Cap04-Solutions-Mechanics-of-Materials-Hibbeler-5th
《材料科学基础》作业答案
• 3、Fick扩散第二方程的高斯解适合求解总量为M 的扩散元素沉积为一薄层扩散问题 ；Fick扩散 第二方程的误差函数解适合求解 无限长棒（扩 散偶）或半无限长棒的扩散问题。
• 4、扩散的微观机理有 空位扩散 、 间隙扩散、 位 错扩散 、 表面扩散、晶界扩散 等。
• 5、空位扩散的阻力比间隙扩散 大 ，激活能 高。
第三章 晶体结构缺陷 P116
• 一、填空题 • 1、按几何组态，晶体中的缺陷分为 点缺陷 、 线
缺陷 、面缺陷 和体缺陷。 • 2、点缺陷主要包括 空位、 间隙原子、置换原子 ；
线缺陷有 位错 ；面缺陷包括 晶界、相界、表面 等。 • 3、描述位错性质及特征的是 柏氏矢量b 。 • 4、位错的类型有 刃位错 、 螺位错 和 混合位 错。
• 11、MgO晶体具有 NaCl型结构，其对称型是
3L4 4L36L29PC ，晶族是 高级晶族 ，晶系是 立 方晶系 ，晶体的键型是 离子键 。
• 12、硅酸盐晶体结构中的基本结构单元是 硅 氧四面体[SiO4]。
• 13、几种硅酸盐晶体的络阴离子分别为[Si2O7]6-、 [Si2O6]4-、[Si4O10]4-、[AlSi3O8]1-，它们的晶体 结构类型分别为 组群状 ， 链状 ， 层状 ，和 架状 。
• MgO的分子量为（24.305 +15.999 ）40.30， •阿佛加得罗常数是6.0238×1023， •每个MgO 分子的质量A为： 40.30/(6.0238×1023)。
MgO结构：z=4 • MgO的密度ρ
Z M a /3 N A 4 4 (0 0 ..3 4 0 2 4 /( 6 .1 0 0 2 7 )1 3 0 2 3 ) 3 .5 1 (g /c m 3 )
聚酰亚胺 ppt课件
O
n
PPT课件
芳杂环的共轭效应 高耐热性、 热稳定性、
高力学性能
（高温下保持率很高）
含氮五元杂环和芳 杂环 分子链刚性大 分子间作用力强
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4 聚酰亚胺的性能与应用 a.力学性能： b.热性能： c.电性能：
d.耐化学药品性： e.耐辐射性：
拉伸、弯曲、压缩强度较高； 突出的抗蠕变性，尺寸稳定性。
主链键能大，不易断裂分解,耐高温。 耐低温性好，很低的热膨胀系数
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• 在微电子器件中的应用：用作介电层进行层间绝缘，作 为缓冲层可以减少应力、提高成品率。作为保护层可以 减少环境对器件的影响，还可以对a-粒子起屏蔽作用，减 少或消除器件的软误差
• 液晶显示用的取向排列剂：聚酰亚胺在TN-LCD、SHNLCD、TFT-CD及未来的铁电液晶显示器的取向剂材料方 面都占有十分重要的地位。
2 聚酰亚胺的分子结构与合成
聚酰亚胺(Polyimide,PI)是指 高分子主链上含有亚胺环的 一类高聚物,由含二胺和二酐 的化合物经逐步聚合制备,结 构式如图所示
例如：当 R=
R'=
O
PPT课件
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2 聚酰亚胺的分子结构与合成
聚酰亚胺（PI） 是一族聚合物的总称 , 理论上 它们可以由任何一种二酐和 二胺 ,在一种适宜的溶剂里合成；分子特征为主链上含有酰亚胺环的一类 聚合物，其中以含有酞酰亚胺结构的聚合物最为重要。反应通式如下：
优良的电绝缘性能。 偶极损耗小，耐电弧晕性突出， 介电强度高，随频率变化小
耐油、有机溶剂酸 强氧化剂作用下，发生氧化降解， 不耐碱。 碱和过热水蒸气作用下，发生水解
经射线照射后，强度下降很小。 自熄性聚合物，发烟率低
稀土处理玻璃纤维填充聚四氟乙烯复合材料在油润滑下的摩擦学性能_薛玉君
第22卷 第2期摩擦学学报V o l22, N o2 2002年3月TRIBOLOGY M arch,2002稀土处理玻璃纤维填充聚四氟乙烯复合材料在油润滑下的摩擦学性能薛玉君,程先华,谢超英(上海交通大学机械工程学院,上海 200030)摘要:分别用偶联剂、稀土以及偶联剂-稀土混合物处理玻璃纤维表面,以改善玻璃纤维与聚四氟乙烯之间的界面结合力,考察了玻璃纤维填充聚四氟乙烯复合材料在油润滑下的摩擦学性能.结果表明:在油润滑条件下,表面处理玻璃纤维填充聚四氟乙烯复合材料的摩擦系数比未经处理玻璃纤维填充聚四氟乙烯复合材料的低,耐磨性亦较优;而稀土处理玻璃纤维填充聚四氟乙烯复合材料具有最低的摩擦系数及最高的耐磨性和极限p v值;未经处理玻璃纤维填充聚四氟乙烯复合材料的磨损形式主要为粘着转移,偶联剂处理玻璃纤维填充聚四氟乙烯复合材料和偶联剂与稀土处理玻璃纤维填充聚四氟乙烯复合材料均以磨粒磨损为主,而稀土处理玻璃纤维填充聚四氟乙烯复合材料的磨损机理主要为粘着磨损和轻微磨粒磨损.关键词:聚四氟乙烯;复合材料;玻璃纤维;稀土;摩擦学性能中图分类号:T H117.1,T G146.4文章标识码:A文章编号:1004-0595(2002)02-0107-05 1955年英国Glacier金属公司研制成功的“DU”材料,是由改性聚四氟乙烯-多孔青铜-钢背三层复合而成的自润滑材料.近年来,我国学者通过改变PT FE复合材料的组分研制了多种性能更加优良的DU类材料[1～6],并已广泛应用于机械、汽车、航空航天、化工及食品等行业的机械设备中.但是,DU类材料制成的轴承或衬套往往在无油或边界润滑条件下运行,此时改性PT FE表层因摩擦磨损性能较差而影响零件的尺寸稳定性,并进而导致整体部件损坏.用玻璃纤维填充PTFE复合材料可提高其机械性能、耐磨性和尺寸稳定性等[7～9].通常用硅烷偶联剂对玻璃纤维进行表面处理,以改善其和聚合物基体的结合强度,提高复合材料的机械性能[10～12].然而用这种传统方法处理的玻璃纤维并不足以使玻璃纤维与PT FE基体具有良好的结合力,影响了复合材料的摩擦磨损性能[13].为此,我们采用稀土对玻璃纤维进行表面处理,以增强玻璃纤维与PT FE基体的结合力,提高复合材料的抗磨性能.1 实验部分1.1 原料试验所用原料包括上海氯碱化工总厂生产的SM021-F型PT FE微粉、南京玻璃纤维研究设计院生产的直径小于10L m的玻璃纤维(GF)及南京曙光化工总厂生产的SG-Si900型偶联剂.稀土表面处理剂由实验室自制.1.2 样品制备选用代号分别为A——未经处理、B——经偶联剂处理、C——经偶联剂与稀土复合处理和D——经稀土处理的4种玻璃纤维.在材料SF-1配方的基础上按一定比例分别填充A、B、C和D等4种玻璃纤维,按照PT FE-多孔青铜-钢背三层复合材料的制备工艺制作4种轴承,其编号分别为:B1、B2、B3和B4.所制备的4种轴承样品尺寸为长20.00mm,内径35.05m m,外径39.00mm.1.3 试验方法及评价在M PV-20型摩擦磨损试验机上,采用一定速度下逐级加载的方法(第一次加载1700N,以后每隔10min加一级载荷,每级1300N)考察了4种PT FE复合材料轴承在30#机械油滴油润滑条件下的摩擦学性能,并参照国标GB7984-87评价了其极限p v值.当采用热电偶测得的摩擦表面温度高于130℃时终止试验,用最终一级载荷计算极限p v值,并记录试验时间.通过测量摩擦力矩确定摩擦系数,基金项目:清华大学摩擦学国家重点实验室开放基金资助(SKLT00-3).收稿日期:2001-05-10;修回日期:2001-10-12/联系人程先华,E-mail:chx j@.作者简介:薛玉君,男,1971年生,博士生,目前主要从事聚合物复合材料摩擦学性能研究.并由M PV -20型试验机自动记录.采用千分尺(精度为0.001mm )测出轴承磨痕深度,用磨痕深度除以试验时间得到磨损率.选用45#钢和35#钢电镀铬两种对摩偶件:前者表面硬度为48～53H R C ,表面粗糙度R a =0.8L m ;后者表面显微硬度为750～800H V ,表面粗糙度R a =0.8L m.2 结果与讨论图1示出了4种PT FE 复合材料轴承在滴油润 (a)Co unter part :45#st eel (v =3.84m/s)(b)Co unter pa rt :chr o mium-pla ted steel (v =3.00m/s)F ig 1 V ar iations of fr ictio n co efficients w ith load forfo ur ty pes o f PT FE compo site bearing s(30#machine oil lubr icatio n :5dr ops /min )图1 4种PT FE 复合材料轴承同钢对摩时的摩擦系数随载荷变化的关系曲线滑条件下分别与45#钢和镀铬钢对摩时的摩擦系数随载荷变化的情况.可以看出:在30#机械油润滑条件下,4种PT FE 复合材料轴承的摩擦系数都随着径向载荷的增大而减小,最小摩擦系数低于0.002,这与张招柱等[1～4]的研究结果基本一致.对摩件材质和滑动速度对摩擦系数随载荷变化的趋势无影响.由图1还可以看出,在相同试验条件下,经稀土处理玻璃纤维填充的轴承(B 4)在初始加载时的摩擦系数较大,随后摩擦系数变化平稳并达到最小值;而未经处理玻璃纤维填充的轴承(B1)摩擦系数随负荷变化的波动最大,摩擦性能最差.表1列出了4种PTFE 复合材料轴承与45#钢和镀铬钢对摩时的磨损率.可以看出:在给定的试验条件下,稀土处理玻璃纤维填充轴承(B4)的磨损率比 表1 与不同偶件对摩时4种PTFE 复合材料轴承的磨损率Table 1 Wear rate of f our types of PTFE composite bearings sliding against diff erent counterpartsBearin gs Wear rate/10-3m m ・min -1Agains t 45#steelAgainst chr om ium-plated s teelB1 1.300.60B20.490.45B 30.360.31B 40.300.28其它3种轴承的小,耐磨性比B 1轴承提高了1～3倍,比B2轴承提高了60%;在30#机械油润滑条件下,4种PTFE 复合材料轴承耐磨性的优劣顺序为:B 4>B 3>B 2>B 1.表2列出了4种PT FE 复合材料 表2 与不同偶件对摩时4种PTFE 复合材料轴承的极限pv 值Table 2 Limiting pv values of f our types of PTFE composite bearings sliding against dif ferent counterpartsBearin gs p v /M Pa ・m ・s -1Agains t 45#steelAgainst chr om ium-plated s teel B117.118.7B224.124.2B330.740.9B438.746.5轴承分别与45#钢和镀铬钢对摩时的极限p v 值.可以看出:在2种配副条件下,B 4轴承的极限p v 值最高,分别比B 1轴承的提高了126%和149%,比B 2轴承的提高了61%和92%,比B3轴承的也略有提高.综合图1与表(2和3)可知,在油润滑条件下,表面处理玻璃纤维填充PTFE 复合材料的摩擦系数比未处理玻璃纤维填充PTFE 复合材料的低,耐磨性较优;其中稀土处理玻璃纤维填充PTFE 复合材料具有最低的摩擦系数及最高的耐磨性和极限p v 值.图(2和3)所示分别为4种PT FE 复合材料轴承与45#钢和镀铬钢对摩的磨损表面形貌SEM 照片.可见:在油润滑条件下,与镀铬钢对摩的4种PT FE 复合材料轴承的磨损较为严重,这是由于与镀铬钢对摩时的极限负荷较高且偶件材质的影响使得PT FE 复合材料耐磨性变差,这与文献报道相一致.另外,从图(2和3)还可看出:未经处理玻璃纤维填充PT FE 复合材料轴承(B1)磨损表面有大量片状PTFE,呈现粘着和塑性变形特征[图2(a)和图3(a)],这是由于108摩 擦 学 学 报第22卷(a)B1(b)B2(c)B3(d)B4F ig2 SEM photo gr aphs o f the w or n sur faces o f four types of P T FE co mpo site bear ings sliding ag ainst45#steel图2 与45#钢对摩时4种PT FE复合材料轴承磨损表面形貌SEM照片玻璃纤维与PTFE的界面结合力较弱,玻璃纤维难以起到增强作用,PT FE极易因偶件表面硬质微突体的刮削作用而发生粘着转移;偶联剂处理玻璃纤维填充PT FE复合材料轴承(B2)磨损表面较粗糙,出现了PTFE拉丝现象,并可见从PT FE基体裸露和脱落出来的玻璃纤维[图2(b)和图3(b)],呈现出磨粒磨损特征,这是由于经偶联剂处理后的玻璃纤维与PT FE的界面结合未得到明显改善,玻璃纤维在摩擦过程中可导致复合材料表面擦伤;偶联剂与稀土处理玻璃纤维填充PTFE复合材料轴承(B3)的磨损表面存在明显的犁沟和粘附的玻璃纤维颗粒[图2(c)和图3(c)],可以看出其磨损机理主要是磨粒磨损;稀土处理玻璃纤维填充PT FE复合材料轴承的(B4)磨损表面较光滑,有少量小薄片状PTFE且磨痕极浅[图2(d)和图3(d)],主要表现为粘着磨损和轻微磨粒磨损特征,这是因为此时玻璃纤维与聚合物基体的结合较好,不易被拉拔和脱离聚合物基体.上述结果表明,玻璃纤维经稀土表面处理后,其与PTFE基体之间的界面结合力增强,玻璃纤维不易从基体中脱落,且分布在摩擦表面的玻璃纤维可阻止PTFE形成片状磨屑,从而抑制PT FE的过量转移和磨失,提高复合材料承受载荷及抗塑性变形能力以及摩擦磨损性能.从以上分析可知,在油润滑条件下,未经处理玻璃纤维填充PT FE复合材料的磨损形式主要为粘着转移,偶联剂处理玻璃纤维填充PTFE复合材料和偶联剂与稀土处理玻璃纤维填充PT FE复合材料的磨损机制相同,均以磨粒磨损为主,而稀土处理玻璃纤维填充PT FE复合材料的磨损机理主要为粘着磨损和轻微磨粒磨损.3 结论a. 在油润滑条件下,表面处理玻璃纤维填充PT FE复合材料的摩擦系数比未处理玻璃纤维填充PT FE复合材料的低,耐磨性亦较优;而稀土处理玻璃纤维填充PT FE复合材料具有最低的摩擦系数及最高的耐磨性和极限p v值.b. 在油润滑条件下,未处理玻璃纤维填充109第2期薛玉君等: 稀土处理玻璃纤维填充聚四氟乙烯复合材料在油润滑下的摩擦学性能(a)B1(b)B2(c)B3(d)B4Fig3 SEM pho to gr aphs o f the wo rn surfaces of fo ur ty pes o f PT FE compo site bearing s sliding against chr omium-plated steel 图3 与镀铬钢对摩时4种PT F E复合材料轴承磨损表面形貌SEM照片PT FE复合材料的磨损形式主要为粘着转移,偶联剂处理玻璃纤维填充PT FE复合材料和偶联剂与稀土处理玻璃纤维填充PT FE复合材料的磨损机制相同,均以磨粒磨损为主,而稀土处理玻璃纤维填充PT FE复合材料的磨损机理主要为粘着磨损和轻微磨粒磨损.参考文献:[1] ZHANG Z Z(张招柱),S HEN W C(沈维长),ZHAO J Z(赵家政).The tribological properties of several k inds of PT FE-based self-lubricating composite bearings under oil lub rication(几种PTFE基自润滑复合材料轴承在油润滑条件下的摩擦学特性)[J].Trib ology(摩擦学学报),1993,13(3):228-237.[2] Zh ang Z Z,Xue Q J,Liu W M,et al.T ribological propertiesof m etal-plastic multilayer comp os ites under oil lubricatedconditions[J].W ear,1997,210(1-2):195-203.[3] Zhang Z Z,Sh en W C,Liu,W M,et al.T ribologicalproperties of polytetrafluoroeth ylene-based com posite indifferent lubr icant media[J].W ear,1996,196(1-2):164-170.[4]Zhang Z Z,Sh en W C,Liu W M,et al.T ribologicalcharacteris tics of J S material u nder lu brication of oil[J].W ear,1996,193(2):163-168.[5]JIN Z R(金卓仁).Effect of r are earth fluoride in compositeself-lub ricating b earings(稀土氟化物在复合自润滑轴承中作用的研究)[J].Rare Earth(稀土),1996,17(5):57-59.[6] JIN Z R(金卓仁),ZHANG J H(张建华).T he s tu dy of an ti-friction an d w ear-res istan t properties of SPF self-lubricatingcom pos ite(S PF复合自润滑材料摩擦磨损性能的研究)[J].M aterials for M ech anical Engineering(机械工程材料),1998,22(1):34-36.[7] Bijw e J,Logan i C M,Tew ari U S.Influ ence of fillers andfibre reinforcement on abrasive w ear resis tance of s omepolym eric composites[J].Wear,1990,138:77-92.[8]W atanabe M.W ear mechanis m of PTFE composites in aqu eousen vironmen ts[J].W ear,1992,158:79-86.[9]YANG Z X(杨志新).M odified polytetraflu or oethylenem ater ials and their application s(聚四氟乙烯改性材料及其应用)[J].M aterials for M echanical Engin eering(机械工程材料),1991,15(2):57-59.[10] W ang X Q,Han J G,Du S Y,e t al.M anu facturin g andch aracteristics of glass fib er reinforced PT FE[J].J ou rnal ofReinforced Plas tics and C om posites,1998,17(17):1496-1506.110摩 擦 学 学 报第22卷[11] Jang J ,Kim H S .Performance improvem ent of glass fiber -p oly(phenylene sulfide)composite[J].J ournal of Applied Polymer Science,1996,60:2297-2306.[12] Hamada H,Fujihara K,Harada A.Th e influence of sizin gconditions on bending properties of continuous glass fiber reinforced p olypropylene composites [J ].Composites :Part A ,2000,31:979-990.[13] C HENG X H (程先华),XU E Y J (薛玉君),HU ANG W Z (黄文振).Wear failure and fracture m ech anics an alys is ofautomobile abs orber con necting r od (汽车减振器连杆磨损失效和断裂力学分析)[J].T ribology(摩擦学学报),2001,21(3):218-222.Tribological Properties of Polytetrafluroethylene Composites Filled with Rare Earth -modified Glass Fiber under Oil LubricationXU E Yu -jun ,CHENG Xian -hua ,XIE Chao -y ing(School of M echanical Engineer ing ,Shanghai J iaotong Univers ity ,S hanghai 200030,China )Abstract :A coupling ag ent ,r ar e earths ,and a m ix ture of co upling agent w ith r ar e earths ,w er e used to modify the surface of g lass fiber ,in an attempt to im prov e the inter facial adhesion betw een the g lass fiber and poly tetrafluro ethylene (PT FE)matrix.T he fr ictio n and w ear behav ior and the limiting p v values of the PT FE co mposites filled w ith the surface-modified or unmo dified g lass fibers in oil-lubricated sliding ag ainst steel w ere investigated w ith an M PV -20friction and w ear test r ig .The w ear mechanisms of the com posites w er e analy zed based on mo rpholo gical o bser vatio n o f the w orn surfaces w ith a scanning electron micr oscope.The results show that the PTFE com posites filled w ith surface-m odified glass fiber record lo wer frictionco efficients and better w ear -r esistance than those filled w ith the unm odified g lass fiber ,under the o il -lubricated conditio n .T he PTFE com posite filled w ith r ar e earth -m odified glass fiber ex hibits the lo w est fr iction coefficient and the highest w ear resistance as w ell as limiting p v values.T his is attr ibuted to the improvement of the interfacial adhesion betw een the sur face-m odified glass fiber and the PTFE matrix.The co mpo site filled w ith unmodified g lass fiber is characterized by adhesio n and transfer in sliding ag ainst the steel,those filled w ith the co upling agent-m odified glass fiber and w ith coupling ag ent and rare earth-modified glass fiber ar e characterized by abrasiv e w ear ,w hile the PTFE composite filled w ith rare earth-modified glass fiber by adhesio n w ear and slig ht abr asive w ear.Key words :polytetrafluroethy lene ;com posites ;g lass fiber ;rare earths ;tribolog ical behav ior Author :XUE Yujun,male,bo rn in 1971,Ph.D.student,E-mail:chx j@.111第2期薛玉君等: 稀土处理玻璃纤维填充聚四氟乙烯复合材料在油润滑下的摩擦学性能。
保龄球外壳用聚氨酯材料的研制
１ 实验部分
１������ １ 原料 ４，４′⁃二环己基甲烷二异氰酸酯（ Ｈ１２ＭＤＩ） 、多苯
基多亚甲基多异氰酸酯（ ＰＡＰＩ，ＰＭ⁃２００） ，万华化学 集团股 份 有 限 公 司； 改 性 二 苯 基 甲 烷 二 异 氰 酸 酯 （ 液化 ＭＤＩ，ＭＭ１０３Ｃ） ，巴斯夫公司；二苯基甲烷二 异氰酸酯（ ＭＤＩ⁃５０） ，科思创（ 上海） 公司；聚氧化丙 烯醚三醇 Ｎ⁃３０７ （ Ｍｎ ＝ ７００） ） ， 聚 氧 化 丙 烯 二 醇 Ｎ⁃
ＤＨＧ⁃烘箱，上海 一 恒 科 学 仪 器 有 限 公 司； 邵 氏 Ｄ 硬度计：营口市新兴实验机械厂；ＣＭＴ 型电子万 能试验机，深圳新三思计量技术有限公司；Ｇｏｔｅｃｈ 型 冲击试验机，高铁检测仪器有限公司；２ＸＱ⁃３ 型旋片 式真空泵，北京仪器厂；１２ 磅保龄球模具，交城县建 业机械厂；三组分弹性体浇注机，温州飞龙聚氨酯设 备工程有限公司。 １������ ３ 合成工艺
打保龄球是一种兼具娱乐性、趣味性、竞争性和 技巧性的体育运动，受到了人们的广泛喜爱。 我国 现阶段保龄球的制造水平只能处于中低端，无论是 产品外观、使用性能以及生产工艺都与国外高端保 龄球产品有一定的差异。 高性能保龄球外壳材料相 关的成熟技术较少，严重制约着保龄球的生产［１－４］ 。
聚氨酯弹性体是由二异氰酸酯、低聚物多元醇 和小分 子 多 元 醇 或 多 元 胺 组 成 的 一 种 嵌 段 共 聚 物［５－８］ ，具有较宽硬度范围（ 邵氏 Ａ１０ ～ Ｄ８０） 和不同 的性能。 高性能聚氨酯弹性体具有高耐磨、高弹性、 耐冲击以及耐化学腐蚀等优点［９－１０］ 。 使用聚氨酯弹 性体作为保龄球外壳材料已多有报道和生产，但是 能够制备出媲美国外产品的高性能保龄球外壳材料 还未见报道。
聚(环氧乙烷-环氧烷烃)共聚物的生产方法[发明专利]
![聚(环氧乙烷-环氧烷烃)共聚物的生产方法[发明专利]](https://img.taocdn.com/s3/m/bdd66260d0d233d4b04e692e.png)
专利名称：聚（环氧乙烷－环氧烷烃）共聚物的生产方法专利类型：发明专利
发明人：G·尼尔斯,S·罗塞利,T·米特瓦,安田章夫,C·维塔诺夫,R·斯塔梅诺瓦,I·伯利诺瓦,P·佩特罗夫
申请号：CN200780010360.8
申请日：20070327
公开号：CN101405322A
公开日：
20090408
专利内容由知识产权出版社提供
摘要：本发明涉及一种与一种环氧烷烃共聚的聚(环氧乙烷)的生产方法和涉及用这样的方法生产的聚(环氧乙烷－环氧烷烃)共聚物，含有这样的聚(环氧乙烷－共－环氧烷烃)共聚物的光电器件，还涉及这样的聚(环氧乙烷)－(环氧烷烃)共聚物的用途。
申请人：索尼德国有限责任公司
地址：德国柏林
国籍：DE
代理机构：中国专利代理(香港)有限公司
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富勒烯冠醚衍生物及其在太阳能电池中的应用[发明专利]
![富勒烯冠醚衍生物及其在太阳能电池中的应用[发明专利]](https://img.taocdn.com/s3/m/3cffaffa6edb6f1afe001fb0.png)
专利名称：富勒烯冠醚衍生物及其在太阳能电池中的应用专利类型：发明专利
发明人：雷鸣,焦伟祥,刘晓东,宋波,周祎,李永舫
申请号：CN201510149454.X
申请日：20150331
公开号：CN104779351A
公开日：
20150715
专利内容由知识产权出版社提供
摘要：本发明公开了一种富勒烯冠醚衍生物及其在太阳能电池中的应用。
富勒烯冠醚衍生物为[6,6]-苯基-C-丁酸12-冠醚-4-基甲酯(PCBC4)，[6,6]-苯基-C-丁酸15-冠醚-5-基甲酯(PCBC5)，[6,6]-苯基-C-丁酸18-冠醚-6-基甲酯(PCBC6)，其对应的钾离子络合物分别为
PCBC4K，PCBC5K，PCBC6K。
富勒烯冠醚衍生物作为太阳能电池的阴极修饰层材料。
本发明公开了系列富勒烯冠醚及其络合物的合成和及其在太阳能电池中的应用，该类材料溶剂正交性好，用于替代金属钙或氟化锂作为阴极修饰层材料（CIL）促进电子传输，提高太阳能电池的能量转换效率。
申请人：浙江大学
地址：310027 浙江省杭州市西湖区浙大路38号
国籍：CN
代理机构：杭州求是专利事务所有限公司
代理人：张法高
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抗烧结、抗积碳核-壳分子筛封装的pt基催化剂
抗烧结、抗积碳核-壳分子筛封装的pt基催化剂下载温馨提示：该文档是我店铺精心编制而成，希望大家下载以后，能够帮助大家解决实际的问题。
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硼烷吡啶前配体及其设备制作方法和应用以及设备制作芳基硼酸酯的方法与制作流程
本技术提供一种硼烷吡啶前配体及其制备方法和应用以及制备芳基硼酸酯的方法，本技术用较低价格和易操作的方法合成了一种吡啶基硼前配体，在铱催化的条件下，可用于高效制备芳基硼酸酯化合物，尤其是对于一些活性较低的具有强富电子取代基团的底物，产率更高，更易于分离纯化，效率更加明显。
权利要求书1.一种硼烷吡啶前配体，其特征在于：该硼烷吡啶前配体为具有如式(1)所示结构的化合物：2.一种制备硼烷吡啶前配体的方法，其特征在于：包括以下步骤：在氮气保护下，将单吡啶苯胺化合物以及四次甲氨基乙硼烷在甲苯中于125～130℃反应24～48小时，单吡啶苯胺化合物与四次甲氨基乙硼烷的摩尔比为2:1～1.5，反应完后真空条件下抽去甲苯得到硼烷吡啶前配体。
3.根据权利要求2所述一种制备硼烷吡啶前配体的方法，其特征在于：所述单吡啶苯胺化合物为具有如式(2)所示结构的化合物：4.一种如权利要求1所述硼烷吡啶前配体在制备芳基硼酸酯中的应用。
5.一种制备芳基硼酸酯的方法，其特征在于：包括以下步骤：1)在氮气保护下，将芳基化合物、联硼酸频哪醇酯、1,5-环辛二烯甲氧基铱二聚体、硼烷吡啶前配体及醚类溶剂混合后于80～125℃反应8～48小时；2)反应完成后经旋蒸除去醚类溶剂，然后用柱层析纯化得到芳基硼酸酯，所述芳基化合物的反应浓度为0.5～2mol/L，所述联硼酸频哪醇酯的用量为所述芳基化合物的物质的量的0.75～1.5倍，所述1,5-环辛二烯甲氧基铱二聚体的用量为所述芳基化合物的物质的量的0.5～2％，所述硼烷吡啶前配体的用量为所述1,5-环辛二烯甲氧基铱二聚体的物质的量的2～3倍，所述硼烷吡啶前配体为具有如式(1)所示结构的化合物：6.根据权利要求5所述一种制备芳基硼酸酯的方法，其特征在于：所述芳基硼酸酯的结构如式(4)所示：其中，R1以及R3表示烷基、卤素原子、氮氮二甲基、甲氧基、羰基、氰基、硫醚、或酯基，R2表示氢原子、烷基、卤素原子、氮氮二甲基、甲氧基、羰基、氰基、硫醚、或酯基。
超疏水泡沫镍材料的制备及其油水分离性能
超疏水泡沫镍材料的制备及其油水分离性能魏凯;张优;王菊萍;潘峰;赵耀;陈飞【期刊名称】《中国表面工程》【年(卷),期】2021(34)6【摘要】针对目前油水分离方法分离效率低、重复利用率低、二次污染环境等问题,开展了疏水三维多孔油水分离材料的研究。
以泡沫镍为基底材料,通过水热法构造多级微纳复合结构表面和氟硅烷疏水化处理得到超疏水泡沫镍。
利用扫描电子显微镜、能谱仪、X-射线衍射仪和全反射傅里叶变换红外光谱仪、接触角测量仪表征其表面形貌、成分和疏水性能,测试改性泡沫镍的油水分离性能和重复利用率。
结果表明:在泡沫镍表面成功制备出"鸟巢状"垂直排列的Ni(OH)_(2)纳米片阵列,并形成局部"团簇状"凸起,协同泡沫镍本身微米级孔骨架构成多级微纳米粗糙结构,具有低表面能的氟硅烷成功组装在多级微纳结构表面,实现了优异的超疏水性能。
改性泡沫镍可实现对甲苯、氯仿、正己烷与水的混合物吸附分离,且具有良好的循环使用性。
制备的超疏水泡沫镍可在磁场控制下实现对油水混合物的分离,是一种高效、智能的油水分离三维多孔材料。
【总页数】7页(P168-174)【作者】魏凯;张优;王菊萍;潘峰;赵耀;陈飞【作者单位】北京石油化工学院新材料与化工学院;上海市特种设备监督检验技术研究院【正文语种】中文【中图分类】TG146.15【相关文献】1.泡沫镍基底的超疏水表面制备及其油水分离特性的探究2.超疏水金属有机框架材料的制备及其油水分离性能研究3.超亲水-水下超疏油镍镀层材料制备及其油水分离性能研究4.超疏水泡沫铜的制备及油水分离应用研究5.超疏水/超亲油不锈钢网的制备及其油水分离性能研究因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。