【精品文档类】风荷载计算规律及公式
风荷载计算方法与步骤
1 风荷载当空气的流动受到建筑物的阻碍时，会在建筑物表面形成压力或吸力，这些压力或吸力即为建筑物所受的风荷载。
1.1 单位面积上的风荷载标准值建筑结构所受风荷载的大小与建筑地点的地貌、离地面或海平面高度、风的性质、风速、风向以及高层建筑结构自振特性、体型、平面尺寸、表面状况等因素有关。
垂直作用于建筑物表面单位面积上的风荷载标准值ωk （KN/m2）按下式计算：ωk =βz μs μz ω0风荷载标准值（kN/m 2）=风振系数×风荷载体形系数×风压高度变化系数×基本风压1.1.1 基本风压ω0按当地空旷平坦地面上10米高度处10分钟平均的风速观测数据，经概率统计得出50年一遇的最大值确定的风速v 0(m/s)，再考虑相应的空气密度通过计算确定数值大小。
按公式 ω0=12ρv 02确定数值大小，但不得小于m 2，其中ρ的单位为t/m3，ω0单位为kN/m 2。
也可以用公式ω0=11600v 02计算基本风压的数值，也不得小于m2。
1.1.2 风压高度变化系数μZ风压高度变化系数在同一高度，不同地面粗糙程度也是不一样的。
规范以B 类地面粗糙程度作为标准地貌，给出计算公式。
μZX=(H tB 10)2αB (10H tX )2αX (Z 10)2αXμZA =1.248(Z 10)0.24μZB =1.000(Z )0.30μZC =0.544(Z 10)0.44μZD =0.262(Z 10)0.601.1.3 风荷载体形系数μS1）单体风压体形系数（1）圆形平面μS =0.8；（2）正多边形及截角三角平面μS=0.8+√n，n为多边形边数；（3）高宽比HB≤4的矩形、方形、十字形平面μS=1.3；（4）V形、Y形、L形、弧形、槽形、双十字形、井字形、高宽比HB >4的十字形、高宽比HB>4，长宽比LB≤1.5的矩形、鼓形平面μS=1.4；（5）未述事项详见相应规范。
如何计算风荷载
如何计算风荷载风指的是从高压区向低压区流动的空气，它流动的方向大部分时候是水平的。
[1] 强风具有很大的破坏力，因为它们会对建筑物表面施加压力。
这种压力的强度就是风荷载。
风的影响取决于建筑物的大小和形状。
为了设计和建造更加安全、抗风能力更强的建筑物，以及在建筑物顶部安放天线等物体，计算风荷载很有必要。
方法1用通用公式计算风荷载1 了解通用公式。
风荷载的通用公式是 F = A x P x Cd，其中 F是力或风荷载， A是物体的受力面积， P是风压，而 Cd是阻力系数。
[2] 这个公式在估算特定物体的风荷载时非常有用，但无法满足规划新建筑的建筑规范要求。
2 得出受力面积 A。
它是承受风吹的二维面面积。
[3] 为了进行全面分析，你得对建筑物的每个面各做一次计算。
比如，如果建筑物西侧面的面积为20m2，那就把这个值代入公式中的 A，来计算西侧面的风荷载。
计算面积的公式取决于面的形状。
计算平坦壁面的面积时，可以使用公式面积 = 长 x 高。
公式面积 = 直径 x 高度可以算出圆柱面面积的近似值。
使用国际单位计算时，面积 A应该使用平方米（m2）作为单位。
使用英制单位计算时，面积 A应该使用平方英尺（ft2）作为单位。
3 计算风压。
使用英制单位（磅/平方英尺）时，风压P的简单公式为P =0.00256V^{2}，其中 V是风速，单位为英里/小时（mph）。
[4] 而使用国际单位（牛/平方米）时，公式会变成P = 0.613V^{2}，其中 V的单位是米/秒。
[5]这个公式是基于美国土木工程师协会的规范。
系数0.00256是根据空气密度和重力加速度的典型值计算得出的。
[6]工程师会考虑周围地形和建筑类型等因素，使用更精确的公式。
你可以在ASCE规范7-05中查找公式，或使用下文的UBC公式。
如果你不确定风速是多少，可以查询美国电子工业协会（EIA）标准或其他相关标准，找到你们当地的最高风速。
比如，美国大部分地区都是A级区，最大风速为86.6 mph，但沿海地区可能位于B级区或C级区，前者的最大风速为100 mph，后者为111.8 mph。
风荷载的计算
风荷载的计算垂直于建筑物外表上的风荷载标准值，应按以下公式计算：1、当计算主要承重构造时：Wk＝βz·μs·μz·W0 ……………………〔7.1.1-1〕式中：Wk----风荷载标准值〔KN/mm〕βz---高度Z处的风振系数；μs---风荷载体型系数；μz---风压高度变化系数；W0----根本风压〔KN/mm〕2、当计算维护构造时：Wk＝βgz·μs·μz·W0 ……………………〔7.1.1-2〕式中：βgz---高度Z处的阵风系数；根本风压应按本标准附录 D.4中附表 D.4给出的50年一遇的风压采用，但不得小于0.3KN/mm。
对于高层建筑、高耸构造以及风荷载比拟敏感的其它构造，根本风压应适当进步，并应由有关的构造设计标准详细规定。
一、风荷载计算1、标高为33.600处风荷载计算(1). 风荷载标准值计算:Wk: 作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m2)βgz: 33.600m高处阵风系数(按B类区计算):μf=0.5×(Z/10)-0.16＝0.412βgz=0.89×(1+2μf)=1.623μz: 33.600m高处风压高度变化系数(按B类区计算): (GB50009-2001)μz=(Z/10)0.32=1.474风荷载体型系数μs=1.50Wk=βgz×μz×μs×W0 (GB50009-2001)=1.623×1.474×1.5×0.600=2.153 kN/m2(2). 风荷载设计值:W: 风荷载设计值: kN/m2rw: 风荷载作用效应的分项系数：1.4按?建筑构造荷载标准?GB50009-2001随着现代高尚住宅的开展对铝合金门窗的要求越来越高，铝合金门窗不仅仅是框、扇的简单组合，而且要具备良好的物理性能〔风压强度、空气浸透、雨水渗漏等性能〕。
风荷载计算——精选推荐
风荷载计算风荷载计算4.2风荷载当空⽓的流动受到建筑物的阻碍时，会在建筑物表⾯形成压⼒或吸⼒，这些压⼒或吸⼒即为建所受的风荷载。
4.2.1单位⾯积上的风荷载标准值建筑结构所受风荷载的⼤⼩与建筑地点的地貌、离地⾯或海平⾯⾼度、风的性质、风速、风向⾼层建筑结构⾃振特性、体型、平⾯尺⼨、表⾯状况等因素有关。
垂直作⽤于建筑物表⾯单位⾯积上的风荷载标准值按下式计算：式中：1.基本风压值Wo按当地空旷平坦地⾯上10⽶⾼度处10分钟平均的风速观测数据，经概率统计得出50年⼀遇的值确定的风速V0(m/s)按公式确定。
但不得⼩于0.3kN/m2。
对于特别重要或对风荷载⽐较敏感的⾼层建筑，基本风压采⽤100年重现期的风压值；对风荷载是否敏主要与⾼层建筑的⾃振特性有关，⽬前还没有实⽤的标准。
⼀般当房屋⾼度⼤于60⽶时，采⽤100年⼀风压。
《建筑结构荷载规范》（GB50009－2001）给出全国各个地⽅的设计基本风压。
2.风压⾼度变化系数µz《荷载规范》把地⾯粗糙度分为A、B、C、D四类。
A类：指近海海⾯、海岸、湖岸、海岛及沙漠地区；B类：指⽥野、乡村、丛林、丘陵及房屋⽐较稀疏的城镇及城市郊区；C类：指有密集建筑群的城市市区；D类：指有密集建筑群且房屋较⾼的城市市区；风荷载⾼度变化系数µz⾼度（m)地⾯粗糙类别A B C D5 1.17 1.00 0.74 0.6210 1.38 1.00 0.74 0.6215 1.52 1.14 0.74 0.62 计算公式20 1.63 1.25 0.84 0.62 A类地区=1.379(z/10)0.2430 1.80 1.42 1.00 0.62 B类地区= (z/10)0.3240 1.92 1.56 1.13 0.73 C类地区=0.616(z/10)0.4450 2.03 1.67 1.25 0.84 D类地区=0.318(z/10)0.660 2.12 1.77 1.35 0.9370 2.20 1.86 1.45 1.0280 2.27 1.95 1.54 1.1190 2.34 2.02 1.62 1.19100 2.40 2.09 1.70 1.27150 2.64 2.38 2.03 1.61200 2.83 2.61 2.30 1.92250 2.99 2.80 2.54 2.19300 3.12 2.97 2.75 2.45350 3.12 3.12 2.94 2.68400 3.12 3.12 3.12 2.91≥450 3.12 3.12 3.12 3.12位于⼭峰和⼭坡地的⾼层建筑，其风压⾼度系数还要进⾏修正，可查阅《荷载规范》。
导线风荷载计算公式
导线风荷载计算公式
1.输电线路选线工程设计技术规定（DL/T5414-2024）中的导线风荷载计算公式：
F=0.5*ρ*V^2*C*A
其中，F为单位长度的导线风荷载，ρ为空气密度，V为风速，C为系数，A为导线横截面积。
空气密度ρ可根据海拔高度和气温进行插值计算。
风速V可以根据气象数据或者工程经验进行选取。
系数C根据导线的形状和布置方式确定，通常取值范围在0.6~0.8之间。
导线横截面积A可以通过导线的规格和参数计算得到。
2.国际电工委员会（IEC）标准中的导线风荷载计算公式：
F=0.5*ρ*V^2*Cd*Af
其中，F为单位长度的导线风荷载，ρ为空气密度，V为风速，Cd为阻力系数，Af为参考面积。
空气密度ρ的计算方式与上述公式相同。
风速V的选取方法与上述公式相同。
阻力系数Cd根据导线的形状和布置方式确定，通常取值范围在
0.6~1.2之间。
参考面积Af可以通过导线横截面积和系数来计算得到。
需要注意的是，以上的导线风荷载计算公式仅适用于水平或接近水平
的导线，若导线存在较大的坡度或垂直度，还需要根据实际情况进行修正。
此外，在实际工程中，导线的风荷载计算通常还需要考虑导线的振动
性能、支柱和绝缘子的强度等因素，以保证输电线路的安全可靠运行。
因此，在进行导线风荷载计算时，需要综合考虑多个因素，并参考相关标准
和规范。
风荷载计算
第二部分 风荷载计算一：风荷载作用下框架的弯矩计算（1）风荷载标准值计算公式：0k z s z W w βμμ=⋅⋅⋅ 其中k W 为垂直于建筑物单位面积上的风荷载标准值z β为z 高度上的风振系数，取 1.00z β= z μ为z 高度处的风压高度变化系数 s μ为风荷载体型系数，取 1.30s μ= 0w 为攀枝花基本风压，取00.40w =该多层办公楼建筑物属于C 类，位于密集建筑群的攀枝花市区。
（2）确定各系数数值因结构高度19.830H m m =<，高宽比19.81.375 1.514.4HB==<，应采用风振系数z β来考虑风压脉动的影响。
该建筑物结构平面为矩形， 1.30s μ=，由《建筑结构荷载规范》第3.7查表得0.8s μ=（迎风面）0.5s μ=-（背风面），风压高度变化系数z μ可根据各楼层标高处的高度确定，由表4-4查得标准高度处的z μ值，再用线性插值法求得所求各楼层高度的z μ值。
（3）计算各楼层标高处的风荷载z 。
攀枝花基本风压取00.40/w KN mm =，取②轴横向框架梁，其负荷宽度为7.2m,由0k z s z W w βμμ=⋅⋅⋅得沿房屋高度分布风荷载标准值。
7.20.4 2.88z z s z z s z q βμμβμμ=⨯=，根据各楼层标高处的高度i H ，查得z μ代入上式，可得各楼层标高处的()q z 见表。
其中1()q z 为迎风面，2()q z 背风面。
风正压力计算：7. 1() 2.88 2.88 1.00 1.300.790.8 2.370/z s z q z KN m βμμ==⨯⨯⨯⨯= 6. 1() 2.88 2.88 1.00 1.300.770.8 2.306/z s z q z KN m βμμ==⨯⨯⨯⨯= 5. 1() 2.88 2.88 1.00 1.300.740.8 2.216/z s z q z KN m βμμ==⨯⨯⨯⨯= 4. 1() 2.88 2.88 1.00 1.300.740.8 2.216/z s z q z KN m βμμ==⨯⨯⨯⨯= 3. 1() 2.88 2.88 1.00 1.300.740.8 2.216/z s z q z KN m βμμ==⨯⨯⨯⨯= 2. 1() 2.88 2.88 1.00 1.300.740.8 2.216/z s z q z KN m βμμ==⨯⨯⨯⨯= 1. 1() 2.88 2.880.00 1.300.740.80.000/z s z q z KN m βμμ==⨯⨯⨯⨯= 风负压力计算：7. 2() 2.88 2.88 1.00 1.300.790.5 1.480/z s z q z KN m βμμ==⨯⨯⨯⨯= 6. 2() 2.88 2.88 1.00 1.300.770.5 1.441/z s z q z KN m βμμ==⨯⨯⨯⨯= 5. 2() 2.88 2.88 1.00 1.300.740.5 1.385/z s z q z KN m βμμ==⨯⨯⨯⨯= 4. 2() 2.88 2.88 1.00 1.300.740.5 1.385/z s z q z KN m βμμ==⨯⨯⨯⨯= 3. 2() 2.88 2.88 1.00 1.300.740.5 1.385/z s z q z KN m βμμ==⨯⨯⨯⨯=2. 2() 2.88 2.88 1.00 1.300.740.5 1.385/z s z q z KN m βμμ==⨯⨯⨯⨯= 1. 2() 2.88 2.880.00 1.300.740.50.000/z s z q z KN m βμμ==⨯⨯⨯⨯= （4）将分布风荷载转化为节点荷载第六层：即屋面处的集中荷载6F 要考虑女儿墙的影响6 2.306 2.216 3.3 2.370 2.306 1.441 1.385 3.3 1.441 1.4800.5[() 2.306]10.5[() 1.441]19.92222222F KN ++++=+⨯+⨯++⨯+⨯= 第五层的集中荷载5F 的计算过程5 2.216 2.216 2.306 2.216 1.441 1.385 1.385 1.3850.5[] 3.30.5[(] 3.312.002222F KN ++++=+⨯+++⨯=4 2.216 2.216 2.16 2.216 1.385 1.385 1.385 1.3850.5[] 3.30.5[(] 3.311.882222F KN ++++=+⨯+++⨯=3 2.216 2.216 2.16 2.216 1.385 1.385 1.385 1.3850.5[] 3.30.5[(] 3.311.882222F KN ++++=+⨯+++⨯=第二层，要考虑层高的不同： 2 3.3 4.252.216 1.385()13.5922F KN =+⨯+= 10.00F KN =等效节点集中等荷载（单位：KN ）二．柱侧移刚度及剪力的计算（212hi D c=）见下表 三：各层柱反弯点和弯矩的确定（见下表）根据该多层办公楼总层数m ,该柱所在层n ，梁柱线刚度比K ，查表得到标准反弯点系数0y ；根据上下横梁线刚度比值i 查表得到修正值1y ，根据上下层高度变化查表得到修正值2y 3y ；各层反弯点高度0123()yh y y y y h =+++。
风荷载计算公式
按建筑结构荷载规范(GB50009-2001)计算：w k=βgzμzμs1w0……7.1.1-2[GB50009-2001 2006年版]上式中：w k：作用在门窗上的风荷载标准值(MPa)；Z：计算点标高：61.2m；βgz：瞬时风压的阵风系数；根据不同场地类型,按以下公式计算(高度不足5m按5m计算)：βgz=K(1+2μf)其中K为地面粗糙度调整系数，μf为脉动系数A类场地：βgz=×(1+2μf) 其中：μf=×(Z/10)B类场地：βgz=×(1+2μf) 其中：μf=(Z/10)C类场地：βgz=×(1+2μf) 其中：μf=(Z/10)D类场地：βgz=×(1+2μf) 其中：μf=(Z/10)对于C类地形，61.2m高度处瞬时风压的阵风系数：βgz=×(1+2×(Z/10))=μz：风压高度变化系数；根据不同场地类型,按以下公式计算：A类场地：μz=×(Z/10)当Z>300m时，取Z=300m，当Z<5m时，取Z=5m；B类场地：μz=(Z/10)当Z>350m时，取Z=350m，当Z<10m时，取Z=10m；C类场地：μz=×(Z/10)当Z>400m时，取Z=400m，当Z<15m时，取Z=15m；D类场地：μz=×(Z/10)当Z>450m时，取Z=450m，当Z<30m时，取Z=30m；对于C类地形，61.2m高度处风压高度变化系数：μz=×(Z/10)=μs1：局部风压体型系数；按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001(2006年版)第7.3.3条：验算围护构件及其连接的强度时，可按下列规定采用局部风压体型系数μs1：一、外表面1. 正压区按表7.3.1采用；2. 负压区—对墙面，取—对墙角边，取二、内表面对封闭式建筑物，按表面风压的正负情况取或。
风荷载计算方法与步骤
风荷载计算方法与步骤 The document was finally revised on 20211 风荷载当空气的流动受到建筑物的阻碍时，会在建筑物表面形成压力或吸力，这些压力或吸力即为建筑物所受的风荷载。
1.1 单位面积上的风荷载标准值建筑结构所受风荷载的大小与建筑地点的地貌、离地面或海平面高度、风的性质、风速、风向以及高层建筑结构自振特性、体型、平面尺寸、表面状况等因素有关。
垂直作用于建筑物表面单位面积上的风荷载标准值ωk （KN/m2）按下式计算：ωk =βz μs μz ω0风荷载标准值（kN/m 2）=风振系数×风荷载体形系数×风压高度变化系数×基本风压1.1.1 基本风压ω0按当地空旷平坦地面上10米高度处10分钟平均的风速观测数据，经概率统计得出50年一遇的最大值确定的风速v 0(m/s)，再考虑相应的空气密度通过计算确定数值大小。
按公式 ω0=12ρv 02确定数值大小，但不得小于m 2，其中ρ的单位为t/m3，ω0单位为kN/m 2。
也可以用公式ω0=11600v 02计算基本风压的数值，也不得小于m2。
1.1.2 风压高度变化系数μZ风压高度变化系数在同一高度，不同地面粗糙程度也是不一样的。
规范以B 类地面粗糙程度作为标准地貌，给出计算公式。
μZX=(H tB 10)2αB (10H tX )2αX (Z 10)2αXμZA =1.248(Z 10)0.24μZB =1.000(Z 10)0.30μZC =0.544(Z 10)0.44μZD =0.262(Z )0.601.1.3 风荷载体形系数μS1）单体风压体形系数（1）圆形平面μS =0.8；（2）正多边形及截角三角平面μS =0.8+√n，n 为多边形边数；（3）高宽比HB≤4的矩形、方形、十字形平面μS=1.3；（4）V形、Y形、L形、弧形、槽形、双十字形、井字形、高宽比HB>4的十字形、高宽比H B >4，长宽比LB≤1.5的矩形、鼓形平面μS=1.4；（5）未述事项详见相应规范。
风荷载计算算例.doc
3.6. 风荷载计算根据《建筑结构荷载规范》（ GB50009-2012）规范，风荷载的计算公式为：wkz usuz 0 （ 8.1.1-1）u s——体型系数u z——风压高度变化系数z——风振系数0——基本风压w k——风荷载标准值体型系数 u s根据建筑平面形状由《建筑结构荷载规范》表7.3.1 确定。
本项目建筑平面为规则的矩形，查表8.3.1 项次30，迎风面体型系数0.8（压风指向建筑物内侧），背风面-0.5（吸风指向建筑外侧面），侧风面-0.7（吸风指向建筑外侧面）。
风压高度变化系数 u z根据建筑物计算点离地面高度和地面粗糙度类别，按照规范表 8.2.1 确定。
本工程结构顶端高度为 3.0x30+0.6=90.6米，建筑位于北京市郊区房屋较稀疏，由规范 8.2.1 条地面粗糙度为 B 类。
由表 8.2.1 高度 90 米和 100 米处的 B 类地面粗糙度的风压高度变化系数分别为1.93 和 2.00。
则 90.6 米高度处的风压高度变化系数通过线性插值为：u z 90.6 90(2.00 1.93) 1.93 1.9342100 90对于高度大于 30m 且高宽比大于 1.5 的房屋，以及基本自振周期 T1 大于 0.25s 的各种高耸结构， 应考虑风压脉动对结构产生顺风向风振的影响。
本工程30 层钢结构建筑。
基本周期估算为 T 1= 0.10~0.15 n=3.0~4.5s ，应考虑脉动风对结构顺风向风振的影响，并由下式计算：Z 1 2gI 10 B z1 R 2（8.4.3）式中：g ——峰值因子，可取 2.5I 10 ——10m 高度名义湍流强度，对应 ABC 和 D 类地面粗糙，可分别取 0.12、0.14、0.23 和 0.39；R ——脉动风荷载的共振分量因子B z ——脉动风荷载的背景分量因子脉动风荷载的共振分量因子可按下列公式计算：Rx 126(1 x 2 )4/311（8.4.4-1）x 130 f 1 , x 1 5k w 0（ 8.4.4-2）式中：f 1 ——结构第 1 阶自振频率（ Hz ）k ——地面粗糙度修正系数，对应、 、 C 和 D 类地面粗糙，可分别取、 wA B1.281.0、0.54 和 0.26；1 ——结构阻尼比， 对钢结构可取 0.01，对有填充墙的钢结构房屋可取0.02，对钢筋混凝土及砌体结构可取 0.05，对其他结构可根据工程经验确定。
风荷载计算公式及符号含义
风荷载计算公式及符号含义
风荷载计算的公式可以根据不同的情况而有所不同，以下是常见的两个公式及符号含义：
1. 低层建筑风荷载计算公式：
F = 0.613 × C_f × A × V_max^2
其中，
F为风荷载（单位为N/m^2或Pa）；
C_f为风压系数；
A为被风作用面积（单位为m^2）；
V_max为设计风速（单位为m/s）。
2. 高层建筑风荷载计算公式（按国家标准GB 50009-2012）：
F = qz × Ce × Cg × A × V^2
其中，
F为风荷载（单位为N/m^2或Pa）；
qz为高度变化系数；
Ce为暴风区基准风压系数；
Cg为结构高度系数；
A为结构投影面积（单位为m^2）；
V为设计基本风速（单位为m/s）。
在这些公式中，符号的含义如下：
- C_f或Ce为风压系数，是根据建筑结构和环境条件来确定的参数，用于衡量建筑所受风力的大小；
- A为被风作用面积或结构投影面积，表示建筑物横截面在垂直方向上所受的风力面积；
- V_max或V为设计风速或设计基本风速，是参考当地的气象数据和规范要求确定的；
- qz为高度变化系数，它是表示建筑高度变化对风荷载的影响；- Cg为结构高度系数，是考虑建筑物高度和形状对风力的影响；- F表示风荷载的大小，单位为N/m^2或Pa，表示单位面积上
所受的力量。
风载的计算公式
风载的计算公式
风荷载也称风的动压力，是空气流动对工程结构所产生的压力。
风荷载ш与基本风压、地形、地面粗糙度、距离地面高度，及建筑体型等诸因素有关。
中国的地理位置和气候条件造成的大风为：夏季东南沿海多台风，内陆多雷暴及雹线大风；冬季北部地区多寒潮大风，其中沿海地区的台风往往是设计工程结构的主要控制荷载。
台风造成的风灾事故较多，影响范围也较大。
雷暴大风可能引起小范围内的风灾事故。
一、计算公式
垂直于建筑物表面上的风荷载标准值，应按下述公式计算：
1、当计算主要承重结构时，按式：wk=β z μ s μ z W o。
式中wk风荷载标准值(k N/m2)。
Β z-高度z处的风振系数；μ s-风
荷载体型系数；μ z-风压高度变化系数；W o-基本风压(k N/㎡)。
2、当计算围护结构时，按式：wk=β g z μ s l μ z W o。
式中β g z-高度z处的阵风系数；μ s l-风荷载局部体型系数。
风荷载计算公式
按建筑结构荷载规范(GB50009-2001)计算：w k=βgzμzμs1w0……7.1.1-2[GB50009-2001 2006年版] 上式中：w k：作用在门窗上的风荷载标准值(MPa)；Z：计算点标高：61.2m；βgz：瞬时风压的阵风系数；根据不同场地类型,按以下公式计算(高度不足5m按5m计算)：βgz=K(1+2μf)其中K为地面粗糙度调整系数，μf为脉动系数A类场地：βgz=0.92×(1+2μf) 其中：μf=0.387×(Z/10)-0.12 B类场地：βgz=0.89×(1+2μf) 其中：μf=0.5(Z/10)-0.16C类场地：βgz=0.85×(1+2μf) 其中：μf=0.734(Z/10)-0.22D类场地：βgz=0.80×(1+2μf) 其中：μf=1.2248(Z/10)-0.3对于C类地形，61.2m高度处瞬时风压的阵风系数：βgz=0.85×(1+2×(0.734(Z/10)-0.22))=1.6876μz：风压高度变化系数；根据不同场地类型,按以下公式计算：A类场地：μz=1.379×(Z/10)0.24当Z>300m时，取Z=300m，当Z<5m时，取Z=5m；B类场地：μz=(Z/10)0.32当Z>350m时，取Z=350m，当Z<10m时，取Z=10m； C类场地：μz=0.616×(Z/10)0.44当Z>400m时，取Z=400m，当Z<15m时，取Z=15m； D类场地：μz=0.318×(Z/10)0.60当Z>450m时，取Z=450m，当Z<30m时，取Z=30m；对于C类地形，61.2m高度处风压高度变化系数：μz=0.616×(Z/10)0.44=1.3669μs1：局部风压体型系数；按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001(2006年版)第7.3.3条：验算围护构件及其连接的强度时，可按下列规定采用局部风压体型系数μs1：一、外表面1. 正压区按表7.3.1采用；2. 负压区—对墙面，取-1.0—对墙角边，取-1.8二、内表面对封闭式建筑物，按表面风压的正负情况取-0.2或0.2。
风荷载集中荷载计算公式
风荷载计算公式：ωk=βz×μs×μz×ω0。
风荷载（windload）空气流动对工程结构所产生的压力。
其大小与风速的平方成正比，即式中ρ为空气质量密度，va和vb分别为风法结构表面前与结构表面后的风速。
物理学上的压力，是指发生在两个物体的接触表面的作用力，或者是气体对于固体和液体表面的垂直作用力，或者是液体对于固体表面的垂直作用力。
（物体间由于相互挤压而垂直作用在物体表面上的力，叫作压力。
）例如足球对地面的力，物体对斜面的力，手对墙壁的力等。
习惯上，在力学和多数工程学科中，“压力”一词与物理学中的压强同义。
风荷载标准值计算公式
风荷载标准值计算公式
风荷载是指建筑物在风力作用下所受到的荷载，是建筑结构设计中非常重要的一个参数。
风荷载的计算需要根据当地的气象条件和建筑物的结构特点来确定，而风荷载标准值计算公式就是用来计算这一参数的重要工具。
本文将介绍风荷载标准值计算公式的相关知识，希望能对大家有所帮助。
风荷载标准值计算公式的基本原理是根据建筑物的高度、结构形式、气象条件等因素来确定建筑物所受到的风荷载大小。
一般来说，风荷载的计算可以分为静风荷载和动风荷载两种情况。
静风荷载是指建筑物在稳定风场中所受到的风荷载，而动风荷载则是指建筑物在非稳定风场中所受到的风荷载。
在实际工程中，需要根据具体情况来确定采用哪种计算方法。
静风荷载的计算公式一般采用国家相关标准或规范中给出的公式，这些公式通常是根据建筑物的高度、形状系数、风速等参数来确定风荷载的大小。
而动风荷载的计算则需要考虑建筑物在风场中的振动响应，通常需要进行风洞试验或数值模拟来确定。
在实际工程中，风荷载标准值计算公式的准确性对建筑物的结构安全性至关重要。
因此，在进行风荷载计算时，需要充分考虑建筑物的结构特点、周围环境的气象条件以及当地的风荷载标准等因素，确保计算结果的准确性和可靠性。
总之，风荷载标准值计算公式是确定建筑物在风力作用下所受到的荷载大小的重要工具，其准确性和可靠性对建筑物的结构安全性有着重要影响。
在进行风荷载计算时，需要根据实际情况选择合适的计算方法，并严格遵循相关的标准和规范，以确保建筑物的结构安全性和稳定性。
希望本文对大家对风荷载标准值计算公式有所帮助，谢谢阅读！。
4顺风向的等效风荷载精品文档
振型广义脉动风力与广义质量的比值， 则为相应的动力系 1
数。当取空间相关性系数与风的频率无关仅与位置有关的
x(zx,x,z,z)时，1 , u1值分别为：
2 H (i )2S()d
HHlx(z) lx(z)
钢筋混凝土高层结构－－ 高层钢结构－－
TcTs (0(.00.012~ 3~003..0032)H 36)H7
（H为总高度）
H
T 的近似
1
值
w w T 01
2
的近似值（
0
常在 0.5kN/m2 左右）
因此：
(z)
变成了只与
1,w0T12,,z/H及 H
/
l x
五个因素有关
根据钢筋混凝土结构1 0.05、钢结构1 0.01的规范数据，可以直接制出 沿高度变化的系数计算用表：
等截面高层钢筋混凝土结构风振系数
注：1.此 w 0处为基本风压（B类），对于非B类即A、C、D类，已将其影响反映在表内；
2.对于C、D两类地貌，下部风压高度变化系数的变化（见表2－1），由于对高层结构影 响 较小，未反映在表内； 3.表中数据可用内插值法。
等截面高层钢结构风振系数
注：1.此处w 0为基本风压（B类），对于非B类即A、C、D类，已将其影响反映在表内；
0.46
0.45
0.45
0.43
0.42
0.42
0.36
0.33
0.29
1
C
0.43
0.45
0.44
0.44
0.44
0.43
0.42
建筑风荷载计算公式
垂直于建筑物表面上的风荷载标准值，应按下述公式计算：
当计算主要承重结构时,按式：wk=βzμsμzWo
当计算围护结构时，按式：wk=βgzμslμzWo
风荷载也称风的动压力，是空气流动对工程结构所产生的压力。
风荷载与基本风压、地形、地面粗糙度、距离地面高度，及建筑体型等诸因素有关。
中国的地理位置和气候条件造成的大风为：夏季东南沿海多台风，内陆多雷暴及雹线大风；冬季北部地区多寒潮大风，其中沿海地区的台风往往是设计工程结构的主要控制荷载。
台风造成的风灾事故较多，影响范围也较大。
雷暴大风可能引起小范围内的风灾事故。
中国规定的基本风压0 以一般空旷平坦地面、离地面10米高、风速时距为10分钟平均的最大风速为标准，按结构类别考虑重现期(一般结构重现期为30年，高层建筑和高耸结构为50年,特别重要的结构为100年),统计得最大风速（即年最大风速分布的96.67%分位值，并按0= 2/2确定。
式中ρ为空气质量密度；v为风速）。
根据统计，认为离地面10米高、时距为10分钟平均的年最大风压，统计分布可按极值I型考虑。
基本风压因地而异，在中国的分布情况是：台湾和海南岛等沿海岛屿、东南沿海是最大风压区，由台风造成。
东北、华北、西北的北部是风压次大区，主要与强冷气活动相联系。
青藏高原为风压较大区，主要由海拔高度较高所造成。
其他内陆地区风压都较小。
风速风速随时间不断变化（图1）,在一定的时距Δt
内将风速分解为两部分：一部分是平均风速的稳定部分；另一部分是指风速的脉动部分。
为了对变化的风速确定其代表值作为基本风压，一般用规定时距内风速的稳定部分作为取值标准。
风荷载计算方法与步骤
欢迎共阅1 风荷载当空气的流动受到建筑物的阻碍时，会在建筑物表面形成压力或吸力，这些压力或吸力即为建筑物所受的风荷载。
1.1 单位面积上的风荷载标准值建筑结构所受风荷载的大小与建筑地点的地貌、离地面或海平面高度、风的性质、风速、风向以及高层建筑结构自振特性、体型、平面尺寸、表面状况等因素有关。
垂直作用于建筑物表面单位面积上的风荷载标准值（KN/m2）按下式计算：1.1.1基本风压按当地空旷平坦地面上50年一遇按公式 其中的单位为，kN/m 2。
也可以用公式1.1.2 风压高度变化系数风压高度变化系数在同一高度，不同地面粗糙程度也是不一样的。
规范以粗糙度类别场地确定之后上式前两项为常数，于是计算时变成下式：1.1.3风荷载体形系数1）单体风压体形系数（1）圆形平面；（2）正多边形及截角三角平面，n为多边形边数；（3）高宽比的矩形、方形、十字形平面；（4）V形、Y形、L形、弧形、槽形、双十字形、井字形、高宽比的十字形、高宽比，长宽比的矩形、鼓形平面（5）未述事项详见相应规范。
23檐口、雨棚、遮阳板、阳台等水平构件计算局部上浮风荷载时，不宜小于1.1.4米且高宽比的房屋，以及自振周期虑脉动风压对结构发生顺向风振的影响。
且可忽略扭转的结构在高度处的风振系数○1g为○2R为脉动风荷载的共振分量因子，计算方法如下：为结构阻尼比，对钢筋混凝土及砌体结构可取；为地面粗糙修正系数，取值如下：为结构第一阶自振频率（Hz）；高层建筑的基本自振周期可以由结构动力学计算确定，对于较规则的高层建筑也可采用），B为房屋宽度（m）。
○3对于体型和质量沿高度均匀分布的高层建筑，、为系数，按下表取值：为结构第一阶振型系数，可由结构动力学确定，对于迎风面宽度较大的高层建筑，当剪力墙和框架均其主要作用时，振型系数查下表，其中H为结构总高度，结构总高度小于等于梯度风高度。
为脉动风荷载水平、竖直方向相关系数，分别按下式计算:B。
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第二部分 风荷载计算一：风荷载作用下框架的弯矩计算（1）风荷载标准值计算公式：0k z s z W w βμμ=⋅⋅⋅ 其中k W 为垂直于建筑物单位面积上的风荷载标准值z β为z 高度上的风振系数，取 1.00z β= z μ为z 高度处的风压高度变化系数 s μ为风荷载体型系数，取 1.30s μ= 0w 为攀枝花基本风压，取00.40w =该多层办公楼建筑物属于C 类，位于密集建筑群的攀枝花市区。
（2）确定各系数数值因结构高度19.830H m m =<，高宽比19.81.375 1.514.4HB==<，应采用风振系数z β来考虑风压脉动的影响。
该建筑物结构平面为矩形， 1.30s μ=，由《建筑结构荷载规范》第3.7查表得0.8s μ=（迎风面）0.5s μ=-（背风面），风压高度变化系数z μ可根据各楼层标高处的高度确定，由表4-4查得标准高度处的z μ值，再用线性插值法求得所求各楼层高度的z μ值。
层数()i H m z μ z β1()/q z KN m 2()/q z KN m7女儿墙底部 17.50.79 1.00 2.370 1.480 6 16.5 0.77 1.00 2.306 1.441 5 13.2 0.74 1.00 2.216 1.385 4 9.9 0.74 1.00 2.216 1.385 3 6.6 0.74 1.00 2.216 1.385 2 3.3 0.74 1.00 2.216 1.385 1 -3.3 0.00 0.00 0.000 0.000（3）计算各楼层标高处的风荷载z 。
攀枝花基本风压取00.40/w KN mm =，取②轴横向框架梁，其负荷宽度为7.2m,由0k z s z W w βμμ=⋅⋅⋅得沿房屋高度分布风荷载标准值。
7.20.4 2.88z z s z z s z q βμμβμμ=⨯=，根据各楼层标高处的高度i H ，查得z μ代入上式，可得各楼层标高处的()q z 见表。
其中1()q z 为迎风面，2()q z 背风面。
风正压力计算：7. 1() 2.88 2.88 1.00 1.300.790.8 2.370/z s z q z KN m βμμ==⨯⨯⨯⨯= 6. 1() 2.88 2.88 1.00 1.300.770.8 2.306/z s z q z KN m βμμ==⨯⨯⨯⨯= 5. 1() 2.88 2.88 1.00 1.300.740.8 2.216/z s z q z KN m βμμ==⨯⨯⨯⨯= 4. 1() 2.88 2.88 1.00 1.300.740.8 2.216/z s z q z KN m βμμ==⨯⨯⨯⨯= 3. 1() 2.88 2.88 1.00 1.300.740.8 2.216/z s z q z KN m βμμ==⨯⨯⨯⨯= 2. 1() 2.88 2.88 1.00 1.300.740.8 2.216/z s z q z KN m βμμ==⨯⨯⨯⨯= 1. 1() 2.88 2.880.00 1.300.740.80.000/z s z q z KN m βμμ==⨯⨯⨯⨯= 风负压力计算：7. 2() 2.88 2.88 1.00 1.300.790.5 1.480/z s z q z KN m βμμ==⨯⨯⨯⨯= 6. 2() 2.88 2.88 1.00 1.300.770.5 1.441/z s z q z KN m βμμ==⨯⨯⨯⨯= 5. 2() 2.88 2.88 1.00 1.300.740.5 1.385/z s z q z KN m βμμ==⨯⨯⨯⨯= 4. 2() 2.88 2.88 1.00 1.300.740.5 1.385/z s z q z KN m βμμ==⨯⨯⨯⨯= 3. 2() 2.88 2.88 1.00 1.300.740.5 1.385/z s z q z KN m βμμ==⨯⨯⨯⨯=2. 2() 2.88 2.88 1.00 1.300.740.5 1.385/z s z q z KN m βμμ==⨯⨯⨯⨯= 1. 2() 2.88 2.880.00 1.300.740.50.000/z s z q z KN m βμμ==⨯⨯⨯⨯= （4）将分布风荷载转化为节点荷载第六层：即屋面处的集中荷载6F 要考虑女儿墙的影响6 2.306 2.216 3.3 2.370 2.306 1.441 1.385 3.3 1.441 1.4800.5[() 2.306]10.5[() 1.441]19.92222222F KN ++++=+⨯+⨯++⨯+⨯= 第五层的集中荷载5F 的计算过程5 2.216 2.216 2.306 2.216 1.441 1.385 1.385 1.3850.5[] 3.30.5[(] 3.312.002222F KN ++++=+⨯+++⨯=4 2.216 2.216 2.16 2.216 1.385 1.385 1.385 1.3850.5[] 3.30.5[(] 3.311.882222F KN ++++=+⨯+++⨯=3 2.216 2.216 2.16 2.216 1.385 1.385 1.385 1.3850.5[] 3.30.5[(] 3.311.882222F KN ++++=+⨯+++⨯=第二层，要考虑层高的不同： 2 3.3 4.252.216 1.385()13.5922F KN =+⨯+= 10.00F KN =AB C9.9212.0011.8811.8813.59等效节点集中等荷载（单位：KN ）二．柱侧移刚度及剪力的计算（212hi D c=）见下表 三：各层柱反弯点和弯矩的确定（见下表）根据该多层办公楼总层数m ,该柱所在层n ，梁柱线刚度比K ，查表得到标准反弯点系数0y ；根据上下横梁线刚度比值i 查表得到修正值1y ，根据上下层高度变化查表得到修正值2y 3y ；各层反弯点高度0123()yh y y y y h =+++。
该层的计算高度h 当该层的上层较高时 取h h /2上=α 当该层的上层较高时 取h h /3下=α分别求出21αα，查表得21,y y 然后计算出弯矩如下表：柱HI柱NO 柱TU第 六 层c 22i620.4220.42k 1.294215.78k 1.294α0.3932 1.2942k 12D 0.39315.78 3.3126.20 3.36.20V 9.92 2.53KN 24.34-+==⨯-===-++=⨯⨯=⨯=⨯=c 22i620.42228.582k 3.105215.75k3.105α0.6741.5 3.1051.5k12D 0.67415.78 3.31210.64 3.310.64V 9.92 4.52KN24.34---⨯+⨯==⨯===++=⨯⨯=⨯=⨯=c 22i628.582k 1.811215.78k1.811α0.4752 1.8112k12D 0.47515.78 3.3127.50 3.37.50V 9.92 3.06KN24.34---⨯==⨯===++=⨯⨯=⨯=⨯=21224.34 3.326.821D =⨯∑=第 五 层柱GH柱MN柱STc 22i520.4220.42k 1.294215.78k2.294α0.3932 2.2942k 12D 0.39315.78 3.3126.20 3.36.20V (9.92+12.00) 5.95KN22.86---+==⨯===++=⨯⨯=⨯=⨯=c 22i520.42228.582k 3.105215.75k3.105α0.6082 3.1052k 12D 0.60815.78 3.3129.59 3.39.59V (9.92+12.00)9.20KN22.86---⨯+⨯==⨯===++=⨯⨯=⨯=⨯=c 22i528.5828.58k 1.623215.75k1.623α0.4482 1.6232k 12D 0.44815.78 3.3127.07 3.37.07V (9.92+12.00) 6.78KN22.86---+==⨯===++=⨯⨯=⨯=⨯=21222.86 3.325.190D =⨯=∑柱FG柱LM柱RS第四层c22i420.4220.42k 1.294215.78k 2.294α0.3932 2.2942k12D0.39315.783.3126.203.36.20V(9.92+12.00+11.88)22.869.17KN---+==⨯===++=⨯⨯=⨯=⨯=c22i420.42228.582k 3.105215.75k 3.105α0.6082 3.1052k12D0.60815.783.3129.593.39.59V(9.92+12.00+11.88)22.8614.18KN---⨯+⨯==⨯===++=⨯⨯=⨯=⨯=c22i428.5828.58k 1.623215.75k 1.623α0.4482 1.6232k12D0.44815.783.3127.073.37.07V(9.92+12.00+11.88)22.8610.45KN---+==⨯===++=⨯⨯=⨯=⨯=21222.863.325.190D=⨯=∑第三层柱EF柱KL柱QRc22i320.4220.42k0.884223.11k0.884α0.30720.8842k12D0.30723.113.3127.093.37.09V(9.92+12.00+11.88+11.88)27.8211.64KN---+==⨯===++=⨯⨯=⨯=⨯=c22i320.42228.582k 2.12223.11k 2.12α0.5152 2.122k12D0.51523.113.31211.903.39.59V(9.92+12.00+11.88)27.8219.55KN---⨯+⨯==⨯===++=⨯⨯=⨯=⨯=c22i328.5828.58k 1.237223.11k 1.237α0.3822 1.2372k12D0.38223.113.3128.833.38.83V(9.92+12.00+11.88+11.88)27.8214.50KN---+==⨯===++=⨯⨯=⨯=⨯=21227.823.330.656D=⨯=∑柱DE柱JK柱PQ第二层c22i220.4220.42k0.884223.11k0.884α0.30720.8842k12D0.30723.113.3127.093.3V(9.92+12.00+11.882+13.59)7.0915.10KN27.82---+==⨯===++=⨯⨯=⨯=⨯⨯=c22i320.42228.582k 2.12223.11k 2.12α0.5152 2.122k12D0.51523.113.31211.903.3V(9.92+12.00+11.882+13.59)9.5925.36KN27.82---⨯+⨯==⨯===++=⨯⨯=⨯=⨯⨯=c22i428.5828.58k 1.237223.11k 1.237α0.3822 1.2372k12D0.38223.113.3128.833.3V(9.92+12.00+11.882+13.59)8.8318.81KN27.82---+==⨯===++=⨯⨯=⨯=⨯⨯=21227.823.330.656D=⨯=∑第一层柱AD柱BK柱CPc22i220.42k0.88423.110.5+k0.5+0.884α0.48020.8842k12D0.48023.113.31211.093.3V(9.92+12.00+11.882+13.59)11.0916.90KN38.89---=====++=⨯⨯=⨯=⨯⨯=c22i320.4228.58k 2.1223.11k0.5+2.12α0.6362 2.122k12D0.63623.113.31214.703.3V(9.92+12.00+11.882+13.59)14.7022.40KN38.89---+=====++=⨯⨯=⨯=⨯⨯=c22i428.58k 1.23723.110.5+k0.5+1.237α0.5672 1.2372k12D0.56723.113.31213.103.3V(9.92+12.00+11.882+13.59)13.1019.96KN38.89---=====++=⨯⨯=⨯=⨯⨯=21238.893.342.854D=⨯=∑柱HI柱NO 柱TU).(m KN M第 六层 0k 1.294 y 0.365-== 1α1= 10y = 3α1= 30y = 001230.3650.365 3.3 1.20y y y y y y yh =++===⨯= 0k 3.105 y 0.45-== 1α1= 10y = 3α1= 30y = 001230.450.45 3.3 1.485y y y y y y yh =++===⨯= 0k 1.811 y 0.4-== 1α1= 10y =3α1= 30y =300120.40.4 3.3 1.32y y yh y y y y ===⨯==++2.53M =⨯左边上（3.30-1.20）=5.31 2.53M =⨯左边下 1.20=3.044.52M =⨯中上（3.30-1.485）=8.204.52M =⨯中下 1.485=6.713.06M =⨯右边上（3.30-1.32）=6.06 3.06M =⨯右边下 1.32=4.04第 五 层 柱GH 柱MN 柱ST0k 1.294 y 0.42-== 1α1= 10y =21α= 20y =3α1= 30y =001230.420.42 3.3 1.386y y y y y y yh =++===⨯=0k 3.105 y 0.45-== 1α1= 10y =21α= 20y =3α1= 30y =001230.450.45 3.3 1.485y y y y y y yh =++===⨯=0k 1.623 y 0.43-== 1α1= 10y =21α= 20y =3α1= 30y =001230.430.43 3.3 1.419y y y y y y yh =++===⨯=5.95M =⨯左边上（3.30-1.386）=11.39 5.95M =⨯左边下 1.386=8.25 9.20M =⨯中上（3.30-1.485）=16.79.20M =⨯中下 1.485=13.666.78M =⨯右边上（3.30-1.419）=12.756.78M =⨯右边下 1.419=9.62柱FG柱LM柱RS第 四 层0k 1.294 y 0.45-== 1α1= 10y =21α= 20y =3α1= 30y =001230.450.45 3.3 1.485y y y y y y yh =++===⨯=0k 3.105 y 0.5-== 1α1= 10y =21α= 20y =3α1= 30y =001230.50.5 3.3 1.65y y y y y y yh =++===⨯=0k 1.623 y 0.45-== 1α1= 10y =21α= 20y =3α1= 30y =001230.450.45 3.3 1.485y y y y y y yh =++===⨯=9.17M =⨯左边上（3.30-1.485）=16.64 9.17M =⨯左边下 1.485=13.62 14.18M =⨯中上（3.30-1.65）=23.40 14.18M =⨯中下 1.65=23.4010.45M =⨯右边上（3.30-1.485）=18.9710.45M =⨯右边下 1.485=15.52第三层柱EF柱KL柱QRk0.884 y0.45-==1α1=1y=21α=2y=3α1=3y=001230.450.45 3.3 1.485y y y y yy yh=++===⨯=k 2.12 y0.5-==1α1=1y=21α=2y=3α1=3y=001230.450.5 3.3 1.65y y y y yy yh=++===⨯=k 1.237 y0.46-==1α1=1y=21α=2y=3α1=3y=001230.460.46 3.3 1.518y y y y yy yh=++===⨯=11.64M=⨯左边上（3.30-1.485）=21.1311.64M=⨯左边下1.485=17.2919.55M=⨯中上（3.30-1.65）=32.2614.18M=⨯中下1.65=32.2614.50M=⨯右边上（3.30-1.518）=25.8414.5M=⨯右边下1.518=22.01柱DE柱JK柱PQ第二层k0.884 y0.5-==1α1=1y=21α=2y=3α1=3y=001230.50.5 3.3 1.65y y y y yy yh=++===⨯=k 2.12 y0.5-==1α1=1y=21α=2y=3α1=3y=001230.450.5 3.3 1.65y y y y yy yh=++===⨯=k 1.237 y0.5-==1α1=1y=21α=2y=3α1=3y=001230.50.5 3.3 1.65y y y y yy yh=++===⨯=15.10M=⨯左边上（3.30-1.65）=24.9215.10M=⨯左边下1.65=24.9225.36M=⨯中上（3.30-1.65）=50.5925.36M=⨯中下1.65=50.5918.81M=⨯右边上（3.30-1.518）=33.5218.81M=⨯右边下1.518=28.55第一层柱AD柱BK柱CPk0.884 y0.65-==1α1=1y=21α=2y=3α1=3y=001230.650.65 3.3 2.145y y y y yy yh=++===⨯=k 2.12 y0.55-==1α1=1y=21α=2y=3α1=3y=001230.550.55 3.3 1.815y y y y yy yh=++===⨯=k 1.237 y0.67-==1α1=1y=21α=2y=3α1=3y=001230.670.67 3.3 2.211y y y y yy yh=++===⨯=16.90M=⨯左边上（3.30-2.145）=19.5216.90M=⨯左边下2.145=36.2522.40M=⨯中上（3.30-1.815）=33.2622.40M=⨯中下1.815=40.6619.96M=⨯右边上（3.30-2.211）=21.7419.96M=⨯右边下2.211=44.13四：风荷载作用下框架的弯矩图E U O I T N H SMGR L F Q K P J D CBA风荷载作用下弯矩图五：风荷载作用下框架的侧移验算126.82125.19025.19030.65630.65642.854138.513nin Dmm ==+++++=∑146(26.82125.19025.19030.65630.65642.854)138.513 3.010 4.1610nin DEmm==+++++=⨯⨯=⨯∑第六层：221121224.3426.8213.3c ik ci j i D mm h α=⨯===∑ 3324.34100.90726.82110i i V mm D ⨯∆===⨯∑ 位置()wkFKN ∑()wkVKN ∑14(10)nin DE m =-∑g1(/)nin DN mm =∑10.85wk jnii F Dμ=∆=∑∑ 1wkjn ii V Dμ=∆=∑∑hμ∆限制值 5 9.9224.34 138.513 64.1610⨯ 4 21.92 22.86 138.513 64.1610⨯ 3 33.80 22.86 138.513 64.1610⨯ 2 45.68 27.82 138.513 64.1610⨯ 159.2727.82 138.513 64.1610⨯ -1 0.0000.000138.51364.1610⨯。