25CrNiMo调质处理
25crni1mov钢发电机转子的热处理工艺研究
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表 2 转子的化学成分要求(质量分数,%) Table2 Chemicalcompositionsrequirementsfor
therotor(massfraction,%)
元素 C Mn Si P S Cr Ni Mo V Cu H
钢液 ≤0.28 ≤0.70 ≤0.30 ≤0.015 ≤0.018
表 1 转子的力学性能要求 Table1 Mechanicalpropertiesrequirementsfortherotor
取样位置及方向 两端切向
Rp0.2/MPa ≥590
Rm /MPa ≥690
本体切向
≥590
≥690
本体径向
≥590
≥690
芯棒
≥540
≥640
注:本体的屈服或抗拉强度(同一取样方向)波动值不超过 70MPa
4结论1最大直径约850mm的转子锻件840奥71热处理2020年第35卷第1期图4转子锻件fa和gb部位的显微组织fig4microstructuresinafandgbpositionsoftherotorforging图5转子锻件调质处理后检测力学性能的部位示意图fig5schematicrepresentingpositionsofmeasuringmechanicalpropertiesoftherotorforgingafterquenchingandtempering表6转子调质处理后的力学性能table6mechanicalpropertiesoftherotorforgingafterquenchingandtempering方向rp02mparmmpaa5zkuj考核要求端部本体590690174590心部轴向540640174590切向试环t369972378581019667221249切向试环t269972778584419867195235本体切向t1658688768785187628140246心部c64065674578320270145179氏体化后水淬620回火处理后表面及心部力学性能均满足要求
钩尾框用25MnCrNiMoA钢生产及性能研究
钩尾框用25MnCrNiMoA钢生产及性能研究【摘要】对高速重载车辆钩尾框用25MnCrNiMoA钢材的生产工艺和性能进行了研究,提出合理的电弧炉冶炼加钢包精炼及真空处理工艺,足够的锻造压缩比,满足生产高质量要求的钩尾框。
【关键词】锻造钩尾框;25MnCrNiMoA;钢性能;研究我国的车辆面临着大幅度提速的问题,对列车的各项性能和指标都有了一个全新的要求,钩尾框是铁路车辆上的关键配件,在车辆之间起到缓冲作用,要求具有高的强韧性,在大气环境中适用于冷热所有地区。
钩尾框的生产过程比较复杂,工艺技术难度也比较大。
钩尾框用25MnCrNiMoA钢的使用最为广泛,我国的铁道车辆钩尾框自引进25MnCrNiMoA钢后,生产技术开发人员对其生产工艺、性能的研究和改进一直在进行。
1 锻造钩尾框生产流程图1 锻造钩尾框用材生产流程图我国铁路车辆的提速进程越来越快,对车辆的各项性能指标提出了更高需要,促进了钩尾框技术的发展和进步,生产技术进一步提高。
钩尾框用25MnCrNiMoA钢要求具有高强度、高韧性、低的脆性转变温度。
要求有害元素、钢中气体含量低,必须对炉料尽可能净化、采用炉外精炼等措施生产钢水,锻造方式成材,使铸态组织充分破碎、组织致密,以保证钩尾框锻材的综合性能。
生产流程图如上图1所示。
2 钩尾框用25MnCrNiMoA钢生产及性能实验2.1 冶炼工艺(1)在钢的冶炼过程中,要控制废钢干燥,减少H的带入,严格控制各杂质元素的含量,特别是P、S、As、Sn、Sb等元素,保证成品的脆性转变温度足够低,使低温冲击合格。
为此,可采用加50%以上高炉铁水作炉料。
入炉合金经过烘烤,并且对脱碳的速度加以控制,控制好冶炼时的温度和炉渣碱度,温度一般控制在1650~1700℃之间,炉渣含碱度为3.5左右,出钢时挡渣,钢包下渣量控制在30~50mm之间,冶炼初钢水成分达到控制范围。
(2)钢水经LF炉对其进行进一步的精炼,对钢水中的各种元素的含量进行精确调整,精炼时间保持在50min左右,加入铝豆、硅铁粉、碳粉对其进行脱氧,并且每吨的加入量都大于2Kg以能保证脱氧的质量,此时炉渣含碱度值应在4~6这个范围内,白渣精炼,以保证精炼钢的质量。
铝合金调质处理
铝合金调质处理
铝合金调质处理是一种通过加热和冷却的工艺,用于改变铝合金的组织结构和性能。
调质处理可以提高铝合金的强度、硬度和耐腐蚀性能,同时保持良好的塑性和可加工性。
铝合金调质处理通常包括以下几个步骤:
1. 固溶处理(Solution Treatment):将铝合金加热到固溶温度,使合金元素溶解在铝基体中形成固溶体。
这个过程有助于消除合金中的析出物和减少晶间相的形成。
固溶处理时间和温度根据具体的合金组成和要达到的性能来确定。
2. 急冷(Quenching):将经过固溶处理的铝合金迅速冷却,以防止合金元素重新析出,并形成所谓的“过饱和固溶体”。
急冷可以通过水淬、油淬或气体淬等方式进行。
选择适当的冷却速率是关键,以确保形成细小的析出相。
3. 时效处理(Aging):通过将铝合金在较低温度下保持一段时间,使析出相逐渐形成并沉淀。
这个过程被称为时效处理,可以进一步提高铝合金的强度和硬度。
时效处理时间和温度根据合金类型和所需的性能来确定。
需要注意的是,不同的铝合金具有不同的调质处理工艺参数,因此在实际应用中需要根据具体情况进行选择和控制。
调质处理一般由专业的材料工程师或经验丰富的加工人员进行操作,以确保最佳的性能和质量。
总之,铝合金的调质处理是一种重要的工艺,通过合理的加热、
冷却和时效处理,可以显著改善铝合金的性能,满足不同领域的工程需求。
防喷器材质说明-25CrNiMo
ASTM1040
目录
标准:
特性及适用范围:
力学性能:
热处理规范及金相组织:
ASTM1040优质碳素结构钢
材料名称:优质碳素结构钢
牌号:1040
对应国产牌号是:25CrNiMo
标准:
ASTM A29/A29M-04
特性及适用范围:
ASTM1040 碳素结构钢具有较高的强度和良好的切削性,冷变形塑性中等,焊接性不好,经淬火回火后可焊接,热处理时无回火脆性,但淬透性低。
ASTM1040用作承受负荷较大的小截面调质件或应力较小的大型正火零件以及对心部强度要求不高,表面耐磨的表面淬火件,如曲轴、心轴、传动轴、连杆、拉杆、齿轮。
ASTM1040优质碳素结构钢
●化学成份:
碳 C :0.37~0.44"
硅 Si:0.17~0.37
锰 Mn:0.60~0.90
硫 S :≤0.050
磷 P :≤0.040
铬 Cr:≤0.25
镍 Ni:≤0.25
铜 Cu:≤0.25
力学性能:
抗拉强度σb (MPa):≥570(58)
屈服强度σs (MPa):≥335(34)
伸长率δ5 (%):≥19
断面收缩率ψ (%):≥45
冲击功 Akv (J):≥47
冲击韧性值αkv (J/cm2):≥59(6)
硬度:未热处理,≤217HB;退火钢,≤187HB
试样尺寸:试样尺寸为25mm
热处理规范及金相组织:
热处理规范:正火,860℃;淬火,840℃;回火,600℃。
防喷器材质说明-25CrNiMo
ASTM1040
目录
标准:
特性及适用范围:
力学性能:
热处理规范及金相组织:
ASTM1040优质碳素结构钢
材料名称:优质碳素结构钢
牌号:1040
对应国产牌号是:25CrNiMo
标准:
ASTM A29/A29M-04
特性及适用范围:
ASTM1040 碳素结构钢具有较高的强度和良好的切削性,冷变形塑性中等,焊接性不好,经淬火回火后可焊接,热处理时无回火脆性,但淬透性低。
ASTM1040用作承受负荷较大的小截面调质件或应力较小的大型正火零件以及对心部强度要求不高,表面耐磨的表面淬火件,如曲轴、心轴、传动轴、连杆、拉杆、齿轮。
ASTM1040优质碳素结构钢
●化学成份:
碳 C :0.37~0.44"
硅 Si:0.17~0.37
锰 Mn:0.60~0.90
硫 S :≤0.050
磷 P :≤0.040
铬 Cr:≤0.25
镍 Ni:≤0.25
铜 Cu:≤0.25
力学性能:
抗拉强度σb (MPa):≥570(58)
屈服强度σs (MPa):≥335(34)
伸长率δ5 (%):≥19
断面收缩率ψ (%):≥45
冲击功 Akv (J):≥47
冲击韧性值αkv (J/cm2):≥59(6)
硬度:未热处理,≤217HB;退火钢,≤187HB
试样尺寸:试样尺寸为25mm
热处理规范及金相组织:
热处理规范:正火,860℃;淬火,840℃;回火,600℃。
25crnimo 的锻后热处理工艺
25crnimo 的锻后热处理工艺以25CrNiMo的锻后热处理工艺为标题,我们将探讨该材料的锻后热处理过程及其对材料性能的影响。
25CrNiMo是一种低合金钢,具有优异的强度和韧性,常用于制造高强度、高韧性的工程结构件。
在锻造过程中,该材料经过塑性变形,晶粒细化,内部应力得到释放,同时形成了纤维状的组织结构,这些都为后续的热处理工艺提供了基础。
锻后热处理是指在锻造完成后,对材料进行加热、保温和冷却等一系列工艺步骤,以改善材料的组织结构和性能。
25CrNiMo的锻后热处理工艺包括退火、正火和淬火等几个主要过程。
退火是25CrNiMo锻后热处理的首要工艺,通过加热至适当温度,保温一定时间后慢冷,以消除锻造过程中的残余应力,提高材料的塑性和韧性。
退火温度一般控制在800-850摄氏度,保温时间根据材料的厚度和尺寸而定。
退火后的25CrNiMo材料晶粒细化,组织均匀化,硬度降低,同时具有较好的可加工性。
正火是指将25CrNiMo材料加热至临界温度,保温一定时间后冷却至室温。
正火可以进一步提高材料的硬度和强度,使其适用于承受较大外力和冲击负荷的工作条件。
正火温度一般控制在850-950摄氏度,保温时间取决于材料的截面尺寸,一般为1小时/25mm。
正火后的25CrNiMo材料晶粒细小,组织均匀,硬度高,强度大。
淬火是25CrNiMo锻后热处理中的重要工艺,通过将材料迅速冷却至室温,使其产生马氏体组织,从而获得高硬度和高强度。
淬火温度一般控制在850-950摄氏度,冷却介质可以选择水、油或空气。
淬火后的25CrNiMo材料具有极高的硬度和强度,但其韧性相对较低。
除了上述主要的锻后热处理工艺,还可以对25CrNiMo进行回火、喷丸处理等其他工艺,以进一步调控材料的性能。
回火是指将淬火后的材料加热至较低温度,保温一定时间后冷却。
回火可以降低25CrNiMo的硬度,提高其韧性和塑性,使其更适合用于承受冲击负荷的工作环境。
25Cr5MoA钢的热处理工艺
温度的升高 ,冲击功 AKV值均提高 。当回火温度在 500 ~600℃时 ,冲击功 AKV值保持较好水平 ,高出使用性 能要求一倍以上 。
3 分析与讨论
随着回火温度升高 ,材料的抗拉强度降低 ,韧性提 高 。图 4为 30C rN iMo414V 钢不同温度回火后的组织 形貌 。从试验结果可以看出 ,低温回火时 ,组织为回火
造柴油机柱塞套的材料是在压力容器用钢的基础上发 展起来的 [ 2 ] ,根据其化学组成 ,相当于 25C r5MoA 钢 。 目前国内尚无与 25Cr5MoA 对应的钢种 。为此 ,作者 研发了 25Cr5MoA 钢 ,并在此基础上对该钢的调质热 处理工艺进行了试验研究 。
1 试验材料及方法
111 材料制备 试验用钢由碱性电炉冶炼 , LF精炼 ,真空脱气 ,在
真空室内浇注成锭 ,再经轧制 、锻造加工成截面尺寸为 15mm ×15mm 的坯料 。试验用钢的化学成分 (质量分 数 , % ) 为 0124C、0133Si、0101P、010015S、4163C r、 01055N i、01042A l、0139Mo、0104V、01049Ti、010013B、 01053Cu。
( a) 200℃, tempered martensite ( b) 400℃, tempered troostite ( c) 650℃, tempered sorbite
4 结论
(1) 30C rN iMo414V 钢 具 有 较 宽 的 回 火 温 度 范 围 , 从 强 韧 性 等 方 面 综 合 考 虑 , 经 900℃淬 火 的 30C rN iMo414V 钢回火温度为 500~600℃。
2 试验结果与分析
211 回火温度对力学性能的影响
25cr2mov热处理工艺
25cr2mov热处理工艺25Cr2MoV这材料啊,在工业领域里就像一个有点小脾气的伙伴。
要想把它伺候好了,热处理工艺可得好好说道说道。
先说说淬火这事儿。
淬火就像是给25Cr2MoV来一场烈火中的洗礼。
这温度的选择可太关键了。
如果温度太低了,就像给它挠痒痒,材料内部的组织结构改变不完全,那它的性能可就达不到咱们想要的效果了。
就好比蒸馒头,火不够旺,馒头就蒸不熟,吃起来黏糊糊的。
一般来说啊,这淬火温度得在900℃左右呢。
这个温度下,材料内部的那些小晶粒啊,就开始活跃起来了,它们开始重新排列组合,为变成更强大的自己做准备。
在淬火的时候,冷却速度也不能马虎。
要是冷却得慢腾腾的,就像乌龟爬一样,那之前在高温下的努力可就白费了。
得快速冷却,就像一阵疾风扫过,让材料迅速定型,这样才能让它变得更硬更强。
然后就是回火啦。
回火就像是淬火后的安抚。
刚经过淬火的25Cr2MoV啊,性子太烈了,硬得像块石头,但是韧性可就不怎么样了。
回火就是要给它降降火气,让它变得更温柔一些,同时又不失刚强。
回火温度大概在600℃到700℃之间。
这就像是给一个生气的人一点温暖,让他慢慢平静下来。
在这个温度下,材料内部那些因为淬火而变得紧张的组织结构开始松弛下来,一些内部的应力也慢慢消失了。
如果回火做得好,25Cr2MoV就像是一个内外兼修的武林高手,既有硬度又有韧性。
要是回火没做好,那就像一个空有一身力气却不懂变通的莽夫,很容易就会在使用的时候出问题。
我曾经见过一个工厂处理25Cr2MoV的时候,淬火温度没控制好。
结果呢,做出来的零件硬度不够,在使用的时候很快就磨损了。
就像一双鞋子,鞋底没做好,没走多久就破了。
这可给他们带来了不小的损失啊。
后来他们调整了淬火温度,又好好做了回火处理,这才让材料的性能达到了要求。
再说说加热速度这方面。
加热速度不能太快也不能太慢。
太快的话,就像突然给一个人很大的压力,材料可能会受不了,内部会产生一些裂纹之类的缺陷。
25crni2.5mov材料标准
25CrNi2.5MoV 材料标准1.概述25CrNi2.5MoV 材料是一种具有良好机械性能和耐热性能的合金钢材料,广泛应用于航空航天、石油化工、汽车制造等领域。
本文将从材料的组成、化学成分、力学性能等方面对25CrNi2.5MoV 材料标准进行详细介绍。
2.材料组成25CrNi2.5MoV 材料的组成主要包括铁、镍、铬、硅、锰、钼、钒等元素。
其中,铁是主要的基体元素,镍、铬、硅、锰等元素的含量则对材料的性能起着重要影响。
钼和钒的添加可以提高材料的耐热性能和抗蠕变性能,使其适用于高温高压环境下的工作条件。
3.化学成分根据国际标准,25CrNi2.5MoV 材料的化学成分应符合以下要求:- 碳含量:0.22-0.28- 硅含量:≤0.70- 锰含量:0.40-0.70- 硫含量:≤0.025- 磷含量:≤0.025- 镍含量:1.70-2.00- 铬含量:4.00-6.00- 钼含量:0.40-0.60- 钒含量:0.10-0.204.力学性能25CrNi2.5MoV 材料的力学性能是衡量其质量的重要指标之一。
根据国际标准,25CrNi2.5MoV 材料的力学性能应符合以下要求:- 屈服强度:≥835MPa- 抗拉强度:≥935MPa- 延伸率:≥12- 缩颈收缩率:≥50- 硬度:≤269HB5.应用领域由于25CrNi2.5MoV 材料具有优良的耐热性能和机械性能,因此在航空航天、石油化工、汽车制造等领域得到了广泛的应用。
25CrNi2.5MoV 材料常用于制造高温高压下的零部件、轴承、齿轮等。
结论25CrNi2.5MoV 材料是一种具有良好机械性能和耐热性能的合金钢材料,其化学成分和力学性能均符合国际标准要求。
该材料在航空航天、石油化工、汽车制造等领域有着广泛的应用前景,为推动相关产业的发展提供了重要的支撑。
希望通过本文的介绍,能够对25CrNi2.5MoV 材料的标准有所了解,并为相关领域的工作者提供参考和指导。
25CrMnSi板筋调质处理改进方法
1
查阅现有的资 料
积累理论经验
中小件施工组
甘黎平 位星
8.5-8.10
2
了解热处理的 相关知识
掌握各种热处 理炉的性能
热处理
易军 袁海生
8.10-8.15
3
完善加工程序
确定加工程序 的正确性
利用试片进行 热处理序,分 析原因,以改 进 全程跟踪,现 场指导
热处理QC小组
易军 龚炳勋
8.25-9.15
结论:过去的热处理中从未接触过25CrMnSi是主要原因。
五、要因确认
要因确认六:外界环境对25CrMnSi热处理效果影响不大
外界环境(如温度、湿度、转运期等因素)对 25CrMnSi热处理效果影响不大。
结论:外界环境对25CrMnSi热处理效果影响是非要因。
五、要因确认
要因确认七:大胆采用水淬油冷取代油冷
评估打分
进一步对这个方案的有效性、可靠性、可施性、经济性进行评估
针对上述论证,我们 又进一步对两个方案 的有效性、可靠性、 可施性、经济性进行 了综合评估打分。 注:◎5分 ○3分 △ 1分
有效性
可靠性
可实施性
经济性
综合得分
选定方案
◎
◎
◎
◎
20
选定
八、效果检查
平均硬度
目标完成情况
目标
HB 235
改变以往对合金结构钢调质处理淬火油冷的一贯做法,在具 体零部件尺寸接近其淬火开裂尺寸的前提下,通过对淬火水 冷时间的严格控制,大胆采用水淬油冷的淬火冷却方式,最 终达到了硬度要求。
结论:采用水淬油冷取代油冷是要因。
五、要因确认 得出结论:
25CrMnSi材料热处理后硬度要求难以达到要求 的主要原因是:
ZG25CrNiMo钢大型铸件开裂原因分析-中国应急分析测试平台
记录号:JS-AL-其它-008ZG25CrNiMo 钢大型铸件开裂原因分析摘要:试样取自ZG25CrNiMo 钢大型铸件,共两块,铸件成型后经过正火和调质热处理,热处理后机加工至精度要求。
成品后发现严重裂纹,通过裂纹分析及断口分析,结果表明:凝固过程产生的应力是导致初始裂纹出现的主要因素,局部裂纹处可能还会存在有害成分沿晶界偏聚的可能性。
现分析的深度范围内还未分析出明显的有害成分沿晶界富聚现象。
关键词:大型铸件;裂纹;凝固过程;应力;氧化脱碳材料种类/牌号:铸钢/ZG25CrNiMo 概述试样取自ZG25CrNiMo 钢大型铸件,共两块,分别为大试样和小试样。
铸件的外形如示意图1所示,外径最大尺寸1300mm,高780 mm。
铸件成型后经过正火和调质热处理,热处理后机加工至精度要求。
成品后在图1所示位置发现严重裂纹,样品是用砂轮片从裂纹位置自表面截下来的含裂纹试样。
由于机加工时该裂纹位置表面被加工掉约8~12mm,因此所分析的样品实际上是不含原始裂纹的表层开口部分的。
对该大型铸件开裂的原因进行了分析。
图1 铸件外形和裂纹位置示意图 测试过程与结果 裂纹分析裂纹的位置和宏观形态参看示意图1,裂纹位于铸件肩部,裂纹面平行铸件的纵方向和环方向,从表面向内扩展。
肉眼外观观察所见的裂纹呈曲折断续状,其中大样品上的裂纹较长、较宽,小样品上的裂纹较短、较窄。
沿纵向做裂纹剖面,所见裂纹的剖面形态如图2和图3。
小样品中裂纹呈曲折走向有沿晶状分叉,似为沿原铸造态大晶粒界面走向。
大样品中裂纹亦呈曲折状沿原铸造态大晶粒界面走向,局部可见到有金属高温变形的遗留痕迹,并可见到同一截面有多条并行裂纹,似为沿粗大柱状晶走向。
两个试样中的裂纹两侧组织都出现完全脱碳区,为全部的铁素体组织,小样品基体组织为铁素体和珠光体组织,大样品基体组织为回火索氏体组织。
看来小样品未中国应急分析网经过调质处理,但进行了消除粗大柱状晶组织的正火处理。
提高25CrNi1MoV钢转子径向冲击韧性的工艺研究
提高25CrNi1MoV钢转子径向冲击韧性的工艺研究秦江; 王凯; 何超【期刊名称】《《大型铸锻件》》【年(卷),期】2019(000)006【总页数】3页(P31-33)【关键词】喷淬; 25CrNi1MoV; 冲击韧性【作者】秦江; 王凯; 何超【作者单位】二重(德阳)重型装备有限公司四川618000【正文语种】中文【中图分类】TG156新强度等级的25CrNi1MoV钢转子,要求有高的强度和塑性、优越的韧性,制造难度很大。
由于25CrNi1MoV钢转子截面尺寸较小,按照传统淬火冷却工艺浸水+油冷或浸水冷生产后,轴身径向冲击富余量小甚至有不合格的风险,很难满足优越韧性的要求。
本文通过采用大喷水量分段长时激冷+深冷的淬火冷却工艺,大幅度提高了25CrNi1MoV转子径向冲击韧性富余量。
1 技术要求1.1 化学成分化学成分要求见表1。
表1 化学成分要求(质量分数,%)Table 1 Chemical compositionsrequirements(massfraction, %)CMnSiPSCrNiMoCuV0.22^0.28≤0.70≤0.30≤0.015≤0.0181.00^1. 501.00^1.500.25^0.40≤0.200.05^0.15表2 力学性能要求Table 2 Mechanical propertiesrequirementsRp0.2MPaRmMPaA%Z%KU2JFATT50(参考)℃径向纵、切向≥490≥540≥640≥690≥17≥17≥45≥45≥90≥90≤0-1.2 性能要求25CrNi1MoV钢转子新强度等级力学性能要求见表2。
1.3 取样图25CrNi1MoV钢新强度等级转子相比以往,不仅大幅提高强度和冲击吸收能量要求值,而且增加了轴身径向冲击检测要求,粗加工取样图要求见图1。
2 难点分析2.1 难以达到新强度等级性能要求由于以往25CrNi1MoV钢转子强度等级性能指标要求低,且没有轴身径向冲击要求,淬火冷却工艺水冷+油冷即可满足标准要求,纵、切向冲击吸收能量检测值见图2。
小钢件调质工艺流程
小钢件调质工艺流程
一、准备工作
1.确认小钢件材质和规格
2.准备调质设备和工具
3.检查工作环境和安全措施
二、加热处理
1.将小钢件放入调质炉中
2.控制加热温度和保温时间
3.保证加热均匀和充分
三、淬火处理
1.从炉中取出加热好的小钢件
2.进行淬火处理,使钢件迅速冷却
3.控制淬火介质和冷却速度
四、回火处理
1.将淬火后的小钢件进行回火
2.控制回火温度和时间
3.保证回火均匀和稳定
五、检验质量
1.对调质后的小钢件进行质量检验
2.包括硬度、强度等性能指标的检测
3.确保符合产品要求和标准
六、后续处理
1.清洗和除锈处理
2.对产品进行表面处理和保护
3.完成最终产品包装和标识。
列车车钩用ZG25MnCrNiMo钢的冲击性能研究_张慧杰
摘要 :研究火车车钩用钢 ZG25M nCrN iMo经过不同调质工艺处理后 - 40 ℃的冲击性能 。分别用金相显微镜 、扫描电镜和透射电子 显微镜观察和分析钢的微观组织 、低温冲击断口形貌和钢中碳化物的析出行为 。结果表明 , ZG25M nCrN iMo 钢在 910 ℃淬火 、 550 ℃回火 2 h得到均匀回火索氏体组织 ,冲击功最大 。冲击功随回火温度的升高而增大 。低于 550 ℃回火 ,钢中的碳化物主要在 板条界面呈连续析出 , - 40 ℃冲击功低 ; 550~650 ℃回火 ,铁素体呈等轴状且碳化物分布于晶内 ,表现出高的冲击性能 。 关键词 : ZG25M nCrN iMo钢 ;车钩 ;冲击性能 ;回火索氏体 ;碳化物 中图分类号 : TG14211 文献标志码 : A 文章编号 : 025426051( 2010) 0720001204
Im pact property of ZG25M nCrN Mi o steel used for ra ilcar coupler
ZHANG Hui2jie1 , YAN Feng1 , Q IN Xiao2feng2 , L I Zhi2qiang1 , TAO Chun2guo2 , Q IN Zuo2xiang1 , LU Xing1 (1. School of M aterials Science and Engineering, L iaoning Key M aterials Laboratory for Railway Industry, Dalian J iaotong University,
Dalian L 2. Q iqihar Railway Rolling Stock Co. , L td. , Q iqihar Heilongjiang 161002, China) Abstract: Impact p roperty at - 40 ℃ of ZG25M nCrN iMo steel used for railcar coup ler after different quenching and tempering p rocesses was exp lored. The m icrostructure, fracture surface of low2temperature impact specimens and p recip itation behavior of carbides in the steel were characterized by op tical m icroscope, SEM and TEM respectively. The results show that homogeneous tempered sorbite in the steel is obtained by quenching at 910 ℃ and tempering at 550 ℃ for 2 h, and exhibits the maximum impact energy. The impact energy increases w ith increasing the tempering temperature. Carbides in the steel are p recip itated along the lath interface tempered under lower than 550 ℃, and the impact energy at - 40 ℃ is poor. Equiaxed ferrite and carbides distributed in the grains of the steel are observed when the tempering temperature is 5502650 ℃, which p roduces better impact p roperty. Key words: ZG25M nCrN iMo steel; coup ler; impact toughness; tempered sorbite; carbide