球磨机的临界转速

球磨机参数选择和计算

球磨机参数选择和计算一、球磨机生产能力的计算球磨机的生产能力由要求粉磨的物料量而确定，在设计选型时要有一定的富余能力。

影响球磨机生产能力的因素很多，除了物料的性质（粒度、硬度、密度、温度和湿度）、欲磨细程度（产品粒度）、加料均匀程度和磨机内研磨体装载程度外，还与磨机结构形式（磨机筒体长度与直径比、仓数、隔仓板和衬板的形状）等有关。

因此，从理论上确定磨机的生产能力是比较困难的，通常用实验法与对比法来确定磨机的生产能力。

磨机粉磨的生产能力一般按新生成的小于0.074mm（—200目）级别的粉矿量进行计算。

式中V ———磨机有效容积，m3；G2———产品中小于0.074mm 的物料占总物料的百分数，%；G1———给矿中小于0.074mm 的物料占总物料的百分数，%；q,m———按新生成级别（0.074mm）试算的单位生产能力，t/(3m·h)。

q,m值由试验确定，或采用矿石物性相似、设备及工作条件相同的生产中的标定值。

当无试验数据与生产标定值时，可用式（1-3）计算：式中q m———磨机在生产或实验时，按新生成-0.074mm级别计算的实际生产能力，t/（m3·h）；式中D i1———需要计算选磨机直径，m；D i1———标准磨机直径，m；K,4———磨机给料粒度和产品粒度系数，G3 G4———分别为新设计的和参数已有的或实验磨机（给矿粒度或产品粒度按新生成-0.074mm级别计算）的生产能力见表1-6。

上式G1和G2值在计算中应按实际资料计算，若无实际资料，可按表1-7和表1-8选定。

表1-4 矿石磨碎难易系数K,1矿石硬度难易度系数K,1矿石硬度难易度系数K,1普氏系数硬度等级普氏系数硬度等级＜2 很软 1.4-2.0 8-10 硬0.75-0.85 2-4 软 1.25-1.5 ＞10 很硬0.5-0.7表1-5 磨机型式校正系数K,2表1-6 给矿粒度与产品粒度相对生产能力G3或G4表1-7 破碎产品粒度与0.074 mm 级别含量G1值表1-8 不同产品粒度中0.074mm 级别含量G2值二、球磨机功率、转速和介质装载量的计算1. 功率计算（1）按经验公式计算功率：式中G,———装入的介质和物料量,t ；D m———磨机筒体有效内径，m；K,5———研磨介质系数，查表1-9。

球磨机参数选择和计算.doc

球磨机参数选择和计算一、球磨机生产能力的计算球磨机的生产能力由要求粉磨的物料量而确定，在设计选型时要有一定的富余能力。

影响球磨机生产能力的因素很多，除了物料的性质（粒度、硬度、密度、温度和湿度）、欲磨细程度（产品粒度）、加料均匀程度和磨机内研磨体装载程度外，还与磨机结构形式（磨机筒体长度与直径比、仓数、隔仓板和衬板的形状）等有关。

因此，从理论上确定磨机的生产能力是比较困难的，通常用实验法与对比法来确定磨机的生产能力。

磨机粉磨的生产能力一般按新生成的小于0.074mm（—200目）级别的粉矿量进行计算。

式中V ———磨机有效容积，m3；G2———产品中小于0.074mm 的物料占总物料的百分数，%；G1———给矿中小于0.074mm 的物料占总物料的百分数，%；q,m———按新生成级别（0.074mm）试算的单位生产能力，t/(3m·h)。

q,m值由试验确定，或采用矿石物性相似、设备及工作条件相同的生产中的标定值。

当无试验数据与生产标定值时，可用式（1-3）计算：式中q m———磨机在生产或实验时，按新生成-0.074mm级别计算的实际生产能力，t/（m3·h）；式中D i1———需要计算选磨机直径，m；D i1———标准磨机直径，m；K,4———磨机给料粒度和产品粒度系数，G3 G4———分别为新设计的和参数已有的或实验磨机（给矿粒度或产品粒度按新生成-0.074mm级别计算）的生产能力见表1-6。

上式G1和G2值在计算中应按实际资料计算，若无实际资料，可按表1-7和表1-8选定。

表1-4 矿石磨碎难易系数K,1矿石硬度难易度系数K,1矿石硬度难易度系数K,1普氏系数硬度等级普氏系数硬度等级＜2 很软 1.4-2.0 8-10 硬0.75-0.85 2-4 软 1.25-1.5 ＞10 很硬0.5-0.7表1-5 磨机型式校正系数K,2表1-6 给矿粒度与产品粒度相对生产能力G3或G4表1-7 破碎产品粒度与0.074 mm 级别含量G1值表1-8 不同产品粒度中0.074mm 级别含量G2值二、球磨机功率、转速和介质装载量的计算1. 功率计算（1）按经验公式计算功率：式中G,———装入的介质和物料量,t ；D m———磨机筒体有效内径，m；K,5———研磨介质系数，查表1-9。

new第七章球磨机 1球磨机工作原理及研磨体运动分析05

4R cos2 sin R(sin sin )
把式：
4R cos2 sin R(sin sin )
整理得：
sin 4R cos2 sin sin 3sin 4sin3 sin 3
所以得：
3
对任一层研磨体而言，知道脱离角，就有一个，可以确定其降落点。
yY
αi
01
gR
将
2 Rn 2 v
30
代入上式得： con 2 Rn2
900g
整理得：
cos Rn 2
900
Pc V A
α
G O
称这为研磨体运动基本方程
cos Rn 2
900
研磨体运动基本方程中各符号的意义： R：研磨所在的半径，m； n:球磨机筒体转速，n/p;
:研磨体脱离角。
Pc V A
α
G O
研磨体一般为钢球、钢锻、钢棒、卵石、砾石和瓷球等。为了防止筒体被磨损，在筒体内壁装有衬板。
研磨体在离心力和与筒体内壁的衬板面产生的摩擦力的作用下，贴附在筒体内壁的衬板面上，随筒体一起回转，并被带到一定高度，在重力作用下自由下落，下落时研磨体冲击底部的物料把物料击碎。
此外，在磨机回转的过程中，研磨体还产生滑动和滚动，因而研磨体、衬板与物料之间发生研磨作用，使物料磨细。物料的轴向运动：由于进料端不断喂入新物料，使进料与出料端物料之间存在着料面差能强制物料流动，并且研磨体下落时冲击物料产生轴向推力也迫使物料流动，另外磨内气流运动也帮助物料流动。因此，磨机筒体虽然是水平放置，但物料却可以由进料端缓慢地流向出料端，完成粉磨作业。
7.1.1.2研磨体运动的基本状态图 (a)，转速太慢，研磨体和物料因摩擦力被筒体带到等于

球磨机的临界转速一、临界转速、转速率前面讲的，当磨机以线速度υ带着钢球升到A点时，由于钢球重量G的法向分力N和离心力C相等，钢球即作抛物落一。

如果磨机的速度增加，钢球开始抛落的点也就提高。

到了磨机的转速增加到某一值υ,离心力大于钢球的重量,钢球升到磨机顶点Z不再落下，发生了C离心运转。

由此可见，离心运转的临界条件是图1 离心运转时钢球的受力状况C≥G令m为球的质量，g为重力加速度，n为磨机每分钟的转数，R为球的中心到磨机中心的距离，a为球脱离圆轨迹时连心线OA与垂直轴的夹角。

当磨机的线速度为υ，钢球升到A点时，因G=mg，代入上式，得到因,代入上式，得到取g=9.81米/秒2，则，于是R的单位为米。

这是研究钢球运动的最基本的公式，以后要经常用到它。

当转速为υc ,相应的每分钟转数为nC时,钢球上升到顶点Z,不再落下,.发生了离心化。

此时,C=G,a=0°,cosa=1,从而此处，D=2R,单位皆为米。

对贴着衬板的最外一层来说，因为球径比球磨机内径小得多，可略而不计,R可以算是磨机的内半径，D就是它的内直径。

由公式(3)可以看出，使钢球离心化所需的临界转数，决定于球心到磨帆中心的距离。

最外层球距磨机中心最远,使它离心化所需的转数最少；最内层球距磨机中心最近，使它离心化所需的转数也最多。

如果取磨机内半径用公式(3)算的结果作为磨机的转速，尽管最外层球已经离心化了，但其他层球仍然能够抛落,还是可以磨细矿石。

只有转数比用最外层球按公式(3)求得的高出很多时，全部球层才会离心化，磨碎矿石的有用功才等于零。

但是，装入的钢球希望全部能落下磨碎矿石，如果有一部分离心化，就会使有用功减少。

因此，取磨机内半径用公式(3)算得的结果，说明要使最外层球也不会离心化时磨机转速的限度，就没有必要去计算使其他层球离心化的磨机转数了。

山此可见,磨机的临界转数，是使最外层球也不会发生离心化的最高转速(转/分)。

尽管公式(3)是在没有考虑装球率及滑动等情况下导出的，但在采用不平滑衬板及装球率占40～50%时，它仍然符合实际情形。

球磨机主要参数的确定(上)

球磨机主要参数的确定(上)一、球磨机的转速（1）球磨机的临界转速 n o当磨机筒体的转速达到某一数值时，研磨体产生的离心力等于它本身的重力，因而使研磨体升举至脱离角α=00，即研磨体将紧贴附在筒壁上，随筒体一起回转而不会降落下来，这个转速就称为临界转速，用n0表示。

由于磨机在某一转速下进行工作时，筒体内各层研磨体运动的脱离角各不相同，在确定磨机筒体转速时，一般均以最外层研磨体为基准，也就是取磨机筒体的有效内径D1作为基准进行参数计算。

在图 7-4 中，当研磨体处于极限位置 E 点即它升举至顶点时，脱离角，此为临界条件，把它代入式（7-2），可得临界转速 n0cosα=cos00=1即所以式中 n0———临界转速，r/min；R1———最外层研磨体至磨筒体断面中心的距离（即筒体有效半径），m；D1———磨机筒体有效直径，m。

从理论上讲，当磨机转速达到临界转速时，研磨体将紧紧贴附在筒体内壁上，随筒体一起回转，不会降落，不能起任何粉磨作用。

但实际上并非如此，因为在推导研磨体运动的基本方程时，只考虑离心力，而忽略了研磨体的滑动、自转及物料对研磨体运动的影响。

因此球磨机的实际临界转速比上述的理论计算值要高一些。

（2）球磨机的理论适宜转速 n 当磨机筒体达到临界转速 n0时，由于研磨体紧贴筒壁上，不能起到粉碎作用，因此对物料的粉碎功为零。

当筒体转速较慢时，研磨体呈泻落状态运动，对物料的粉碎作用很弱，即对物料的粉碎功很小，可见研磨体对物料的粉碎所消耗的功是筒体转速的函数。

因此，使研磨体产生最大粉碎功时的筒体转速就称为球磨机的理论适宜转速t。

要想得到最大的粉碎功，研磨体必须具有最大的降落高度。

如图7-5所示，筒体内研磨体的总降落高度H为H=h+y研磨体由脱离点 A 抛射上升的高度为 h ，根据抛射体运动学知以式（7-1）中代入式（7-44）中，得以式（7-10）和式（7-45）代入式（7-43）中，得研磨体总降落高度 H 是其脱离角的函数。

球磨机实际临界转速与最佳转速

球磨机实际临界转速与最佳转速唐新民1 周德先2 １安徽铜陵有色金属公司铜山铜矿安徽铜陵２安徽工业职业技术学院众所周知，球磨机临界转速就是钢球开始随筒体物间综合动摩擦系数，湿式球磨机取 0.15，干式球磨机取 0.20 为宜，因钢球与筒体内壁的摩擦系数远远小于 1，钢球与筒体内壁必存在相对滑滚动。

这个假设条件也根本不存在。

壁旋转，不产生抛落运动的转速。

早在 1904 年德国费雪尔提出球磨机理论临界转速计算公式，此后，国内外专家学者，对球磨机转速作过大量的研究和论述，普遍认为球磨机工作转速不能超过费氏临界转速，如冶金系统的《选矿设计手册》和教课书明 2 铜山矿φ 3.2 m ×3.1 m 格子确规定“球磨机工作转速 n ≤0.88 n ”。

笔者研究认c 为：费氏 n 实质是筒体内壁上质点的临界转速，钢球球磨机现状及曾加快转速试验情况铜山矿铜矿石种类较多，矿石硬度f =9~13，入磨矿石粒度＜20 mm 占 85%左右，装φ100、φ75、φ50 mm 钢球 45 t 左右。

正常排空停车检测充填率为 42%c 的实际临界转速 n 比 n 大得多，且与钢球大小、充k c 填率、摩擦系数等诸多因素有关。

将球磨机转速 n 加快到 n < n <n ，能大幅度增产节能降耗，现将其研究 c k 介绍如下。

左右。

混合密度 r= 4 500 kg/m 3，磨矿溢流细度<73混 um 占 62% 左右，处理量 A =40 t/h 。

筒体内半径 R= a 1.52 m ，转速 n =18 r/min ，600 kW 电机，平均负荷575 kW 。

当时该矿有台此磨机，已改了一台。

当两台均装 40 t 钢球，检测充填率均为 38% ~40% 时，转速加快的那台处理量确实比未加快的增加 15% 左右。

但加快转速的电机已超负荷运行(实测 610 kW 左右)，而未改的那台球磨机的实际负荷只有 540 kW 左右。

药物制剂生产设备及车间工艺设计重点

1粉碎：用机械方法克服固体物料内部的凝聚力，并将其破碎的操作。

2球磨机的研磨原理：当球磨机旋转时，研磨介质由于受离心力的作用贴在筒体内壁上与筒体一起旋转，随之上升到一定高度时，因重力作用自由下落。

此外，在球磨机筒体旋转过程中，研磨介质还有滑动和滚动作用，使研磨介质相互摩擦、剪切和碰撞等力。

物料在上述诸力的作用下研磨成细粉。

3临界转速：N=42.2/√D N为球磨机临界转速，r/min D为球磨机筒体直径，m4球磨机粉碎效率最高时的转速称为最佳转速，一般为临界转速的60%~85%5球磨机应用范围广，能处理多种物料，特别适用于粉碎结晶性或脆性药物。

6气流粉碎机基本原理：利用高速弹性气流（压缩气体或惰性气体）使物料颗粒之间相互碰撞而达到粉碎目的。

7气流粉碎机根据粉碎方式分类：旋流喷嘴式气流粉碎机、对喷式气流粉碎机、靶式超音速Ⅰ型气流粉碎机（适用于热敏物质，易氧化药物）。

8药筛1~9号，9号是最小的。

9混合设备：混合涉及到对流混合、扩散混合和紊流扩散混合三种基本运动形式。

混合装置按构造分类为容器旋转型和容器固定型。

10三维运动混合机（HDJ系列多向运动混合机）优点：避免了一般混合筒因离心力作用所产生的物料偏析和积聚现象，混合均匀度要高于一般混合机，而药物含量的均匀度误差要低于一般混合机。

11湿法制粒设备（1）摇摆式颗粒机：由加料斗、滚轴、筛网和机械传动系统等组成。

工作原理：工作时，机械传动系统带动滚筒转动，滚筒上有七根截面形状为梯形的“刮刀”，滚筒下面带有手轮的管夹夹紧的筛网。

成团的物料由加料斗加入，由于滚筒正反方向旋转而刮刀对湿物料产生挤压和剪切作用，将物料挤过筛网成粒。

(2)高效混合制粒机：由制粒筒、搅拌桨、切割刀和动力系统组成。

大搅拌桨主要使物料上下左右翻动并进行均匀混合。

小切割刀则将物料切割成粒径均匀的颗粒。

12干法制粒机：（1）对于湿法制粒、一步制粒无法完成的制粒，如热敏性、水和酒精不能溶解的药物、抗生素等；中药喷雾干燥提取物密度达不到要求又不能加黏合剂和辅料的药物，适合用干法制粒。

1.13磨矿理论-球磨机临界转速

n 30.0
cos α R
磨矿理论
球磨机临界转速
n 30.0
cos α R
当α=0时,也就是因筒体转动而产生的离心力恰好能将钢球带到筒体的最高点A。
不致下落时临界转速：
3 0 4 2 .4 0
nc
R
D
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磨矿理论
磨矿机的工作转速n通常低于临界转速nc，通常将磨机工作转速与临界转速之比的百分数称为转速率，用ψ 表示，即
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磨矿理论
球磨机钢球抛落受力分析
◆ 钢球受力分析： (1) 重力 G, 切向分力 T=Gsinα,法向分力N=Gcosα来自(2)离心力 C；(3)摩擦力F。
◆在A3点,离心力Ｃ与法向分力Ｎ大小相等,方向相反,摩擦力Ｆ＝０,此时钢球脱离筒壁,作抛物线下落。
球磨机临界转速选矿学之磨矿理论球磨机临界转速钢球在磨机内磨矿理论钢球在磨机内的运动状态钢球在磨机内的运动状态研磨作用研磨和冲击无破碎力作用工作状态工作状态非工作状态有缘学习更多谓ygd3076或关注桃报
选矿学之磨矿理论
球磨机临界转速
磨矿理论
钢球在磨机内的运动状态
钢球在磨机内的运动状态 (a)泻落式 (b)抛落式 (c)离心式低速中速高速研磨作用研磨和冲击无破碎力作用工作状态工作状态非工作状态
球磨机转速率
带入前边的公式:
转速率愈高，脱离角愈小，钢球上升的位置也越高。当脱离角为0° 时，转速率为100%，即工作转速等于临界转速，钢球到达磨机的顶点，要开始离心运转了。
所以，磨机正常工作时的实际运转速度通常为其临界转速的50%~90%。

钢球磨煤机临界转速

147C H I N AV E N T U R EC A P I T A LTECHNOLOGY APPLICATION |科技技术应用钢球磨煤机是以钢球为中介质的磨机，是依靠磨机衬板与介质的摩擦力和磨机旋转时所产生的离心力的作用，使钢球紧贴着筒体的内壁旋转和提升。

在旋转和提升的过程中，往往又因各种条件的影响产生不同的工作状态。

1.泻落式运动状态：当磨机的工作转速较低时，整个粉磨体在磨机的旋转方向大约偏转40°—50°，并且经常保持粉磨体沿同心圆轨迹升高，然后一层层地泻落下来，这样周而复始的进行循环。

此种状态如图2-6a 所示，称为泻落状态。

这时物料主要是由介质的滑滚运动产生碾碎和研磨。

a）泻落状态 b）抛落状态 c）离心状态2.抛落式运动状态：当破碎介质在高速旋转的筒体中运动时，任何一层介质的运动轨迹都可以分成两段：上升时，介质从落回点A 1到脱离点A 5是绕圆形轨迹A 1A 5运动，但从脱离点A 5到落回点A 1，则按抛物线轨迹A 5A 1下落，以后又沿圆形轨迹运动。

在筒体内壁（衬板）与最外层介质之间的摩擦力作用下，外层介质沿圆形轨迹运动，摩擦力取决于摩擦系数和作用在筒体内壁（或相邻介质层）上的正压力。

正压力是由重力的径向分力N 和离心力C 产生。

重力的切向分力T 对筒体中心的力矩使介质产生于筒体旋转方向相反的转动趋势，如果摩擦力对筒体中心的力矩大于切向分力T 对筒体中心的力矩，那么介质与筒壁或介质层之间便不产生相对滑动，反之则存在相对滑动。

抛落式工作时，物料主要靠介质群落下时产生的冲击力而粉碎，同时也靠部分研磨作用。

球磨机就是采用这种工作状态。

3.离心式运动状态：磨矿机构转速越高，介质也就随着筒壁上升得越高。

超过一定速度时，介质就在离心力的作用下而不脱离筒壁。

在实际操作中，如遇到这种情形时，即不发生磨矿作用。

球磨机工作状态钢球抛落式运动。

研究球在球磨机内的运动规律时，我们是分析筒体内最外层的一个球的运动来说明筒体内全部钢球的运动。

球磨机参数选择和计算

球磨机参数选择和计算一、球磨机生产能力的计算球磨机的生产能力由要求粉磨的物料量而确定，在设计选型时要有一定的富余能力。

影响球磨机生产能力的因素很多，除了物料的性质（粒度、硬度、密度、温度和湿度）、欲磨细程度（产品粒度）、加料均匀程度和磨机内研磨体装载程度外，还与磨机结构形式（磨机筒体长度与直径比、仓数、隔仓板和衬板的形状）等有关。

因此，从理论上确定磨机的生产能力是比较困难的，通常用实验法与对比法来确定磨机的生产能力。

磨机粉磨的生产能力一般按新生成的小于0.074mm（—200目）级别的粉矿量进行计算。

式中 V ———磨机有效容积，m3；G2———产品中小于 0.074mm 的物料占总物料的百分数，%；G1———给矿中小于 0.074mm 的物料占总物料的百分数，%；q,m———按新生成级别（0.074mm）试算的单位生产能力，t/(3m·h)。

q,m值由试验确定，或采用矿石物性相似、设备及工作条件相同的生产中的标定值。

当无试验数据与生产标定值时，可用式（1-3）计算：式中 q m———磨机在生产或实验时，按新生成-0.074mm级别计算的实际生产能力，t/（m3·h）；式中 D i1———需要计算选磨机直径，m；D i1———标准磨机直径，m；K,4———磨机给料粒度和产品粒度系数，G3 G4———分别为新设计的和参数已有的或实验磨机（给矿粒度或产品粒度按新生成-0.074mm级别计算）的生产能力见表1-6。

上式G1和G2值在计算中应按实际资料计算，若无实际资料，可按表1-7和表1-8选定。

表 1-4 矿石磨碎难易系数 K,1矿石硬度难易度系数K,1矿石硬度难易度系数K,1普氏系数硬度等级普氏系数硬度等级＜2很软 1.4-2.08-10硬0.75-0.85 2-4软 1.25-1.5＞10很硬0.5-0.7表 1-5 磨机型式校正系数K,2表 1-6 给矿粒度与产品粒度相对生产能力 G3或 G4表 1-7 破碎产品粒度与 0.074 mm 级别含量G1值表 1-8 不同产品粒度中 0.074mm 级别含量G2值二、球磨机功率、转速和介质装载量的计算1. 功率计算（1）按经验公式计算功率：式中 G,———装入的介质和物料量 ,t ；D m———磨机筒体有效内径，m；K,5———研磨介质系数，查表1-9。

球磨机转速计算

球磨机的转速临界转速n 。

临界转速n 。

是指磨内最外层研磨体刚好贴随磨机简体内壁作圆周运动时的这一瞬间的磨机转速。

此时研磨体处于磨机筒体圆断面的顶点，即脱离角a=0。

将此值代入研磨体运动基本方程式，可得临界转速 004.4230D R n ≈=以上公式是在几个假定的基础上推导出来的，事实上，研磨体与研磨体、研磨体与筒体之间是存在相对滑动的。

因此，实际的临界转速比计算的理论临界转速要高。

且与磨机结构、衬板形状、研磨体填充率等因素有关。

理论适宜转速使研磨体产生最大冲击粉碎功的磨机转速称作理论适宜转速。

当靠近筒壁研磨体层的脱离角a= 54°44′时，研磨体具有最大的降落高度，对物料产生的冲击粉碎功最大。

将其代入研磨体运动基本方程式可得理论适宜转速02.328.22D R n ≈=上式是以最外层研磨体具有最大降落高度时的转速作为磨机的理论适宜转速。

而磨机的理论适宜转速应当是磨内整个研磨体群(包括内层研磨体在内的所有研磨体)具有最大冲击粉碎功时的转速。

据此，磨机的理论适宜转速计算式应为：01.324.23sin 30D R R n ≈==θ 式中 — 最外层研磨体脱离角的余角；R — 磨机的半径。

转速比转速比是磨机的适宜转速与临界转速之比，即：78.04.421.3376.04.422.32000000=====D D n n D D n n φφ或上式说明理论、适宜转速为临界转速的76％(或78％)。

一般磨机的实际转速为临界转速的70％～80％。

工作转速以上适宜转速是在一定假设前提下推导出来的，而粉磨作业的实际情况很复杂，应该考虑的因素很多。

一般认为，对于大直径的磨机，由于其直径大，研磨体冲击能力强，转速可以低些；对于小直径的磨机，研磨体冲击能力较差，加之一般工厂的人磨物料粒度相差不大，所以转速可以高些。

国内干法磨机的工作转速多用下列公式计算：当D>2．0m 时002.02.32D D n g -=当1．8m<D ≤2．0m 时02.32D n g =当D ≤1．8m 时 0(1 1.5)g n D =+ 式中 ——磨机的实际工作转速，r ／min ；D 。

影响球磨机效率的因素

影响球磨机效率的因素摘要本文结合陶瓷工业的生产实际，从原料的种类与性质、料与水的比例，球磨机的构造与工作状态、研究介质、添加剂的选用等几个方面分析论述了影响间歇式球磨机研磨效率的因素，提倡了提高球磨效率的措施。

球磨机是工业上广泛使用的粉磨设备，根据生产规模和使用条件的不同，球磨机有各种不同的型号。

对于陶瓷工业来讲，出于生产工艺的特殊性，从结构简单、操作维修方便、使用机动灵活等方面考虑，通常采用间歇式球磨机，即球磨机简体的长径比L/D＜2，简称球磨机。

球磨机在陶瓷工业中的应用极广，但是在使用球磨机的过程中，会出现不稳定的情况，对工艺控制及产品质量影响很大。

笔都分析了影响球磨机效率的主要因素，并提出解决办法。

1、原料的性质对球磨机效率的影响陶瓷工业中的原料大致分为可塑性与非可塑性两种。

因为各物料的粉碎难易程度不同，入磨前的粒度与大小也不一样，所以在装磨时若将硬质料与软质料同时入磨进行球磨，粘土的颗粒细，细粒的粘土原料会成为较粗颗粒长石、石英类原料的衬垫，在长石、石英表面形成一薄泥层，削弱了研磨介质对硬质料的研磨作用，也造成了软质料的过度粉碎，延长了球磨时间，在进行装磨操作时应先加入较难粉碎的原料球磨，一定时间后再加入易粉碎的原料，这样可以缩短研磨时间，提高球磨效率。

同外也有先将硬质料与软质料分开单独球磨，再将料浆按配方要求配比混合的工艺，不过这种工艺也有其不是之处，会出现原料混合不匀的现象。

2、物料与水的比例对球磨机效率的影响料水比太大则料浆过于粘稠，粘稠的料浆对研磨介质有滞留作用，使其转动速度减慢，球磨效率降低。

料水比太小则料浆过于稀薄，会导致研磨介质的直接撞击，加大了研磨体的耗损，喷雾干燥过程也会使蒸发量增加，既浪费燃料又使喷雾干燥塔单位时间出粉率减小，产量降低。

通常对于含可塑性原料多的物料，料水比的值小些；对于熔性原料较多的物料，料水比的值大些。

3、转速与内衬材料对球磨机效率的影响3.1球磨机转速的影响球磨机内的研磨介质与物料按球磨机转速的不同，可以分为以下三种运动状态：泻落式运动；抛落式运动；离心式运动。

球磨机工作原理及研磨体运动基本状态

1.1 球磨机工作原理及研磨体运动的基本状态1.1.1 球磨机工作原理球磨机的主要工作部分是一个装在两个大型轴承上并水平放置的回转圆筒，筒体用隔仓板分成几个仓室，在各仓内装有一定形状和大小的研磨体。

研磨体一般为钢球、钢锻、钢棒、卵石、砾石和瓷球等。

为了防止筒体被磨损，在筒体内壁装有衬板。

图1 磨机粉磨物料的作用当球磨机回转时，研磨体在离心力和与筒体内壁的衬板面产生的摩擦力的作用下，贴附在筒体内壁的衬板面上，随筒体一起回转，并被带到一定高度<如图1所示），在重力作用下自由下落，下落时研磨体像抛射体一样，冲击底部的物料把物料击碎。

研磨体上升、下落的循环运动是周而复始的。

此外，在磨机回转的过程中，研磨体还产生滑动和滚动，因而研磨体、衬板与物料之间发生研磨作用，使物料磨细。

因为进料端不断喂入新物料，使进料与出料端物料之间存在着料面差能强制物料流动，并且研磨体下落时冲击物料产生轴向推力也迫使物料流动，另外磨内气流运动也帮助物料流动。

因此，磨机筒体虽然是水平放置，但物料却可以由进料端缓慢地流向出料端，完成粉磨作业。

1.1.2研磨体运动的基本状态球磨机筒体的回转速度和研磨体的填充率对于粉磨物料的作用影响很大。

当筒体以不同转速回转时，筒体内的研磨体可能出现三种基本状态，如图7.2所示。

图7.2(a>，转速太慢，研磨体和物料因摩擦力被筒体带到等于动摩擦角的高度时，研磨体和物料就下滑，称为“倾泻状态”，对物料有研磨作用，但对物料的冲击作用很小，因而使粉磨效率不佳；图7.2(c>，转速太快，研磨体和物料在其惯性离心力的作用下图7.2 筒体转速对研磨体运动的影响<a）低转速；<b）适宜转速；<c）高转速贴附筒体一起回转<作圆周运动），称为“周转状态”，研磨体对物料起不到冲击和研磨作用；图7.2(b>，转速比较适宜，研磨体提升到一定高度后抛落下来，称为“抛落状态”，研磨体对物料较大的冲击和研磨作用，粉磨效率高。

球磨机临界转速

球磨机临界转速
（原创实用版）
目录
1.临界转速的定义及其重要性
2.临界转速的计算公式
3.实际工作转速与临界转速的关系
4.球磨机的最佳转速及其影响因素
5.结论
正文
球磨机临界转速是指在最外层球刚好随筒体一齐旋转而不下落时，球磨机的转数。

这个转数与球磨机的直径成正比，计算公式为：n = 42.2/d，其中 n 为临界转数，d 为球磨机的内直径。

在实际生产中，球磨机的工作转速一般为临界转速的 76% 至 88%。

球磨机的转速对其工作效果具有重要影响。

如果转速过低，钢球和煤块不能被带起，只在下部滚动，磨煤出力很小。

而如果转速过高，作用于钢球与煤块上的离心力大于其重力，钢球与煤块将随筒体一起旋转，失去了磨煤作用。

因此，球磨机的最佳转速应使其内部钢球具有最大的提升高度，这时钢球具有最大的冲击力，磨煤效果最好。

在确定球磨机的最佳转速时，需要兼顾生产率和节省能耗、钢耗等方面。

一般来说，从提高磨矿机单位容积生产率出发，最佳转速率为 76% 至88%；而从节省能耗钢耗而言，最佳转速率应为 65% 至 76%。

同时，适当降低转速，有利于提高单位能耗的生产率。

球磨机的充填率也会影响其转速。

充填率越高，达到有用功率极大值所需的转速率也越高。

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球磨机大揭秘

放射形
切线形
图6.79 篦孔的几何形状
注意：安装隔仓板时须使篦孔大端朝向出料端，不得装反！
(4) 主轴承
❖ 组成：轴瓦、轴承座、轴承盖、润滑及冷却系统。 ❖ 球面瓦的底面呈球面形，装轴承座的凹面上，在球面瓦的
阶梯衬板适用于磨机的粉碎仓。
图6.68 阶梯衬板的面曲线
f）半球形衬板可避免衬板上产生环向磨损沟槽，显著降低研磨体和衬板消耗；比表面光滑的衬板提高产量10%左右；半球体为该仓最大球径的2/3，半球中心距不大于该仓平均球径的2倍，半球呈三角形排列以阻止钢球沿筒体滑动。 g）小波纹衬板无螺栓衬板，其波峰和节距都较小。适合于细磨仓。 h）分级衬板 (classifying lining plate) 安装特点：沿轴向方向具有斜度，大端朝向磨尾，即靠近进料端直径大，出料端直径小。作用：自动将钢球沿磨机轴向由大到小排列（自动分级），符合物料粉磨过程的要求，因而可减少磨机仓数，增大磨机有效容积，减小通风阻力，提高粉磨效率。
K=t(d)
（6—96）
阶梯衬板工作表面呈阿基米德对数螺线形式，可均匀提升研磨体。原因：衬板表面的倾角均相同，所以沿整个衬板表面的牵制系数相等。
对数阿基米德螺线衬板的优点：使同一研磨体层的研磨体的提
升高度均匀一致；衬板表面磨损均匀，即磨损后
其表面形状基本不变；衬板的牵制能力可作用到其它
研磨体层。因其排列也形成相当于的倾角。既减少了衬板与最外层研磨体之间的滑动和磨损，还防止了不同层次的研磨体之间的滑动和磨损。
根据磨内物料的粒度大小和装填情况确定合理的研磨体运
动状态。为正确选择和计算磨机工作转速、需用功率、生产能
力以及磨机机械设计计算提供依据。

《陶瓷原料准备工》复习题

《陶瓷原料准备工》复习题《陶瓷原料准备工》复习题一、选择题1、按照陶瓷概念和用途，我们可将陶瓷制品分为以下两大类。

A、结构陶瓷和功能陶瓷B、陶器和瓷器C、传统陶瓷和新型陶瓷D、日用陶瓷和工业陶瓷2、我国陶瓷内陶器发展到瓷器的过程中，还经历了以下一个阶段。

A、带釉陶瓷B、原始瓷器C、青白瓷D、炻器3、青花和釉里红是我国代在景德镇瓷区首先烧制成的。

A、唐代B、宋代C、元代D、明代4、细瓷器的吸水率一般是。

A、<3% B、<12% C、<1% D、<0.5%5、炻器的吸水率一般是。

A、<3% B、<12% C、<1% D、<5%6、功能陶瓷是具有以下功能的陶瓷材料。

A、电、光、声功能B、耐磨、耐热、高强度、低膨胀C、生物、化学功能D、电、磁、光、声热及生物、化学7、传统陶瓷是以下几种陶瓷材料的通称。

A、粗陶、精陶、瓷器B、日用陶瓷、工业陶瓷C、陶器、炻器和瓷器D、日用的陶瓷、建筑卫生陶瓷8、官、哥、定、钧、汝五大名窑是我国代的重要的瓷工业成就。

A、宋代B、明代C、唐代D、元代9、我国在已经能烧制Fe2O3含量少，胎体致密的青瓷。

A、汉代 B、东汉晚期 C、唐代 D、隋代10、半导体陶瓷、压电陶瓷、铁氧体材料是。

A、结构陶瓷 B、氧化物陶瓷 C、功能陶瓷 D、非氧化物陶瓷11、母岩风化崩解后在原地残留下来的粘土是。

A、次生粘土B、沉积粘土 C、原生粘土 D、高岭土12、膨润土、木节土、球土是。

A、硬质粘土B、低可塑性粘土C、高可塑性粘土D、高岭土13、粘土主要矿物类型有以下三种能。

A、高岭土、膨润土、绢云母B、高岭土、膨润土、白云母C、多水高岭、蒙脱石、伊利石D、高岭石、蒙脱石、伊利石14、粘土原料中主要杂质矿物除碳酸盐及硫酸盐类，铁和钛的化合物，有机质外，还有。

A、长石B、石英C、石英和母岩残渣D、碱石15、影响粘土烧结的主要因素是粘土是。

A、颗粒组成B、化学组成C、颗粒组成和化学组成D、化学组成和矿物组成16、生产日用陶瓷一般选用含钾长石较多的钾钠长石。

【精品】磨机计算公式

（一）、磨机转速(作者：佚名本信息发布于2009年06月24日，共有376人浏览) [字体：大中小]磨机的主要参数有磨机转速，需用功率及生产能力。

分述如下：一、磨机转速(一)磨机的临界转速n所谓临界转速，是指磨内最外层一个研磨体刚好开始贴随磨机简体作周转状态运转这一瞬时的磨机转速。

如图2—40所示，当研磨体处于极限位置E点(α=0)时，刚好贴随磨机筒壁上随磨机一道回转而不落下，此是为即为临界条件。

以α=0°代入磨机内研磨体运动的基本方程式(2—10)，可得磨机临界转速n(2—24 n式中n——磨机的临界转速(转／分)；——磨机筒体的有效直径，等于磨机内径减去两倍衬板厚度(米)。

D时，研磨体将贴紧简体作周转状态运转，不能起任何粉磨作用。

但实从理论上讲，当磨机转速达到临界转速n际上并非如此，因为在推导研磨体基本方程时，忽略了研磨体滑动及粉磨物料对研磨体运动的影响等因素；同时，在推导时是分析紧贴筒壁的最外层研磨体。

而对其余各层研磨体并非达到临界转速，越接近磨体中心的研磨体其临界转速越高。

因此，球磨机的实际临界转速比上述的理论计算值更高一些。

这就是过去曾经研究过磨机超临界转速运转的道理。

(二)磨机的理论适宜转速n由前述已知，当磨机转速达到临界转速时，由于研磨体作周转运动，故其对物料不起粉碎作用；而当转速较低时，由于研磨体呈倾泻状态运动，对物料的粉碎作用很弱；只有研磨体呈抛落状态运动时，对物料起到较强的粉碎作用。

可见磨机内研磨体对物料的粉碎功是磨体转速的函数。

我们希望研磨体产生最大的粉碎作用，使研磨体产生最大粉碎功的磨机转速称为理论适宜转速。

分析的出发点是：使最外层研磨体具有最大的降落高度，此时研磨体对物料便产生最大的冲击粉碎功。

如图2—42所示，研磨体自A点抛射，脱离角α，其抛物线轨迹方程式如式(2—12)。

为求质点A的最大降落高度H，必须将抛物线顶点M的位置求出。

按照抛物线顶点的含义显然有(三)磨机的实际工作转速(作者：佚名本信息发布于2009年06月29日，共有80人浏览) [字体：大中小]上面的理论适宜转速计算公式(2—28)，是从研磨体能够产生最大冲击粉碎功的观点推导出来的。

球磨机技术参数工作原理及球磨机技术参数研磨体运动分析 2011-推荐下载

图 7.5 脱离点和降落点轨迹把式（7.2）改写成 Rcosα=900n2=R1cosα=Ricosαi=常数 (7.3) 式中:R1、Ri 及 α1、αi 代表意义参阅图 7.5。从图中看出：OO1E 是直角三角形，直角边 OO1=R1，夹角为 α1 的直角三角形，其斜边大小如果不改变，保持恒量时（即 OE=2Rt=常数），这个三角形的顶点 O1 的轨迹是一个圆。故 2Rt=Rcosα=900n2=常数因此，这个圆的半径为AC 是一个圆的部分圆弧,这个圆弧的圆心位于 Y-Y 轴上,半径为 450n2,且在圆周通过坐标原点 O 所作的圆上。 1.2.4 研磨体运动降落点轨迹
2
Pc≤Gcosα (1) Gg·v2R≤Gcosα 又 v=πRn30 代入上式中，得 cosα≥π2Rn2900g 由于 π2g≈1 所以 cosα≥Rn2900 (7.2) 式中:Pc——离心力，N; G——研磨体的重力，N; v——研磨体运动的线速度，m/s； R——筒体的净空半径,m; α——研磨体脱离角； g——重力加速度，m/s2； n——筒体转速,r/min。公式（7.2）为磨机内研磨体运动基本方程式，从此方程式中可以看出：研磨体脱离角与筒体转速及筒体有效半径有关，而与研磨体质量无关。 1.2.3 研磨体运动脱离点轨迹当磨机在一定转速下工作时，研磨体运动的基本方程式（7.2）代表任一层研磨体脱离点三个量间的关系，它有着普遍意义。
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对全部高中资料试卷电气设备，在安装过程中以及安装结束后进行高中资料试卷调整试验；通电检查所有设备高中资料电试力卷保相护互装作置用调与试相技互术通关，1系电过，力管根保线据护敷生高设产中技工资术艺料0不高试仅中卷可资配以料置解试技决卷术吊要是顶求指层，机配对组置电在不气进规设行范备继高进电中行保资空护料载高试与中卷带资问负料题荷试2下卷2，高总而中体且资配可料置保试时障卷，各调需类控要管试在路验最习；大题对限到设度位备内。进来在行确管调保路整机敷使组设其高过在中程正资1常料中工试，况卷要下安加与全强过，看度并22工且22作尽22下可22都能22可地护以缩1关正小于常故管工障路作高高；中中对资资于料料继试试电卷卷保破连护坏接进范管行围口整，处核或理对者高定对中值某资，些料审异试核常卷与高弯校中扁对资度图料固纸试定，卷盒编工位写况置复进.杂行保设自护备动层与处防装理腐置，跨高尤接中其地资要线料避弯试免曲卷错半调误径试高标方中高案资等，料，编试要5写、卷求重电保技要气护术设设装交备备置底4高调、动。中试电作管资高气，线料中课并敷3试资件且、设卷料中拒管技试试调绝路术验卷试动敷中方技作设包案术，技含以来术线及避槽系免、统不管启必架动要等方高多案中项；资方对料式整试，套卷为启突解动然决过停高程机中中。语高因文中此电资，气料电课试力件卷高中电中管气资壁设料薄备试、进卷接行保口调护不试装严工置等作调问并试题且技，进术合行，理过要利关求用运电管行力线高保敷中护设资装技料置术试做。卷到线技准缆术确敷指灵设导活原。。则对对：于于在调差分试动线过保盒程护处中装，高置当中高不资中同料资电试料压卷试回技卷路术调交问试叉题技时，术，作是应为指采调发用试电金人机属员一隔，变板需压进要器行在组隔事在开前发处掌生理握内；图部同纸故一资障线料时槽、，内设需，备要强制进电造行回厂外路家部须出电同具源时高高切中中断资资习料料题试试电卷卷源试切，验除线报从缆告而敷与采设相用完关高毕技中，术资要资料进料试行，卷检并主查且要和了保检解护测现装处场置理设。备高中资料试卷布置情况与有关高中资料试卷电气系统接线等情况，然后根据规范与规程规定，制定设备调试高中资料试卷方案。

球磨机的临界转速

球磨机参数选择和计算

球磨机参数选择和计算.doc

new第七章 球磨机 1球磨机工作原理及研磨体运动分析05