详细荷载栈桥计算书
栈桥计算书(汇总版)
温州绕城高速北线第二合同段瓯江大桥栈桥计算目录1、基本数据 (1)2、荷载参数 (1)3、结构计算 (1)3.1工况及荷载组合 (1)3.2计算模型及方法 (2)3.3计算内容 (2)4计算成果 (2)4.1标准段贝雷梁栈桥验算 (2)4.1.1栈桥恒载计算： (2)4.1.2纵梁I 14强度验算： (3)4.1.3横梁I 28强度验算 (5)4.1.4横梁I 28刚度验算 (6)4.1.5贝雷梁内力计算 (6)4.1.6贝雷强度验算 (7)4.1.7贝雷刚度验算 (7)4.2西岸加宽段贝雷栈桥 (8)4.2.1贝雷强度验算 (8)4.2.2贝雷刚度验算 (10)4.2.3 2H45端横梁强度验算 (10)4.3下行式单层三排栈桥验算 (11)4.3.1贝雷强度验算 (11)4.3.2贝雷刚度验算 (12)栈桥设计计算书1、基本数据Pa E 11102⨯= MPa 160][=σ314101714m m =I W 4147120000mm I I =3288214mm 05=I W 42871150000mm I I =345mm 1433731=H W 445322589453mm I H =360mm 2480622=H W 460744186438mm I H =m g q I /K 877.1614= m Kg q I /465.4328=m g q H /K 467.7645= m Kg q H /132.10660=2、荷载参数1) 栈桥结构自重2) 施工荷载：50t 履带吊3、结构计算3.1工况及荷载组合工况一：履带吊车行驶在栈桥上。
荷载组合：1+23.2计算模型及方法应用平面结构力学由上而下分析栈桥结构，传力机制为：履带——桥面板——纵梁——横梁——贝雷梁。
履带荷载简化为均布荷载，刚梁传递作用简化为集中力，承力钢构件计算结构为多跨连续梁，支撑形式因具体位置简化为刚性铰支座或弹性铰支座。
栈桥详细计算书
目录1、编制依据及规范标准 (4)1．1、编制依据 (4)1.2、规范标准 (4)2、主要技术标准及设计说明 (4)2.1、主要技术标准 (4)2.2、设计说明 (4)2.2.1、桥面板 (5)2.2.2、工字钢纵梁 (5)2.2.3、工字钢横梁 (5)2.2.4、贝雷梁 (5)2.2.5、桩顶分配梁 (5)2.2.6、基础 (6)2.2.7、附属结构 (6)3、荷载计算 (6)3.1、活载计算 (6)3.2、恒载计算 (7)3.3、荷载组合 (7)4、结构计算 (7)4.1、桥面板计算 (8)4.1.1、荷载计算 (8)4.1.2、材料力学性能参数及指标 (9)4.1.3、力学模型 (9)4.1.3、承载力检算 (9)4.2、工字钢纵梁计算 (10)4.2.1、荷载计算 (10)4.2.2、材料力学性能参数及指标 (11)4.2.3、力学模型 (11)4.2.4、承载力检算 (11)4.3、工字钢横梁计算 (13)4.3.1、荷载计算 (13)4.3.2、材料力学性能参数及指标 (13)4.3.3、力学模型 (14)4.3.4、承载力检算 (14)4.4、贝雷梁计算 (15)4.4.1、荷载计算 (15)4.4.2、材料力学性能参数及指标 (16)4.4.3、力学模型 (16)4.4.4、承载力检算 (17)4.5、钢管桩顶分配梁计算 (18)4.5.1、荷载计算 (18)4.5.3、力学模型 (19)4.5.4、承载力检算 (19)4.6、钢管桩基础计算 (19)4.6.1、荷载计算 (19)4.6.2、桩长计算 (20)4.7、桥台计算 (20)4.7.1、基底承载力计算 (21)附件：栈桥计算书1、编制依据及规范标准1．1、编制依据（1）、现行施工设计标准（2）、现行施工安全技术标准1.2、规范标准（1）、公路桥涵设计通用规范（JTGD60-2004）（2）、公路桥涵地基与基础设计规范（JTJ024-85）（3）、公路桥涵钢结构及木结构设计规范（JTJ 025-86）2、主要技术标准及设计说明2.1、主要技术标准桥面宽度：4.5m设计荷载：75t履带吊（负载10t）及公路—Ⅰ级汽车荷载栈桥全长：105m、51m起止里程：K18+980.5～K19+100、K19+320～K19+380，2.2、设计说明根据本工程特点和现场地形水文条件，考虑施工周期和地方资源，跨后横河及七工段直河施工便道采用下承式受力栈桥、路基相结合的结构形式，中间考虑Ⅸ通航要求。
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目录三、设计参数................................................ 错误！未定义书签。
四、计算内容................................................ 错误！未定义书签。
五、贝雷梁几何特性及桁架容许内力............................ 错误！未定义书签。
1、贝雷片截面特性......................................... 错误！未定义书签。
2、贝雷梁桥几何特征....................................... 错误！未定义书签。
3、桁架容许内力表......................................... 错误！未定义书签。
六、施工栈桥计算............................................ 错误！未定义书签。
1、设计荷载............................................... 错误！未定义书签。
1.1、50t履带吊机....................................... 错误！未定义书签。
1.2、30t重载汽车....................................... 错误！未定义书签。
1.3、贝雷片自重......................................... 错误！未定义书签。
1.4、砼桥面板自重....................................... 错误！未定义书签。
1.5、汽车制动力及冲击荷载............................... 错误！未定义书签。
1.6、风荷载............................................. 错误！未定义书签。
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富绥松花江大桥栈桥计算单计算：复核：项目负责：项目总工：中铁大桥局集团第二工程有限公司二○○九年六月十三日栈桥计算单一、上部结构栈桥结构为桥面采用10mm 厚Q235A 钢板，钢板上部加焊φ6钢筋以防车辆打滑。
下面铺设普通I 22a 型钢分配梁，间距330mm ，I 22a 型钢分配梁支撑于H588型钢顶面并与之固定，H588型钢下面设置桩顶分配梁工40a 与桩顶连接。
（一）I 22a 型钢分配梁I 22a 型钢分配梁按承受8.9m 3混凝土搅拌运输车26.6t 荷载检算, 出现特殊情况，当中、后轴只有其中一轴受力时,其最不利集中荷载为10.2t ，轮胎宽度为0.6m ，均布力q=10.2t ÷0.6m=17t/m 。
冲击系数为1.3， H588型钢中心间距为1400mm 布置，按简支梁检算，受力简图如下：（1）计算模型m kN xM ⋅=⨯⨯=465.36]2170[3.17.04.02I 22a 型钢W=309.6 cm 3，a1708.1176.309465.363MP MPa cmm kN w M <=⋅==σ （合格）（二）H588型钢主梁H588型钢自重为145.82KG/m ， 每延米桥面系重为78.5KG/m ×1.4m+33KG/m ×1.4m ×3根=248KG 。
H588型钢上均布荷载q=145.82+248KG=3.94KN/m 。
1、混凝土搅拌运输车荷载H588型钢按承受8.9m 3混凝土搅拌运输车中、后轴处于跨中位置，后方5m 处第二辆8.9m 3混凝土搅拌运输的工况。
栈桥中部单根H588型钢最为不利：（1）、计算模型：（2）、弯矩图：（3）、剪力图通过以上计算结果，可以得出： Mmax=452.39KN.m单根H588型钢W=3853cm 3，a1704.117385339.4523MP MPa cmm kN w M <=⋅==σQmax=144.09KNτmax=QmaxSx ÷（I ×d ）=144.09kN ×2154.45cm 3÷113283 cm 4÷1.2 cm =22.8 MPa ＜〈τ〉=110Mpa 合格 2、50t 履带吊荷载50t 履带吊走行于H588型钢跨中处，吊重20t 横桥向处于临界倾覆状态，单侧履带作用于双根一组H588型钢上。
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栈桥计算书一、结构形式栈桥总宽为6米，跨径布置型式为栈桥设计:第一段4－4＊11.4+1－5＊14.4m连续梁全长239.4m，中间设置加强墩，主梁为I40a工字钢；第二段(6－3＊12.0＋10.5m)+(9-12.0+10.5m) 连续梁全长483.05m，主梁为321贝雷片；第三段（4－12.0+10.5m）+1－3＊12.0+10.5m连续梁全长138.25m，主梁为321贝雷片。
桥面宽设计为6m，两边设置高度1.2m栏杆，全长860.7m 共77跨。
第一段：自下而上依次为Φ630×8mm钢管桩，I45a下横梁， I40a纵向分配梁，δ12桥面钢板,υ48*3.5mm @1500mm栏杆。
第二段、第三段：自下而上依次为Φ630×8mm钢管桩，I45a下横梁，“321”军用贝雷梁，I32a横向分配梁，δ8桥面钢板,υ48*3.5mm @1500mm 栏杆。
二、荷载布置第一段：1、上部结构恒重（6米宽计算）⑴δ12钢板：6×1×94.2÷100=5.652KN/m⑵I40a纵向分配梁:13×67.598÷100=8.788KN/m⑶I45a横梁:1.189KN/m⑷栏杆：0.4KN/m⑸Σ＝5.652+8.788+1.189+0.4＝16.029KN/m2、活荷载⑴30t砼车⑵履带吊50t⑶20t运材料车⑷施工与人群荷载：4KN/m2第二段、第三段：1、上部结构恒重（6米宽计算）⑴δ8钢板：6×1×62.8÷100=3.768KN/m⑵I32a横向分配梁: 3.464KN/m⑶贝雷梁: 6.6 KN/m⑷I45a横梁:0.51KN/m⑸栏杆：0.4KN/m⑹Σ=3.768+3.464+6.60+0.51+0.4=14.742KN/m2、活荷载⑴30t砼车⑵履带吊50t⑶20t运材料车⑷施工与人群荷载：4KN/m2考虑栈桥实际情况，同方向车辆间距不小于15米，即一跨内同方向最多只布置一辆重车。
栈桥详细计算书讲解
目录1、编制依据及规范标准 (4)1．1、编制依据 (4)1.2、规范标准 (4)2、主要技术标准及设计说明 (4)2.1、主要技术标准 (4)2.2、设计说明 (4)2.2.1、桥面板 (5)2.2.2、工字钢纵梁 (5)2.2.3、工字钢横梁 (5)2.2.4、贝雷梁 (5)2.2.5、桩顶分配梁 (5)2.2.6、基础 (6)2.2.7、附属结构 (6)3、荷载计算 (6)3.1、活载计算 (6)3.2、恒载计算 (7)3.3、荷载组合 (7)4、结构计算 (7)4.1、桥面板计算 (8)4.1.1、荷载计算 (8)4.1.2、材料力学性能参数及指标 (9)4.1.3、力学模型 (9)4.1.3、承载力检算 (9)4.2、工字钢纵梁计算 (10)4.2.1、荷载计算 (10)4.2.2、材料力学性能参数及指标 (11)4.2.3、力学模型 (11)4.2.4、承载力检算 (11)4.3、工字钢横梁计算 (13)4.3.1、荷载计算 (13)4.3.2、材料力学性能参数及指标 (13)4.3.3、力学模型 (14)4.3.4、承载力检算 (14)4.4、贝雷梁计算 (15)4.4.1、荷载计算 (15)4.4.2、材料力学性能参数及指标 (16)4.4.3、力学模型 (16)4.4.4、承载力检算 (17)4.5、钢管桩顶分配梁计算 (18)4.5.1、荷载计算 (18)4.5.3、力学模型 (19)4.5.4、承载力检算 (19)4.6、钢管桩基础计算 (19)4.6.1、荷载计算 (19)4.6.2、桩长计算 (20)4.7、桥台计算 (20)4.7.1、基底承载力计算 (21)附件：栈桥计算书1、编制依据及规范标准1．1、编制依据（1）、现行施工设计标准（2）、现行施工安全技术标准1.2、规范标准（1）、公路桥涵设计通用规范（JTGD60-2004）（2）、公路桥涵地基与基础设计规范（JTJ024-85）（3）、公路桥涵钢结构及木结构设计规范（JTJ 025-86）2、主要技术标准及设计说明2.1、主要技术标准桥面宽度：4.5m设计荷载：75t履带吊（负载10t）及公路—Ⅰ级汽车荷载栈桥全长：105m、51m起止里程：K18+980.5～K19+100、K19+320～K19+380，2.2、设计说明根据本工程特点和现场地形水文条件，考虑施工周期和地方资源，跨后横河及七工段直河施工便道采用下承式受力栈桥、路基相结合的结构形式，中间考虑Ⅸ通航要求。
13杭州湾跨海大桥栈桥设计计算书
第三部分：设计计算书一、设计依据本栈桥依据以下资料进行设计：《杭州湾跨海大桥Ⅸ-A标段土建工程施工招标文件参考资料》；《杭州湾跨海大桥施工图》第五卷第四册第一和第二分册；《公路桥涵设计通用规范》（JTJ 021－89）；《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ 024－85）。
二、总体设计原则1、设计范围本次栈桥设计范围：K71+717.1～K81+157.5，长9440.4m。
与试验段的栈桥衔接，栈桥使用范围：K71+717.1～K81+497.5，长9780.4m。
2、采用形式本桥是施工期间的临时栈桥，工程完成后必须拆除，因此采用装配式公路钢桥。
梁部采用贝雷架和六四式军用梁组成桁架，墩身与基础采用钢管通天桩。
3、栈桥宽度与平纵断面根据“招标文件参考资料”及补遗资料的规定，栈桥宽度与平纵断面为：净宽8.0m；桥面高程7.0m，按平坡设计。
平面与主桥平行。
根据要求设置桥上会让点，K75＋497.5～K81＋497.5之间每400一处。
K71＋717.1～K75＋497.5之间每600一处。
全桥共设置20处会让点。
会让点桥面全宽12m，长为一联的长度，边角处设置移动式公厕。
4、跨度受施工条件及工期的影响，栈桥只能从十塘向海上逐孔悬拼施工。
桥墩基础的打入桩施工受机械和造价的控制，孔跨采用在12～16m左右的简支梁。
5、桥墩及基础栈桥基础采用钢管桩，桩尖设环向加强箍，材质均为Q235钢，接桩采用焊接接头，桩与桩之间设剪力撑。
桥墩为通天桩上设型钢盖梁，墩柱之间设剪力撑，桥梁使用时为连续梁结构，中间墩是单排墩柱，联间墩为双排墩柱。
6、设计荷载根据招标文件要求，栈桥荷载等级为汽车—超20级，挂车—120。
另外，对可能的超大、超重车辆及架桥机等机械设备进行检算。
三、梁部结构设计本次栈桥设计范围：K71+717.1～K81+157.5，长9440.4m。
与试验段的栈桥衔接，栈桥养护使用范围：K71+717.5～K81+497.5，长9780.4m。
栈桥计算书
内邓高速公路XX标施工栈桥计算书计算：复核：编制时间：二O一O年七月四日栈桥计算书一、结构形式栈桥计算跨径为9m，宽4m，设置位置分别位于xx大桥、xxx中桥、xx1号排沟中桥。
桥中心线与桥轴线一致。
栈桥两侧设栏杆，上部结构采用型钢结构。
主纵梁选用I32b型钢，桥墩采用M10号浆砌片石墩身，基础采用M10号浆砌片石扩大基础。
自下而上依次为M10号浆砌片石墩身，M10号浆砌片石扩大基横向分配梁，布置间础，浆砌片石墩身顶宽5m；纵梁选用I32b型钢4根，I12.6桥面钢板满铺。
距0.5m，长度为4m；δ10二、荷载布置1、上部结构恒重（4米宽计算）⑴δ钢板：4×1×0.01×7.85×10=3.14KN/m10横向分配梁:1.14KN/m⑵I12.6纵梁:2.31KN/m⑶I32b2、活荷载⑴30t砼车⑵履带吊65t:自重60t+吊重20t⑶施工荷载及人群荷载：4KN/m2考虑栈桥实际情况，一跨内最多只布置一辆重车，不考虑满载砼罐车和空载砼罐车错车。
三、上部结构内力计算（一）I32b纵梁内力计算1、9米跨计算跨径为L=9m(按简支计算)。
计（1）弯矩M:①、300KN砼车（一辆）（按汽车－20级重车）布置在跨中时：-65履带接触地面长度为5.3m，在吊重200KN的情况下，近似按集中荷P=600+200=800.0KN=1/4×(600+200)×9=1800.0kN.mMmax2③、施工荷载及人群荷载q=16KN/m28=0.5×16×9=72KN ④、恒载内力：16.5不考虑桥面施工荷载和人群荷载。
Mmax=1.3×(1800+156)=2542.8kN.m ＜[M]=768×4kN.m=4608KN.m Qmax=1.3×(564.4+37.26)=782.2kN ＜[Q]=245.2×4=1471.2kN 满足荷载要求。
栈桥荷载计算书
栈桥荷载计算书XX大桥钢栈桥总宽6m，计算跨径为12m。
栈桥结构自下而上分别为：φ600钢管桩、28b型工字钢下横梁、“321”军用贝雷梁、25b 型工字钢分配横梁（间距0.40m）、20a型槽钢桥面。
单片贝雷：I=250497.2cm4，E=2×105Mpa，W=3578.5cm3[M]=788.2 kn•m, [Q]=245.2 kn则4EI=2004×106 kn•m2（一）荷载布置1、上部结构恒载（按12m跨度计）（1）20a型槽钢：q1=（6m/0.3+1）×22.63×10/1000＝4.75kn/m（2）25b型工字钢分配横梁：q2=42.0×9/0.40×6×10/1000/9＝6.3kn/m（3）“321”军用贝雷梁：每片贝雷重287kg（含支撑架、销子等）：q3=287×4×10/3/1000＝3.83kn/m（4）28a型工字钢下横梁：q4=6×43.4×10/1000＝2.60 kn/根2、活载（1）按城—B级标准车辆计算（2）人群、机具、堆方荷载：q5=1.5kn/m2×6=9 kn/m考虑栈桥实际情况，同方向车辆间距大于15m，即一跨内同方向半幅桥内最多只布置一辆重车。
（二）上部结构内力计算1、贝雷梁内力计算荷载组合：q= q1+ q2+ q3+ q5=23.88kn/m(如下图)23.88KN·m贝雷梁均布荷载受力分布图汽车荷载分布图活载按城—B标准车辆荷载并考虑1.2的安全系数，采用“桥梁博士系统软件进行”验算,结果如下：恒载情况: M中=ql2/8=23.88×122/8=429.8kn·mR=143.3 kn活载情况：M中=1160kn·mR=425 kn荷载组合情况：M中=1589.8kn·m＜[M]=788.2×4=3152.8 kn·mR=143.3+425=568.3kn＜[Q]=245.2×4=980.8 kn·m故在恒载及活载组合条件下贝雷架满足强度要求。
栈桥计算书
目录三、设计参数 (2)四、计算内容 (2)五、贝雷梁几何特性及桁架容许内力 (2)1、贝雷片截面特性 (2)2、贝雷梁桥几何特征 (2)3、桁架容许内力表 (3)六、施工栈桥计算 (3)1、设计荷载 (3)1.1、50t履带吊机 (3)1.2、30t重载汽车 (3)1.3、贝雷片自重 (4)1.4、砼桥面板自重 (4)1.5、汽车制动力及冲击荷载 (4)1.6、风荷载 (4)1.7、水流压力 (4)2、砼面板计算 (5)2.1、荷载计算 (5)2.2、内力计算 (5)2.3、配筋计算 (5)2.4、抗剪计算 (5)3、贝雷梁主桁、分配梁及钢管桩计算(采用有限元程序计算) (6)3.1、荷载组合 (6)3.2、结构及边界条件模拟 (6)3.3、荷载工况组合 (7)3.4、贝雷桁架内力计算 (7)3.5、分配梁计算 (8)3.6、钢管桩反力计算 (10)3.7、钢管桩强度及稳定性计算 (11)4、钢管桩基础计算 (11)4.1、单桩荷载 (11)4.2、钢管桩外形尺寸 (12)4.3、钢管桩容许承载力计算公式 (12)4.4、钢管桩计算 (12)5、施工栈桥主栈桥整体稳定性分析 (14)6、变宽段分配梁计算 (14)6.1、分配F3梁计算 (14)6.2、分配F2梁计算 (15)7、6M宽支栈桥计算 (16)7.1、砼面板计算 (16)7.2、贝雷梁主桁、分配梁及钢管桩计算(采用有限元程序计算) (17)7.3、钢管桩基础计算 (22)7.4、支栈桥整体稳定性分析 (22)三、设计参数1、设计行车速度：15km/h2、设计荷载：300kN重载汽车；500kN履带吊机+200kN吊重3、栈桥桥宽：0.45m(施工用管线槽、栏杆)+8.0m(行车道)+0.45m(施工用管线槽、栏杆)=8.9m4、正常使用风力：6级风，相应风速14m/s最大抵抗风力：12级风，相应风速40m/s5、设计最高水位：+17.500m四、计算内容栈桥砼桥面板、贝雷桁架、分配梁、钢管桩内力计算及其基础承载力、栈桥整体稳定性。
栈桥计算书
满足。选用3组，每组2片,单排。
具体结构尺寸见设计图纸。
四、钢管桩承载力计算
1﹑单根钢管桩在水流作用下的稳定计算
1） 单根钢管桩的水阻力
Fw = KA（rv2/2g） (KN)
式中：r— 水的容重（KN/m3）,取r=10(KN/m3)
3﹑钢管桩强度计算
钢管桩最大轴向力为490KN。
整体受压强度
钢管桩截面面积： A =201cm2
则 压应力б=490×10/201=24MPa≦[б]=215 MPa，满足要求。
4﹑钢管桩受压整体稳定计算
钢管桩长细比λ=L/r
L取钢管桩顶至钢管桩在土中的有效嵌固深度位置的长度。钢管桩顶标高取为+5.23m，床面标高最底为-7.3m，有效嵌固深度值为：2（d+1）=2×（0.8+1）=3.6m
Mmax1=0.25×120×12+4.6/12×120×12/2+2/12×60×12/2
=696kN.m
2履带-50布置在跨中时
履带-50履带接触地面长度为4.7m，在吊重200KN的情况下，近似按集中荷载计算，P=500+200=700.0KN
Mmax2=1/4×(500+200)×12=2100.0kN.m
⑶施工荷载及人群荷载：4KN/m2
考虑栈桥实际情况，同方向车辆间距不小于24米，即一跨内同方向最多只布置一辆重车，不考虑满载砼罐车和空载砼罐车错车。
三、上部结构内力计算
〈一〉贝雷梁内力计算
12米跨
计算跨径为L计=12m(按简支计算)。
〈1〉弯矩M:
施工平台(栈桥)承载力计算书(12根桩基)
施工平台（栈桥）承载力计算书（12根桩基）一、单桩承载力验算1、计算公式Qu＝λsUΣq sui l iq sui、－桩周第i层土的极限侧阻；l i-桩周第i层土的厚度；λs-侧阻挤土效应系数；2、基本参数参照设计图纸及《建筑施工手册第四版》可知：q su2=30kPa（粉砂）l2=8m，λs=0.83、单桩承载力Qu＝λsUΣq sui l i=0.8×3.14×0.6×30×8=361.73KN考虑0.5的安全系数，单桩承载力为241.2KN二、纵向钢梁受力计算本施工平台分配梁上铺设单拼36#b工字钢，其计算跨径为5.5m。
取最不利情况做受力计算（7棵工字钢中5棵受力，最边两棵工字钢不受力），所以单跨单棵工字钢受力为：70吨（整个施工平台）/2（两跨）/5（5棵工字钢受力）=7吨=70KN（1）抗弯强度计算1）跨中最大弯矩计算Mx=ql2/8l-计算跨径，l=5.5mq-均布荷载，q=70/5.5=12.73KN/mMx=(12.73×5.5×5.5)/8=48.14KN·m2）强度计算M x/W nx≤f-----------------------------由《钢结构设计规范》中查得M x-最大计算弯矩，M x=48.14KNmf-钢材抗弯强度设计值，f=215N/mm2W nx－工字钢的截面抵抗矩，取920.8mm3则：M x/nW nx=（48.14×1000）/920.8=52.28N/mm2<f=215N/mm2（2）抗剪承载力计算1）最大剪力V max=0.5×q×l=0.5×48.14×5.5=132.39KNl-计算跨径，l=5.5m2）抗剪计算Τmax=VS/It w≤f vV-计算截面沿腹板平面作用的剪力，V=132.39KNf v-钢材抗剪强度设计值，f v=125N/mm2S－36b工字钢面积矩541.2cm4I-36b工字钢的截面惯性矩16574cm3I/S=16574cm4/541.2cm3=31cmt w-腹板厚度，取12mmΤmax=VS/It w=(132.39×1000)/(31×10×12)=35.59/mm2<f v=125N/mm2（3）型钢变形计算5ql4/n384EI≤[f] --------------由《建筑施工脚手架实用手册》中查得q-荷载，q=48.14KN/ml-工字钢的跨径，l=5.5m。
栈桥板荷载计算书
上海宝冶集团有限公司 XXXX 项目支撑拆除专项方案
1
计算书五:栈桥板荷载计算书
1、 情况介绍
因第三道支撑及第二道支撑梁切割完毕后，需要利用第一道支撑的栈桥板，50吨的吊车在栈桥板上吊装以切割完毕的混凝土块，所以需要对栈桥板的动载进行复核验算，吊车停在栈桥板上，栈桥板能否承载吊车在吊装混凝土块。
50吨吊车腿伸开为6米x9.6米，则在吊车下部铺设走道板，并按吊车最不利工况下的单边2支腿受力计算，计算为5米x10米区域。
走道板为1.2米宽x5米长，铺设方向为吊车下部支撑交叉布置。
见示意图
2、 计算条件
（1） 吊车自重荷载=500.00KN/50㎡=10.00（KN/㎡）
（2） 切割的混凝土块自重=50.00KN/50㎡=1.00（KN/㎡）
（3） 下部铺设的走道板自重荷载=4.00（KN/㎡）
（4） 施工人员等荷载=2.00（KN/㎡）
======================================================================
则荷载产生的均布荷载值为17.00KN/㎡
活载分布系数=1.40，则17x1.4=23.80KN/㎡
设计提供最大允许荷载为30KN/㎡>23.80KN/㎡，满足设计要求。
栈桥详细计算书
目录1、编制依据及规范标准 (4)1．1、编制依据 (4)1.2、规范标准 (4)2、主要技术标准及设计说明 (4)2.1、主要技术标准 (4)2.2、设计说明 (4)2.2.1、桥面板 (5)2.2.2、工字钢纵梁 (5)2.2.3、工字钢横梁 (5)2.2.4、贝雷梁 (5)2.2.5、桩顶分配梁 (5)2.2.6、基础 (6)2.2.7、附属结构 (6)3、荷载计算 (6)3.1、活载计算 (6)3.2、恒载计算 (7)3.3、荷载组合 (7)4、结构计算 (7)4.1、桥面板计算 (8)4.1.1、荷载计算 (8)4.1.2、材料力学性能参数及指标 (9)4.1.3、力学模型 (9)4.1.3、承载力检算 (9)4.2、工字钢纵梁计算 (10)4.2.1、荷载计算 (10)4.2.2、材料力学性能参数及指标 (11)4.2.3、力学模型 (11)4.2.4、承载力检算 (11)4.3、工字钢横梁计算 (13)4.3.1、荷载计算 (13)4.3.2、材料力学性能参数及指标 (13)4.3.3、力学模型 (14)4.3.4、承载力检算 (14)4.4、贝雷梁计算 (15)4.4.1、荷载计算 (15)4.4.2、材料力学性能参数及指标 (16)4.4.3、力学模型 (16)4.4.4、承载力检算 (17)4.5、钢管桩顶分配梁计算 (18)4.5.1、荷载计算 (18)4.5.3、力学模型 (19)4.5.4、承载力检算 (19)4.6、钢管桩基础计算 (19)4.6.1、荷载计算 (19)4.6.2、桩长计算 (20)4.7、桥台计算 (20)4.7.1、基底承载力计算 (21)附件：栈桥计算书1、编制依据及规范标准1．1、编制依据（1）、现行施工设计标准（2）、现行施工安全技术标准1.2、规范标准（1）、公路桥涵设计通用规范（JTGD60-2004）（2）、公路桥涵地基与基础设计规范（JTJ024-85）（3）、公路桥涵钢结构及木结构设计规范（JTJ 025-86）2、主要技术标准及设计说明2.1、主要技术标准桥面宽度：4.5m设计荷载：75t履带吊（负载10t）及公路—Ⅰ级汽车荷载栈桥全长：105m、51m起止里程：K18+980.5～K19+100、K19+320～K19+380，2.2、设计说明根据本工程特点和现场地形水文条件，考虑施工周期和地方资源，跨后横河及七工段直河施工便道采用下承式受力栈桥、路基相结合的结构形式，中间考虑Ⅸ通航要求。
栈桥荷载导算
栈桥荷载计算书一、27.5米栈桥荷载导算：屋面荷载：恒载：自防水带保温压型钢板：0.24x27.50x7=46.20KN活载：0.7KN/㎡0.7 x27.50x7=134.75KN 楼面荷载：恒载：30厚的水泥砂浆：0.03x20=0.6KN/㎡钢筋混凝土板：0.12x25=3KN/㎡压型钢板底模板：0.12 KN/㎡(0.6 +3+0.12)x27.50x7=716.1KN活载：5KN/㎡ 5 x27.50x7=962.50KN 侧壁：外侧保温带保温压型钢板：2x0.24x27.50x3=39.6KN侧面檩条：2x(0.01x27.50x8)=4.4KN内侧装饰板：2x 0.065 x27.50x3=10.725KN墙裙荷载：0.1x19.5x0.5x27.50=26.81KN 电缆及供水管道：(3x0.4+0.7)x27.50=52.25KN 桁架总重：306.1 KN支撑：58.25KN檩条：177.80 KN栈桥两端每点的荷载：（46.20+716.1+39.60+4.4+10.725+26.81+52.25+306.1+58.25+177.80）÷4=359.56KN二.桁架节点荷载计算：（栈桥宽B=7米；节间A=2.7米）1.屋面荷载传来：恒载：自防水带保温压型钢板：0.24x27.50x7=46.20KN 每根LT-1自重：0.797x7.6=6.057KN上弦支撑SC-1、SC-2、SC-3总重：15.174+5.24+4.707=25.12 KN每根LT-2自重：(0.478x2+0.018x0.12x78.5)x6.64=7.474 KN中节点：｛（46.20+25.12）÷8÷2｝+6.057=10.51KN端节点：｛（46.20+25.12）÷8÷2｝÷2+6.057+7.474=15.76KN活载：中节点：0.7x7÷2x2.8=6.86 KN端节点：0.7x7÷2x2.8÷2=3.43KN2.楼面荷载传来：恒载：(0.6 +3+0.12)x27.50x7=716.1 KN每根LT-3自重： 1.07x7.6=8.132 KN上弦支撑总重：25 KN每根LT-4自重：(0.738+0.314)x6.64=7.0 KN中节点：｛（716.1+39.60+4.4+10.725+26.81+52.25+25）÷8÷2+8.132=62.81KN端节点：｛（716.1+39.60+4.4+10.725+26.81+52.25+25）÷8÷2｝÷2+8.132+7.0=42.47KN活载：中节点：5x7÷2x2.8=49 KN端节点：5x7÷2x2.8÷2=24.50KN三、7m宽，27.50m长的栈桥（估重）恒载：1438.24KN。
详细荷载栈桥计算书
高速公路栈桥设计计算书二零一七年十月目录2．设计规范及依据3．设计条件4．结构布置型式及材料特性结构布置型式材料特性5．荷载计算恒载活载6．桩嵌固点计算7．主栈桥计算工况分析工况与计算模型计算结果汇总钢管桩稳定性验算8．钢管桩桩长计算9．上部结构计算1．概述。
2．设计规范及依据（1）主线及互通匝道初步设计图（2）《初步设计阶段工程地质勘查报告》；（3）《港口工程荷载规范》（JTS144-1-2010）；（4）《港口工程桩基规范》（JTS167-4-2012）；（5）《海港水文规范》（JTS145-2-2013）；（6）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）；（7）《公路桥涵设计通用规范》(JTGD60-2015)；3．设计条件1、栈桥设计边界条件引用《初步施工图设计》设计说明相关数据。
2、主线栈桥设置在前进方向左侧。
3、栈桥宽度按9米设计。
4、栈桥荷载主要8方混凝土罐车、50t吊机、钢护筒重约30t，钢筋笼约20t，回旋钻机和旋挖钻机。
4．结构布置型式及材料特性结构布置型式栈桥顶标高暂定+，宽9m。
面层体系自上而下依次为桥面板、横向分配梁I22a。
主纵梁采用321型单层9排贝雷片，承重梁采用2H600×200×11×17型钢；栈桥下部结构采用桩基排架，排架横向桩间距，纵向间距12m，每60m设置制动墩，每120m设计伸缩缝，排架桩基采用Φ630×8mm。
栈桥标准横断面材料特性1)Q235钢材的强度设计值：弯曲应力215MPa(16mm)f t =≤,205MPa(16mm<40mm)f t =< 剪应力 125MPa(16mm)v f t =≤,120MPa(16mm<40mm)v f t =< 2)Q345钢材的强度设计值：弯曲应力310MPa(16mm)f t =≤,295MPa(16mm<35mm)f t =< 剪应力 180MPa(16mm)v f t =≤,170MPa(16mm<35mm)v f t =< 端面承压400ce f kN = 3)321型贝雷特性：弦杆许用内力[]560kN N =；竖杆许用内力[]210kN N = 斜腹杆许用内力[]171.5kN N = 5．荷载计算 恒载结构自重。
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详细荷载栈桥计算书
LG GROUP system office room 【LGA16H-LGYY-LGUA8Q8-LGA162】
高速公路
栈桥设计计算书
二零一七年十月
目录
2．设计规范及依据
3．设计条件
4．结构布置型式及材料特性
结构布置型式
材料特性
5．荷载计算
恒载
活载
6．桩嵌固点计算
7．主栈桥计算
工况分析
工况与计算模型
计算结果汇总
钢管桩稳定性验算
8．钢管桩桩长计算
9．上部结构计算
1．概述。
2．设计规范及依据
（1）主线及互通匝道初步设计图
（2）《初步设计阶段工程地质勘查报告》；
（3）《港口工程荷载规范》（JTS144-1-2010）；
（4）《港口工程桩基规范》（JTS167-4-2012）；
（5）《海港水文规范》（JTS145-2-2013）；
（6）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）；
（7）《公路桥涵设计通用规范》(JTGD60-2015)；
3．设计条件
1、栈桥设计边界条件引用《初步施工图设计》设计说明相关数据。
2、主线栈桥设置在前进方向左侧。
3、栈桥宽度按9米设计。
4、栈桥荷载主要8方混凝土罐车、50t吊机、钢护筒重约30t，钢筋笼约20t，回旋
钻机和旋挖钻机。
4．结构布置型式及材料特性
结构布置型式
栈桥顶标高暂定+，宽9m。
面层体系自上而下依次为桥面板、横向分配梁I22a。
主纵梁采用321型单层9排贝雷片，承重梁采用2H600×200×11×17型钢；栈桥下部结构采用桩基排架，排架横向桩间距，纵向间距12m，每60m设置制动墩，每120m 设计伸缩缝，排架桩基采用Φ630×8mm。
栈桥标准横断面
材料特性
1)Q235钢材的强度设计值：
弯曲应力215MPa(16mm)f t =≤,205MPa(16mm<40mm)f t =< 剪应力 125MPa(16mm)v f t =≤,120MPa(16mm<40mm)v f t =< 2)Q345钢材的强度设计值：
弯曲应力310MPa(16mm)f t =≤,295MPa(16mm<35mm)f t =< 剪应力 180MPa(16mm)v f t =≤,170MPa(16mm<35mm)v f t =< 端面承压400ce f kN = 3)321型贝雷特性：
弦杆许用内力[]560kN N =；竖杆许用内力[]210kN N = 斜腹杆许用内力[]171.5kN N = 5．荷载计算 恒载
结构自重。
活载 车辆荷载
（1）10方混凝土罐车：载重时重量43t 总重：400kN 轮距： 轴距：+
前轴重力标准值：70kN 后轴重力标准值：2×180kN 前轮着地面积：× 后轮着地面积：×
车辆荷载布置与桥面考虑两辆车并排行驶，如下图所示：
（2）80t 履带吊通行；桩顶起吊，吊重30t ，总重110t ，侧吊考虑70%重量作用在同一条履带。
履带着地面积：×履带中心距： 汽车制动力
纵向荷载考虑汽车制动力，根据《公路桥涵设计通用规范》(JTGD60-2004)中查得，汽车制动力为汽车荷载的10％，此处栈桥按双车道设计，取水平制动力为
86432=⨯KN ，按单跨相邻两跨9根钢管桩分配制动力，每根桩的力为，受力点位
于桩顶部位。
6．桩嵌固点计算
钢管桩嵌固点计算引用《港口工程灌注桩设计与施工规程》(JTJ_248-2001)计算
公式，，4t L T ≥，T =
t T η=。
t L ：桩的入土深度（m ）
T ：桩的相对刚度系数（m ）
p E ：桩的弹性模量（2/kN m ），Q235钢82210/P E kN m =⨯
p I ：桩的截面惯性矩（4m ），
φ630×8mm 钢管桩 Ip =0.756×10−3mm 4
m ：桩侧地基土水平抗力系数随深度增加的比例系数（4/kN m ），按《港口工程
灌注桩设计与施工规程》表取值。
流塑粘性土，淤泥m 取30004/kN m
t ：桩的受弯嵌固点距泥面的深度（m ）
η：系数，取～，当桩顶铰接或自由长度较大时取消值，这里取中位数。
φ630×8mm 钢管桩嵌固点计算：
m =√
mmmm mm 0
5
=2.09m ，t=
泥面标高，嵌固点标高，取5m 。
钢管桩入土深度L ＞4T=，按弹性长桩考虑。
7．主栈桥计算 工况分析 计算工况
计算按二跨12米为模型，按两10方混凝土罐车和履带吊机分别作用，计算荷载工况如下：
考虑①自重、②罐车、③履带吊、④车辆制动力（仅罐车）。
各工况荷载组合如下：
正常工作期
基本组合：
×①+×（②+④）
×①+×③
标准组合：①+②+④
①+③
履带吊通行时罐车不通行。
履带吊通行分别考虑作用在跨中（弯矩最大）及端部（剪力最大）贝雷上。
工况与计算模型
计算模型
采用MIDAS计算，各构件均采用梁单元。
一、主栈桥整体计算模型：
12m跨单排墩分析模型
双罐车偏载作用边墩
双罐车偏载作用跨中
双罐车偏载作用中墩
履带纵向偏载作用边墩
履带纵向偏载作用跨中
履带纵向偏载作用中墩
履带横向偏载作用边墩
履带横向偏载作用跨中
履带横向偏载作用中墩
计算结果汇总
1）构件计算结果汇总
2）整体位移
3）φ630×8钢管桩反力（固结）
钢管桩稳定性验算
钢管桩φ630×8：
工况三下，最不利内力组合：N=800kN，M=m
工况九下，最不利内力组合：N=，M=m
钢管桩φ630×8：A=15632mm2Ix=×109mm4Wx=×106mm3i=220mm
两端按铰接考虑，计算长度按L
0=8000mmλ=L
0/
i=
属于b类截面，查表得φ
x =φ
y
=
1）弯矩作用平面内稳定计算：
工况三：σ=
m
mm m
+m mm m m
m m m1m(1−0.8m/m’mm)
=<f=215Mpa
工况九：σ=
m
mm m
+m mm m m
m m m1m(1−0.8m/m’mm)
=<f=215Mpa
2）弯矩作用平面外稳定计算：
工况三：σ=
m
m y m
+ηm mm m m
m m m1m
=<f=215Mpa
工况九：σ=
m
m y m
+ηm mm m m
m m m1m
=<f=215Mpa
钢管桩稳定性验算满足要求。
8．钢管桩桩长计算
泥面标高参考《初步设计阶段工程地质勘查报告》。
根据《港口工程桩基规范》（JTS167—4—2012）第条：式中：
Qd—单桩垂直极限承载力设计值（kN）；
R
—单桩垂直承载力分项系数，取；
U—桩身截面周长（m）；
fi
q—单桩第i层土的极限侧摩阻力标准值（kPa）；
i
l—桩身穿过第i层土的长度（m）；
R
q—单桩极限桩端阻力标准值（kPa）；
CQZK35钻孔地质条件：
CQZK38钻孔地质条件：
CQZK39钻孔地质条件：
CQZK43钻孔地质条件：
钢管桩φ630×8桩端最大压力标准值748kN。
以CQZK39地质资料计算，桩底标高-30m。
Q=×(15×7+30×+15×/=780KN＞748KN，满足要求。
此处仅以海床线处为验算部位，其他部位钢管桩桩长根据桩基承载力公式及桩基规格计算，详见设计图纸。
9．上部结构计算
横向分配梁I22a@750
工况一、10方砼罐车作用（计算宽度取，计算跨度）
单边车轮作用在跨中时纵向分配梁的弯矩最大，在端部时剪力最大，轮压简化为集中力。
受力简图如下：
计算荷载：
（1）自重： 1.54kN/m q = （2）罐车轮压：P=90KN
M =1.4×14mm +1.2×18mm 2=V =1.4P +1.2×12
mm 工况二、100t 履
带吊作用（计算宽度取，计算跨度）
受力简图如下： 计算荷载：
（1）自重：1 1.54kN/m q = （2）履带吊轮压：q 2=m
均布荷载布置宽度，作用于跨中时弯矩最大，作用于跨端时剪力最大。
M=综上：Mmax=，Vmax= σ=
W
M
=＜215Mpa τmax=Ib QS x =＜125Mpa
所以栈桥横向分配梁满足要求。