大连东港G01地块项目超高层结构设计_胡玉海
大连万达公馆3号楼超限高层结构设计

大连万达公馆3号楼超限高层结构设计
秦明乐;张绍亮;韩超
【期刊名称】《山西建筑》
【年(卷),期】2010(036)007
【摘要】结合大连万达公馆3号楼设计,对超高层钢筋混凝土剪力墙结构的设计过程做了简要的介绍,重点对基于性能的抗震设计过程进行介绍,并提出了结构薄弱环节的处理方法,理论分析证明这些方法对本工程设计是有效的.
【总页数】2页(P47-48)
【作者】秦明乐;张绍亮;韩超
【作者单位】大连都市发展建筑设计有限公司,辽宁,大连,116011;大连都市发展建筑设计有限公司,辽宁,大连,116011;大连都市发展建筑设计有限公司,辽宁,大连,116011
【正文语种】中文
【中图分类】TU972
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某超高层住宅项目结构设计

图 2 转 换 层 结 构 平 面 布置 图
4 超 限情况 和超 限应对 措施
本工程结构体 系复杂并采用高位梁式转换 , 存在高 宽比 及长宽 比超限等问题 , 进行 了超限高层建筑工程抗震专项审
和P MS A P程序计算结果进行对 比分析 , 知该超高层建筑抗震设计是合理的。 关键词 超 高层住宅 ; 结构设计 ; 超限 ; 对 比分析
1 工程概 况
金都 ・ 海 尚 国际项 目位于厦 门市 同安 区南 部海滨一 侧 ,
总建筑面积 4 9 . 2万 m z , 由 8栋超 高层住宅 、 2栋多层住宅 、 裙 楼、 幼儿园及 2 层地下停车场组成。
( 7 ) 楼 板消弱 比较大 的区域计算 时按 弹性膜计 算 , 同时 对 相应 板厚 和配筋作加强处理 。
5 结 构计 算 的主要 结 果汇 总及 对 比分析
5 . 1结构计算程序 本 工程结 构整体计 算采用 S A T WE和 P M S A P程 序进行
计算分 析。
5 . 2 程序 使 用 的 注 意事 项
一建筑与装修
巍
2 0 1 3 丘
某 超 高 层 住 宅 项 目 结 构 设 计
钟 桂 连 ( 湖北佳境 建筑设计有限公司厦门分公 司, 福建 厦 门 3 6 1 0 0 0 )
摘
要 本 文结合某超 高层住宅项 目结构体 系布置 , 对超 高层建筑结构设计进行 了分析 与研 究。通过对 S A T WE
圈 1标 准层 结构 平面布置豳
2 设计依据及主要计算参数取值
本工程结构设计 以国家和福建 地区 的相关 规范和规 程
第八讲超高层建筑模板工程施工(一)胡玉银

BUILDING CONSTRUCTION建筑施工第31卷第4期Vo1.31No.41超高层建筑模板工程特点超高层建筑最显著的特点是结构超高,故其模板工程亦具有鲜明特点:(1)以竖向模板为主体。
目前超高层建筑多采用框—筒、筒中筒结构体系,核心筒以钢筋混凝土结构为主,外框架(筒)以钢结构为主,水平结构(楼板)一般采用压型钢板作模板,因此超高层建筑结构施工中,核心筒的模板工程量最大。
在超高层建筑中,核心筒内多为电梯和机电设备井道,楼板缺失比较多,竖向结构(剪力墙)工作量较水平结构(楼板)工作量大得多,竖向模板面积远远超过水平模板面积。
如广州新电视塔核心筒中,竖向模板面积约为水平模板面积的6倍。
因此超高层建筑模板工程必须以竖向模板为重点,施工计划亦以加快竖向结构施工为目标。
(2)施工精度要求高。
超高层建筑结构超高,受力复杂,施工精度特别是垂直度对结构受力影响显著。
另外超高层建筑设备如电梯正常运行对结构的垂直度也有严格要求,因此超高层建筑的模板工程系统必须具备较高的施工精度。
(3)施工效率要求高。
超高层建筑施工往往多采用阶梯形竖向流水方式,核心筒是其它工程施工的先导,核心筒施工速度对其它部位结构施工甚至整个超高层建筑施工速度都有显著影响,因此超高层建筑模板工程必须具有较高工效。
总之,超高层建筑模板工程必须以核心筒为重点,以竖向结构为主体,在确保施工精度的前提下,努力提高施工效率。
超高层建筑施工有赖于先进的模板工程技术,同时超高层建筑的蓬勃发展又极大地促进了模板工程技术的进步。
二十世纪以来是超高层建筑大发展的时期,模板工程技术呈现出百花齐放、丰富多彩的发展局面,液压滑升模板工程技术、液压自动爬升模板工程技术、整体提升钢平台模板工程技术和电动整体提升脚手架模板工程技术已经成为超高层建筑结构施工主流模板工程技术。
2液压滑升模板工程技术2.1发展简介液压滑升模板工程技术始创于20世纪初,开始主要用于贮仓一类等截面筒体结构的施工。
某超限高层建筑复杂连体结构设计分析

某超限高层建筑复杂连体结构设计分析摘要:某连体建筑两侧塔楼体型差异较大,为超限高层复杂连体建筑,采用框架-剪力墙+连体桁架的结构体系。
针对连体桁架结构选型进行优化分析,针对连体结构整体模型,进行小震弹性分析、中震性能化验算和大震动力弹塑性分析。
随后对连体结构的关键问题进行了研究,包括关键构件和节点的设计、抗连续倒塌能力以及大震下结构的变形和损伤情况。
分析结果表明,超限高层复杂连体结构的结构体系合理,具有较好的整体性,关键构件和节点的设计均能达到预设的性能目标,且连体结构具有较好的抗连续倒塌能力。
关键词:超限高层建筑;复杂连体结构;;连体桁架;抗连续倒塌1工程概况某工程是集生态绿化、文教科研、商务办公为一体的生态科研开发区。
本项目为其中6号楼的一个超限高层结构单元,主要功能为科研办公。
建筑室外地面至结构主屋面高度33.9m。
地上8层,层高均为4.2m,下部5层为两塔楼,在地上6层至屋面范围相连,连体跨度36m。
地下2层为大底盘地下室,地下2层、地下1层层高分别为6.0、3.9m。
建筑平面布置和剖面图见图2、3。
该项目抗震设防烈度为7度(0.10g),设计地震分组为第一组,场地类别为Ⅲ类,2022年2月通过超限高层抗震设防专项审查,目前处于施工阶段。
虽然复杂连体结构有大量实际工程案例,但本项目有以下特殊性:1)连体两侧结构体型相差较大,两侧结构单元轴网尺寸分别为27.0m×42.75m、35.0m×18.0m;2)连体部分轴网尺寸为27.0m×36.0m,与两侧塔楼相比,体量大;3)⑥轴位于建筑内部房间,不能有斜向杆件穿越,导致连体桁架布置不对称。
2结构选型2.1主体结构体系分析针对两侧塔楼不对称、连体体量大的特点,主体结构采用框架-剪力墙结构体系。
通过剪力墙调整两侧塔楼振动形态及变形;利用剪力墙刚度,调整楼层上下刚度比,减少连体结构引起的刚度突变;设置剪力墙使整个结构具有抗震二道防线,提高结构冗余度。
大连某超限高层结构地震响应分析

大连某超限高层结构地震响应分析大连作为中国东北地区的重要城市之一,拥有众多高层结构建筑,而这些高层建筑在遭遇地震时的响应情况一直备受人们关注。
本文将针对大连某超限高层结构进行地震响应分析,以期让读者更加了解该地区高层建筑在地震灾害中的情况。
我们需要了解大连地区的地震情况。
大连地处环渤海地震带,地质构造复杂,地震频发的地质环境给大连地区的高层建筑的地震安全性提出了更高的要求。
而且,大连地区还位于地震波传播的重要路径上,一旦发生地震,地震波将会对该地区的高层结构产生较大影响。
对于大连地区的高层结构建筑来说,地震安全性是一个重要的问题。
接下来,我们将对某超限高层结构进行地震响应分析。
该建筑位于大连市中心繁华地段,是一座多功能复合结构建筑,在设计时就考虑到了地震作用。
由于地震频发的地区以及建筑自身的特点,该建筑依然存在一定程度的地震风险。
进行地震响应分析对于提高该建筑的地震安全性至关重要。
地震响应分析是通过计算建筑结构在地震作用下的受力和变形情况,以评估结构的抗震性能和合理性。
通过地震响应分析,可以得出建筑在地震作用下的受力情况,包括受力方向、受力大小等,从而确定建筑结构的抗震性能是否满足要求,进而指导工程设计和加固工作。
在进行地震响应分析时,需要考虑建筑的结构特点、地震动参数、地基土层情况等多方面因素,以确保分析结果的准确性和可靠性。
针对某超限高层结构的地震响应分析,我们首先对该建筑的结构特点进行了详细的了解和分析。
该建筑采用了先进的结构设计理念和技术,具有较好的整体稳定性和承载能力。
我们对大连地区地震动参数进行了研究和分析,以确定地震动的特点和程度。
通过对地震动参数的分析,可以计算出建筑在地震作用下的受力情况,进而评估其抗震性能。
我们还对建筑的地基土层情况进行了调查和分析,因为地基土层的性质将直接影响建筑在地震作用下的受力和变形情况。
通过对某超限高层结构的地震响应分析,我们得出了以下结论:该建筑在地震作用下的受力情况比较复杂,主要受力方向集中在水平方向,部分结构存在一定程度的倾斜和变形。
XDG-2009-67号地块2A地块项目超高层建筑超限设计

XDG-2009-67号地块2A地块项目超高层建筑超限设计摘要:某工程采用剪力墙结构体系,存在“扭转不规则”和“偏心布置”不规则情况,属于一般不规则结构。
由于本工程塔楼的高度 139.80m 超过了《高规》规定的剪力墙结构在 7 度设防时的最大适用高度 120 米限值,依据住建部建质[2015]67 号文的规定,属 B 级高度超限高层建筑,一般不规则结构。
本文从结构体系,结构计算要点及采取的抗震措施,介绍本工程的结构分析和计算过程关键词:结构设计;超高层;超限设计1.项目概况本项目地块位于无锡市滨湖区太湖新城,67号地西侧的2A地块,总用地面积:65699m2,计容积率总建筑面积:194412.5m2,地下总建筑面积:91982m2。
该项目主要由2栋46层高139.8m的超高层住宅(32#,33#)、1栋33层高层住宅(31号楼)、2栋31层高层住宅(29~30号楼)、2栋25层高层住宅(26~27号楼)、1栋26层高层住宅(28号楼)、10栋3层别墅住宅(34~43号楼)、1栋配电用房及两层地下车库组成。
各单体下均设二层地下室,与大地下车库均连通,地下车库覆土的深度约1.2m,地库地下一层的层高约 4.1m,地下二层的层高约 3.7m,底板顶相对标高约-9.150m。
本工程±0.000m相当于绝对标高 4.850m(85高程)。
2.基础设计根据已有的地勘资料及结合单桩竖向抗压静载试验结果,本工程基础采用泥浆护壁旋挖成孔灌注桩,考虑灌注桩的抗压和抗拔。
周边地库抗浮设计:场地地下水压力较大,本工程地下室拟使用 450x450 方桩,混凝土等级为 C35,单桩抗浮承载力特征值由桩身强度控制,根据桩身强度及 0.2mm 裂缝宽度计算,单桩抗拉承载力特征值取为 540 KN。
塔楼基础筏板厚1800mm,双层双向配筋,配筋率不小于 0.15%。
3.上部结构和超限情况检查3.1 上部结构体系本塔楼地上 46 层,地下两层,总高 139.80m,为钢筋混凝土剪力墙结构。
大连国贸中心大厦结构设计的思考与分析

大 连 国 贸 中 心 大 厦 结 构 设 计 的 思 考 与 分 析
王 想 军 王 立 长 纪 大 海 曲 鑫 蕃 邱 旭 光 刘 楠 关 键
( 大 连 市 建 筑 设 计 研 究 院 有 限 公 司 ,大连 1 1 6 0 2 1 ) 摘 要: 针 对 大 连 国贸 中心 大 厦 的 结 构 分 析 计 算 , 探 讨 超 高层 结 构 平 面 布 置 对 结 构 抗 震 性 能 的 影 响 。对 环 带 腹 杆
Wa n g X i a n g j u n Wa n g L i c h a n g J i D a h a i Qu X i n f a n Qi u X u g u a n g L i u N a n Gu a n J i a n
( Da l i a n I n s t i t u t e o f Ar c h i t e c t u r a l De s i g n l i mi t e d c o mp a ny ,Da l i a n 1 1 6 02 1 ,Ch i na )
分 别 按 桁 架 单 元 和 梁单 元 进 行 分 析 , 梁单元比桁架单元产 生的应 力大很 多; 通 过 比 较 弹 性 分 析 以 及 弹 性 和 弹 塑 性
时程分析 , 探 讨 了连 梁 刚度 折 减 对 结 构抗 震 性 能 的 影 响 。 罕 遇 地 震 作 用 下核 心 筒 墙 体 和 巨柱 拉 力 的 衰 减 规 律 , 说 明 了超 高层 结 构 设 计 中地 下 室结 构 构 件 应 模 拟 实 际边 界 条 件 进 行 分 析 。
Th r o u g h t h e e l a s t i c a n a l y s i s a s we l l a s t h e e l a s t i c a n d e l a s t o p l a s t i c t i me — h i s t o r y a n a l y s i s c o mp a r i s o n ,t h e c o u p l i n g b e a m s t i f f n e s s r e d u c t i o n e f f e c t s o n t h e s e i s mi c b e h a v i o r we r e d i s c u s s e d .Un d e r r a r e e a r t h q u a k e 1 a g a t t e n u a t i o n 1 a w o f c o r e t u b e wa l l a n d a g i a n t c o l u mn e x p l a i n s t h a t s u p e r h i g h — r i s e s t r u c t u r e d e s i g n o f b a s e me n t s t r u c t u r e o f c o mp o n e n t s s h o u l d s i mu l a t e t h e a c t u a l b o u n d a r y c o n d i t i o n s .
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SATWE 中震
68 801
1 /552 1 /549
— — 22 856 23 076 1. 84% 1. 73% 20. 06
20. 02
ETABS 风荷载 小震 中震 风荷载
69 110
1 /1 333 1 /1 141 1 /523 1 /1 273
1 /1 300 1 /1 096 1 /510 1 /1 234
主体结构高度为 162. 65m,对照《高层建筑混凝 土结构技术规程》( JGJ 3—2010) 和文献[5],抗震 设防烈度为 7 度地区的框架-核心筒结构高度限制 A 级为 130m,B 级为 180m,故结构高度超限,为 B 级高度建筑[3]。6 层因层高为 5. 40m,存在刚度突 变。钢骨混凝土框架柱为适应建筑立面内收和外张 的斜柱( 图 4) ,内收和外张角度为 6. 91°,顶部内收 角度为 12. 31°,结构计算模型见图 5,故该项目为复 杂高层超限工程[5]。 5. 2 抗震性能设防目标
1 工程概况
大连东港 G01 地块项目位于大连市中山区东 港地块,总建筑面积为 172 221m2 ,建筑效果图见图
1。地下 2 层,均为车库,地上共 46 层,其中 4 层裙
房为商业及配套设施,上部三个塔楼为高级公寓,塔
楼结构高度为 162. 65m,裙房层高 5. 4m,塔楼 1 ~ 4
层层高 5. 4m,5 层层高 4. 25m,6 层层高 5. 40m,6
地下室结构埋深 12. 35m,根据地质勘查资料, 1#楼采用桩筏基础,2#,3# 楼采用筏板基础,裙房基 础采用独立柱基加构造防水底板,桩基持力层为中 风化板岩,独立柱基持力层为强风化板岩或中风化 板岩。由于抗浮水位较高( 抗浮设计水位取绝对标 高 3. 00m) ,在裙房部分抗浮不满足要求处设置抗浮 锚杆,锚杆直径 133mm,锚杆的抗拔承载力特征值 由抗拔试验确定。 4 结构设计条件 4. 1 基本设计参数
Abstract: The frame-corewall structure is applied in Donggang G01 project in Dalian with the structural height of 162. 65 meters. To coordinate with the building facade,the frame columns were designed inclined inward and outward with angles of 6. 91 degrees and the top inward angels of 12. 31 degrees. The shear distribution characteristics of the outer frame composed of inclined columns were focused in analysis. The structure shows good bearing capacity and deformation capacity in performance-based seismic design and dynamic elastic-plastic analysis under the rare earthquake. Keywords: super high-rise structure; inward-inclined column; outward-inclined column; seismic performance objectives; dynamic elastic-plastic analysis
图 2 标准层平面结构布置图
图 3 结构剖面图
图 4 斜柱立面示意图 图 5 结构计算模型
第 45 卷 第 7 期
胡玉海,等. 大连东港 G01 地块项目超高层结构设计
61
虑了重力二阶效应; 位移计算采用 50 年一遇基本风 压,承载力设计采用 50 年一遇基本风压的 1. 1 倍。 6. 1. 1 结构周期和振型
结构前 3 阶周期和振型如表 2 所示,结构具有 很好的抗扭刚度,且 X 向和 Y 向振型质量参与系数 均超过 90% 。
结构前 3 阶周期和振型
表2
阶数
周期 /s
振型
第一扭转周期与第一 平动周期的比值
SATWE ETABS SATWE ETABS SATWE ETABS
1 3. 465 3. 711 Y 向平动 Y 向平动
结构设计采用基于性能化的设计方法[6],抗震 性能设防目标如表 1 所示。
抗震性能设防目标
表1
地震烈度 层间位移角限值
小震 1 /760
中震 —
大震 1 /100
核 心 筒
底部加强部位 按 抗 震
及斜柱外张段 ( 13 ~ 22 层、 31 ~ 40 层)
要求设 计,弹性
截面抗剪承载 力按弹性设计, 偏拉、偏压承载 力不屈服
层以上层高为 3. 30m。塔楼与裙房在地上共设三道
防震缝,将塔楼在地上与裙房分开,形成三个独立的 单塔。由于 3 个塔楼结构相似,本文以 3# 楼作为主
要分析对象。
2 结构选型
大连东港 G01 地块 项目 3# 楼 采 用 框 架-核
心 筒 结 构,高 宽 比 为
4. 4,核心筒高宽比 X 向
为 12. 2,Y 向 为 13. 3。
楼板 下各一层
要 求 设 不屈服 计,弹性
允许部分进入 塑 性,控 制 混 凝 土 损 伤,钢 筋不屈服
6 结构计算分析及超限加强措施 6. 1 整体弹性分析
结构的整体弹性计算采用 SATWE 和 ETABS 程 序进行对比分析。嵌固端为地下 1 层顶板,并采用 刚性楼板假定。分析时采用考虑扭转耦联的振型分 解反应谱法,考虑了竖向地震、双向地震和偶然偏心 的影响,附加了 45°方向和 135°方向的地震作用,考
Design on super high-rise structure for Donggang G01 project in Dalian Hu Yuhai1 ,Chen Bo1 ,Sun Ming1 ,Zhu Shandong2 ,Zuo Qinglin1
( 1 Dalian Architectural Design & Research Institute Co.,Ltd.,Dalian 116021,China; 2 Zhejiang Joyon Real Estate Co.,Ltd.,Hangzhou 310013,China)
由于本项目结构体型复杂,3 个塔楼在总平面 上呈三角形分布,风荷载下对相互影响比较敏感,故 委托中国建筑科学研究院建研科技股份有限公司进 行风洞试 验 和 风 振 效 应 分 析[2]。 风 洞 试 验 数 据 为 100 年重现期,阻尼比 5% ,并考虑了横风效应。按 《高层建筑混凝土结构技术规程》( JGJ 3—2010) [3] 取值时,100 年一遇的基本风压取 0. 715kN / m2 ,体 型系数取 1. 4。 4. 3 地震作用
两种程序弹性分析结果对比
表3
结构响应
总质量 ( 含地下室) /t 最大层 X 向 间位移角 Y 向 最大位 X 向 移 /mm Y 向 底部剪 X 向 力 /kN Y 向
X向 剪重比 Y 向 倾覆力 X 向 矩/( ×105 kN·m) Y 向
小震
1 /1 260 1 /1 227
96 99 10 845 10 940
94
108
—
98
97
111
— 100
地震安全 性 评 价 报 告[4] 提 供 的 多 遇 地 震 的 特 征周期为 0. 39s,水平地震影响系数最大值 αmax 为 0. 10。小震下结构计算按安评报告[4]提供的地震 参数,中震和 大 震 下 结 构 计 算 按 文 献[5]的 设 计 参 数取值。 5 结构超限类型及抗震性能设防目标 5. 1 结构: 胡 玉 海,高 级 工 程 师,一 级 注 册 结 构 工 程 师,Email: DLARC_7@ 126. com。
60
建筑结构
2015 年
为二级,抗震设防类别为标准设防,抗震设防烈度为 7 度,设计基本地震加速度为 0. 10g,设计地震分组为 第二组,框架及核心筒剪力墙的抗震等级为一级[1]。 4. 2 风荷载
[摘要] 大连东港 G01 地块项目结构高度 162. 65m,采用框架-核心筒结构,框架柱采用适应建筑立面的内收和外 张的斜柱,内收和外张的角度为 6. 91°,顶部内收角度为 12. 31°。重点分析了斜柱外框架剪力分布特点。通过对结 构进行的性能化分析和大震下的动力弹塑性分析表明,结构具有良好的承载和变形能力。 [关键词] 超高层结构; 内收斜柱; 外张斜柱; 抗震性能目标; 动力弹塑性分析 中图分类号: TU318 文献标识码: A 文章编号: 1002-848X( 2015) 07-0059-05
通高内置型钢暗柱的核
心筒 为 主 要 抗 侧 力 结
构,适 应 建 筑 立 面 的 内
收和外张的钢骨混凝土
框架斜柱和钢筋混凝土
框架梁 ( 斜柱转折层及
图 1 建筑效果图
其上下各一层内置工字型钢的钢骨梁) 组成的外框 架为次要抗侧力结构,典型结构平面布置见图 2。 核心筒剪力墙厚度由下至上为 600 ~ 400mm,混凝 土 强 度 等 级 由 下 至 上 为 C60 ~ C40,钢 材 采 用 Q345B。钢骨混凝土 框 架 柱 截 面 尺 寸 由 下 至 上 为 1 200 × 1 200 ~ 800 × 800,通高内置十字形钢骨,混 凝土强 度 等 级 由 下 至 上 为 C60 ~ C40,钢 材 采 用 Q345B。框架梁截面为 500 × 600,混凝土强度等级 为 C30,结构剖面见图 3。 3 地基基础设计