水文计算书
3四川小桥涵水文计算书(李)
对以下桩位处涵洞为例给出详细过程，其它以表格形式给出桥涵位置：涵洞交角：α=90o一、流量计算:《涵洞》 第108页 公式4-8公式有关参数的确定0.12km 210‰0km 20.0912 区,土的类别Ⅱ30min 41mm 23mm 1.01.01.00则该设计流量为: =1.3m 3/s0.12km 2K=11.22 n'=0.73Cv=0.81Cs/Cv =2.003.763.26 =2.8m 3/s查表4-10 汇流时间 τ =K1+100.002、采用全国水文分区经验公式(桥位设计手册 第193页)Qp =1% =ψ·(h-z)3/2·F 4/5·β·γ·δ Q 1%=(K 1%/K 2%)·K·F n'汇水面积 F =主河沟平均坡度 Iz =查表4-11 径流厚度 h = 查表4-13 洪峰传播的流量折减系数 β =Q 1%=K 1%Q 2%/K 2%=K 1%*KF n'/K 2%查《桥位设计》表3-3-4 得P=2%时模比系数 K 2%=Qp=ψ·(h-z)3/2·F 4/5·β·γ·δ小桥涵水文计算书1、采用径流公式(公路科研所简化公式)查《桥位设计》表3-5-1公式有关参数的确定:汇水面积 F =查表4-12 滞留径流厚度 z =查《桥位设计》表3-5-1水库（湖泊)控制的汇水面积 f =查表4-8 地貌系数 ψ =95区查《桥位设计》表3-5-2查表4-14 降雨量不均折减系数 γ =查表4-7及4-9 本地区暴雨分区属第查《桥位设计》表3-5-3查《桥位设计》表3-3-4 得P=1%时模比系数 K 1%=查表4-15 湖泊(小水库)调节折减系数 δ=由《四川省中小流域暴雨洪水计算手册》提供的推理公式计算最大流量 Q=0.278·ψ·i·F=0.278·ψ·S/τn ·F 0.12km 20.22km 10‰流域特征系数 θ = 1.7192项目所在区域属于Ⅰ.盆地丘陵区汇流参数 m=0.4468根据《四川省中小流域暴雨洪水计算手册》，Cs=3.5Cv 由暴雨等值线图，查得暴雨特征值及变差系数：10分钟暴雨参数H 1/6=16 mm ; Cv=0.361小时暴雨参数H 1=40 mm ; Cv=0.436小时暴雨参数H 6=90 mm ; Cv=0.5524小时暴雨参数H 24=96 mm; Cv=0.6查皮尔逊Ⅲ型曲线得K1%值，并计算（N 年）一遇暴雨量如下：N=2010分钟暴雨参数K 1%=1.69; H 1/6=27.04 mm 1小时暴雨参数K 1%=1.84; H 1=73.60 mm 6小时暴雨参数K 1%=2.1; H 6=189.00 mm24小时暴雨参数K 1%=2.2; H 24=211.20 mm 计算暴雨公式指数n1、n2、n3及(N 年)一遇暴雨雨力S1%得：t=1/6~1小时范围内时： n 1=0.4412; S 1%=73.59 mm/h t=1~6小时范围内时： n 2=0.4737; S 1%=73.60 mm/h t=6~24小时范围内时： n 3=0.9199; S 1%=163.73 mm/h假定用n 2作初试计算：当ψ=1的流域汇流时间τ0=0.46 h 设计流域属于Ⅱ.盆地丘陵区，平均损失率 μ=7.181 mm/h 0.067根据《四川省中小流域暴雨洪水计算手册》P13页，可判别为全面汇流：ψ=0.926τ=0.47 h计算结果：τ值在n 2适用范围内；由推理公式计算最大流量： Q=0.278·ψ·i·F=0.278·ψ·S/τn ·F= 3.258m 3/sm'=0.4476m=0.4468桥址断面沿主河道至分水岭的长度 L =汇水面积 F =沿L 的平均坡度 J =公式有关参数的确定:3、采用四川省水文计算经验公式经校核，m’与m十分接近。
给水课设计算书
第一章 设计原始资料一、地理条件：地形平坦，稍向西倾斜，地势平均标高22m （河岸边建有防洪大堤）。
二、水厂位置占地面积：水厂位置距离河岸200m ，占地面积充分。
三、水文资料：河流年径流量3.76－14.82亿立方米，河流主流量靠近西岸。
取水点附近水位：五十年一遇洪水位：21.84m ；百年一遇洪水位：23.50m ；河流平常水位：15.80m ；河底标高：10m 。
四、气象资料及厂区地址条件：全年盛行风向：西北；全年雨量：平均63mm ；冰冻最大深度1m 。
厂区地基：上层为中、轻砂质粘土，其下为粉细沙，再下为中砂。
地基允许承载力：10－12t/m 2。
厂区地下水位埋深：3－4m 。
地震烈度位8度。
五、水质资料：浊度：年平均68NTU ，最高达3000NTU ；pH 值：7.4－6.8；水温：4.5－21.5℃；色度：年平均为11－13度；臭味：土腥味；总硬度：123.35mg/L CaCO 3；溶解氧：年平均10.81 mg/L ；Fe ：年平均0.435 mg/L ，最大为0.68 mg/L ；大肠菌群：最大723800个/mL ，最小为24600个/ mL ；细菌总数：最大2800个/ mL ，最小140个/ mL 。
六、水质、水量及其水压的要求：设计水量：根据资料统计，目前在原地下水源继续供水的情况下，每天还需13万立方米。
水质：满足现行生活饮用水水质标准。
水压：二级泵站扬程按50米考虑。
第二章 设计水量与工艺流程的确定第一节 设计水量计算水处理构筑物的生产能力，应以最高日供水量加水厂自用水量进行设计，并以水质最不利情况进行校核。
水厂自用水量主要用于滤池冲洗和澄清池排泥等方面。
城镇水厂自用水量一般采用供水量的5%～10%，本设计取8%，则设计处理量为：44333(1)(18%)131014.0410/5850/ 1.625/d Q a Q m d m h m s =+=+⨯⨯=⨯== 式中： Q ——水厂日处理量；a ——水厂自用水量系数，一般采用供水量的5%～10%，本设计取8%；Q d ——设计供水量（m 3/d ），为13万m 3/d 。
涵洞流量水文分析计算书(四川盆地)
式Q p=1.2KF n3/s）；4、参考《公路排水设计规范》3-0-1公式推算流量：Q p=16.67ψq p,t F3/s）；2；<10km2）涵洞水文分析计算书二、设计流量计算1、径流形成法是以暴雨资料为主推算小流域洪水流量的一种方法，目前公路部门普遍使用的一种计Q p=ψ(h-z)1.5F0.8βγδ3/s）；一、项目概况本项目路线起点（K0+000）位于保家镇场口接319国道（近重庆彭水工业园区），终点（K14+982.337）位于乔梓乡场口，路线长度14.975公里。
本项目无桥梁工程；有新建涵洞501米/52道，平均每公里3.47道。
算方法。
按《公路涵洞设计细则》6.2.2泾流成因简化公式推算流量：2；时）3/s）；2；Q p=CSF2/3；当汇水面积<3km2时,Q p=CSF——相应于设计洪水频率的一小时降雨量，可向当地雨量站了解；4.9m 3/s式1.9L 0=B= 1.9H 实=#####（m）h d =0.87H 实=1.20（m）#####（m）2）；由《公路涵洞设计细则》（JTG/T D65-04-2007）表4.3.7查得，无压力式涵洞净空高度h d （m）3/s）；选一孔H=L=深：（Q p /1.581/B）^2/3=参考公路桥涵设计手册《涵洞》第五章第四节第式5-28可得，涵洞进水口水深：从涵前水深H至进水口水深H'的降落系数取0.87；结论：MaxQ p =2；三、涵洞孔径选择（初步拟定尺寸）参考公路桥涵设计手册《涵洞》第五章第四节第5-33简化公式计算所需的涵洞净宽：B=Q p ×（1.581×H 1.5）-1临界流状态计算：则涵洞净高H 0≥H 实+h d =因此根据现场实际勘测、涵洞孔径选择计算、填土高度,初拟孔径涵洞尺寸满足要求。
四、涵洞孔径验算1、根据以上初拟孔径，按《公路涵洞设计细则》（JTG/T D65-04-2007）第7.2.1条进行涵洞孔径验算；本涵为无压力式涵洞，按下列公式验算涵内流速、水深、和涵前壅水位。
路基排水计算书
路基排水计算书计算：复核：2010年04月15日路基排水水文、水力计算本着高速公路路侧景观美化的原则，排水沟尺寸不宜过大，本地区降雨较少，路基排水沟采用0.4m×0.4m的梯形断面，沟底最小排水纵坡采用6‰进行计算，排水沟预留安全高度10cm。
1.汇水面积和径流系数路面单侧排水宽度13.0m，按《公路排水设计规范》表3.0.8，沥青混凝土路面径流系数可取为ψ1=0.95。
路基以平均高度4m计算，路基边坡为1∶1.5，路基护坡道宽度取1.0m，路基边坡的径流系数可取为ψ2=0.5。
假设最大排水沟长度为L=500m，该长度范围内的汇水面积计算如下：半幅路面汇水面积：A1=13L㎡边坡及护坡道汇水面积：A2=（4×1.5+1.0）L=7L㎡总汇水面积为：F= A1+ A2=20×500=10000㎡汇水区的径流系数为：ψ= =（12L×0.95+7L×0.5）／21L=0.792.汇流历时计算①路面及边坡汇流历时计算按《公路排水设计规范》式3.0.4，坡面汇流历时t=1.445(m1L s／I s 1/2)0.467式中：m1—地表粗度系数，由表3.0.4得知，沥青路面粗度系数为m1=0.013，砼预制块拱形骨架防护设置流水槽，路面水在边坡上集中排除，因此边坡粗度系数取m1=0.025。
L s—坡面汇流长度，路基平均高度以4m计，路基边坡为1∶1.5，那么坡面流长度L s=4×3.251/2+1=8.21m；半幅路面汇流长度L s =13.0m。
I s—坡面流的坡度。
路面横坡I s =0.02，路基边坡I s =1／1.5=0.667。
路面汇流历时t1=1.445×(0.013×13.0／0.021/2)0.467= 1.57 min路基边坡汇流历时t2=1.445×(0.025×8.21／0.6671/2)0.467=0.76min②路基排水沟汇流历时计算假定排水沟底宽为0.40m、深0.40m、两侧坡率为1∶1，排水沟水面距顶面的安全高度为10cm，那么过水断面面积A=(1.0+0.4)／2×0.3=0.21m2湿周P=0.3×20.5×2+0.4=1.25m水力半径R= 0.168 mC20混凝土预制块排水沟的粗糙系数n=0.012假定排水沟长度L=500m，沟底最小纵坡I=6‰，那么排水沟的平均流速为V=1/nR2/3I1/2=25.372×0.0061/2=1.965（m/s）沟内汇流历时为：t3=L／V= 500／1.965=254s=4.24min③汇流总历时计算t= t1+ t2+ t3=1.57+0.76+4.24=6.57（min）3. 降雨强度计算高速公路界内排水设计重现期取P=15年=2.3 mm/min 查图3.0.7-1 该区5年重现期10min降雨历时的降雨强度为强q5，10由表3.0.7-1 该区15年重现期的重现期转换系数为C p=1.36查图3.0.7-2 得该区60min降雨强度转换系数为C60=0.40由表3.0.7-2 可查得降雨历时t =16.65min的转换系数为C t=1.172按式3.0.7，15年重现期降雨历时t =16.65min的降雨强度为：q15,t=C p×C t×q5,10=1.36×1.172×2.3=3.67（mm/min）4.设计径流量计算Q S=16.67ψqF=16.67×0.79×3.67×10000×10-6=0.484 ( m³/s)5. 排水沟的泄水能力计算Q C=V×A=1.965×0.21=0.413（m3/s）6. 结果校核：由于Q C =0.413m3/s＜Q S=0.484m3/s，所以初步拟定的最小排水纵坡不合适，需要调整。
桥梁水文计算书
石河大桥（K16+125）水文计算书第一章设计流量及设计水位计算………………………………………1页第二章桥长计算…………………………………………………………3页第三章桥面标高计算……………………………………………………3页第四章冲刷计算…………………………………………………………3页第五章设计采用值………………………………………………………4页第一章设计流量及设计水位计算一、参数选取➢洪水比降：洪水比降i采用外业勘测实测的水面比降，i=1.24‰。
➢河床粗糙系数的确定：根据《桥位设计》表2-2-1，河槽粗糙系数采用m=1/n=53,河滩粗糙系数25。
➢形态流量计算：外业调查到2001年山区洪水曾漫上老桥桥面约40cm左右（高程为109.001m）在此水位利用形态断面法推求桥位断面流量为146.3 m3/s。
计算形态断面处设计流量对应的各种数据表1-1设计水位(m) 坐标距离河床标高(m)水深(m)平均水深(m)水面宽度(m)过水面积(m2)累计面积(m2)合计(m2)总流量(m3/s)平均流速(m/s)109.001109.207 -0.21-0.11 0.0 0.00 0.0050983.306 57811.121109.02 -0.0274.12146.300 1.3617.20 0.21 17.2 3.59 3.5950982.342 57793.944108.565 0.441.96 0.442.0 0.87 4.4650982.232 57791.986108.551 0.456.90 0.72 6.9 4.95 9.4150982.477 57785.094108.015 0.992.73 0.82 2.7 2.24 11.6550982.257 57782.371108.346 0.6611.54 1.06 11.5 12.24 23.8950981.265 57770.874107.534 1.471.59 1.48 1.62.35 26.2450981.031 57769.302107.509 1.4935.46 1.30 35.5 45.97 72.2150980.271 57733.853107.9 1.101.41 1.36 1.4 1.91 74.1250979.942 57732.485107.387 1.611.86 1.89 1.9 3.52 77.6529.3850979.969 57730.624106.83 2.171.122.10 1.1 2.36 80.0150979.92 57729.501106.975 2.0312.38 1.84 12.4 22.81 102.8150978.615 57717.191107.342 1.660.49 1.41 0.5 0.69 103.5050978.562 57716.707 107.8371.1631.67 0.13 31.7 4.10 107.604.1050970.822 57685.994 109.906-0.916.8850970.151 57679.147h t m t Vt Qt h c m c Vc Qc北滩0.94 25 0.85 62.7河槽 1.85 53 2.82 82.7南滩0.13 25 0.23 0.9二、计算说明：1、应用公式⑴河滩部分h t=ttBw, Vt=m t32th21i,Q t=w t V t。
涵洞流量水文分析计算书(四川盆地)
式Q p=1.2KF n3/s）；4、参考《公路排水设计规范》3-0-1公式推算流量：Q p=16.67ψq p,t F3/s）；2；<10km2）涵洞水文分析计算书二、设计流量计算1、径流形成法是以暴雨资料为主推算小流域洪水流量的一种方法，目前公路部门普遍使用的一种计Q p=ψ(h-z)1.5F0.8βγδ3/s）；一、项目概况本项目路线起点（K0+000）位于保家镇场口接319国道（近重庆彭水工业园区），终点（K14+982.337）位于乔梓乡场口，路线长度14.975公里。
本项目无桥梁工程；有新建涵洞501米/52道，平均每公里3.47道。
算方法。
按《公路涵洞设计细则》6.2.2泾流成因简化公式推算流量：2；时）3/s）；2；Q p=CSF2/3；当汇水面积<3km2时,Q p=CSF——相应于设计洪水频率的一小时降雨量，可向当地雨量站了解；4.9m 3/s式1.9L 0=B= 1.9H 实=#####（m）h d =0.87H 实=1.20（m）#####（m）2）；由《公路涵洞设计细则》（JTG/T D65-04-2007）表4.3.7查得，无压力式涵洞净空高度h d （m）3/s）；选一孔H=L=深：（Q p /1.581/B）^2/3=参考公路桥涵设计手册《涵洞》第五章第四节第式5-28可得，涵洞进水口水深：从涵前水深H至进水口水深H'的降落系数取0.87；结论：MaxQ p =2；三、涵洞孔径选择（初步拟定尺寸）参考公路桥涵设计手册《涵洞》第五章第四节第5-33简化公式计算所需的涵洞净宽：B=Q p ×（1.581×H 1.5）-1临界流状态计算：则涵洞净高H 0≥H 实+h d =因此根据现场实际勘测、涵洞孔径选择计算、填土高度,初拟孔径涵洞尺寸满足要求。
四、涵洞孔径验算1、根据以上初拟孔径，按《公路涵洞设计细则》（JTG/T D65-04-2007）第7.2.1条进行涵洞孔径验算；本涵为无压力式涵洞，按下列公式验算涵内流速、水深、和涵前壅水位。
K85+650裕路大桥水文计算书2
裕路大桥（K85+650）水文计算书一、 流量计算（一）形态断面I（1）98年洪水 洪水频率(%)Pm=0.91100101001=⨯+ （按98年为百年洪水计）洪水位：106.9(图中②) 河床比降（%） I= 0.324271 河槽糙率251=cn 河滩糙率151=tn 河槽过水面积（m 2）Wc=738.6 河滩过水面积（m 2）Wt=0 河槽湿周（m ）ρc = 108.4 河槽水力半径 6.81Rc ==ccW ρ河槽平均流速(m/s) 5.12R 1Vc 2132c ==I n c河槽流量（m3/s ）Qc= Wc ×Vc=3779.63 98年洪水流量（m3/s ）Q 98= Qc=3779.63 偏差系数Cv=0.64 偏态系数Cs=1.92 偏态系数ΦT=3.6849 平均流量1125.45Φ1Q Q T 98T98=+=vC （2）常年洪水洪水频率(%)Pm=50（按常年洪水为两年一遇计）洪水位：104.9(图中①) 河床比降（%） I= 0.324271 河槽糙率251=cn 河滩糙率151=tn 河槽过水面积（m 2）Wc=496.1 河滩过水面积（m 2）Wt=0 河槽湿周（m ）ρc = 101.8 河槽水力半径88.4Rc ==ccW ρ河槽平均流速(m/s)09.4R 1Vc 2132c ==I n c河槽流量（m3/s ）Qc= Wc ×Vc= 2030.96 常年洪水流量（m3/s ）Q 1/2= Qc=2030.96 偏差系数Cv=0.64 偏态系数Cs=1.92 偏态系数ΦT=-0.2912平均流量（m3/s ）16.4962Φ1Q Q T 1/2T1/2=+=vC（3）设计洪水 洪水频率(%)Pm=1 偏差系数Cv=0.64 偏态系数Cs=1.92 偏态系数ΦT=3.5634历史洪水平均流量（m3/s ）81.18102Q Q Q T1/2T98=+=设计流量（m3/s ）49.5940)1(Q P =Φ+=v P C Q （二）形态断面II（1）98年洪水洪水频率(%)Pm=0.91100101001=⨯+ （按98年为百年洪水计）洪水位：105.8(图中②) 河床比降（%） I= 0.179479 河槽糙率251=cn 河滩糙率151=tn 河槽过水面积（m 2）Wc=643.7 河滩过水面积（m 2）Wt=0 河槽湿周（m ）ρc = 82.1 河槽水力半径84.7Rc ==ccW ρ河槽平均流速(m/s)18.4R 1Vc 2132c ==I n c河槽流量（m3/s ）Qc= Wc ×Vc=2690.85 98年洪水流量（m3/s ）Q 98= Qc=2690.85 偏差系数Cv=0.64 偏态系数Cs=1.92 偏态系数ΦT=3.6849 平均流量25.018Φ1Q Q T 98T98=+=vC（2）常年洪水 洪水频率(%)Pm=50（按常年洪水为两年一遇计）洪水位：101.8(图中①) 河床比降（%） I= 0.179479 河槽糙率251=cn 河滩糙率151=tn 河槽过水面积（m 2）Wc=398.9河滩过水面积（m 2）Wt=0 河槽湿周（m ）ρc = 71.6 河槽水力半径57.5Rc ==ccW ρ河槽平均流速(m/s)33.3R 1Vc 2132c ==I n c河槽流量（m3/s ）Qc= Wc ×Vc= 1328.03 常年洪水流量（m3/s ）Q 1/2= Qc=1328.03 偏差系数Cv=0.64 偏态系数Cs=1.92 偏态系数ΦT=-0.2912 平均流量（m3/s ）23.1632Φ1Q Q T 1/2T1/2=+=vC（3）设计洪水 洪水频率(%)Pm=1 偏差系数Cv=0.64 偏态系数Cs=1.92 偏态系数ΦT=3.5634历史洪水平均流量（m3/s ）74.12162Q Q Q T1/2T98=+=设计流量（m3/s ）60.3991)1(Q P =Φ+=v P C Q（三）形态断面III（1）98年洪水洪水频率(%)Pm=0.91100101001=⨯+ （按98年为百年洪水计）洪水位：104.57(图中②) 河床比降（%） I= 0.175419 河槽糙率251=cn 河滩糙率151=tn 河槽过水面积（m2）Wc=671.3859 河滩过水面积（m2）Wt=185.481 河槽湿周（m ）ρc= 87.6146 河滩湿周（m ）ρtc= 63.7533 河槽水力半径66.7Rc ==ccW ρ河槽水力半径91.2Rt ==tWtρ 河槽平均流速(m/s)18.4R 1Vc 2132c ==I n c河滩平均流速(m/s)0.026812Rt 1Vt 2132==I n t河槽流量（m3/s ）Qc= Wc ×Vc=2690.85 河滩流量（m3/s ）Qt= Wt ×Vt=4.9732 98年洪水流量（m3/s ）Q 98= Qc+Qt = 2737.397 偏差系数Cv=0.64 偏态系数Cs=1.92 偏态系数ΦT=3.6849平均流量815.11Φ1Q Q T 98T98=+=vC （2）常年洪水洪水频率(%)Pm=50（按常年洪水为两年一遇计）洪水位：100.57(图中①) 河床比降（%） I= 0.175419 河槽糙率251=cn 河滩糙率151=tn 河槽过水面积（m2）Wc=351.2771 河滩过水面积（m2）Wt=0 河槽湿周（m ）ρc= 76.3924 河槽水力半径 4.598325Rc ==ccW ρ 河槽平均流速(m/s) 2.895422R 1Vc 2132c ==I n c河槽流量（m3/s ）Qc= Wc ×Vc=1017.095 常年洪水流量（m3/s ）Q1/2= Qc=1017.095 偏差系数Cv=0.64 偏态系数Cs=1.92偏态系数ΦT=-0.2912 平均流量（m3/s ）1250.06798Φ1Q Q T 1/2T1/2=+=vC （3）设计洪水 洪水频率(%)Pm=1 偏差系数Cv=0.64 偏态系数Cs=1.92 偏态系数ΦT=3.5634历史洪水平均流量（m3/s ）1032.589372Q Q Q T1/2T98=+=设计流量（m3/s ）3387.48789)1(Q P =Φ+=v P C Q 二、 设计水位计算（试算设计水位）设计水位（m ）： 105.25 河槽湿周（m ）ρc=90.1196 河滩湿周（m ）ρt=65.1391 河槽过水面积（m2）Wc=729.35 河滩过水面积（m2）Wt=228.78 河槽水力半径Rc=8.09 河滩水力半径Rt=3.51 河槽平均流速(m/s)Vc=4.22 河滩平均流速(m/s)Vt=1.45 河槽设计流量（m3/s ）Qc=3078.37 河滩设计流量（m3/s ）Qt=332.10 总流量（m3/s ）Q ＝Qc+Qt=3410.47 三、 桥孔长度计算系数Kq=0.95 指数n3=0.87设计流量（m3/s ）Q P =3387.48789 河槽宽度（m ）BC= 86.7297 河槽设计流量（m3/s ）Qc= 3078.4桥孔最小净长度（m ）55.89)(Lj 3==Bc Q Q K n cP q水流与路线方向夹角a=62o 桥台宽度（m ）bt=8.5 桥孔最小斜净长度（m ）03.123)cos(2L jx =+=a bt L j四、 桥面标高计算（一）雍水高自然过水面积（m2）W=958.1桥下净过水面积（m2）Wj=875桥前全断面平均流速(m/s)54.3Vch ==wQ p桥下断面平均流速(m/s) 87.3Vq ==jp w Q系数η=0.05桥下雍水高（m ）12.0)V -η(V △z 2ch 2q == （二）浪高 风速(m/s)W=15 计算浪程（m ）D=0.3波浪高度（m ）32D w 0.0166 h 311.25L(1%)⨯⨯⨯==0.22（三）桥面标高设计水位（m ）： hp=105.25 桥下雍水高（m ）ΔZ=0.12 波浪高度（m ）h L(1%)=0.22 安全值（m ）ha=0.5 建筑高度(m)hj=1.8 (按30mT 梁高)铺装厚（m ）h pz =0.2横坡高度（m ）h hp =4.25×2%=0.085桥面标高(m)Hsj= hp+ΔZ+ h L(1%)+ ha+ hj+ h pz + h hp =107.50 五、 冲刷计算（一）一般冲刷 1、河槽一般冲刷建桥前河槽宽度（m ）Bc=86.73建桥后河槽宽度（m ）B cg =86.73 河槽平均水深（m ）8.41Hc ==BcWc流量集中系数02.1)HcBc (=A 0.1521= 天然河槽设计流量（m3/s ）Qc=3078.37河槽部分的设计流量63.3057Qp Qt1Qc QcQ2=⨯+=阻水总面积/过水面积λ=0.05 桥墩侧向压缩系数μ=0.95 河槽最大水深（m ）h cm =11.22河槽冲刷后水深（m ）56.12h )λ)μB -(1Bc()Qc Q 1.04(A =hcp 0.66cg 0.92=cm河槽冲刷深（m ）34.1h =-=hcm hcp c 一般 2、河滩一般冲刷建桥前河槽宽度（m ）Bt=64.28 建桥后河槽宽度（m ）B tj =64.28 河滩平均水深（m ）56.3Ht ==BtWt流量集中系数02.1)HtBt (=A 0.1521= 河滩最大水深（m ）h tm =4.25 河滩不冲流速(m/s) V H1=1.15 河滩部分的设计流量86.329Q Q Q Q Q p t1c t11=⨯+=河滩冲刷后水深（m ）64.4)V )h h (μB Q (=htp 65h135ttm tj 1=河滩冲刷深（m ）39.0h =-=tm tp t h h 一般 （二）局部冲刷 1、桥墩局部冲刷 河槽泥沙平均粒径(mm)d=8河槽泥沙始冲流速83.00.7)+0.28(d =V 0.50= 墩前泥沙始冲流速39.00.5)+0.12(d ='V 0.550=一般冲刷后墩前行近流速09.5)(])B -(1c[)Q Q (1.04=V 32ccm 0.34cg 0.1c 20.1c =c V h h B A λμ墩形系数K ξ=1.1 河槽颗粒影响系数0.617717375.00023.0K 24.02.2η2=+=d d桥墩计算宽度B1=1.8河槽一般冲刷后水深hcp=12.56 指数32.0)VV (=n20.19Lgd+0.230= 桥墩局部冲刷深度47.2)V 'V -V (h B h n200.15cp 0.612db ==ηξK K 2、桥台局部冲刷 河滩泥沙平均粒径(mm)d=1河滩泥沙始冲流速0.370.7)+0.28(d =V 0.50= 台前泥沙始冲流速0.150.5)+0.12(d ='V 0.550=一般冲刷后台前行近流速0.39)(])B -(1t[)Qt Q1(1.04t =V 32tm 0.34tg 0.10.1=t V ht h B A λμ台形系数K ξ=1.1 河滩颗粒影响系数0.3773375.00023.0K 24.02.2η2=+=d d桥台计算宽度B1=2河滩一般冲刷后水深htp=4.64指数99.0)VV (=n20.19Lgd+0.230= 桥台局部冲刷深度52.0)V 'V -V (h B h n200.15tp0.612tb ==ηξK K。
桥涵水文计算书
16.70 m
3.65-2式计算桥墩局部冲刷 d 5 mm
第 3 页
桥涵水文大作业计算书
v0 0.28(d 0.7)0.5 0.67
m/s BC=
QC = λ = hCM=
vc
A=
Q2 = μ= B2 =
hc
BC A0.1 Q2 v 1.04 Qc (1 ) B 2
k
0.1
1.3 1326 m3/s 0.934 127 m 2.08 m
0.34
130 1326 0.067 3.12 4.91
m
m3/s
m m/s
h 3 cm vc 6.70 hc
2
m/s B1= 2m
1
1
0.55
v0 0.12(d 0.5)
'
0.31 m/s n ' 0.15 v v0 * 因为v>v0为动床冲刷，由式 hb K * K 2 * B10.6 * hp 计算 v0 0.23 0.19 * lg d 0.363 0.23 0.19*lg d v n1 0 0.433
* hCM
4.54 m
2.64-1修正公式计算河槽一般冲刷
A= μ= Bc = E=
'
1.3 0.934 121 m 0.66
3
Q2 = hCM=
hc
1326 m3/s 3.122 m 2.079 m 0.005 m
dc
5 5 3 A Q2 hCM ' BC hc hp 1 6 Ed c
v
水文计算
2 0.465 0.9 m
% m m
46.5 0.5 0.17 7.282
m m m m
7.065
桥面中心线标高：
130.67
m
1.29
5/3 1/6 3/5
单宽流量集中系数A=(B1/2/H)0.15= 含沙量E取 2、64-2简化 式： 天然状态下河 槽流量Qc= 0.860
河槽平均水深 H= 河槽最大水深 Hmc= =
n
m3/s
m 河床糙率m=1/n= 平均水深 水面宽度
40 过水面积
河床比降I= △h
0.0035 湿周
0.639 1.261 1.348 2.168 2.779 2.291 2.236 2.517 3.058 2.997 2.239 2.207 2.392 2.825 3.213 2.873 2.443 2.463 1.751 1.129 0.634
251.70 83 0.901 1 30
Km2 Km2
与径流系数、河长、集流流速有关的系数K= B= 查图Ⅱ-2，暴雨参数A= 20 100 logN= 百年一遇，N= 则雨力系数Sp= A+BlogN= 120 K*Sp*F2/3= 考虑水库折减Q100= 3）平均流量公式： Q100= 2009.182315 1810.419345
1110.4 0.92109616
m3/s 冲刷系数P=Q/（Qmμ（1-λ））*V桥/V槽=
Qs/(μ（1-λ）VsP)= 其孔径B= 133.59 m ωq/hcp= ωj=(1-λ）ωq= 268.20 m2 Vq=0.5X(Qs/ωj+Vc)= 3.95 m/s
五、桥面标高计算 1、雍水高度 2、波浪高度 风速取W= η= 0.05 桥前最大雍水高度ΔZ=η（Vq2-Vch2)= 0.025 浪程取L= m
大桥水文计算书
大桥水文计算书一、 流量计算（一）形态断面（1）98年洪水 洪水频率(%)Pm=0.91100101001=⨯+ （按98年为百年洪水计）洪水位：67.3 (图中②) 河床比降（%） I= 0.045135河槽糙率251=c n 河滩糙率151=t n河槽过水面积（m2）Wc= 1364.734 河滩过水面积（m2）Wt= 31.9692 河槽湿周（m ）ρc= 158.5708 河滩湿周（m ）ρtc= 34.6464河槽水力半径8.61Rc ==ccW ρ河槽水力半径0.92Rt ==t Wtρ河槽平均流速(m/s) 2.23R 1Vc 2132c ==I n c河滩平均流速(m/s)0.003Rt 1Vt 2132==I n t河槽流量（m3/s ）Qc= Wc ×Vc= 3044.12 河滩流量（m3/s ）Qt= Wt ×Vt= 0.1098年洪水流量（m3/s ）Q98= Qc+Qt = 3044.22偏态系数Cs=1.92 偏态系数ΦT=3.6849平均流量906.47Φ1Q Q T 98T98=+=vC（2）常年洪水 洪水频率(%)Pm=50 （按常年洪水为两年一遇计）洪水位：64 (图中①) 河床比降（%） I= 0.045135河槽糙率251=c n 河滩糙率151=t n河槽过水面积（m2）Wc= 865.6289 河滩过水面积（m2）Wt=0 河槽湿周（m ）ρc= 150.3651河槽水力半径5.756847Rc ==ccW ρ河槽平均流速(m/s) 1.706031R 1Vc 2132c ==I n c河槽流量（m3/s ）Qc= Wc ×Vc= 1476.79 常年洪水流量（m3/s ）Q1/2= Qc= 1476.79 偏差系数Cv=0.64 偏态系数Cs=1.92 偏态系数ΦT=-0.2912平均流量（m3/s ）1815.05874Φ1Q Q T 1/2T1/2=+=vC（3）设计洪水 洪水频率(%)Pm=1 偏差系数Cv=0.64 偏态系数Cs=1.92历史洪水平均流量（m3/s ）1360.76592Q Q QT1/2T98=+=设计流量（m3/s ）4464.09)1(Q P =Φ+=v P C Q二、 设计水位计算（试算设计水位）设计水位（m ）：69.35 河槽湿周（m ）ρc= 161.693 河滩湿周（m ）ρt= 108.225 河槽过水面积（m2）Wc= 1682.44 河滩过水面积（m2）Wt= 240.45 河槽水力半径Rc= 10.41 河滩水力半径Rt= 2.22 河槽平均流速(m/s)Vc= 2.53 河滩平均流速(m/s)Vt= 0.90 河槽设计流量（m3/s ）Qc= 4258.96 河滩设计流量（m3/s ）Qt= 217.44 总流量（m3/s ）Q ＝Qc+Qt= 4476.40 三、 桥孔长度计算系数Kq=0.95 指数n3=0.87设计流量（m3/s ）QP= 4464.09595 河槽宽度（m ）BC= 156.16河槽设计流量（m3/s ）Qc= 4259.0桥孔最小净长度（m ） 154.55)(Lj3==Bc Q Q K n cP q 水流与路线方向夹角a=90o 桥台宽度（m ）bt=12桥孔最小斜净长度（m ） 178.55)cos(2L jx=+=a bt L j四、 桥面标高计算（一）雍水高自然过水面积（m2）W= 1922.9 桥下净过水面积（m2）Wj= 1688.2桥前全断面平均流速(m/s) 2.32V ch ==wQ p桥下断面平均流速(m/s) 2.64Vq ==jp w Q系数η=0.05 桥下雍水高（m ） 0.08)V -η(V z △2ch 2q ==（二）浪高 风速(m/s)W=15 计算浪程（m ）D=0.3波浪高度（m ）32D w0.0166 h 311.25L(1%)⨯⨯⨯==0.22（三）桥面标高设计水位（m ）： hp= 69.35 桥下雍水高（m ）ΔZ=0.08 波浪高度（m ）hL(1%)=0.22 安全值（m ）ha=0.5 建筑高度(m)hj=1.8 (按30mT 梁高)铺装厚（m ）hpz=0.2横坡高度（m ）hhp=4.25×2%=0.085桥面标高(m)Hsj= hp+ΔZ+ hL(1%)+ ha+ hj+ hpz+ hhp= 72.23 五、 冲刷计算（一）一般冲刷 1、河槽一般冲刷建桥前河槽宽度（m ）Bc= 156.16 建桥后河槽宽度（m ）Bcg= 156.16河槽平均水深（m ）10.77Hc ==Bc Wc流量集中系数02.1)Hc Bc (=A 0.1521=天然河槽设计流量（m3/s ）Qc= 4258.96河槽部分的设计流量4247.25Qp Qt1Qc QcQ2=⨯+=阻水总面积/过水面积λ= 0.07 桥墩侧向压缩系数μ= 0.97 河槽最大水深（m ）hcm= 13.23河槽冲刷后水深（m ） 14.98h )λ)μB -(1Bc()Qc Q 1.04(A=hcp 0.66cg0.92=cm河槽冲刷深（m ）1.75h =-=hcm hcp c 一般2、河滩一般冲刷建桥前河滩宽度（m ）Bt= 108.02 建桥后河滩宽度（m ）Btj= 40.37河滩平均水深（m ）2.23Ht ==Bt Wt流量集中系数02.1)Ht Bt (=A 0.1521=河滩最大水深（m ）htm=3.76 河滩不冲流速(m/s) VH1=1.15河滩部分的设计流量 216.84Q Q Q Q Q p t1c t11=⨯+=河滩冲刷后水深（m ） 7.48)V )h h (μB Q (=htp 65h135ttm tj 1=河滩冲刷深（m ） 3.72h =-=tm tp t h h 一般（二）局部冲刷 1、桥墩局部冲刷河槽泥沙平均粒径(mm)d= 1002.810.7)+0.28(d =V 0.50=墩前泥沙始冲流速1.510.5)+0.12(d ='V 0.550=一般冲刷后墩前行近流速 2.90)(])B -(1c [)Q Q (1.04=V 32ccm 0.34cg 0.1c 20.1c =c V h h B A λμ墩形系数K ξ=1.1 河槽颗粒影响系数 1.132482375.00023.0K 24.02.2η2=+=d d桥墩计算宽度B1=1.8河槽一般冲刷后水深hcp= 14.98指数0.97)VV (=n20.19Lgd+0.230= 桥墩局部冲刷深度 1.34)V 'V -V (h B h n200.15cp0.612db==ηξK K2、桥台局部冲刷河滩泥沙平均粒径(mm)d= 0.5河滩泥沙始冲流速0.310.7)+0.28(d =V 0.50= 台前泥沙始冲流速0.120.5)+0.12(d ='V 0.550=一般冲刷后台前行近流速0.19)(])B -(1t[)Qt Q1(1.04t =V 32tm 0.34tg 0.10.1=t V hth B A λμ台形系数K ξ=1.1 河滩颗粒影响系数0.328098375.00023.0K 24.02.2η2=+=d d桥台计算宽度B1=2河滩一般冲刷后水深htp= 7.48指数 1.05)VV (=n20.19Lgd+0.230= 桥台局部冲刷深度0.16)V 'V -V (h B h n200.15tp0.612tb ==ηξK K。
沱河水文计算书
265
1984
412
1985
0
1986
337
1987
316
1988
0
1989
281
1990
126
1991
205
1992
261
1993
0
1994
0
1995
205
1996
0
1997
83.2
1998
0
1999
0
2000
256
按流量大小排列
年份 流量(m3/s)
1982
671
1981
427
1984
412
1980
合计 ∑L=52.64 ∑W=176.94
∑L=110 ∑W=711.49
∑L=30.503 ∑W=75.54
5
沱河水文计算书6
基线流量计算表 1
设计水位：34.924m 断 面 桩
北滩
河槽
南滩
项数号 目值
K127+787.36 K127+840 K127+950~ ~K127+840 ~k127+950 K127+980.503
沱河水文计算书1
沱河水文计算书
沱河永城境内河段长四十一点五公里，省界以上流域面积二千三
百一十五平方公里，桥位所在地离省界不远，故以此流域面积为计算
流域面积，即 F=2315km2。
一、 洪水流量计算
以下按四种方法计算设计流量：
1. 按 F=2315km2，由《商丘地区面积流量关系曲线》1975.7 查
410
1986
337
1987
316
涵洞水文计算
水文计算书
一、计算公式
本路段各桥涵处汇水面积F≤30km2，根据《涵洞设计细则》径流形成法计算。
计算公式如下：
Q
＝Ψ（h-z）3/2F4/5βγδ
p
——规定频率为P％时的雨洪设计流量；
Q
p
Ψ——地貌系数；
h——径流厚度；
z——被植物或坑洼滞留的径流厚度；
F——汇水面积；
β——洪峰传播的流量折减系数；
γ——汇水区降雨量不均匀的折减系数；
）
δ——小水库调节作用影响洪峰流量的折减系数；
二、典型桥涵处水文计算：
1、k3+685涵洞处：
设计洪水频率1/100。
汇水面积在1：10000地形图上勾划，F＝，汇水区内水库面积f＝ km2。
主河沟平均坡度‰，属平原地形，地貌系数取值。
汇水面积重心至桥涵的距离L＝，洪峰传播折减系数为。
水库湖泊所占面积30％，折减系数δ为。
暴雨分区为第5区。
降雨不均匀折减系数为1。
汇水区内分布有水稻土（约30％）、粘土（约30％），壤土（约40％），表土吸水类属为I、II、III 类。
径流厚度h＝56×+48×+46×＝，取50。
汇水区内为中等稠度林和水平带梗的梯田，被植物或坑洼滞留的径流厚度z取25。
＝Ψ（h-z）3/2F4/5βγδ
Q
p
＝×（50-25）^×^××1×
＝（m3/s）
查公路道路设计资料集——《涵洞》，净跨径×净高的钢筋砼盖板涵泄水能力Q＝（m3/s），为统一跨径，且该处河沟宽4m，深，故设1-4×涵洞排洪。
潮汐水文计算大纲范本
FCD 11070FCD 水利水电工程初步设计阶段潮汐水文计算大纲范本水利水电勘测设计标准化信息网1996年3月1水电站初步设计阶段潮汐水文计算大纲主编单位:主编单位总工程师:参编单位:主要编写人员:软件开发单位:软件编写人员:勘测设计研究院年月2目次1. 引言 (4)2. 设计依据文件和规范 (4)3. 基本资料 (5)4. 设计原则 (5)5.设计工作内容与方法 (6)6.专题研究 (11)7.应提供的设计成果 (12)附录A 潮汐简介及其术语 (14)31 引言工程为开发型式。
水工建筑物级别为级，洪水按设计，校核；潮位按设计，校核。
工程位于省县村(镇)附近的湾。
流入湾的主要河流有河(江)，，港湾总集水面积(高潮位时)约为km2，其中陆地面积为km2。
设计依据和参证站见表1。
表1 设计依据和参证站名称表2 设计依据文件和规范2.1 设计依据文件可能包括的设计依据文件有：(1) 计划任务书；(2) 下序要求说明书；(3) 查勘报告；(4) 规划报告；(5) 预可行性研究报告。
本工程有其中的。
2.2 设计规范(1) SDJ 217—87 水利水电枢纽工程等级划分设计标准(平原、滨海部份)；(2) SDJ214—83 水利水电工程水文计算规范；(3) SL 44—93 水利水电工程设计洪水计算规范；(4) DL 5021—93 水利水电工程初步设计报告编制规程；(5) DL 5020—93 水利水电工程可行性研究报告编制规程；(6) 电力部电计(1993)567号文水电工程预可行性研究报告编制暂行规定(试行)。
43 基本资料3.1 实测资料港湾流域内或邻近地区已有的实测气象、水位、流量、潮水位、潮流泥沙等资料，其观测系列情况如表2所示。
表2 实测水文气象资料观测系列情况3.2 调查资料调查资料可能包括：(1) 水资源调查报告；(2) 高潮位调查报告；(3) 泥沙淤积调查报告。
本工程的调查资料有。
3.3 有关图集和地图(1) 水文图集(等值线图)；(2) 流域图(测站分布图)；(3) 行政区划图及交通图；(4) 大比例尺地形图。
典型大桥水文计算
式中：9.244151110.15Qp=138.27(m 3/s)二、反算洪水位（利用二院《公路桥梁水文计算系统》）数据输入：结果输出：13公路桥梁水文计算系统——水文计算书567901019.722—————————————————568101002.0156824.8991.74桥名（项目名称）： 善家河56835.2983.28256844.3976.142h为径流厚度（mm）：Z为被植物或洼地滞留的径流厚度(mm):K56+845 善家河大桥一、流量计算径流法 采用交通科学研究院的径流简化公式：Qp=ψ(h-Z)3/2F 4/5βγδQp为百年一遇洪峰流量（m 3/s）F为流域面积（Km 2)：δ为湖泊或小水库调节作用影响洪峰流量的折减系数：ψ为地貌系数(根据地形条件、河底平均比降i 和F 查表)：β为洪水传播影响洪峰流量的折减系数：γ为流域内降雨不均匀影响洪峰流量的折减系数：将上述参数代入简化公式，得百年一遇设计洪峰流量为：56850971.011***** 形态断面流量(水位)计算结果 善家河.OU3 *****56860961.75356870954.788计算水位 HDF=958.400000米56875.2955.685主槽粗糙系数 MC=35.00000056880957.2洪水坡度 PD0=0.00500056885.2959.635主槽水面宽度 KDC=17.748558米56890966.114主槽湿周 SZC=19.459728米569201026.85主槽面积 MJC=36.749566平方米主槽水力半径 BJC=1.888493米0.003主槽平均水深 HPJC=2.070566米0.004主槽水深 Hmax=3.612000米0.005主槽流速 VC=3.781203米/秒954.788主槽流量 QC=138.957574立方米/秒954.78835----------------------------------------------------25第1号边滩902粗糙系数 MT=25.0000001 7水面宽度 KDT=1.000000米12 13面积 MJT=0.000000平方米7 12平均水深 HPJT=0.000000米流速 VT=0.000000米/秒流量 QT=0.000000立方米/秒----------------------------------------------------第2号边滩粗糙系数 MT=25.000000水面宽度 KDT=1.000000米面积 MJT=0.000000平方米平均水深 HPJT=0.000000米流速 VT=0.000000米/秒流量 QT=0.000000立方米/秒全断面流量合计 Q=138.957574立方米/秒19.75m2.07m 1.123.612m 0.99012.0000.8602.580m三、一般冲刷计算64-1修正式：平滩水位时河槽宽度 B=河槽平均水深 H=压缩系数μ=1-0.375(Vs/Lj)=河床泥沙平均粒径d=含沙量E取：hp=(((AQs/(μBc))X(Hmc/H)5/3)/(Ed1/6))3/5=单宽流量集中系数A=(B 1/2/H)0.15=河槽最大水深 Hmc=。
集水明排计算书
集水明排计算书计算依据：
1、《建筑基坑支护技术规程》JGJ 120-2012
2、《建筑施工计算手册》江正荣编著
3、《基坑降水手册》姚天强编著
一、水文地质资料
二、计算过程
1、基坑总涌水量计算：
基坑降水示意图
当基坑采用放坡开挖且基坑边界远离地面水源时：
Q=πk(2H-S d)S d/(ln(1+R/r0))
k为渗透系数，取土层参数表中各层的平均值k=0.138；
H为含水层厚度(m)；
S d为基坑水位降深(m),S d=D-d w+s=5－1.5＋0.5=4m
r0为基坑等效半径(m)；
r0= (A/π)1/2=(3500/3.14)1/2=33.378m
R为基坑外降水影响距离(m)；
R = 2s w(kH)1/2=2×12.507×(0.138×6)1/2=22.776m
s w=D+s-d w+r o×i=5+0.5-1.5+33.378×0.15=12.507m
通过以上计算得基坑总涌水量Q=π×0.138×(2×6-
4)×4/ln(1+22.776/33.378)=26.70m3。
2、水泵选择：
排水所用水泵总功率按下式计算：
N = K1QH1/75η1η2
K1为安全系数，取2；
Q为基坑涌水量，Q=26.704m3；
H1为包括扬水、吸水及各种阻力造成的水头损失在内的总高度(m)，H1=4m；η1为水泵系数，取0.45；
η2为动力机械系数，取0.8。
选用水泵的总功率N=2×26.704×4/(75×0.45×0.8)=7.91kW。
路基排水水文、水力计算
路基排水计算书计算：复核：路基排水水文、水力计算本着高速公路路侧景观美化的原则，排水沟尺寸不宜过大，本地区降雨较少，路基排水沟采用0.4m×0.4m的梯形断面，沟底最小排水纵坡采用6‰进行计算，排水沟预留安全高度10cm。
1.汇水面积和径流系数路面单侧排水宽度13.0m，按《公路排水设计规范》表3.0.8，沥青混凝土路面径流系数可取为ψ1=0.95。
路基以平均高度4m计算，路基边坡为1∶1.5，路基护坡道宽度取1.0m，路基边坡的径流系数可取为ψ2=0.5。
假设最大排水沟长度为L=500m，该长度范围内的汇水面积计算如下：半幅路面汇水面积：A1=13L㎡边坡及护坡道汇水面积：A2=（4×1.5+1.0）L=7L㎡总汇水面积为：F= A1+ A2=20×500=10000㎡汇水区的径流系数为：ψ= =（12L×0.95+7L×0.5）／21L=0.792.汇流历时计算① 路面及边坡汇流历时计算按《公路排水设计规范》式3.0.4，坡面汇流历时t=1.445(m1Ls／Is1/2)0.467式中：m1—地表粗度系数，由表3.0.4得知，沥青路面粗度系数为m1=0.013，砼预制块拱形骨架防护设置流水槽，路面水在边坡上集中排除，因此边坡粗度系数取m1=0.025。
L s —坡面汇流长度，路基平均高度以4m计，路基边坡为1∶1.5，那么坡面流长度Ls=4×3.251/2+1=8.21m；半幅路面汇流长度Ls=13.0m。
I s —坡面流的坡度。
路面横坡Is=0.02，路基边坡Is=1／1.5=0.667。
路面汇流历时t1=1.445×(0.013×13.0／0.021/2)0.467= 1.57 min路基边坡汇流历时t2=1.445×(0.025×8.21／0.6671/2)0.467=0.76min② 路基排水沟汇流历时计算假定排水沟底宽为0.40m、深0.40m、两侧坡率为1∶1，排水沟水面距顶面的安全高度为10cm，那么过水断面面积 A=(1.0+0.4)／2×0.3=0.21m2湿周 P=0.3×20.5×2+0.4=1.25m水力半径R= 0.168 mC20混凝土预制块排水沟的粗糙系数 n=0.012假定排水沟长度L=500m，沟底最小纵坡I=6‰，那么排水沟的平均流速为V=1/nR2/3I1/2=25.372×0.0061/2=1.965（m/s）沟内汇流历时为：t3=L／V= 500／1.965=254s=4.24min ③ 汇流总历时计算t= t1+ t2+t3=1.57+0.76+4.24=6.57（min）3. 降雨强度计算高速公路界内排水设计重现期取P=15年查图3.0.7-1 该区5年重现期10min降雨历时的降雨强度为强q5，10=2.3 mm/min由表3.0.7-1 该区15年重现期的重现期转换系数为 Cp=1.36查图3.0.7-2 得该区60min降雨强度转换系数为C60=0.40由表3.0.7-2 可查得降雨历时t =16.65min的转换系数为 Ct=1.172按式3.0.7，15年重现期降雨历时t =16.65min的降雨强度为：q15,t =Cp×Ct×q5,10=1.36×1.172×2.3=3.67（mm/min）4.设计径流量计算QS=16.67ψqF=16.67×0.79×3.67×10000×10-6=0.484 ( m³/s) 5. 排水沟的泄水能力计算QC=V×A=1.965×0.21=0.413（m3/s）6. 结果校核：由于QC =0.413m3/s＜QS=0.484m3/s，所以初步拟定的最小排水纵坡不合适，需要调整。
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新孟公路武陟至温县段初步设计沁河特大桥水文计算书计算：复核：审核：1999年10月目录一概述…………………………………….1-6页二水文计算……………………………….7-10页三桥孔径计算……………………………11-13页四洪水位计算……………………………14-16页五冲刷计算………………………….….17-23页六设计采用值……………………………….24页第一章概述沁河发源于山西省沁源县大岳山南麓，流经安泽、沁水、阳城、晋城、沁阳、博爱、温县、武陟，汇入黄河，全长485公里，流域面积13532平方公里，沁河小董站多年平均年总水量12亿立方米，平均年输沙量814万吨，平均含沙量 6.9公斤/立方米，实测最大流量4130秒/立方米（1982年）。
沁河济源市五龙口以下为防洪河段，长90公里，据查，沁河提防始建于明太祖洪武十八年（公元1385年），解放后，经过大力整修延长，目前两岸现有提防总长161.63公里，其中，左岸提防上起济源逯村，下至武陟的马家止，长76.29公里，右岸上起济源五龙口，下至武陟方陵止，长85.34公里,共有险工44处，堤保护岸691个，工程长42.24公里，裹护长29.70公里，现马蓬至方陵大堤加固工程即将开工。
据1986年《河南年鉴》1985年防汛任务，对沁河则保证小董站4000 m3/s洪水不决口，遇到超标准洪水，保证北岸不决口，南岸自然漫溢。
据《河南省沁河河道地图》记载，历史上沁河发生特大洪水至少三次，具体情况见表1-1。
沁河武陟小董站解放以来的历年汛期最高水位、最大流量见表1-2。
新（乡）孟（州）公路武陟至温县段平原区二级公路改建工程，起自新乡市获嘉县和焦作市武陟县交界处新孟路上（K37+193），经武陟县的谢旗营、城关、阳城、北郭、西陶、大封和温县的赵堡、南张羌、温泉等乡镇，在温县城北与温博路相接（K88+861.53），路线全长51.44公里。
在河南省武陟县岳马蓬村跨越沁河，桥位正交。
桥位处滩槽分明，河道顺直。
桥址地形为宽滩式季节性次稳定河流，河床上层为低液限粉土，厚度在5米左右，中部有7∽15米低液限粘土，下层为中沙。
沁河漫滩为亚沙土，轻亚沙土，粉细纱，局部夹低液软塑粘土，河槽土质为亚沙土和粉沙。
东西两侧河滩上种植农作物。
实测桥位处河床断面见图1-1。
沁河武陟站年特征值统计表表1-2第二章水文计算把已有流量资料（从1895年开始），按大小递减顺序排列，见表2-1，并计算经验频率。
按不连续系列计算，由于水文站观测的资料代表性较好，而调查和考证的历史洪水资料并不可靠，所以采用不连续系列计算的第一种方法。
结果见表2-1。
续上表（一）、确定经验频率以后，依据表2-1的数据，在海森机率格纸上绘出经验频率点，如图2-1中的实点，再依点群趋势目估绘出经验频率曲线，如图2-1中的细线。
然后采用三点适线法绘制理论频率曲线。
在经验频率曲线上，以频率P1-2-3=5-50-95%，读取三点的流量值：Q1=3640m3/s, Q2=500m3/s, Q3=32m3/s由S=312231QQ QQ Q-⨯-+=323640500232 3640-⨯-+=0.741 由S=0.741，查表2-12（见附表）得CS =2.7,取Cs=2.85由C S =2.85，P 1-2-3=5-50-95%，查表2-6（见附表）得：φ1=2.01，φ2=-0.385，φ3=-0.7，Q =311331φφφφ-⨯-⨯Q Q =7.001.236407.03201.2+⨯+⨯=964m 3/s,C V =133131Q Q Q Q ⨯-⨯-φφ=3640710.03201.2323640⨯+⨯-=1.381，取Q =1068,由Q P =（φ×C V +1）×Q 计算如表2-2表2-2根据表中的数据绘制理论频率曲线，如图2-1中的粗线。
根据《公路工程技术标准》的规定，二级公路的特大桥设计洪水频率采用1%，计算结果Q 1=6953立方米/秒，因此取Q S =6953立方米/秒。
(二)武陟站到桥位处暴雨径流计算由地形图上勾绘出武陟水文站到桥位处的汇水面积，由于沁河属于地面河，大堤两边均低于大堤内，故汇水面积只有大堤内，F=21平方公里。
由《河南省中小流域设计暴雨图集》中的《河南省百年一遇（P=1%）年最大1小时点雨量图》（图15）上查得汇水面积处设计雨力S P =120毫米/小时。
由地形图上量得干流长度L=15.5公里; 洪水比降为j=0.0003， θ=4/13/1F j L ⨯=4/13/1210003.05.15⨯=108.161由《河南省中小流域设计暴雨图集》中图26-《推理公式汇流参数地区θ∽m 综合关系图》查得：m=3.3(从《河南省山丘区水文分区图》中查得桥位处属于Ⅺ区，因θ大于100，故采用θ等于100的m 值). 则：洪峰汇流时间τ=0.278×mθ=0.278×3.3161.108=9.112(小时) 由《河南省中小流域设计暴雨图集》中P 5《μ值分区数值表》查得：平均入渗率μ=5由规范7.3.3-1公式Q P =0.278×（S P /τ-μ）×F 得：Q P =0.278×（120/9.112-5）×21=48(m 3/s) 所以，设计流量 Q P =6953+48=7001(m 3/s)。
第三章桥孔径计算用电子表格计算。
计算出设计流量Q P=7001时对应的各种数据。
计算形态断面处设计流量对应的各种数据表3-1续上表计算说明：⑴应用公式1、河滩部分h t =tt B w , V t =m t32t h 21i,Q t =w t V t 。
w t ---------------河滩过水面积B t ---------------河滩水面宽度 h t ---------------河滩平均水深 V t ---------------河滩平均流速 Q t ---------------河滩总流量 i ---------------水面比降2、河槽部分h c =cc B w , V c =m c32c h 21i,Q c =w c V c 。
W c ---------------河槽过水面积B c ---------------河槽水面宽度 H c ---------------河槽平均水深 V c ---------------河槽平均流速 Q c ---------------河槽总流量3、全断面总流量 Q =Q c +Q t4、全断面平均流速V 0=wQ⑵计算方法知道洪水流量，根据反算法推算相应的洪水位。
根据桥位处的情况，东滩宽636.1米，m t =22,西滩宽546.5米，m t =22,河槽宽90米，m c =40,比降取i=0.0003,计算结果见表3-1。
用次稳定河段单宽流量公式：c q =C C B Q =901758=19.53(m 3/(s.m)) c h =C C B w =9035.667=7.415(m) 系数K 1采用0.92，则： β=K 1(c c h B )0.06= 0.92(415.790)0.06=1.069 L j =c s q Q β=53.19069.17001⨯=335.39(m) 2、用过水面积计算：初步拟定，上部构造40mT 梁，选用标准跨径l=40m ，柱宽 1.6m ，设计流速采用天然河槽流速，即V s = V c 。
冲刷系数采用P=1.2， 则μ=1-0.375×j s L V =1-0.375×6.14063.2-=0.974， λ=b/l=1.6/40=0.04 W q =s S pv Q )1λμ-（=63.22.1)04.01(974.07001⨯⨯-⨯=2371.7(m 2)参照桥位处的河流横断面和现场勘察的意见，确定将东岸桥台置于桩号K55+481.77处，采用31孔40m ，则另一桥台缘位于K56+721.23处。
根据桥位处断面图计算，桥下实有的主过水面积为5743.07m 2，大于W q 。
第四章 标高计算1） 壅水高度：① 河滩路堤阻断的过水面积： w t n =5822.82-5743.07=79.75(m 2),河滩的断面的平均流速：V t =2.103.1+=1.015(m/s) 则河滩路堤阻断流量为：Q t h = w t n ×V t =79.75×1.015=80.95m 3/s.s tn Q Q =700195.80=1.16% 查表4-4( 见附表)选用η=0.05。
采用V c h =V 0=1.20m/s按表4-5（见附表）V q =V c =2.63m/s△z =η×( v q 2-v c h 2)=0.05×(2.632-1.202)=0.274(m) 桥下壅水高度取△z ’=△z/2=0.137(m) ②壅水曲线的长度可按下列近似公式估算 L y =jZ∆2 式中，L y 为用水曲线全长；△z 为壅水曲线最大高度；j 为桥址河段天然水流比降。
Ly=0003.0274.02⨯=1826(m)故，壅水影响范围可定为1826m.最大壅水断面以上壅水区内沿程壅水高度可采用下式计算：△ z i =(1-Zjl ∆2)2△z式中，△z i 为计算断面壅水高度；l 为距最大壅水处距离（m ）将有关数值代入计算桥上游沿程水位壅高值见表4-1。
2） 波浪高度：桥位河段基本顺直，桥位上游约 3.5km 处为河湾，讯期约为七、八级风，考虑不利情况，采用计算浪程D=2000m ，平均水深h =5.5m ，风速V w =19m/sW V h g 2=2195.58.9⨯=0.149， 0.7⨯（w V h g 2）0.7=0.185 w V gD 2=21920008.9⨯=54.294， 0.0018（w V gD2）0.45=0.011 w V g 2=2198.9=0.027 H L l %=2.3⨯027.0185.013.0011.0185.013.0⎭⎬⎫⎩⎨⎧th th th =0.861（m ） 3)淤高计算根据入河口处淤积情况的调查，每年淤积厚度约为2厘米，故H y =0.02x50=1(m) 3)计算水位本河段无流冰、流木和较大的漂浮物，其它引起水位升高的因素均可略去。
H j= H s+∑ΔH=103.784+0.137+2/3x0.861+1=105.495(m)4)计算桥面标高：本河段不通航，采用桥下净空高度Δh j=0.5m,桥梁建筑高度Δh D=2.30m,桥面铺装Δh Z=0.14m.H q m=H j+Δh j+Δh D+ΔH z=105.495+0.5+2.30+0.14=108.435(m).桥面标高取108.486m。