闸阀闸板零件设计计算书样本
阀门设计计算书.xls
公式
0.2QMJ+0.58QMF+QP+QT
单位
N
2 开启时阀杆总轴向力 Q”FZ
0.31QMJ+0.42QMF-QP+QT
N
3
阀杆最大轴向力
QFZ
取Q’FZ及Q”FZ中较大值
N
4 密封面处介质作用力
QMJ
序号M-2
N
5
密封面上密封力
QMF
序号M-6
N
6 阀杆径向截面上介质作用力
QP
π/4dF2P
N
24
许用合成应力
〔σ∑ 〕
查表4-7
MPa
结论：σL＜〔σL〕， τN＜〔τN）， σY ＜〔σY 〕， σ∑＜〔σ∑〕
合格
230.00
计算书
型
号
零件名称
材料牌号
计算内容
Z***H-***LB 阀杆
1Cr13 头部强度验算
DN
序号
名称
符号
式中符 号
G2
1
剪应力
τ
2 开启时阀杆总轴向力
Q”FZ
3 阀杆与填料的摩擦力
计算书
共
页
型
号
Z***H-***LB
零件名称
闸板
材料牌号 计算内容
WCB 厚度
简图
DN
**"
序号
名称
符号
式中符 号
公式
单位
B
1
计算厚度
S'B
R√(K*P)/〔σw〕+C mm
2
密封面平均半径
R 自由周边：1/2(DMN+bM) mm
3
DN100闸阀阀板计算报告
株洲南方阀门厂DN100闸阀阀板结构计算报告1 有限元分析简介有限单元法是随着电子计算机的发展而迅速发展起来的一种现代计算方法，是20世纪50年代首先在连续力学领域如飞机结构静动态特性分析中应用的一种有效的数值分析方法，随后很快就广泛地用于求解热传导、电磁场、流体力学等连续性问题。
其利用数学近似的方法对真实的物理系统进行模拟，利用简单而又相互作用的元素形成有限数量的未知量去逼近无限未知量的真实系统。
所谓“有限单元”就是在对对象进行变形和应力分析时将对象按参数单元划分成网格，网格间相互连接的交点称为节点，网格与网格的交界线称为边界。
显然，节点数是有限的，单元数目也是有限的，所以称为“有限单元”。
有限单元法分析计算的思路和作法可归纳如下：1．1 物体离散化将某个工程结构离散为由各种连结单元组成的计算模型，称作单元剖分。
离散后单元与单元之间利用单元的节点相互连接起来。
单元节点的设置、性质、数目等应视问题的性质而定，描述变形形态要根据需要和计算精度而定。
所以有限元法中分析的结构已不是原有的物体或结构物，而是同样的材料由众多单元以一定方式连接成的离散物体。
这样，用有限元分析计算所获得的结果只是近似的。
如果划分单元数目非常多而又合理，则所获得的结果就与实际情况符合。
1．2 单元特性分析首先，选择未知量模式。
在有限单元法中，选择节点位移作为基本未知量时称为位移法；选择节点力作为基本未知量时称为力法；取一部分节点力和一部分节点位移作为基本未知量时称为混合法。
位移法易于实现计算自动化所以在有限单元法中位移法应用范围最广。
其次，分析单元的力学性质。
根据单元的材料性质、形状、尺寸、节点数目、位置及其含义等，找出单元节点力和节点位移的关系式，这是单元分析中的关键一步。
此时需要应用弹性力学中的几何方程和物理方程来建立力和位移的方程式，从而导出单元刚度矩阵，这是有限元法的基本步骤之一。
最后，计算等效节点力。
物体离散化后，假定力是通过节点从一个单元传递到另一个单元。
美标楔式闸阀设计计算书
编号：LN/JSS-Z-4-150设计计算书名称：美标楔式闸阀型号：Z40H-150Lb口径：NPS 4"编制：审核：批准：浙江力诺阀门有限公司目录：1.阀体壁厚验算T12.阀座密封面上总作用力及计算比压M13.阀杆强度验算G1-14.阀杆头部强度验算G35.阀杆稳定性验算G46.闸板厚度验算B17.中法兰连接螺栓常温时强度验算S18.中法兰连接螺栓初加温时强度验算S29.中法兰连接螺栓高温时强度验算S310.阀体中法兰强度验算F111.阀盖强度验算I112.支架强度验算J213.手轮总扭矩及圆周力L114.填料压板强度验算Y115.阀杆螺母梯形螺纹强度验算W116.活节螺栓强度验算17.螺栓孔销轴剪切强度验算18.流量系数的计算19.附录型号4”Z40H-150Lb零件名称阀体材料牌号ASTM A216 WCB 计算内容壁厚零件名称阀座材料牌号ASTM A105计算内容密封比压结论qmf<q<[q] 故合格零件名称阀杆材料牌号ASTM A182 F6a 计算内容强度、操作力零件名称阀杆材料牌号ASTM A182 F6a计算内容强度、操作力结论 1. σL< [σL]，σy< [σy] ，τN< [τN] ,σ∑< [σ∑] 故合格。
2. 工作压力随工作温度而改变的比值比相应温度下材料许用应力改变的比值为大，故不进行高温核算。
零件名称阀杆材料牌号ASTM A182 F6a计算内容阀杆头部强度验算结论: 1. τ<[τ]，故合格。
2. 工作压力随工作温度而改变的比值比相应温度下材料许用应力改变的比值为大,故不进行高温核算.。
零件名称阀杆材料牌号ASTM A182 F6a 计算内容阀杆稳定性验算零件名称阀杆材料牌号ASTM A182 F6a计算内容阀杆稳定性验算结论: 1. λ<λ0不进行稳定性验算。
2. λ0<λ<λL，σy<[σy]为稳定性合格。
闸阀设计计算说明书
闸阀设计计算说明书(Z40H-64C-DN200)编制:刘斌文审核:王学敏上海上冶阀门制造有限公司目录一、壳体最小壁厚验算 (1)二、阀杆总轴向力计算 (1)三、中法兰螺栓强度校核 (3)四、中法兰厚度验算 (4)五、阀盖强度校核 (4)六、闸板厚度验算 (7)参考文献 (8)一、壳体最小壁厚验算 1、设计给定S B =19.2mm （参照GB/T12234-2007选取） 2、按第四强度理论计算 S B ’= +C 《实用阀门设计手册》表5-78 式中：S B ’—考虑腐蚀裕量后阀体壁厚(mm) P —设计压力（MPa ），取公称压力PN P= PN=6.4 MPa D N —阀体中腔最大内径(mm)D N =240(设计给定) [бL ]t —425℃材料的许用拉应力（MPa ） 查《实用阀门设计手册》表3-3知 [бL ]t= 51MPa C —考虑铸造偏差，工艺性和介质腐蚀等因素 而附加的裕量（mm ）S B ’= +C因S B ’-C=13.9S B ’=13.9+3=16.9mm 显然S B > S B ’，故阀体最小壁厚满足要求 二、阀杆总轴向力计算 1、阀杆直径设计给定d F =38mm （参照GB/T12234-2007） 2、阀门关闭或开启时的总轴向力 Q ’FZ =Q ’+Qp+Q T Q ”FZ =Q ”+Qp+Q T 式中：Q ’FZ —阀门关闭时阀杆总轴向力(N) Q ”FZ —阀门开启时阀杆总轴向力(N) Q ’,Q ”—关闭和开启时阀杆密封力,即阀杆与闸板间的轴向作用力(N)设计说明与计算过程结果S B =19.2mmS B ’=16.9mmd F =38mm6.4×240 2.3×51-6.41根据楔式闸板半楔角Ψ=5º 密封面材料为D507M0关闭时的摩擦系数f M ’=0.3 开启时的摩擦系数f M ”=0.4 及半自动密封,采用《阀门设计手册》表4-88简化公式Q ’=0.77Q MF -0.48QM J -Q G Q ”=0.62Q MF -0.21Q MF +Q G其中 Q G 为闸板组件的重量(N),Q G =98NQ MF 为密封面上达到必需比压时的作用力(N) Q MF =л(d+bm)bmq MF其中 d 为密封面内径(mm),d=188(设计给定)bm 为密封面宽度(mm),bm=10(设计给定)q MF 为密封面上必需的比压(MPa)q MF =22MPa(查《阀门设计手册》表4-65) Q MF =л(188+10)×10×22=136778.4N Q MJ 作用在出口密封面上的介质静压力(N)Q MJ =0.785(d+dm)2P=0.785(188+10)2×6.4=196960.9N Q ’=0.77×136778.4-0.48×196960.9-98=10680.1NQ ”=0.62×136778.4-0.21×196960.9+98=43538.4NQp 介质作用于阀杆上的轴向力(N) Qp= d F 2P = ×382×6.4=7254.7NQ T 阀杆与填料间的摩擦力(N)Q T =лd F h T U T P 其中 h T 填料层的总高度(mm),h T =80mm U T 阀杆与填料间的摩擦系数 U T =0.15Q T =л×38×80×0.15×6.4=9163.8N设计说明与计算过程结果Q ’=10680.1NQ ”=43538.4NQp=7254.7NQ T =9163.8N2Q ’FZ =10680.4+7254.7+9163.8=27098.9NQ ”FZ =43538.4+7254.7+9163.8=59956.9N三、中法兰螺栓强度校核 1、设计时给定： 螺栓数量n=12螺栓名义直径d B =M272、 螺栓载荷W b （N ）计算W b =F+Fp+Q FZ ’ 式中：F —流体静压总轴向力（N ）F=PA其中 A 通道处的截面积(mm 2) A=45216（设计给定）F=6.4×45216=289382.4N Fp —操作状态下需要的最小垫片压紧力（N ） Fp=PA d m其中 A d 垫片接触面积(mm 2)，A d =12010.5(设计给定)m 为垫片系数, m=3（查《阀门设计手册》表4-17） Fp=6.4×12010.5×3 =224013NW b =289382.4+224013+27098.9=540494.3N3、螺栓拉应力校核бb L = 式中：бb L —螺栓所受拉应力（MPa ）A b —设计时给定的螺栓总截面积（mm 2） A b =π/4×12×272=6867.2mm 2бb L = 540494.3/6867.2=78.7MPa查《实用阀门设计手册》表3-9得425℃下螺栓许用载荷[бL ]为92 MPa ，所以бb L 〈[бL ]故螺栓强度符合要求设计说明与计算过程结果 Q ’FZ =27098.9N Q ”FZ =59956.9NF=289382.4NFp=224013NW b =540494.3N3 3四、中法兰厚度验算 t e ’=式中：t e ’—计算的法兰厚度（mm ） X —螺栓中心到法兰根部的距离（mm ） X=25(设计给定) [б1 ]—材料径向许用弯曲应力（MPa ） [б1 ]=61MPa(查表3-3) a n —垫片压紧力作用中心长轴半径（mm ） a n=177.5 mm(设计给定) b n —垫片压紧力作用中心短轴半径（mm ） b n=127.5 mm(设计给定) t e ’= 221.35540494.32561177.5127.5⨯⨯+=36.9mm设计给定te=45mm 故中法兰厚度设计满足要求 五、阀盖强度校核 阀盖和阀体共同组成“承压壳体”,阀盖所承受的介质压力、温度等技术参数与阀体相同，选用材料也相同，故阀体设计计算中关于壁厚和中法兰的计算值，也适用于阀盖，这里就不重复计算；下面只对阀盖两个力臂进行应力计算（参见设P395） 由于Ⅰ-Ⅰ，Ⅱ-Ⅱ，Ⅲ-Ⅲ截面处为危险截面，故对三处截面进行应力校核 1、Ⅰ-Ⅰ截面的合成应力按下式校核бΣⅠ=бw Ⅰ+бL Ⅰ+бw ⅠN ≤[б] 式中：бΣⅠ—Ⅰ-Ⅰ截面的合成应力（MPa ）бw Ⅰ—Ⅰ-Ⅰ截面的弯曲应力（MPa ）设计说明与计算过程结果t e ’=36.9mm t e=45mm4бw Ⅰ= 其中 M Ⅰ为弯曲力矩（N ·mm ） M Ⅰ= [ ] 其中 Q ’FZ =max(Q ’FZ ,Q ”FZ )=9665.4N L=125mm （设计给定） H=210mm （设计给定） ⅠⅢX 为Ⅲ-Ⅲ截面对X 轴惯性矩(mm 4) ⅠⅢX =30973333 mm 4《阀门设计手册》表4-29计算 ⅠⅡy 为Ⅱ-Ⅱ截面对y 轴惯性矩（mm 4）ⅠⅡy =845786.7 mm 4《阀门设计手册》表4-29计算 M Ⅰ= 59956.91251121030973333812125845786.7⨯⨯+⨯⨯ = 24357.5N ·mm W Ⅰy 为Ⅰ-Ⅰ断面对y 轴的截面系数（mm 3） W Ⅰy =1409.6mm 3《阀门设计手册》表4-29计算 бw Ⅰ= = 24357.5/1409.6 =17.3MPa бL Ⅰ—Ⅰ-Ⅰ截面的拉应力（MPa ）бL Ⅰ= 其中 F Ⅰ为Ⅰ-Ⅰ截面处的截面积(mm 2) F Ⅰ=12×40=480mm 2бL Ⅰ= =12.89MPa设计说明与计算过程结果бw Ⅰ=17.3MPaбL Ⅰ=12.89MPaQ FZ ’L8Q FZ ’’2F Ⅰ 59956.9 2×232558бwⅠN—力矩引起的弯曲应力(MPa)бwⅠN=其中MⅠN力矩（N·mm）MⅠN =其中M FJ为阀杆螺母与阀盖间的摩擦力矩（N·mm）关闭时M FJ’(N·mm)计算M FJ’=1/2Q FZ’f j dp其中f j凸肩与阀盖间的摩擦系数,f j=0.3(查表3-34)dp阀杆螺母凸肩与支架间环形接触面平均直径dp=60mm(设计给定)M FJ’=1/2×27098.9×0.3×60=243890.1N·mm开启时M FJ”(N·mm)计算M FJ”=1/2Q FZ”fjdp=1/2×59956.9×0.3×60=539612.1 N·mmM FJ=max(M’FJ,M”FJ)=539612.1 N·mmMⅠN = =906548.3 N·mmWⅠX为Ⅰ-Ⅰ截面对X轴的截面系数(3200mm3)WⅠX =24034.1mm3《阀门设计手册》表4-29计算бwⅠN= =37.7MPaбΣⅠ=17.3+12.89+37.7=69.9MPa[б]—常温下阀盖材料的许用应力（MPa）设计说明与计算过程结果бwⅠN=37.7MPaбΣⅠ=69.9MPa M FJ HL906548.324034.1539612.1×2101256×[б]=82MPa(查表)显然 бΣⅠ<[б] 故Ⅰ-Ⅰ截面合格。
国标闸阀80Z40H-40设计
目录1主要外形结构与尺 (I)2 引言（或绪论） (1)3闸阀的定义 (2)3.1闸阀的种类 (3)3.2闸阀的密封原理和特点 (3)3.2.1密封原理 (3)3.2.2特点 (4)3.3闸阀优点 (4)3.5闸阀的通径收缩 (5)3.6闸阀的常用压力 (5)3.7闸阀的常用温度 (5)3.8主要标准 (5)4型号编制说明 (6)5设计需达到技术要求 (6)5.1 阀体 (7)5.2 阀盖 (7)5.3闸板 (7)5.4 上密封座 (7)5.5 填料垫片 (7)6闸阀的工艺 (7)7 主要性能规范 (9)8主要零部件材料和设计采用标准 (9)9闸阀的检验与试压 (10)9.1含义 (10)9.2闸阀的检查 (10)9.2.1铸件的检查 (10)9.2.2阀门主要尺寸检查 (10)I9.3闸阀的压力试验 (10)9.3.1壳体强度试验 (10)9.3.2密封试验 (11)9.3.3上密封试验 (11)10维护、保养、安装和使用的注意事项 (11)11可能发生的故障及消除办法 (12)结论 (14)参考文献 (15)致谢辞 (16)附录：闸阀设计计算书与图纸II国标闸阀80Z40H-40设计摘要：本论文课题是设计闸阀的结构与工艺。
闸阀主要由阀体、阀盖、闸板、阀杆、等装置组成，其结构在阀体内类似闸阀一样的板状物与无相配的两阀座（或单阀座）之间垂直于流体移动，从而打开或切断流道。
用它做启闭使用，并在全开时整个流道直通的作用。
闸阀适用范围广泛，主要应用于石油、化工、电力、医药、火力等行业。
本文是针对80Z40H-40型闸阀的设计展开阐述。
该闸阀设计为法兰连接形式的软密封结构，阀体与阀座采用螺纹阀座，阀盖与支架采用分体结构。
闸阀结构设计的基本内容为对闸阀标准的了解、阀体壁厚计算与校核、阀体尺寸的确定、密封比压计算、总转矩计算、阀杆强度校核等；闸阀工艺设计主要着重对闸板、阀体、阀座、阀盖、阀杆等主要零件的制造加工工艺规程编制。
阀门设计手册第三版计算书
G15
（设计手册表5-215）阀杆与球体连接
1
挤压应力
Z
2
阀体密封圈对球体的摩擦力矩
3
正方形边长，矩形时的边长
4
阀杆头部插入球体的深度
5
球体材料许用挤压应力
6
球体材料抗拉强度
7
安全系数
Mm
a
h
[ ]
L
n
型号 零件名称 材料牌号 计算内容
DN
密 密封面上总作
序号
名称
符号 式中符号
M9
（设计手册表5-226）单向密封阀座固定球球阀阀座
Ag
La DG K0 KD
L
Ap
11
操作状态下需要的最小螺栓载荷
Lp
12
垫片比压
13
设计压力
14
操作垫片系数
15
密封安全系数
16
设计温度下螺栓材料的许用应力
y
p K1 fs
t
17
实际使用的螺栓总截面积
Ab
18
实际选用的螺栓螺纹小径
dk
19
螺栓数量
n
20
力劈
sG
表5-129操作状态下法兰载荷力臂（根据法兰形式
p
2
操作状态下需要的法兰力矩
Mp
3
法兰抗弯截面系数
W
4
危险截面A-A的法兰抗弯截面系数
WA A
5
法兰外经
6
法兰内经
D
Di
d
' b
7
螺栓孔计算直径
d
' b
8
法兰厚度
tf
9
法兰颈部大端有效厚度
闸阀设计验算程序认证版
阀杆材料的许用压应力(Mpa)-----------------点击给定 ［σY］
查表4-11给定
阀杆材料的许用扭应力(Mpa)-----------------点击给定 ［τN］
查表4-11给定
阀杆材料的许用合成应力(Mpa)---------------点击给定 ［σ∑］
查表4-11给定
阀杆强度是否合格?-------------------------计算输出 ?
防转键的摩擦力(N)-------------------------计算输出 FJ
阀杆中心与防转键的距离(mm)----------------计算输出 R
防转键的部份摩擦系数----------------------点击给定 fJ
阀杆最小截面积(mm^2)-----------------点击给定(计 算 阀)杆最小断面系数(mm^3)---------------点击给定(计 算)
明杆楔式单闸板闸阀计算书
G200Z40H-100C
计算参数/说明
符号
表达式
计算压力(Mpa)-----------------------------给 定 P
设计给定
壳体内径(mm)------------------------------给 定 DN
设计给定
密封面内径(mm)----------------------------给 定 DMN
设计给定
密封面宽度(mm)----------------------------给 定 bM
设计给定
材料的许用拉应力(MPa)-------(铸件)--------点击给定 ［σL］
材料的许用拉应力(MPa)-------(锻件)--------点击给定
2G1计算书
阀门设计计算书目录1. 中法兰强度计算 (2)2. 闸阀力计算 (8)3. 闸板、阀杆拉断计算 (10)4. 闸板应力计算 (13)5. 压板、活节螺栓强度计算 (15)1.基本条件:公称通径DN50mm,公称压力PN1.6MPa,阀体材料CF8,闸板材料CF8,阀杆材料0Cr18Ni9,密封面材料CF82.中法兰计算2.1输入参数2.1.1基本参数:口径（DN）=50mm压力等级（CLASS）=150LB阀种（TYPE）=闸阀设计温度（T0）取常温380C。
设计压力（P）按GB/T1224-2005取值15.3 kgf/cm2法兰许用应力（FQB）按ASME第Ⅱ卷(2004版)材料D篇表1A，乘以铸件系数0.8取值138MPa (14Kgf/mm2)螺栓许用应力按GB/T 3098.6-2000 表2抗拉强度为700MPa，根据钢铁材料手册不锈钢卷提供的抗拉许用应力安全系数取3--4，取n=3.5。
抗剪许用应力是抗拉许用应力的0.5--0.8，取0.7。
所以抗剪许用应力为：[ τ ]=700MPa÷3.5×0.7=140MPa=14.29kg f/mm2垫片密封压力，按ASME 第Ⅷ卷(2004版),取值Y=7.03,垫片系数取值M=3.00垫片宽度N=4.5mm, 垫片外径D=98mm,斜度高度H=16.6mm, 壁厚G0=6.5mm, 根部厚G1=G0+H/5=9.82mm法兰内径BB=50mm, 法兰外径A=165mm,螺栓中心距C=125mm,法兰有效厚度T=16mm 螺栓公称直径d=3/4”,螺栓数量n=42.1.3法兰形状系数2.1.3.1法兰斜度修正系数f根据按ASME 第Ⅷ卷第一册(2004版)P304图2-7.6查得,取F=1.002.1.3.2一体形法兰计算系数F按ASME 第Ⅷ卷第一册(2004版)P302图2-7.2,取FF=0.880 2.1.3.3 一体形法兰计算系数V按ASME 第Ⅷ卷第一册(2004版)P302 图2-7.3,取V=0.4102.2计算说明2.2.1考虑腐蚀余量1mm后的参数调态（法兰计算尺寸）中腔直径BB =BB+2=52mm,壁厚G0=G01-1=5.5mm,根部厚G1=G1-1=8.82mm2.2.2垫片有效宽度B,按ASME 第Ⅷ卷第一册(2004版)P300表2-5.2,B=4.5mm2.2.3垫片压紧力作用中心圆直径G=D-2B=98-2×4.5=89mm2.2.4法兰根部应力修正系数f=12.2.5系数G1/G0=9.82/6.5=1.512.2.6系数H/H0=H/（BB×G0）1/2=16.6/(50×5.5) 1/2=12.2.7系数K=A/BB=3.32.2.8系数U=[K2（1+8.55246lgk）-1]/ [1.36136(K2-1)(K-1)]=[3.32×（1+8.55246lg3.3）-1]/ [1.36136×(3.32-1)×(3.3-1)]=1.8792.2.9系数Y=[0.66845+5.7169 K2 lgK/ (K2-1)]/ (K-1)=[0.66845+5.7169×3.32 ×lg3.3/ (3.32-1)]/ (3.3-1)=1.7102.2.10系数Z=（3.32+1）/(3.32-1)=1.2022.2.11系数TT=[K2（1+8.55246lgk）-1]/ [(1.04720+1.9448 K2) (K-1)]=[3.32×（1+8.55246×lg3.3）-1]/ [(1.04720+1.9448×3.32)×(3.3-1)]=1.6892.2.12系数L=[T×FF（BB×G0）1/2+1]/TT+T3/[U×（BB×G0）1/2/V]=[16×0.88×（52×5.5）1/2+1]/1.689+163/[1.879×（52×5.5）1/2/0.41]=194.422.2.13内压力产生的全载荷HH=π×G2×P/400=π×892×15.3/400=951.35N2.2.14 使用状态下，需要的最小垫片压紧力（HP）HP=π×B×G×M×P/50=π×4.5×89×3×15.3/50=1154.45N2.2.15使用状态下，需要的最小螺栓载荷Wm1(WM1)WM1=HH+HP=951.35+1154.45=2105.8N2.2.16紧固状态下，需要的最小螺栓载荷Wm2(WM2)WM2=π×B×G×Y=π×4.5×89×1.710=2150.44N2.2.17使用状态下，需要的最小螺栓有效截面积Am1(AM1)AM1=WM1/BQB=2105.8/14.29=147.36mm22.2.18紧固状态下，需要的最小螺栓截面积Am2(AM2)AM2=WM2/BQB=2150.44/14.29=150.49 mm22.2.19需要的最小螺栓有效截面积（AM），取AM1，AM2中的最大值,即AM=150.49 mm2 2.2.20实际使用螺栓总有效截面积AB=BS×N=230.75×4=923 mm22.2.21使用状态螺栓载荷WO=WM1=2105.8N2.2.22紧固状态螺栓载荷WG=(AM+AB)×BQB/2=(150.49+923)×14.29/2=7670.06N2.2.23内压力作用于法兰内径截面的载荷HHD=π×BB2×P/400=π×522×15.3/400=32.94N2.2.24垫片载荷HHG=WO-HH=2105.8-951.35=1154.45N2.2.25内压力产生的全载荷与内压力作用于法兰内径截面的载荷之差HHT=HH-HHD=951.35-32.94=918.41N2.2.26螺栓中心至HHD作用点的距离HD=（C-BB）/2-0.5G1=(125-50)/2-0.5×9.82=32.59mm2.2.27 螺栓中心至HHG作用点的距离HG=（C-G）/2=（125-89）/2=18mm2.2.28螺栓中心至HHT作用点的距离HT=[（C-BB）/2+HG]/2=[（125-52）/2+18]/2=27.25mm2.2.29内压力作用于法兰内径截面的弯矩MD=HHD×HD=32.94×32.59=1073.51N.mm2.2.30垫片载荷所需的弯矩MMG=HHG×HG=1154.45×18=20780.1N.mm2.2.31HHT产生的弯矩MT=HHT×HT=918.41×27.25=25026.67N.mm2.2.32使用状态下，作用于法兰的全弯矩M0=MD+MMG+MT=1073.51+20780.1+25026.67=46880.28 N.mm2.2.33紧固状态下，作用于法兰的弯矩（MG）MG=WG×（C-G）/2=7467.81×(125-89)=268841.2N.mm2.2.34法兰轴向应力计算内径当BB<20×G1且F1≥1，SS=BB+G0=50+6.5=56.5mm2.2.35使用状态法兰轴向应力QH0=F×MO/（L×G12×SS）==1×46880.28/（194.42×9.822×56.5）=0.044Kgf/mm2≤FQB 合格2.2.36使用状态法兰径向应力QR0=[1.33T×FF/(BB×G0) 1/2+1]×M0/(L×T2×BB)=[1.33×16×1/(52×6.5) 1/2+1]×46880.28 /(194.42×162×52)=0.039 Kgf/mm2≤FQB 合格2.2.37使用状态法兰周向应力QT0=Y×M0/（T2×BB）-Z×QR0=1.71×46880.28/（162×52）-1.202×0.039 =5.975Kgf/mm2≤FQB 合格2.2.38使用状态合成应力Q00=（QH0+QR0）/2=（0.044+0.039）/2=0.0415 Kgf/mm2≤FQB 合格Q01=（QH0+QT0）/2=（0.044+5.975）/2=3.01 Kgf/mm2≤FQB 合格2.2.39紧固状态法兰轴向应力QHG=F×MG/（L×G12×SS）= 1×268841.2/（194.42×9.822×619.5）=13.6 Kgf/mm2≤1.5FQB 合格2.2.40紧固状态法兰径向应力QRG=[1.33T×FF/(BB×G0) 1/2+1]×MG/(L×T2×BB)= [1.33×16×0.88/(52×6.5) 1/2+1]×268841.2/(194.42×162×52)=1.4 Kgf/mm2≤FQB 合格2.2.41紧固状态法兰周向应力QTG=Y×MG/(T2×BB)-Z×QRG=11.88 Kgf/mm2≤FQB 合格2.2.42紧固状态合成应力QG0=（QHG+QRG）/2=（13.6+8.71）/2=11.16 Kgf/ mm2≤FQB 合格QG1=（QHG+QTG）/2=（13.6+6.49）/2=10.05 Kgf/ mm2≤FQB 合格2.2.43螺栓应力BOLT=0.0703π×CLASS×D2/4AB=0.0703π×600×6482/(4×27561.36)=505 Kgf/ cm2≤633 Kgf/mm2合格2.2.44 垫片最小有效宽度N-MIN=AB×BQB/（2π×G×Y）= 27561.36×17.6/（2π×631.28×4.869）≤22 合格3.闸阀力的计算Fm=π(d1+w)×w×q=π(48+10)×10×7.14=13003.368N3.1.2密封面比压SaSa=[ (d1+w) 2×P]/（4d1×w）=[ (48+10) 2×1.6]/（4×48×10）=2.8MPa≤250 MPa (250MPa为STL.6的许用密封比压)3.2压紧力F t计算3.2.1关闭时闸板上的轴向力F1：θ：闸板楔半角θ=50υ：密封面摩擦角取u=0.2 υ=tg-10.2=11.30°F1= F J tg(θ+υ)= 1815972.7×tg(2.86660+11.30)=487533.8N3.2.2介质作用于阀杆的轴向力阀杆直径d=18mmF2=（π/4）d2×P=（π/4）×182×1.6=406.944N3.2.3阀杆与填料的摩擦力F3：杆与填料摩擦系数u1=0.1; 填料总高h=39mmPp:压套作用于填料的面压力Pp=25MPaF3= u1πdhPp=0.1×π×70×53.9×25=29618.1NF t=F1+F2+F3=487533.8+39272.8+29618.1=529424.6N3.3扭矩的计算3.3.1阀杆与阀杆螺母的摩擦的扭矩T1阀杆螺纹中径d m=65.616mm,阀杆螺纹导程l=16.93mm阀杆螺纹升角β=arctg(l/πd m) =arctg[16.93/(π×65.616)]=4.70°按《阀门设计》表9-5摩擦系数u2=0.15摩擦角ρ=arctg(u2) =arctg(0.15)=8.53°摩擦半径R FM=d M/(2tg(β+ρ))=d m(l+u2πd m)/[2(πd m+u2.l)]=65.616×(16.93+0.15×π×65.616)/ [2×(π×65.616+0.15×16.93)]=7.525mmT1=Ft×R FM/1000=529424.6×7.52/1000=3984N.m3.4阀杆强度计算[σ]：阀杆许用应力，对ASTM A182 F6a即1Cr13阀杆调质200~230HB，根据ASTM A370，σb=650 ~760MPa,取[σ]=σb /3=217MPa阀杆螺纹小径ds=61.47mm阀杆压应力σ=4×Ft/（π×ds×ds）=4×529424.6/（π×61.47×61.47）=178.5MPa σmax =0.5×σ×(1+sqrt(1+16×tg(β+ρ)×tg(β+ρ)))=0.5×178.5×(1+sqrt(1+16×0.195× 0.195))=202.4 MPa≤[σ] 合格阀杆平均直径下的截面积S gS g=π/4×[（d m + d i）/2 ]2=π/4×[（65.616+ d61.47）/2 ]2=3165.3 mm2 P L=S g.σb=3165.3×650=2057445.0N4.1.1I-I断面的拉断力PI-I截面的面积S I =3696.9mm2P I =S I .σb =3696.9×650=2402985.0N4.1.2Ⅱ-Ⅱ断面的剪切力τIIⅡ截面的剪切面积S II=4620mm2τII =2×S II×0.6×σb=2×4620×0.6×650=3603600N 4.1.3 I-I截面的安全系数n I =P I /P L=2402985.0/2057445.0=1.17≥1.1合格4.1.4Ⅱ-Ⅱ断面的安全系数n II =τII /P L=3603600/2057445.0=1.94≥1.5合格闸板头部示意图截面为2ד┫”的拉断计算(见下图)截面为2ד┫”形的闸板梯形槽示意图闸板材料抗拉强度，按ASME 第Ⅱ卷D（2004版）篇表1A，闸板材质WCB(20)取σb=485 MPa4.2.1I-I断面的合成力P We1=(aH2+bd2)/(2×(aH+bd))= (170×55.82+99×502)/[2×(170×55.8+99×50)]=26.91mme2=H- e1=55.8-26.91=28.89mmh= e1-d=26.91-50=-23.09mm惯性矩J X=[B.e13/-bh3+a.e23]/3={269×29.893/[-99×(-23.09)3+]a.e23}/3=3519937.7 mm4力臂L=(C-A)/4+e2=(85-51)/4+28.89=37.39mm截面模量w X 1=J X /e2=3519937.7/28.89=121839.3mm3I-I断面的面积S I =bd+aH =99×50+170×55.8=14436mm2P W=2σb/(L/w X 1+1/S I)= 2×650/(37.39/121839.3+1/14436) =2578752.3N4.3Ⅱ-Ⅱ断面的剪应力Ⅱ-Ⅱ断面的面积S II=（N-M）.B=（88-45）×269=7310mm2P T= 2×S II×0.6×σb=2×7310×0.6×650=4254420N4.4I-I断面的安全系数n I=P w/P L=2578752.3/2057445=1.36≥1.05合格4.5Ⅱ-Ⅱ断面的安全系数n II=Pτ/P L=4254420/2057445=2.17≥1.65合格5.闸板应力计算5.1闸板的应力闸板应力计算示意图设计压力P=10.21MPa;通道半径a=232mm;闸板中轴半径b=150mm;闸板单板厚h=48mm 泊松比v=0.3闸板材料应力强度值，根据ASME第Ⅱ卷D篇(2004版)表2A材质为WCB取S m=161MPa5.2简支，内周边固定（垂直方向可移动），沿内周作用分布载荷A11=1/2×{ (1-v)×a2/[(1+v)a2+(1-v)b2]}[1-(1+2lna/b)(a2/b2)]=1/2×{ (1-0.3)×2322/[(1+0.3) ×2322+(1-0.3) ×1502]} ×{1-[1+2ln(232/150)] ×(2322/1502)} =-0.77B11=2b2/[(1+v)a2+(1-v)b2] [(1+v)lna/b+1]=2×1502/[(1+0.3) ×2322+(1-0.3) ×1502] [(1+0.3) ×ln(232/150)+1]=0.82σ11=3b2P/4h2{2(1+v)(A11+lna/b-(1-v)(1-B11a2/b2)}=3×1502×10.21/4×482×{2×(1+0.3) ×(-0.77+ln(232/150)-(1-0.3) ×[1-0.82×(2322/1502)]} =144.74MPa≤S m合格5.3简支，内周边固定（垂直方向可移动），受均布连续载荷A15=1/4{a2/[(1+v)a 2+(1-v) b2]}{(3+v)a2/b2+(1-v)[(4lna/b+3) a2/b2-2]}=1/4×{2322/[(1+0.3) ×232 2+(1-0.3) ×1502]} ×{(3+0.3) ×2322/1502+(1-0.3)×[(4×ln(232/150)+3) × 2322/1502-2]}=8.05B15= b2/[(1+v)a 2+(1-v) b2]{(3+v)-[(5+v)+4(1+v)lna/b] b2/a2}=1502/[(1+0.3)×232 2+(1-0.3) × 1502] ×{(3+0.3)-[(5+0.3)+4(1+0.3)×ln(232/150)]×1502/2322}=0.04σ15=3Pa2/8h2{(3+v) b2/a2+4(1+v)( A15+lna/b) b2/a2-(1-v)( 2b2/a2+ B15×a2/b2)} =3×10.21×2322/8×482{(3+0.3) ×1502/2322+4(1+0.3)( 8.05+ln(232/150)) ×1502/2322-(1-0.3)( 2×1502/2322+ 0.04×2322/1502)}=90.11MPa≤S m总计算应力:σ0=〡σ11〡+〡σ15〡=144.74+90.11=234.85MPa≤1.5S m5.4中腹厚t密封面平均直径C=476mmt=[sqrt(1.24×10.21/ 161)]×476=66.7mm故闸板中腹厚取67mm6.压板与活节螺栓的计算6.1活节螺栓的计算压板与活节螺栓计算示意图填料函直径D S=95.4mm;阀杆直径ds=70mm,活节螺栓孔距L=220mm压套作用于填料的面压力取Pp=25MPa螺栓的许用应力σ1：按ASME 第Ⅱ卷(2004版)材料D篇表3，螺栓材质B7,取σ1=17.6 kgf/mm2. 螺栓内径d so={[(Ds2-ds2).Pp]/(2σ1)}1/2={[(95.42-702) ×25]/(2×17.6)}1/2=17.47mm 故选取1-8活结螺栓.6.2压板计算压板外圆D=134mm;压板内孔直径d 1=74mm压板应力强度值根据ASME第Ⅱ卷D篇(2004版)表2A,材质为WCB(20),取S m =161 MPa由高使用压力决定的载荷P YP Y=(π/4)（(Ds2-ds2).Pp=(π/4) ×（(95.42-702) ×25=82447.8N压板厚度h={6P Y.L/[5(D-d 1) S m]}1/2={6P Y×220/[5×(134-74) ×161]}1/2=47.5mm 实际厚度为52mm,合格.6.3销轴计算销轴剪应力τ=110.4MPa销轴直径d s= [P Y/(π.τ)] 1/2=[82447.8/(π×110.4)] 1/2=15.42mm实际直径为20mm,合格.计算: 日期:校核: 日期:批准: 日期:。
闸阀设计计算说明书
闸阀设计计算说明书(Z40H-64C-DN200)编制:刘斌文审核:王学敏上海上冶阀门制造有限公司目录一、壳体最小壁厚验算 (1)二、阀杆总轴向力计算 (1)三、中法兰螺栓强度校核 (3)四、中法兰厚度验算 (4)五、阀盖强度校核 (4)六、闸板厚度验算 (7)参考文献 (8)一、壳体最小壁厚验算1、设计给定S B =19.2mm （参照GB/T12234-2007选取）2、按第四强度理论计算 S B ’= +C 《实用阀门设计手册》表5-78 式中：S B ’—考虑腐蚀裕量后阀体壁厚(mm)P —设计压力（MPa ），取公称压力PN P= PN=6.4 MPaD N —阀体中腔最大内径(mm) D N =240(设计给定)[бL ]t —425℃材料的许用拉应力（MPa ）查《实用阀门设计手册》表3-3知 [бL ]t = 51MPaC —考虑铸造偏差，工艺性和介质腐蚀等因素 而附加的裕量（mm ）S B ’= +C因S B ’-C=13.9设计说明与计算过程结果S B =19.2mmS B ’=16.9mm2Q ’FZ =10680.4+7254.7+9163.8=27098.9NQ ”FZ =43538.4+7254.7+9163.8=59956.9N三、中法兰螺栓强度校核 1、设计时给定： 螺栓数量n=12螺栓名义直径d B =M272、 螺栓载荷W b （N ）计算W b =F+Fp+Q FZ ’ 式中：F —流体静压总轴向力（N ）F=PA其中 A 通道处的截面积(mm 2) A=45216（设计给定）F=6.4×45216=289382.4N Fp —操作状态下需要的最小垫片压紧力（N ） Fp=PA d m其中 A d 垫片接触面积(mm 2)， A d =12010.5(设计给定)m 为垫片系数, m=3（查《阀门设计手册》表4-17）Fp=6.4×12010.5×3 =224013N设计说明与计算过程结果Q ’FZ =27098.9N Q ”FZ =59956.9NF=289382.4NFp=224013N33四、中法兰厚度验算t e ’=式中：t e ’—计算的法兰厚度（mm ） X —螺栓中心到法兰根部的距离（mm ） X=25(设计给定) [б1 ]—材料径向许用弯曲应力（MPa ） [б1 ]=61MPa(查表3-3) a n —垫片压紧力作用中心长轴半径（mm ） a n=177.5 mm(设计给定) b n —垫片压紧力作用中心短轴半径（mm ） b n=127.5 mm(设计给定)t e ’=221.35540494.32561177.5127.5⨯⨯+=36.9mm设计给定te=45mm设计说明与计算过程结果t e ’=36.9mm t e=45mm44бw Ⅰ=其中 M Ⅰ为弯曲力矩（N ·mm ）M Ⅰ= []其中 Q ’FZ =max(Q ’FZ ,Q ”FZ )=9665.4NL=125mm （设计给定） H=210mm （设计给定）ⅠⅢX 为Ⅲ-Ⅲ截面对X 轴惯性矩(mm 4)ⅠⅢX =30973333 mm 4《阀门设计手册》表4-29计算 ⅠⅡy 为Ⅱ-Ⅱ截面对y 轴惯性矩（mm 4） ⅠⅡy =845786.7 mm 4《阀门设计手册》表4-29计算M Ⅰ=59956.91251121030973333812125845786.7⨯⨯+⨯⨯= 24357.5N ·mmy3设计说明与计算过程结果Q FZ ’L 85бw ⅠN —力矩引起的弯曲应力(MPa)бw ⅠN = 其中M ⅠN 力矩（N ·mm ） M ⅠN=其中 M FJ 为阀杆螺母与阀盖间的摩擦力矩（N ·mm ） 关闭时M FJ ’(N ·mm)计算 M FJ ’=1/2Q FZ ’f j dp 其中 f j 凸肩与阀盖间的摩擦系数,f j =0.3(查表3-34) dp 阀杆螺母凸肩与支架间环形接触面平均直径 dp=60mm(设计给定) M FJ ’=1/2×27098.9×0.3×60=243890.1N ·mm 开启时M FJ ”(N ·mm)计算 M FJ ”=1/2Q FZ ”fjdp=1/2×59956.9×0.3×60设计说明与计算过程结果Q FZ ’’2F Ⅰ59956.9 2×2325M FJ H L86[б]=82MPa(查表)显然 бΣⅠ<[б] 故Ⅰ-Ⅰ截面合格。
闸阀填料压盖零件设计计算书样本
填料压盖
尺寸设计与强度校核
序号
符号
公式结果单位
1设计给定
2
P N
设计给定Mpa
3φ查表4df 设计给定mm 5D 设计给定mm 6D1设计给定mm 7D2设计给定mm 8d1设计给定mm 9D3设计给定mm 10d0设计给定mm 11L 设计给定mm 12A 设计给定mm 13H 设计给定mm 14H1设计给定mm 15H2设计给定mm 16H3设计给定mm 17B 设计给定mm 18b 设计给定mm 19
r
设计给定
mm
填料压盖B(开口式)
填料压盖r
填料压盖b 公称压力
填料最大轴向比压系数填料压盖类型填料压盖d0(带孔式)填料压盖A 填料压盖H 填料压盖D3(开口式)填料压盖L(开口式)
填料压盖h3填料压盖D2填料压盖d1(带孔式)闸阀填料压盖零件设计计算书
图号
零件名称材料牌号计算内容
数据名称阀杆直径填料压盖D 填料压盖D1填料压盖h1填料压盖h2。
闸阀设计计算书
#VALUE! #VALUE! #VALUE!
235
结论:λ0＜λ＜λL σ＜〔σ〕合格
计算书
共
页
型
号
Z***H-***LB
零件名称
闸板
材料牌号
WCB
简图
计算内容
厚度
DN
**"
序号
名称
符号
式中 符号
公式
单位
B
1
计算厚度
S'B
R√(K*P)/〔σw〕+C mm
2
密封面平均半径
QL/(Z*F1) Z*F1
设计给定 查表4-9(根据dL)
设计给定 查表4-9(根据dL)
πD1/Z*dL 设计给定
单位
N N N N mm Mpa N mm mm
N
N N MPa
MPa mm2 个 mm2 mm Mpa
mm
结论：σL＜〔σ〕 2.7＜LJ ＜4 合格
表7
页
第页
计算数据
#VALUE! #VALUE! #VALUE! #VALUE!
Mpa mm mm2 MPa
15
螺栓拉应力
σ"L
Q"LZ/FL
MPa
16
安全系数
n"s
(σs）"tL/σ"L
17
屈服极限
(σs）"tL 查表4-8(根据t"L) MPa
表9
页
第页
计算数据
#VALUE! #VALUE! #VALUE! 18.00 425.00
*** #VALUE! 382.50 364.50 #VALUE!
闸阀阀杆零件设计计算书样本
d ?
FS
2
(无推力球轴承) (有推力球轴承) (无推力轴承时)
mm mm N.mm N.mm
mm mm N.mm
N.mm
第2页
2021/4/3
30 开启时轴承摩擦系数 M''g
Q' ' FZ
?f g
? D gP 2
(有推力轴承时)
M'FL+M'FJ (无推力球轴承)
序31 关闭时阀杆的总扭矩 M'FZ M'FL+M'g (有推力球轴承)
19 开启时阀杆总轴向力 Q''FZ Q2 - QP + QT
20 阀杆最大轴向力 QFZ QFZ=max{Q'FZ , Q''FZ}
结果
Mpa 单位 mm
N mm
N N N N
21 是否有推力球轴承 关闭时阀杆螺纹
22
摩擦半径
R'FM
开启时阀杆螺纹
23
摩擦半径
R''FM
关闭时阀杆螺纹
24
摩擦力矩
M'FL
QFZ / FS 查表(按退刀槽处的断面系数) M FZ
WS
38 阀杆合成应力
s?
s 2 + 4t N 2
39 阀杆许用拉应力 [s L ] 查表
40 阀杆许用剪应力 [t N ] 查表
41 阀杆许用合成应力 [s ? ] 查表
42 阀杆头部宽度 B 设计给定
43 阀杆头部厚度 h 44 阀杆头部剪应力 τ
设计给定 Q''FZ -QT
2 ?B ?h
45 阀杆头部最大直径 D 设计给定
闸阀 强度计算书
1.阀体强度校核为保证密封面密封，又要保证材料不被挤坏，必须满足下式q - 实际计算比压，MPa ；[q]- 密封面材料的许用比压，MPa ；查表4-66…………[2-P428]b M —密封面宽度，mm ；a—半锥角；f M —锥形密封面摩擦系数；查表4-69…………[2-P429]由以上公式推导： P（d+b M ）/b M =4Sin(a)(1+f M /tg(a))q由以上知：t B ′-C=0.63，查表，C=5，所以：t B ′=5+0.63=5.63；实际采用壁厚：t B；t B ′＜t B ;（见图纸）结论：壁厚满足要求。
公式：Q MF = π（d+b M ）b M Sin(a)(1+f M /tg(a))q MF ；…………[2-P429]式中：Q MJ —阀座密封面介质力（N ）；Q MJ =π/4P(d+b M )2d—阀座密封面内径 （㎜）；2.阀座密封面比压校核上式可以转换为：Q MJ = π（d+b M ）b M Sin(a)(1+f M /tg(a))q ；公式：q MF <q<[q]；…………[2-P425]式中: q MF - 保证密封所需的密封比压，MPa ；C -附加裕量；查表4-14………[2-P358]实际壁厚t 依据API 600标准，查表1………[4-P3],取t =8.6（mm）D N –计算直径，mm ；[бL ]—许用拉应力，Mpa ；取n s =2.3 ，n b =4.25，P=2Mpa 。
式中: [бL ]—材料的许用应力, Mpa ，[б]取 бS /n s 与бb /n b 两者较小的值；取 бS =250 Mpa，бb =485Mpa。
………[3-P177]本设计计算书主要对升降止回阀强度及螺栓承载能力进行计算阀体由中腔、进口和出口管端三个部分组成,这三个部分比较,中腔尺寸大于进口和出口端进、出口端尺寸按API 标准设计,无需计算,因此,阀体壁厚的验算只对中腔部分进行。
KY65-25闸阀阀体计算书
[σ] =2/3σ0.2
=2/3×570
=380Mpa
设计文件名称
设计计算书
XFF65-21 JS
产品型号、名称
XFF65-21闸阀
共2页
第2页
C—附加裕量C=2.5mm
代入式（1-）得：
SJ=3.5×1.0×21×66/（2×380-1.2×1.0×21）+2.5
阀体由中腔和进出口段三部分组成，对这部分进行比较分析
进出口段内外径之比95∶66=1.4，中腔内外径之比134∶95=1.4，1.4＝1.4，
故只需对进出口段内外径进行强度校核即可。
阀体材料：ZG310-570锻件
热处理状态：调质处理140~235HB
机械性能：抗拉强度σb≥570Mpa，屈服强度σ0.2≥310 Mpa（API过60A）
设计文件名称
设计计算书
XFF65-21 JS
产品型号、名称
XFF65-21闸阀
共2页
第1页
主要技术参数
额定工作压力：21Mpa
公称通径：65mm
规范级别：PSL2
性能级别：PR1
材料级别：DD
温度级别：PU
执行标准：API Spec 6A
出口连接：2 9/16″×3000Psi-BX153
（1）阀体强度校核
=7.8mm
进出口实际壁厚
S=（96-66）/2
=15mm
S>SJ
实际壁厚大于计算壁厚，故阀体最小壁厚强度足够。
设计计算书
KY65-25
a、按美国国家标准ANSI B16.34附录G中关于容器壁厚计算公式得：
SJ=3.5×K1·DN·（PN）/（2·[σ]-1.2 K1·PN）+C
闸阀基础知识及设计计算
闸阀基础知识及设计计算永嘉科技中心胡老师2009-11-27日电话通知：2009.12.2~3日（周三~周四）为阀门培训班讲课。
内容有：闸阀基础知识闸阀设计计算时间：1~1.5天，上下午各3小时，共6~9课时。
上午8：30~11：30，下午 14：00~17：00课时计划第一部分：闸阀基础知识，参数、型号类别、典型结构及工作原理。
第二部分：闸阀设计计算。
重点：闸阀类别、原理及计算难点：承压件及阀杆计算目录第一部分：闸阀基础知识，参数、典型结构及工作原理1.1阀门的定义1.2流体力学基本概念与术语1.3闸阀结构特点1.4闸阀类型1.5闸阀用途第二部分：闸阀设计计算2.1零件设计：2.1.1阀座设计2.1.2闸板设计2.1.3阀体设计2.1.4阀盖设计2.1.5阀杆设计2.1.6装配设计2.2闸阀设计计算：2.2.1闸板厚度计算2.2.2阀体壁厚计算2.2.3密封比压计算2.2.4阀杆操作力计算1.阀门基础知、典型结构及工作原理1.1阀门的定义用来控制管道内介质的，具有可动的机械产品的总体（见GB/T21465-2008 2.1）阀门是在流体系统中，用来控制流体的方向、压力、流量的装置。
阀门是使配管和设备内的介质（液体、气体、粉末）流动或停止、并能控制其流量的装置。
1.2流体力学基本概念与术语1.2.1.流动——物质在外力（如重力、离心力、压差等）作用下，发生宏观运动。
1.2.2.流体——能够流动的物质液体、气体液体可以发生形变，其形状取决于所盛装的容器的形状，在理想状态下，液体不可压缩。
气体可以改变大小，在密闭的容器中气体总是充满容器空间，气体可以压缩。
1.2.3.理想流体与实际流体：流动时没有粘滞性的流体为理想流体，流动时有粘滞性的流体为实际流体。
很显然，理想流体并不存在，只是为了研究某些问题的方便而提出的假设。
1.2.4. 流体力学——研究流体平衡状态规律的科学为流体静力学，研究流体运动力学规律及其应用的科学为流体动力学，综合称流体力学。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
零件名称闸板材料牌号
DASDF
尺寸设计与 强度校核序号符号公式
结果
单位
1b m 设计给定5mm 2b'm (1.5~2.0)bm 9mm 3D mn 设计给定80mm 4D'mn D mn -(b'm-bm)76mm 5R MP D'mn /2+b'm 42.5mm 6d B D'mn -1064mm 7P N
设计给定8Mpa 8
设计给定
楔式单闸板9设计给定自动密封
10[σw ]查表123MPa 11Q MF 设计给定30000N 12Q MJ 设计给定10000N 13f'm 设计给定0.214φ设计给定2度52分角度
15d 设计给定mm 16d 设计给定mm
17K1查表 18K2查表 19K4查表 20
K8
查表
密封面密封力密封面介质静压力弹性闸板弹性连接轴闸板楔半角闸阀闸板零件设计计算书
闸板密封面宽度阀座密封面宽度计算内容闸板类型
数据名称图号
阀座密封面内径闸板密封面内径过渡直径公称压力闸板材料许用应力密封类型双闸板顶心座外径弹性系数(非单闸板用)弹性系数(非单闸板用)弹性系数(非单闸板用)弹性系数(非单闸板用)
闸板密封面平均半径
密封面间摩擦系数。