利用宏命令计算货油舱蒸汽耗量
估计蒸汽耗量的方法
式中:Q = 热量 (kJ)；m = 物质的质量 (kg)；c p = 物质的比热 (kJ /(kg·℃))；∆T = 物质的上升温度 (℃)。
估计蒸汽耗量的方法蒸汽系统的优化设计很大程度上取决于是否能精确估计蒸汽的用量。
这样才可以计算蒸汽的管道口径和各种附件的口径如控制阀、疏水阀等，以达到最佳的效果。
确定工厂的蒸汽负荷可以有不同的方法：计算 - 使用传热公式可以分析设备的热输出，可以估计蒸汽的耗量。
虽然传热的计算不是非常精确（同时可能有很多未知的变量），但可以使用从相类似应用得出的经验数据。
使用这种方法得到的数据对大多数应用来说的精度已经足够。
计量 - 蒸汽的耗量可以使用流量测试设备直接测量。
这对于现有的设备可以得到足够精确的数据。
但对于尚处于设计阶段或没投入使用的的设备来说，这种方法意义不大。
额定热功率 - 额定热功率（或设计额定值）通常标志在工厂各个设备的铭牌上，该数据由设备制造商提供。
这些额定值通常以kW表示的热量输出，以kg/h表示的蒸汽耗量取决于使用的蒸汽压力。
任何参数的变化都会改变预期的热量输出，这意味着额定热功率或设计额定值和连接设备的负荷（蒸汽耗量）将不会相同。
制造商标出的额定值是一种理想能力的表示，没必要和连接设备的负荷相等同。
计算在大多数情况，蒸汽中的热量用来做两件事：使产品温度改变，也就是说提供“加热”部分。
来维持产品的温度（由于自然的热量损失或设计的热量损失），也就是说提供“热量损失”部分。
在任何加热制程中，由于产品温度的上升，“加热”部分将减少，并且加热盘管和产品之间的温差减小。
但是，因为产品温度的上升热量损失部分将会增加，更多的热量将从容器或管道损失到环境中。
任何时候需要的总热量是两部分之和。
计算加热物质所需热量的公式（公式2.1.4）可以适用于绝大多数的传热制程。
此公式的原始形式可以用来计算整个制程需要的总热量。
但是，这种形式没有考虑传热率。
为了确定传热量，将各种形式的换热应用分成两大类：没有流动的应用 - 被加热的产品质量恒定、在一定的容器内单批加热。
蒸汽耗量计算
＝ 592.22kW
压缩机功率：
（一）计算一：
入口状态下流量V1：
查表知：压缩因子Z接近
由公式：P1 V1／(T1Z)＝PV／T
求得：V1＝T1P
＝9859.5÷3600×(0.43－0.26) ×1000000 ÷1000
＝465.59kW
压缩机轴功率＝压缩机功率／0.94
＝465.59÷0.94
＝323×0.1×30000×1÷［273×（0.26＋0.1）］
＝9859.5m3/h
压缩机功率：
因P2／P1＝1.65，该气体可以用液体推导出来的柏努利方程，因循环机出入口管线均为DN400，进出口流速相等（气体温度变化忽略不计），故进出口流体动能不变；进出口管线高度相同，进出口流体位能相等；在忽略阻力损失情况下：
焓：(kJ/kg) 3158
蒸汽流量：(t/h) 13
压缩机 压缩机入口循环氢：
T1：（K) 3238
P1：(Mpa) 0.26
压缩机出口循环氢：
T2：（K) 338
P2：(Mpa) 0.43
循环氢流量V标：(Nm3/h) 30000
透平功率：7
透平功率＝（透平入口蒸汽焓－透平出口蒸汽焓）×蒸汽用量
＝495.31kW
蒸汽效率：
效率＝压缩机轴功率÷透平功率
＝495.31÷592.22
＝83.6%:
已知：1、轴功率9000KW，汽轮机效率75％；2、汽轮机进汽参数9.8MPa（G）540℃，排气4.0MPa（G）400℃。
请教蒸汽消耗计算公式。若凝汽到0.01MPa（A）又该怎样计算？
(完整版)鸿业负荷软件计算方法和公式
鸿业负荷软件计算方法和公式.docx负荷计算方法和公式外墙或屋面传热形成的计算时刻冷负荷Qr (W),按下式计算:Q T =K- F •A t T - E式中:F —计算面积，rf ； T —计算时刻，点钟;T - E —温度波的作用时刻，即温度波作用于外墙或屋面外侧的时刻,At T- E —作用时刻下，通过外墙或屋面的冷负荷计算温差，简称负荷温差，C 。
的结果。
当外墙或屋顶的衰减系数 卩＜0.2时，可用日平均冷负荷 Qpj 代替各计算时刻的冷 负荷Q T ：Qpj=K - F •A tpj式中:A tpj —负荷温差的日平均值，C 。
2. 外窗的温差传热冷负荷通过外窗温差传热形成的计算时刻冷负荷Qr 按下式计算:Q T = a • K - F •A t T式中:At T —计算时刻下的负荷温差，C ； K —传热系数; a —窗框修正系数。
3. 外窗太阳辐射冷负荷透过外窗的太阳辐射形成的计算时刻冷负荷 CT,应根据不同情况分别按下列各式1.1 冷负荷计算依据和公式1. 外墙和屋面传热冷负荷计算公式(1.1)点钟;注：例如对于延迟时间为 5小时的外墙 ,在确定16点房间的传热冷负荷时，应取计 算时刻T =16,时间延迟为E =5,作用时刻为 T E =16-5=11。
这是因为计算16点钟外 墙内表面由于温度波动形成的房间冷负荷是5小时之前作用于外墙外表面温度波动产生(1.2)(2.1)计算:Qr =[F1 -^1+ (F-F1)-J PIT 0] - Xg • Xz式中:Jn T 0—计算时刻下，透过有内遮阳设施窗玻璃太阳散射辐射的冷负荷强度， W/rfo4. 内围护结构的传热冷负荷当相邻空间通风良好时，内墙或间层楼板由于温差传热形成的冷负荷可按下式估算:Q=K F • (twp -tn)式中:twp —夏季空气调节室外计算日平均温度，C ；通过空调房间内窗、隔墙、楼板或内门等内围护结构的温差传热负荷，按下式计算:Q=K F • (twp+ A tls-tn)式中:Q-稳态冷负荷，下同，Wtn —夏季空气调节室内计算温度，C ；A tls —邻室温升，可根据邻室散热强度采用，Co[1].当外窗无任何遮阳设施时Q T =F - Xg • J WT(3.1)式中:Xg —窗的构造修正系数;J WT —计算时刻下，透过无遮阳设施玻璃太阳辐射的冷负荷强度 ,W/ rfo[2].当外窗只有内遮阳设施时Q T =F - Xg - Xz •J n T(3.2)式中:Xz —内遮阳系数;Jn T —计算时刻下，透过有内遮阳设施玻璃太阳辐射的冷负荷强度 ,W/ rfo[3].当外窗只有外遮阳板时Qr =[F1 • J WT + (F-F1)• J WT 0]- Xg(3.3)式中:F1—窗口受到太阳照射时的直射面积，rfoJ WT 0—计算时刻下，透过无遮阳设施玻璃太阳散射辐射的冷负荷强度 ,W/ rfo[4].当窗口既有内遮阳设施又有外遮阳板时(3.4)[1].相邻空间通风良好时(4.1)[2].相邻空间有发热量时(4.2)(5.1)5.人体冷负荷人体显热散热形成的计算时刻冷负荷Q T ,按下式计算:Q T = ©• n • q1 • X T - T式中:0—群体系数;n —计算时刻空调房间内的总人数; q1—名成年男子小时显热散热量，W T —计算时刻，h ;T —人员进入空调区的时刻， h ;T - T —从人员进入空调区的时刻算起到计算时刻的持续时间，h ;X T - T — T - T 时刻人体显热散热的冷负荷系数。
2.4盘管和夹套加热的蒸汽耗量计算
2.4盘管和夹套加热的蒸汽耗量计算发布时间：2016-11-10 15:20:141、盘管和夹套加热：A、浸入式蒸汽盘管- 这是一种应用广泛的传热方式，在容器中，蒸汽盘管浸没在制程流体中，如大型储油罐、水箱、电镀槽、酸洗槽等。
电镀槽内因为要放置电镀物品，因此加热盘管需要放在侧面，如下图的壁挂式盘管。
盘管的直径和长度应选择合理。
过短的大口径盘管无法均匀的将热量散布到整个空间，但是过长的盘管也会因为沿程压降过大而产生温度梯度，导致加热不均。
B、蒸汽夹套- 蒸汽在外壁和容器壁之间的环形夹套空间循环，热量通过容器壁进行传递，如夹套锅，蒸煮锅等。
蒸汽夹套的大小取决于容器的大小，但通常宽度在50mm和300mm之间。
2、计算蒸汽耗量U—换热系数，W/(m2.℃) A—换热面积m2，ΔT = 温升(℃)Q（w）=UAΔT其中U值因物料和盘管材质不同而不同。
Q（kg/h）= Q（w）*3.6/hfg hfg—蒸汽热焓值kJ/kg3、影响换热系数U的因素A、盘管加热会在产品一侧产生热边界层，大空间流体的表面和内部之间存在温度梯度，如果温差非常大，那么自然对流换热就会很明显，于是换热系数就比较大。
B、强制循环（类似搅动器）会引起强制对流，提高换热系数，对流主要取决于流体的运动，但流体的黏度（随温度而不同）对热边界层的影响也很重要。
C、额外的变化还会出现在盘管的蒸汽侧，尤其对长距离的管道而言更是如此。
在盘管的进口，蒸汽通常流速较高，含水量相对较少。
但是，随着蒸汽在盘管内前进，蒸汽流速会越来越低，压力也越来越低，而且盘管内会部分地充满水。
在很长的盘管中，如大型储油罐，经常发现盘管内的压降非常显著。
这时，盘管平均温度经常采用的是大约为进口蒸汽压力的75%的饱和蒸汽温度。
在一些极端的例子中，平均压力可能会低于进汽压力的40%。
D、另一个变量是盘管自身的材料。
尽管盘管本身材料的导热性能差别很大，但由于总的传热效果很大程度上受到热阻层的影响，因此盘管的导热性能对传热效果的影响相对较小。
蒸汽耗量数据
蒸汽耗量数据
洗瓶机：
首次需添加酿造水约为79.10吨，由常温升至约80摄氏度，耗蒸汽约：9500kg
运行期间耗蒸汽：28kg/千瓶（数据来自洗瓶机使用说明水和合同附件技术参数）
单班产量125kl，即250000只瓶，即耗蒸汽约7000kg
杀菌机：
首次需添加酿造水约为15吨；正常运行平均为1227kg/h（数据来自杀菌机使用说明水和合同附件技术参数）
单班按11小时计算，即1227kg/hx11h=13497kg
灌装机：CIP耗蒸汽不计
每次洗瓶机升温约2h、杀菌机升温耗蒸汽不计，单班约耗蒸汽：7000kg+13497kg=20497kg
当然20497kg是理论数据！
**饱和蒸汽，160摄氏度，0.6MPa；未考虑蒸汽管道布设/保温情况、热能损失、涡街流量计安装位置及改机时间!!**。
浅析一种新型船舶燃油舱舱柜加热系统
浅析一种新型船舶燃油舱舱柜加热系统摘要：传统形式的燃油储存舱加热使用的蒸汽加热管存在散热损失大、加热管破损后修复非常困难并且管路外表面易积碳等特点，此篇针对一种新型燃油加热系统，即通过驳回燃油沉淀舱或日用舱的热油来混合加热燃油舱中适量的冷油，达到加热燃油的目的，通过计算并得出结果说明使用该新型燃油加热系统可以降低能源消耗、降低碳排放并且节约运行成本。
关键词：船舶；油舱加热；能耗；转驳加热目前，在绝大部分船舶上采用的油舱加热形式为蒸汽加热管加热，这种加热管路具有使用方便、技术成熟、热效率较高等特点。
但也存在燃油舱柜表面积大散热损失大，蒸汽耗量高，加热管破损修复困难，表面易积碳等缺点。
本文基于青岛北海造船厂的40万吨矿砂船项目实船安装结果，探讨一种新型船舶燃油舱加热系统，对于提高船舶的营运经济性具有极其重要的意义。
1 系统设计原理本文提出的燃油舱舱柜加热系统是针对传统燃油储存舱蒸汽盘管加热存在的热能损耗高的问题，从节能的角度出发而提出的一种新型的船舶燃油舱加热系统。
采用此种新型的加热系统后，可以在燃油舱内不设置蒸汽加热管的情况下就对舱内的部分燃油进行加热，并将其输送至燃油沉淀舱。
这种加热方式只是对储存舱中将要被输送的那部分燃油进行加热，取代了传统蒸汽加热管对整个燃油储存舱加热的方式，可避免储存舱的表面向周围环境散失热量，并且减少长时间持续加热造成的能源浪费，从而实现降低能源消耗。
1.1 系统工作过程本文中提出的燃油舱加热系统的主要流程包括“燃油加热”和“燃油输送”两个过程，见下图1和图2。
通常这两个过程是相互独立的，即系统在“燃油加热”模式下工作时，燃油输送泵停止运行，当系统处于“燃油输送”模式时，此时燃油转驳泵停止工作，燃油输送泵通过燃油储存舱中的吸口将混合后的油输送至沉淀柜中供使用，简而言之，以上两个过程的本质是船舶需要多少燃油就加热多少燃油，不会再对全部的燃油持续不间断的加热。
本系统中，“燃油加热”和“燃油输送”两个过程持续并交替运行，实现燃油储存舱持续提供高温燃油的功能，系统中各个对象的工作时序和传统的蒸汽加热盘管方式相比，产生了一些改变，详见下图4。
蒸汽发电装置能耗计算公式
蒸汽发电装置能耗计算公式在现代社会中，电力是人们生活和工作的重要能源之一，而蒸汽发电装置是一种常见的发电方式。
蒸汽发电装置能耗的计算对于评估其能源利用效率和节能减排具有重要意义。
本文将介绍蒸汽发电装置能耗的计算公式及其相关内容。
蒸汽发电装置能耗的计算公式主要包括两部分，燃料能耗和辅助能耗。
燃料能耗是指用于产生蒸汽的燃料消耗，通常以燃料的热值来表示。
辅助能耗是指用于辅助设备运行和蒸汽发电过程中其他能耗的总和。
下面我们将分别介绍这两部分的能耗计算公式。
1. 燃料能耗计算公式。
蒸汽发电装置的燃料能耗计算公式可以表示为：燃料能耗 = 发电量 / 发电效率 / 燃料热值。
其中，发电量是指单位时间内蒸汽发电装置产生的电能，通常以千瓦时（kWh）为单位；发电效率是指蒸汽发电装置将燃料能转化为电能的效率，通常以百分比表示；燃料热值是指单位燃料所含能量的大小，通常以焦耳（J）或千焦（kJ）为单位。
2. 辅助能耗计算公式。
蒸汽发电装置的辅助能耗包括设备运行能耗、水处理能耗、蒸汽凝结能耗等多个方面。
辅助能耗的计算公式可以表示为：辅助能耗 = Σ（设备1能耗 + 设备2能耗 + ... + 设备n能耗）。
其中，Σ表示求和符号，设备1、设备2、...、设备n分别表示蒸汽发电装置中的各个辅助设备，其能耗可以根据设备的具体参数和运行情况进行计算。
蒸汽发电装置能耗的计算公式可以帮助我们评估其能源利用效率和节能减排情况，进而指导蒸汽发电装置的运行和管理。
在实际应用中，我们还可以根据蒸汽发电装置的具体情况对能耗计算公式进行进一步的细化和优化，以更准确地评估其能耗情况。
除了能耗计算公式，我们还可以通过对蒸汽发电装置的能源流程进行分析，进一步了解其能耗情况。
蒸汽发电装置的能源流程主要包括燃料燃烧、蒸汽产生、蒸汽输送、蒸汽发电和废热利用等环节，每个环节都会消耗一定的能量。
通过对能源流程的分析，我们可以找出能耗的主要来源和影响因素，为节能减排提供更具针对性的措施和建议。
盘管型货油加热系统设计要领
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关键词：盘管型；货油舱；蒸汽加热 DO I ：10 . 3 9 6 9 / j . i s s n . 2 0 95 - 4 5 0 6 . 2 0 2 1 .0 2 .0 12
0 前言
货油舱加热系统是利用各种方法对货油舱进 行加热的系统。根据加热的介质区分，可分为热水 加热、蒸汽加热、热煤油加热和电加热；根据加热 的方式区分则可分为加热器型、盘管型和混合型。 本文主要讨论盘管型货油加热系统设计。
在生产设计中，除了保证每个舱的加热长度与 计算相符，在管路布置时，也需要注意所有的单路 加热盘管尽可能均布舱底，以避免因某一路加热盘 管出现问题而导致局部加热效果大幅削弱的情况 发生。
参考资料 [1]张淑敏．油舱加热系统的计算．中国海洋平台[J]，1993，8 （6）：247-256． [2]油舱蒸汽加热系统计算方法，CB/T3373-2013
加热系统总的蒸汽耗量即为上述的保温耗汽 量与加热耗汽量之和。（常规计算按半舱加热半舱 保温处理。即一半的舱室只统计保温耗气量，另一 半的舱室统计保温耗气量和加热耗气量之和）。得 出总的蒸汽耗量之后，如图 5 所示，计算出所需要 的加热面积 As。
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GSI SHIPBUILDING TECHNOLOGY
广船科技 2021 年第 2 期(总第 157 期)
图 7 最大有效加热长度的计算
图 8 加热盘管的回路数的计算
图 9 加热盘管的表面积与舱容比的计算
然后根据规格书要求的加热管规格，如图 6 计 算出所需加热管长度 L。
由于蒸汽在传热过程中温度逐渐降至和货舱 温度接近时，加热效果已大大削弱甚至消失，后面 的加热管段已失去加热作用，故需要按图 7 计算出 最大有效加热长度LC。
蒸汽浪费能源计算说明书
一、湿蒸汽给用户带来的能源浪费分析公式如下：例如：管路口径为：DN125，0.4Mpa 饱和蒸汽，换热器热负荷为=2800KW （一）0.4Mpa 纯净的蒸汽的汽化潜热焓值为：2108KJ/KG计算所需蒸汽量公式为：Q=2800KW/2108KJ/KG=1.328KG/S（二）0.4Mpa 非纯净的蒸汽它的汽化潜热焓值为(国内常见为85%)2108KJ/KG*85%=1791.8KJ/KG套用以上的公式重新计算计算所需蒸汽量公式为：Q=2800KW/1791.8KJ/KG=1.562KG/S由上述计算可得出浪费蒸汽量为：1.562KG/S-1.328KG/S=0.2346KG/S浪费蒸汽量换算小时为：0.2346KG/S*3600=847.827KG/H换热器每天工作8小时，一年工作320天则可计算每年耗费蒸汽量如下：847.827KG/H*8*320D=2162759.322KG/Y现在外网蒸汽的是收费标准为150元人民币/吨浪费人民币为：150元人民币/吨*2162.759322T=32441.38983元人民币即每年如果按照现在的使用情况来计算大约需要浪费32441.38983元人民币。
如果加上湿蒸汽对阀门和管道的破坏而导致的维修费用每年大约在上万元的资金无形的浪费掉。
每台控制阀根据韩国JK的经验计算大约每年花费3500元的维修费用，每台换热器设备的维修费用为2500元，加上人工费用即每年需要花费在单套系统中维修保养上的费用大约在7000元人民币左右，如果系统的用汽设备居多，则需要花费的费用将更多。
如果加上一台DN125的蒸汽洁净站投入人民币为：33985元人民币投资回报期为：7.47个月二、生活用水换热站1人工控制温度与自动控制温度性能与能源利用计算比较：(一)人工控制温度：热水容易加热超温，能源浪费；经常使用截止阀调节温度会造成截止阀填料泄漏，若采用波纹管截止阀进行调节会导致波纹管的断裂，存在安全隐患。
利用宏命令计算货油舱蒸汽耗量
利用宏命令计算货油舱蒸汽耗量郑代忠;叶爱君【摘要】详细介绍了如何进行货油舱蒸汽耗量计算,并结合49 000 t原油/成品油船实船设计,利用宏命令自动平衡蒸汽加热系统,使加热时间符合设计要求,提高设计效率.【期刊名称】《船舶》【年(卷),期】2010(021)006【总页数】4页(P29-32)【关键词】宏命令;货油舱;蒸汽耗量【作者】郑代忠;叶爱君【作者单位】江苏东方重工有限公司,靖江214521;七○八研究所,上海200011【正文语种】中文【中图分类】U663.85油船装运较高粘度的油类时,为确保顺利卸油,必须加热让货油粘度降低,具有较高的流动性。
货油舱加热系统设计的核心就是货油舱蒸汽耗量计算。
通过货油舱蒸汽耗量计算,可以评估燃油锅炉的容量、可以明确货油舱加热所需加热盘管的长度、可以辅助货油舱加热系统的设计。
本文将详细介绍如何进行货油舱蒸汽耗量计算,并结合49 000 t原油/成品油船实船设计,就利用宏命令自动平衡货油舱蒸汽加热系统,进行阐述。
货油舱蒸汽耗量计算应结合船舶运营实际,按照全船技术规格书要求,满足一定的设计条件。
利用设计条件来约束和校核货油舱蒸汽耗量计算,使之符合设计要求。
设计条件主要包括所装货油成分、货油密度、货油比热、货油加热起止温度、货油保温温度、加热所需时间、设计环境温度、加热介质条件等等。
以49 000 t原油/成品油船实船设计为例,其设计条件如表1:日本JAPAN STEEL公司在油船货油舱加热系统设计方面具有较高的知名度,同时在该领域占有较大的市场份额。
本文将以49 000 t原油/成品油船实船设计为例,着重介绍JAPAN STEEL蒸汽耗量计算。
货油舱蒸汽耗量计算过程中需要经常用到两个换热临时数值,这两个换热临时数值可以说是整个货油舱蒸汽耗量计算的基础。
具体如下:式中 A——货油舱不同换热面的面积,m2;K——货油舱不同换热面的换热系数,kcal/m2 h℃;θ——货油舱不同换热面对应的外界温度,℃;W,Y——换热临时数值。
全船蒸汽耗量计算书设绘通则
全船蒸汽耗量计算书设绘通则1 主题内容与适用范围1.1本标准规定了“全船蒸汽耗量计算书”（以下简称计算书）的设绘依据、基本要求、内容要点、图面要求、注意事项、校审要点、质量要求以及附录和参考资料。
1.2本标准适用于详细设计及施工设计的“全船蒸汽耗量计算书”的编制，技术设计也可参照使用。
1.3 本标准不包括油船等液货船所载运液货的加热、保温及洗舱液的加热所需蒸汽量的计算。
2 引用标准及设绘依据图纸2.1 引用标准下列标准所包含的条文，通过在本标准中引用而构成为本标准的条文。
本标准出版时，所示版本均为有效，所有标准都会被修订，使用本标准的各方应探讨使用下列标准最新版本的可能性。
a) GB3100-86国际单位制及其应用；b) GB3101-86有关量、单位和符号的一般原则；c) CB/T3373-91油舱蒸汽加热系统计算方法。
2.2 设绘依据图纸a)技术规格书或设计任务书；b)总布置图；c) 机舱布置图；d) 机械设备计算书；e) 相关设备的样本资料。
3 基本要求3.1 “计算书”应以全面、详细、尽可能准确的计算结果，作为蒸汽锅炉选型及订货的主要依据。
3.2 “计算书”应满足设计任务书或技术规格书的要求。
3.3 “计算书”应满足相关公约、规范及政府规则等的要求（如有的话）。
3.4 “计算书”所选用的系数、参数应恰到好处，既要确保安全使用，又充分考虑其经济性、合理性。
4 内容要点4.1 “计算书”应对各种汽动式辅机（如有的话），蒸汽加热器、舱柜的加热及保温以及生活杂用所需蒸汽耗量的计算；再根据船舶常用的几个工况：如航行、停泊、装卸货、进出港等不同工况下设备同时使用系数的不同分别算出各工况蒸汽总耗量；以其所需蒸汽的最大总耗量，作为选择蒸汽发生装置的依据或校核已选定的设备的负荷率。
4.2 全船所需蒸汽量计算4.2.1 对设有以蒸汽为动力的货油泵、甲板机械等辅机的船舶其蒸汽耗量由设备厂提供的蒸汽耗率曲线查得，辅机的负荷率，同时使用系数等应与设计人员及船东商定。
油船货油舱蒸汽加热系统设计及相关技术应用
油船货油舱蒸汽加热系统设计及相关技术应用赵波;许晓达;李全昆【摘要】为了提高船舶蒸汽系统的经济性,分析加热方式,从选型和布置方法的角度进行系统设计,介绍加热量计算、材料选择、长度及分组、管路连接、疏水阀选型和管路补偿等方面的处理,该系统有效地减少了不必要的蒸汽能耗,延长了系统的使用寿命.【期刊名称】《船海工程》【年(卷),期】2019(048)002【总页数】5页(P62-65,70)【关键词】油船;货油舱;蒸汽加热;疏水阀;水锤;汽锁【作者】赵波;许晓达;李全昆【作者单位】上海外高桥造船有限公司,上海200137;上海外高桥造船有限公司,上海200137;上海外高桥造船有限公司,上海200137【正文语种】中文【中图分类】U674.13当油船装运高黏度的油品时，例如原油，这种流体在常温下由于黏度太大而不易处理，为了保证较顺利地卸油，必须加温使得货油黏度降低，因此用蒸汽盘管来升高这些液体的温度，降低它们的黏度获得具有较高的流动性的流体，以便可以容易地被泵送。
对于30万t级的VLCC，如果每个货油舱都需要加热，则一条船需要约12 km长的管路，是一个比较大的工程，如果布置不合理，一方面将造成能效的损耗，另一方面也有可能使得管路系统过早损坏，从而增加返修和维护成本。
所以考虑通过对油船货油舱加热系统的行分析，探讨船舶加热系统管路的设计方法。
1 加热方式油船多采用舱内加热方式，即采取在油舱内设置热交换管路或设施进行加热。
1.1 蒸汽加热盘管加热盘管的直接加热方式目前仍然是船舶上应用最广泛的方式，它主要是将来自锅炉的饱和蒸汽，通入预先布置在货油舱底部和舱壁上的加热盘管中，通过浸没在货油中的这些盘管中的蒸汽与货油进行换热，然后冷凝成水后，输送回击藏的凝水集水柜中，再用水泵输入回锅炉。
1.2 加热桶蒸汽加热桶最近几年在外高桥船厂开始应用，目前主要用于燃柴油系统。
与加热盘管的原理相似，只是在被加热介质中的换热方式不同，见图1，将参与换热的蒸汽加热面积集中在一个桶状的容器中，比加热盘管方式可以节省更多的空间，从而更适于布置在空间狭小的区域。
蒸汽耗量计算
蒸汽耗量计算蒸汽系统的优化设计很大程度上取决于是否能精确估计蒸汽的用量。
这样才可以计算蒸汽的管道口径和各种附件的口径如控制阀、疏水阀等，以达到最佳的效果。
确定工厂的蒸汽负荷可以有不同的方法：1.使用传热公式可以分析设备的热输出，可以估计蒸汽的耗量。
计算加热物质所需热量的公式，可以适用于绝大多数的传热制程------Q= m* cp*∆T / t。
Q = 热量 (kJ)；m = 物质的质量 (kg)；cp = 物质的比热 (kJ/(kg·℃))；∆T = 物质的上升温度(℃)；t = 加热的时间（s）。
计算非流动型应用的平均换热功率将一定质量的油在10min （600s）内从温度35℃加热到120℃。
油的体积为35L，在该温度范围内比重为0.9，比热为1.9 kJ/(kg·℃)。
确定所需的换热功率：油的质量m = 0.9×35 = 31.5 kgQ =31.5kg×1.9kJ/(kg·℃)×(120-35)℃/600sQ = 8.48 kJ/s(8.48kW)2.蒸汽的耗量可以使用流量测试设备直接测量。
这对于现有的设备可以得到足够精确的数据。
通过收集冷凝水来对一个夹套锅进行测试，在本例中使用一个空的水罐和台秤。
这种方法容易操作，也能达到的精确的测量结果。
3.额定热功率（或设计额定值）通常标志在工厂各个设备的铭牌上，该数据由设备制造商提供。
这些额定值通常以kW表示的热量输出，以kg/h表示的蒸汽耗量取决于使用的蒸汽压力。
如果负荷用kW表示，蒸汽压力给定，蒸汽的流率可以用公式确定：蒸汽中的热量用来做两件事：1.使产品温度改变，也就是说提供“加热”部分。
2.来维持产品的温度（由于自然的热量损失或设计的热量损失），也就是说提供“热量损失”部分。
罐体的能量损耗顶部开口罐体，这些罐体的热负荷计算需要综合考虑其内的物品和材料，并计算蒸发损失。
脱油脂箱-脱油脂是在产品经过机械加工之后但在最终装配之前进行的，从金属表面去掉沉积的油脂或冷却油的工艺。
浅析运行中货运汽车燃料消耗量的计算方法
合的对比车辆的燃料消耗。该计算模型可得到 CD 是空气阻力的系数；A 为汽车迎面的面积；
在上面的这个计算式中，Qi 为某种路面状
不同型号不同类型的货运汽车在不同总质量，
是行驶加速度。
况下的货运汽车燃料消耗量；S 是货运汽车在
载运量和速度下的运行时燃料消耗量。
原理是，发动机的消耗功率与汽车的坡 某种路况行驶下的里程；△G 是满载的货运汽
的形式，对在不同类型的汽车总质量和行驶速 空气阻力功率，Pi 为坡度阻力功率，Pj 为加速阻 的运行燃料的消耗量。
度下运行燃料消耗量的规律进行试验证明。在 力功率； 为重力加速度；G 为汽车总质量；f 为
（8）
计算模型中引入运行模式和车速加权系数来综 滚动阻力的系数；Va 是车速；i 是道路的坡度；
运输业的发展进步，促进企业的节能减排进步。
附加燃料消耗量，根据货车行驶里程 S，载货汽
本文是采用建立货运汽车燃料消耗的计
在这个平衡式子中，Ne 为输出功率； 为 车总质量变化之后，按照下面的式子（8）计算出
算模型，并结合发动机太假试验模拟汽车道路 发动机传动效率，Pf 为滚动的阻力功率；PW 为 在同一个路况，同样的行驶条件下货运汽车车
前言
证材料质量，做到不合格不签收，不合格不上 要及时用乳化沥青灌缝，减少雨水下渗，造成路
公路养护工作是一项全面的系统的工作， 路。
基不稳。针对板底脱空等病害要抓住有利时机，
养护工作必须以“预防为主，防治结合”为目标，
2.3 加强沥青路面的雨季养护。沥青路面 及时压浆，减少雨季由于板底进水路基不实在
俗话说“三分建，七分养”可见养护工作的重要 的养护应针对沥青路面的材料特性应根据不同 车辆的冲击力下形成断板。同时注意由于雨季
蒸汽计算20130428
6#4#5#二 蒸汽耗量芽孢乳酸酵母1 空罐及管道消毒按照260m3消耗蒸汽2300kg/h2653.846154132.6923077884.6153846kg/h2联消及实消D1=G*C(t2-t1)*(1+n)/(i-t2*c)D1 直接蒸汽耗量kgG被加热料液量 kg21000120008000C料液比热kJ/(kg·℃) 4.18 4.18 4.18t2加热结束时料液温度℃130130130t1加热开始时料液温度℃505050i 蒸汽焓 kg/kg，0.4mpa时取650kcal/kg650650650n热损失 5%~10%，取6%0.050.050.05D13392.3076921938.4615381292.307692kgD2=0.5D1D2灭菌保温时间内蒸汽用量kg1696.153846969.2307692646.1538462kgD=D1+D2总蒸汽消耗量kg5088.4615382907.6923081938.461538kgN罐数241总蒸汽量D总10.1811.63 1.94t/天23.75计算结果时间h222最大每小时蒸汽量 5.09 5.820.97T/H11.87酵母加干燥后总量 5.09 5.82 1.32T/H12.22固体发酵车间蒸汽T/H 3.00估算，待定其余用量T/H 5.00估算总耗量取同时使用系数0.8T/H16.18高效沸腾干燥机T/H0.35(和锅炉能力总量无关）固态总用量=灭菌+干燥灭菌干燥 Q=c*m*（t2-t1）； 经查，物料比热按c=1.55*w/100+4.18*(100-w)/100=2.866计算蒸发1吨水耗120万大卡热量（请常州喜鹊干燥设备制造有限公司周总计算）。
教您怎样计算加热设备的蒸汽消耗量，公式拿走
教您怎样计算加热设备的蒸汽消耗量，公式拿走蒸汽管道、疏水阀、减压阀、控制阀、流量计、安全阀等阀门选型，都必须知道蒸汽流量！是选型的必备参数之一！知道了蒸汽流量，就知道冷凝水排量，可以进行疏水阀的选型；知道了流量，就可以计算出最大流量系数，即Kv值，就可以进行控制阀的选型；那么怎样计算加热设备的蒸汽耗量呢？备注：蒸汽的本质就是含有足够热量的气态的水。
当蒸汽加热产品时，释放热量，热量被产品吸收，因此产品得以升温；蒸汽释放热量后，迅速冷凝，这个过程中，其质量并没有变，只是能量发生了转移，所以理论上，消耗多少蒸汽，就会产生多少冷凝水，因此，我们只要知道设备的蒸汽消耗量，就等于知道了冷凝水的排量了。
一、确定设备蒸汽耗量的方法从上述说明我们知道，所有阀门选型，都需要知道流量，那我们怎么确定流量呢？一般确定工厂的蒸汽用量有三种方法：1、计算：利用传热相关公式来分析计算，因为传热的影响因素很多，可能有很多未知的变量，所以计算出来的结果不一定非常精确，不过这个计算精度对于大多数的应用来说已经足够了。
2、计量：使用流量计直接计量，但是这仅仅局限于已投入使用的设备。
3、额定热功率：根据设备厂商铭牌上的额定热功率，就可以很简单的转换计算出蒸汽耗量，不过这个只是理想状态的最大蒸汽耗量，与实际耗量还是有一定差距。
蒸汽流量（kg/h）=热负荷kw×3600/工作压力下的hfg二、设备蒸汽耗量的计算实际应用中，蒸汽主要有两大作用：（其他作用如灭火蒸汽，这里不讨论）用来加热物料，使物料升温；用来维持物料的温度，即保温。
下面我们讨论几种常用设备的蒸汽流量的计算问题。
1、对于流体储存式加热器的蒸汽耗量计算（kg/h)---间歇性生产，间接加热Q=CpMΔT/rt其中Cp---物料的比热容，一般流体，如水的比热容=1M—储存物料的质量（kg），ΔT--升温温差（℃ ），r—工作压力下蒸汽的热焓值（kcal/kg）t--加热时间（小时）。
常用宏操作命令
当条件：用于限制表、窗体或报表中的记录的有效SQL WHERE子句（不含单词WHERE）或表达式（表达式：算术或逻辑运算符、常数、函数和字段名称、控件和属性的任意组合，计算结果为单个值。表达式可执行计算、操作字符或测试数据。）。
此操作与使用“查找和替换”对话框中的“查找下一个”按钮的效果相同。
FindRecord
查找符合由FindRecord参数指定的条件（条件：所指定的限制查询或筛选的结果集中包含哪些记录的条件。）的第一个数据实例。
查找内容：指定要在记录中查找的数据。
匹配：指定数据在字段（字段：表中的一个元素，包含信息的特定项，如姓氏。“标题”字段可能包含“先生”或“小姐”。数据库（如Microsoft SQL Server）将字段称为列。）中的位置。可以指定搜索位于字段任何部分的数据（“字段任何部分”）、填充整个字段的数据（“整个字段”）或位于字段开头的数据（“字段开头”）。默认值为“整个字段”。
重复表达式：计算结果为“True”(–1)或“False”(0)的表达式（表达式：算术或逻辑运算符、常数、函数和字段名称、控件和属性的任意组合，计算结果为单个值。表达式可执行计算、操作字符或测试数据。）。如果表达式的计算结果为“False”，宏将停止运行。宏每次运行时都会计算该表达式。
SetLocalVar
区分大小写：指定搜索是否区分大小写（区分大小写：能够区分大写和小写字母。区分大小写搜索只查找与大小写字母精确匹配的文本。）。
搜索：指定搜索方式：向上、向下、全部。默认值为“全部”。
格式化搜索：指定搜索是否包括带格式的数据。
OpenQuery
在数据表视图（数据表视图：以行列格式显示来自表、窗体、查询、视图或存储过程中的数据的视图。在数据表视图中，可以编辑字段、添加和删除数据，以及搜索数据。）、设计视图（设计视图：显示数据库对象（包括表、查询、窗体、报表和宏）的设计的视图。在设计视图中，可以创建新的数据库对象以及修改现有对象的设计。）或打印预览（打印预览：打印文档时显示文档的一种视图。）中打开选择查询（选择查询：就表中存储的数据提出问题，然后在不更改数据的情况下以数据表的形式返回一个结果集。）或交叉表查询（交叉表查询：这种查询用于对记录计算总计、平均值、计数或其他类型总计，然后按照两类信息对结果进行分组：一组信息分布在数据表的左侧，另一组分布在数据表的顶端。）。此操作运行操作查询（动作查询：用来复制或更改数据的查询。动作查询包括追加查询、删除查询、生成表查询和更新查询。在导航窗格中，它们是以其名称旁边紧跟感叹号(!)来标识的。）。
(优)蒸汽用量计算PPT资料
• 换 热 面 其中：
Q
＝传热量 w
影响蒸汽用量的因素
的
空
气
层、凝
结
水
层、
污
垢
层
• 设 备 负 荷 的 变 化 对 设 备 额 定 值 的 影 响 m
= 18 x 16.
环 境 温 度 为 8℃， 蒸 汽 压 力 14bar g( 潜 热 为 1947kJ/kg， 温 度 199℃)。
根据热交换公式计算
蒸汽用量计算
蒸汽用量
• 正确的设计蒸汽系统的需要 • 计算管道的口径 • 确定控制阀和疏水阀的口径 • 保证最佳的设备使用效率
计量蒸汽用量
• 使用流量计 • 测量凝结水的重量来确定 •根据设备的额定数据计算 • 根据热交换公式计算
影响蒸汽用量的因素
其中： Qm • 换＝ 热 面 的 蒸汽量 kg/h 材 质、 状 态 和 面 积
注： 1 kw = 1 kJ/ 秒 例 如： 设 备 铭 牌 上 的 额 定 功 率 为 400KW， 设 计 的 蒸 汽 压 力 为 5 bar g, 则 蒸 汽 用 量 为： 400 KJ/ 秒 ＝ 0.192 Kg/ 秒 ＝690.3 Kg/ 小 时
2086KJ/Kg 这 里：2086KJ/Kg 为5 bar g 蒸 汽 的 饱 和 潜 热
则：
m
= 18 x 16.1 + 91.5 x 14.9 + 90.7 = 1743.8 kg
t
= 199-8 = 191℃
Cp = 0.49 kJ/kg℃
Hfg = 1947 kJ/kg
h
=0.5 小 时
起动负荷举例
m t Cp 起 动 负 荷
H fg h
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船
舶
Ｄｅ ｅ ｅ ， ０１ ｃ ｍｂ ｒ ２ ０ Ｎ０． ６
第 ６期
Ｓ Ｐ ＆ Ｂ０ＡＴ ＨＩ
［ 舶轮机 ］ 船
利 用 宏 命 令 计 算 货 油舱 蒸 汽 耗 量
郑 代 忠 （ 江苏东方重工有限 靖江２４２） 公司 １５１ 叶爱 君 （ 七。八研究所 上海２０１） ００１
ｔｅ ｄ ｓｇ ｆｉ ｉｎ ｙ ｈ ｅ ｉｎ ｅｆｃｅ ｃ ．
设 计条 件 主要 包括 所 装货 油成 分 、 油 密度 、 货 货
０ 引 言
油 船装 运较 高 粘度 的油类 时 ， 为确保 顺 利卸 油 ， 必 须加 热让 货 油 粘 度 降 低 ， 有 较 高 的流 动 性 。货 具 油 舱加 热 系 统 设 计 的核 心 就 是 货 油 舱 蒸 汽 耗 量 计
［ 键 词 ］ 命 令 ； 油 舱 ； 汽 耗 量 关 宏 货 蒸 ［ 摘 要 ］ 细 介 绍 了如 何 进 行 货 油 舱 蒸 汽 耗 量 计 算 ， 结 合 ４ ０ 原 油／ 品 油 船 实 船 设 计 ， 用 宏 命 令 自 详 并 ９０ ０ｔ 成 利
动平衡蒸 汽加热系统 ， 使加热时间符合设计要 求 ， 高设 计效率 。 提 ［ 中图分类 号］ ６ ３ ８ Ｕ ６ ．５ ［ 文献标识码 ］ Ａ ［ 文章编号 ］０ １ ８ ５ ２ １ ）６—０２ ０ １０ —９ ５ （０ ０ ０ ０ ９— ４
（ ） ℃
１ 设 计 条 件
货 油 舱 蒸 汽耗 量 计 算 应 结 合 船 舶运 营实 际 ， 按 照 全船 技术 规 格 书 要 求 ， 足 一 定 的设 计 条 件 。利 满 用设 计 条件 来约 束 和 校 核 货 油 舱 蒸 汽 耗 量 计 算 ， 使
６ ）
７ ）
加 热 后 的 温 度
油 比热 、 油 加热 起 止 温 度 、 油 保 温 温 度 、 热 所 货 货 加 需 时 间 、 计环 境 温度 、 热介质 条 件等 等 。 设 加
以 ４ ０ 原 油／ 品油船 实船 设计 为例 ， ９０ ０ｔ 成 其设
计 条件 如表 １ ：
表 １ 货 油舱 设计 条 件
序 号 １ ） ２ ） 设 计 条 件 货 油 成 份 货 油 密 度 （ｇｍ ） ｋ／ 货 油 舱 污 油 水 舱 成 品 油 ９０ １ 成 品油 ９０ ｌ
算 。通 过货 油舱 蒸 汽 耗 量 计 算 ， 以评 估 燃 油 锅 炉 可 的容 量 、 以明确 货 油舱 加热 所需 加 热盘 管 的长 度 、 可
可 以辅助 货 油舱 加热 系统 的设计 。本 文将 详 细介 绍 如何 进行 货 油舱 蒸 汽耗 量计 算 ， 结 合 ４ ０ 原 并 ９０ ０ ｔ
３ ）
４ １
５ ）
货油 比热 （ ｃｌｋ ２ ） ｋａ ｇ ／ ３
初 始 加 热 温 度
保 温 温 度
０ ４ ．５
２ ０
５ Ｏ
０ ４ ．５
２ ０
５ ０
油／ 品 油船 实船 设计 ， 利用 宏命 令 自动 平衡 货 油 成 就
舱蒸 汽加 热 系统 ， 进行 阐述 。
（ ） ℃
Ｓ ｅ ｍ ｎ ｕ ｐ ｉ ｎ Ｃａ ｃ ｌ ｔｏ ｏ ｈ ｒ ｏ Ｏｉ ｔａ Ｃｏ ｓ ｍ ｔｏ ｌ ｕ ａ ｉ ｎ ｆ ｒ ｔ ｅ Ｃａ ｇ ｌ Ｔａ ｋ Ｂａ ｅ ｎ Ｍ ａ ｒ ｍ ｍ ａ ｓ ｎ ｓｄ ｏ ｃ ｏ Ｃｏ ｎｄ
Ｚ ｅ ｇＤａ ｈ ｎ ＹｅＡｊｎ ｈｎ ｉ ｏｇ ｚ ｉ ｕ
加 热 时 间
（ｃ） ｑ
（） ｈ
５ ０
７ ２
５ ０
７ ２８ 海 水 温 源自 ） ９ ） 大气 温 度 （ ） ℃ （ ） ℃
（ ） ℃ （ ａ ＭＰ ）
５ ２
５ ０７ ．
５ ２
５ Ｏ７ ．
１ ） 空 舱 温 度 ０ １ ） 蒸 汽 进 口压 力 １
ｈ ａ ｙ ｔｍ ｕ ｏ ｔ ａｌ ｏ ｅ ｓ ｒ ｈ ｔｔ ｅ ｈ ａ ｉ ａ ｅ ｈ ｅ ｉｎ ｒ ｑ ｒ ｍｅ ｔ ｅ ｕ ｔｎ ｎ ｔ ｎ ｒ ａ ｅ ｏ ｅ ｔｓ ｓｅ ａ ｔ ｍａ ｉ ｌ ｔ ｎ ｕ ｅ ｔ ａ ｈ ｅ ｔｔ ｃ ｙ ｍｅ ｃ ｎ ｍｅ ｔｔ ｅ ｄ ｓｇ ｅ ｕｉｅ ｎ ，ｒ ｓ ｌｉ ｇ ｉ ｈｅ ｉ ｃ ｅ ｓ ｆ
Ｋｅ ｗｏ ｄ ｍａ ｒ ｏ ｙ ｒ ｓ： ｃ ｏ ｃ ｍｍａ ｄ； ａ ｇ ｉ ｔ ｎ ｓｅ ｍ ｏ ｕ ｔｏ ｎ ｃ ｒ ｏ ｏｌ ａ ｋ； ｔ ａ ｃ ｎｓ ｍｐ ｉ ｎ
Ａｂｓｒ ｔ： ｉ ａ ｅ ｎｒ ｄ ｃ ｓ ｈ ｗ ｏ ｃ ｌ ｕ ａｅ ｔ ｔ ａ ｃ ｎ ｕ ｔｏ ｏ ｈ ａ ｇ ｉ ｔ ｎ ｎ ｄ ｔ ｉ． Ｃｏ ｔａｃ Ｔｈ ｓ ｐ ｐ ｒ ｉ ｔｏ ｕ ｅ ｏ ｔ ａｃ ｌｔ ｈｅ ｓｅ ｍ ｏ ｓ ｍｐ ｉ ｎ ｆ ｒｔ ｅ ｃ ｒ ｏ ｏ ｌ ａ ｋ ｉ ｅａｌ ｍｂｉ ｄ ｎｅ ｗｉｈ ｔ ｅ ｒ ａ ｈｐ ｄ ｓｇ ｆａ ４ ０ ｒ ｄ ／ｐ ｏ ｕ ｔｏ ｌｔｎｋ ｒ ｈ ｃ ｏ ｃ ｍ ｍａ ｄ ｒ ｓ ｄ ｔ ａａ ｃ ｈ ｔ ａ ｔ ｈ ｅ ｌｓ ｉ ｅ ｉｎ ｏ ９ ０ ０ ｔｃ ｕ ｅ ｒ ｄ ｃ ｉ ａ ｅ ，ｔ ｅ ｍａ ｒ ｏ ｎ ｓａ ｅ ｕ ｅ ｏ ｂ ｌ ｎ ｅｔ ｅ ｓｅ ｍ
之符 合设 计 要求 。
［ 稿 日期 ］ ００— ８—１ 收 ２１ ０ ９
［ 者 简 介 ］ 代 忠 （ ９６ ０ 作 郑 １７ ．２一） 男 ， 族 ， ， 汉 四川 人 ， 程 师 ， 工 主要 从 事 船舶 轮 机设 计 和 建 造 工 作 。 叶 爱君 （ ９ ８ １ １７ ．０一） 男 ， 族 ， 北 人 ， 程 师 ， ， 汉 湖 工 主要 从 事 船 舶 轮 机设 计 和 建 造 工 作 。 ２ ９