配合过盈量简单计算
过盈量与装配力计算公式
权威过盈量与装配力计算公式1. 配合面间所需的径向压力p过盈联接的配合面间应具有的径向压力是随着所传递的载荷不同而异的。
1）传递轴向力F当联接传递轴向力F时（图7-20），应保证联接在此载荷作用下，不产生轴向滑动。
亦即当径向压力为P时，在外载荷F的作用下，配合面上所能产生的轴向摩擦阻力F，应大于或等于外载荷F。
图: 变轴向力的过盈联接图: 受转矩的过盈联接设配合的公称直径为人配合面间的摩擦系数为人配合长度为l，则=πdlpfFf≥F，故因需保证Ff[7-8]2）传递转矩T当联接传递转矩T时，则应保证在此转矩作用下不产生周向滑移。
亦应大于或等于即当径向压力为P时，在转矩T的作用下，配合面间所能产生的摩擦阻力矩Mf转矩T。
设配合面上的摩擦系数为f①，配合尺寸同前，则M=πdlpf·d/2f≥T．故得因需保证Mf[7-9]① 实际上，周向摩擦系数系与轴向摩擦系数有差异，现为简化．取两者近似相等．均以f 表示。
配合面间摩擦系数的大小与配合面的状态、材料及润滑情况等因素有关，应由实验测定。
表7－5给出了几种情况下摩擦系数值，以供计算时参考。
表: 摩擦系数f 值压 入 法胀 缩 法 联接零件材料 无润滑时f有润滑时f 联接零件材料 结合方式，润滑f钢—铸钢0.110.08钢—钢油压扩孔，压力油为矿物油 0.125钢—结构钢 0.10 0.07 油压扩孔，压力油为甘油，结合面排油干净0.18钢—优质结构钢 0.11 0.08 在电炉中加热包容件至300℃0.14钢—青铜 0.15~0.20 0.03~0.06 在电炉中加热包容件至300℃以后，结合面脱脂0.2钢—铸铁 0.12~0.15 0.05~0.10 钢—铸铁 油压扩孔，压力油为矿物油0.1铸铁—铸钢 0.15~0..25 0.15~0.10 钢—铝镁合金 无润滑 0.10~0.153） 承受轴向力F 和转矩T 的联合作用 此时所需的径向压力为[7-10]2. 过盈联接的最小有效过盈量δmin根据材料力学有关厚壁圆筒的计算理论，在径向压力为 P 时的过盈量为Δ=pd(C 1/E 1+C 2/E 2)×103，则由上式可知，过盈联接传递载荷所需的最小过盈量应为[7-11]式中：p——配合W问的任向活力，由式（7~8）~(7~10）计算；MPa；d——配合的公称直径，mm；E1、E2——分别为被包容件与包容件材料的弹性模量，MPa；C1——被包容件的刚性系数C2——包容件的刚性系数d1、d2——分别为被包容件的内径和包容件的外径，mm；μ1、μ2——分别为被包容件与包容件材料的泊松比。
过盈量与装配力计算公式
过盈联接1．确定压力p；1）传递轴向力F2）传递转矩T3）承受轴向力F和转矩T的联合作用2．确定最小有效过盈量，选定配合种类；3．计算过盈联接的强度；4．计算所需压入力；（采用压入法装配时）5．计算包容件加热及被包容件冷却温度；（采用胀缩法装配时）6．包容见外径胀大量及被包容件内径缩小量。
1. 配合面间所需的径向压力p过盈联接的配合面间应具有的径向压力是随着所传递的载荷不同而异的。
1）传递轴向力F当联接传递轴向力F时（图7-20），应保证联接在此载荷作用下，不产生轴向滑动。
亦即当径向压力为P时，在外载荷F的作用下，配合面上所能产生的轴向摩擦阻力F，应大于或等于外载荷F。
图:变轴向力的过盈联接图:受转矩的过盈联接设配合的公称直径为人配合面间的摩擦系数为人配合长度为l，则F f =πdlpf因需保证Ff≥F，故[7-8]2）传递转矩T当联接传递转矩T时，则应保证在此转矩作用下不产生周向滑移。
亦即当径向压力为P时，在转矩T的作用下，配合面间所能产生的摩擦阻力矩Mf应大于或等于转矩T。
设配合面上的摩擦系数为f①，配合尺寸同前，则M f =πdlpf·d/2因需保证Mf≥T．故得[7-9]①实际上，周向摩擦系数系与轴向摩擦系数有差异，现为简化．取两者近似相等．均以f表示。
配合面间摩擦系数的大小与配合面的状态、材料及润滑情况等因素有关，应由实验测定。
表7－5给出了几种情况下摩擦系数值，以供计算时参考。
表:摩擦系数f值压入法胀缩法联接零件材料无润滑时f有润滑时f联接零件材料结合方式，润滑 f钢—铸钢0.11 0.08钢—钢油压扩孔，压力油为矿物油0.125钢—结构钢0.10 0.07 油压扩孔，压力油为甘油，结合面排油干净0.18钢—优质结构钢0.11 0.08在电炉中加热包容件至300℃0.14钢—青铜0.15~0.20 0.03~0.06 在电炉中加热包容件至300℃以后，结合面脱脂0.2钢—铸铁 0.12~0.15 0.05~0.10 钢—铸铁 油压扩孔，压力油为矿物油0.1铸铁—铸钢 0.15~0..25 0.15~0.10 钢—铝镁合金 无润滑 0.10~0.153） 承受轴向力F 和转矩T 的联合作用 此时所需的径向压力为[7-10]2. 过盈联接的最小有效过盈量δmin根据材料力学有关厚壁圆筒的计算理论，在径向压力为 P 时的过盈量为Δ=pd(C 1/E 1+C 2/E 2) ×103，则由上式可知，过盈联接传递载荷所需的最小过盈量应为[7-11]式中：p ——配合W 问的任向活力，由式（7~8）~(7~10）计算；MPa ； d ——配合的公称直径，mm ；E 1、E 2——分别为被包容件与包容件材料的弹性模量，MPa ； C 1——被包容件的刚性系数C 2——包容件的刚性系数d1、d2——分别为被包容件的内径和包容件的外径，mm；μ1、μ2——分别为被包容件与包容件材料的泊松比。
80mm的轴与孔过盈配合量
80mm的轴与孔过盈配合量在机械制造中，轴与孔的配合是非常重要的一环。
过盈配合是指轴的尺寸稍大于孔的尺寸，通过压入或加热的方法实现紧密的连接。
而80mm的轴与孔的过盈配合量则是指轴的直径与孔的直径之间的差值。
本文将详细讨论80mm的轴与孔过盈配合量的计算方法和实际应用。
一、过盈配合量的计算方法过盈配合量的计算需要根据具体的工程要求和材料的性质来确定。
常见的计算方法有以下几种：1. 制造公差法：根据轴和孔的公差等级，通过查表或计算得到过盈配合量。
一般来说，过盈配合量为公差的一半，即轴的直径减去孔的直径的一半。
2. 过盈配合公式法：根据轴和孔的尺寸，使用过盈配合的公式计算得到过盈配合量。
过盈配合公式的常见形式为：过盈配合量 = A + B * d，其中A和B为常数，d为轴的直径。
3. 经验法：根据实际经验来确定过盈配合量。
这种方法需要根据具体的材料和应用条件来确定，通常需要进行试验和实际操作的验证。
二、80mm轴与孔过盈配合量的实际应用在实际应用中，80mm的轴与孔过盈配合量的选择需要考虑以下几个因素：1. 材料的性质：不同材料的热膨胀系数不同，因此过盈配合量的选择需要考虑材料的热膨胀性质。
如果材料的热膨胀系数较大，可以选择较小的过盈配合量，以避免在温度变化时出现过紧或过松的情况。
2. 工作环境的要求：如果轴和孔在工作环境中会受到较大的振动、冲击或负载，需要选择较大的过盈配合量，以确保连接的牢固性和稳定性。
3. 加工精度的要求：如果工程要求较高的加工精度，需要选择较小的过盈配合量，以确保连接的精确性。
4. 拆卸和维修的方便性：过盈配合量过大会增加拆卸和维修的难度，因此需要根据具体情况选择合适的过盈配合量。
根据以上因素的考虑，80mm的轴与孔过盈配合量一般在0.02mm到0.08mm之间。
具体的数值需要根据实际情况来确定，可以根据工程要求和经验来选择合适的数值。
三、过盈配合量的检验方法过盈配合量的检验是保证连接质量的重要环节。
过盈配合计算原理
过盈配合压装压力参数制定方法目的过盈连接是生产中常使用的一种连接方式,制定过盈连接计算规范是要保证正常生产和研发过程使用正确的压力来连接料件,是装配标准化工作的重要目标之一,最终满足生产和客户的需求,为此,制定本规范。
范围本规范适用于计算金属件，及金属件与非金属件连接的过盈计算内容过盈连接是利用零件之间的过盈配合来实现连接的。
这种连接也叫干涉配合或者紧配合连接过盈连接的特点优点：结构简单，对中性好，承载能力大，在冲击载荷下能可靠地工作，对轴削弱少。
缺点：配合面的尺寸精度高，装拆困难。
过硬连接的主要用于轴与毂的连接，轮圈与轮芯的连接以及滚动轴承与轴或者座孔的连接等过盈连接的工作原理及装配方法过盈连接的工作原理过盈连接是将外径为dB的被包容体压入内径dA的包容件中（图1.1a）。
由于配合直径间有△A +△B的过盈量，在装配后的配合面上，以便产生一定的径向压力。
当连接承受轴向力F （图1.1b）或转矩T（图1.1c）时，配合面上便产生摩擦阻力或摩擦阻力矩以抵抗和传递外载荷过盈连接的装配方法过盈连接的装配方法有压入法和温差法压入法是利用压力机将被包容件直接压入包容件中。
由于过盈量的存在，在压入的过程中，配合表面微观不平度的峰尖不可避免的受到擦伤或压平，因此降低了连接的紧固性。
在被包容件和包容件上分别制出如图1.2所示的倒锥，并对配合面适当加润滑剂，可以减轻上述擦伤。
温差法是加热包容件或者冷却被包容件，使之既便于装配，又可减少或避免损伤配合表面，而在常温下即达到牢固连接。
加热利用电加热，冷却采用液态空气（沸点-1940℃）或者固态二氧化碳（干冰，沸点-790℃）温差法可以得到较大的固持力，常用于配合直径较大的连接；冷却法常用于配合直径较小时。
由于过盈连接拆装会使配合面受到严重的损伤，当过盈量很大时，装好后再拆开就更加困难。
因此，为了保证多次拆装后仍具有良好的紧固性，可采用液压拆卸，即在配合面间注入高压油，以涨大包容件的内径，缩小被包容件的外径，从而使连接便于拆卸，并减少配合面的擦伤。
组件产品过盈配合分析讲解
组件产品过盈配合压制分析
无源培训资料
过盈配合理论压入力的计算公式：
• F=Pfmax∏dfLfμ
• 式中 F——压入力（N） • Pfmax——结合表面承受的最大单位压力（N/m
㎡）
• df——结合直径（mm） Lf——结合长度
（mm）
• μ——结合表面磨擦系数(0.07-0.15) • 最大压力Pfmax的计算： Pfmax=&max/df
前盖外径￠2.932（+0.003^-0) 的配合 压制类 组件
以下资料中：D—孔径尺寸 d—轴径尺寸
δ（过盈量大小）=d(轴径实际尺寸）-D(孔 径实际尺寸）
δmax=dmax-Dmin δmin=dmin-Dmax
影响组件压入力的主要因素
• 有效配合长度——Lf
孔深尺寸减去孔口及轴配合端倒角长度 Lf↑ F ↑
前盖外径￠2.92（0^-0.01) 的配合 点胶类组件
B-过渡配合：孔径尺寸公差与 轴径尺寸公差有重 合
例如：压块孔径￠2.92(+0.01^-0.01)
前盖外径￠2.92（+0.01^-0.01) 的配合
影响组件压入力的主要因素
• C-过盈配合：孔的最大尺寸小于 轴的最小尺
寸 δ↑ F ↑ 例如：压块孔径￠2.92(+0.008^+0)
极限与配合 过盈配合的计算和选用
ea max
8
被包容件不产生塑性变形所容许的最大直径变 化量
ei max
9
联结件不产生塑性变形所容许的最大有效过盈 〔δe max
量
〕
表4 选择配合的步骤和校核计算
1
选择的配合，其最小过盈量 (保证能传递给定的载荷)：
[δmin]
2
选择的配合，其最大过盈量 (保证联结件不产生塑性变形)：
[δmax]
13 判定结果
——
14 包容件的外径扩大量的最小值 15 包容件的外径扩大量的最大值
Δda min Δda max
16 被包容件的内径缩小量的最小值 17 被包容件的内径缩小量的最大值
实现纵向过盈联结的最大压入力 解脱纵向过盈联结的最大压出力 压装设备应具备的的压力至少为
Δdi min Δdi max
3 初选基本过盈量
δb
4 确定基本偏差代号
——
5 选定配合 6 选择配合后的最小过盈量 7 选择配合后的最大有效过盈量
8 传递载荷的最小结合力
—— [δmin] [δmax]
[pmin]
9 最小传递力
Ft min
10 传递载荷的最大结合力
pmax
11 包容件的最大应力 12 被包容件的最大应力
σa max σi max
或
a
max
[
pmax] b
i
max
[
pmax] c
Ft min＞Ft； a max＜ sa (或 ba )； i max＜ si (或 bi )
damin
2 [ pmin]d aqa2 Ea 1 qa2
damax
2 [ pmax]d aqa2 Ea 1 qa2
过盈量与装配力计算公式
过盈量与装配力计算公式The final revision was on November 23, 2020过盈联接1. 配合面间所需的径向压力p过盈联接的配合面间应具有的径向压力是随着所传递的载荷不同而异的。
1）传递轴向力F当联接传递轴向力F时（图7-20），应保证联接在此载荷作用下，不产生轴向滑动。
亦即当径向压力为P时，在外载荷F的作用下，配合面上所能产生的轴向摩擦阻力Ff，应大于或等于外载荷F。
图: 变轴向力的过盈联接图: 受转矩的过盈联接设配合的公称直径为人配合面间的摩擦系数为人配合长度为l，则F f=πdlpf因需保证F f≥F，故[7-8]2）传递转矩T当联接传递转矩T时，则应保证在此转矩作用下不产生周向滑移。
亦即当径向压力为P时，在转矩T的作用下，配合面间所能产生的摩擦阻力矩M f应大于或等于转矩T。
设配合面上的摩擦系数为f①，配合尺寸同前，则M f=πdlpf·d/2因需保证M f≥T．故得[7-9]① 实际上，周向摩擦系数系与轴向摩擦系数有差异，现为简化．取两者近似相等．均以f表示。
配合面间摩擦系数的大小与配合面的状态、材料及润滑情况等因素有关，应由实验测定。
表7－5给出了几种情况下摩擦系数值，以供计算时参考。
表: 摩擦系数f值压入法胀缩法联接零件材料无润滑时f有润滑时f联接零件材料结合方式，润滑 f钢—铸钢钢—钢油压扩孔，压力油为矿物油钢—结构钢油压扩孔，压力油为甘油，结合面排油干净钢—优质结构钢在电炉中加热包容件至300℃钢—青铜在电炉中加热包容件至300℃以后，结合面脱脂钢—铸铁钢—铸铁油压扩孔，压力油为矿物油铸铁—铸钢0..25 钢—铝镁合金无润滑3）承受轴向力F和转矩T的联合作用此时所需的径向压力为[7-10]2. 过盈联接的最小有效过盈量δmin根据材料力学有关厚壁圆筒的计算理论，在径向压力为 P时的过盈量为Δ=pd(C1/E1+C2/E2) ×103，则由上式可知，过盈联接传递载荷所需的最小过盈量应为[7-11]式中：p——配合W问的任向活力，由式（78）(710）计算；MPa； d——配合的公称直径，mm；E1、E2——分别为被包容件与包容件材料的弹性模量，MPa；C1——被包容件的刚性系数C2——包容件的刚性系数d1、d2——分别为被包容件的内径和包容件的外径，mm；μ1、μ2——分别为被包容件与包容件材料的泊松比。
过盈量与装配力计算公式
过盈量与装配力计算公式文件编码（008-TTIG-UTITD-GKBTT-PUUTI-WYTUI-8256）过盈联接1. 配合面间所需的径向压力p过盈联接的配合面间应具有的径向压力是随着所传递的载荷不同而异的。
1）传递轴向力F当联接传递轴向力F时（图7-20），应保证联接在此载荷作用下，不产生轴向滑动。
亦即当径向压力为P时，在外载荷F的作用下，配合面上所能产生的轴向摩擦阻力Ff，应大于或等于外载荷F。
图: 变轴向力的过盈联接图: 受转矩的过盈联接设配合的公称直径为人配合面间的摩擦系数为人配合长度为l，则=πdlpfFf因需保证F≥F，故f[7-8]2）传递转矩T当联接传递转矩T时，则应保证在此转矩作用下不产生周向滑移。
亦即当径向压力为P时，在转矩T的作用下，配合面间所能产生的摩擦阻力应大于或等于转矩T。
矩Mf设配合面上的摩擦系数为f①，配合尺寸同前，则Mf=πdlpf·d/2因需保证Mf≥T．故得[7-9]① 实际上，周向摩擦系数系与轴向摩擦系数有差异，现为简化．取两者近似相等．均以f表示。
配合面间摩擦系数的大小与配合面的状态、材料及润滑情况等因素有关，应由实验测定。
表7－5给出了几种情况下摩擦系数值，以供计算时参考。
表: 摩擦系数f值压入法胀缩法联接零件材料无润滑时f有润滑时f联接零件材料结合方式，润滑 f钢—铸钢钢—钢油压扩孔，压力油为矿物油钢—结构钢油压扩孔，压力油为甘油，结合面排油干净钢—优质结构钢在电炉中加热包容件至300℃钢—青铜在电炉中加热包容件至300℃以后，结合面脱脂钢—铸铁钢—铸铁油压扩孔，压力油为矿物油铸铁—铸钢0..25 钢—铝镁合金无润滑3）承受轴向力F和转矩T的联合作用此时所需的径向压力为[7-10]2. 过盈联接的最小有效过盈量δmin根据材料力学有关厚壁圆筒的计算理论，在径向压力为 P时的过盈量为Δ=pd(C1/E1+C2/E2) ×103，则由上式可知，过盈联接传递载荷所需的最小过盈量应为[7-11]式中：p——配合W问的任向活力，由式（78）(710）计算；MPa；d——配合的公称直径，mm；E1、E2——分别为被包容件与包容件材料的弹性模量，MPa；C1——被包容件的刚性系数C2——包容件的刚性系数d1、d2——分别为被包容件的内径和包容件的外径，mm；μ1、μ2——分别为被包容件与包容件材料的泊松比。
过盈配合
(1) 最大过盈是指在过盈配合或过渡配合中，孔的下极限尺寸与轴的上尺寸之差；也等于孔的下偏差与轴的上偏差的代数差，用Ymax Ymax＝Lmin－lmax＝EI－es
(2) 最小过盈是指在过盈配合中，孔的上极限尺寸减轴的下极限尺寸之差；也等于孔的上偏差与轴的下极限偏差的代数差，用Ymin Ymin＝Lmax－lmin＝ES－ei
(3)平均过盈数值上等于最大过盈与最小过盈之和的一半，用
Ya＝（Ymax＋Ymin）/2
(4) 过盈配合公差即为允许过盈变动的范围。
等于最小过盈与最大过盈的代数差，用Tｆ表示。
Tｆ＝Ymin－Ymax 或Tｆ＝Th＋Ts
例题：如某孔的尺寸为Ф100，上极限偏差为-0.058，下极限偏差为-0.093；轴的尺寸为Ф 100，上极限偏差为0，下极限偏差为
最大过盈和最小过盈值、平均过盈、过盈配合公差各是多少？
解：Lmax＝100＋(－0.058)＝99.942
Lmin＝100＋(－0.093)＝99.907。
精密零件过盈配合计算公式
精密零件过盈配合计算公式在机械设计中，精密零件的过盈配合是非常重要的一环。
过盈配合是指在两个零件的配合过程中，一个零件的尺寸略大于另一个零件的尺寸，这样在装配时可以通过压入或插入的方式使两个零件紧密配合在一起。
精密零件的过盈配合需要精确计算，以确保零件的装配和使用性能。
精密零件的过盈配合计算公式包括以下几个方面：1. 过盈量的计算公式。
过盈量是指两个零件配合时，一个零件的尺寸大于另一个零件的尺寸的量。
过盈量的计算公式为：δ = (D d) / 2。
其中，δ为过盈量，D为外径，d为内径。
过盈量的计算是过盈配合计算的基础，通过计算过盈量可以确定零件的尺寸设计。
2. 壁厚的计算公式。
壁厚是指零件壁的厚度，壁厚的计算公式为：t = (D d) / 2。
其中，t为壁厚，D为外径，d为内径。
壁厚的计算是为了确保零件在装配时能够承受一定的载荷和压力，同时保证零件的强度和刚度。
3. 最大过盈量的计算公式。
最大过盈量是指在允许的公差范围内，两个零件配合时允许的最大过盈量。
最大过盈量的计算公式为：δmax = δ + IT。
其中，δmax为最大过盈量，δ为过盈量，IT为公差。
最大过盈量的计算是为了确保零件在装配时能够顺利配合，同时考虑到公差的影响。
4. 最小过盈量的计算公式。
最小过盈量是指在允许的公差范围内，两个零件配合时允许的最小过盈量。
最小过盈量的计算公式为：δmin = δ IT。
其中，δmin为最小过盈量，δ为过盈量，IT为公差。
最小过盈量的计算是为了确保零件在装配时能够紧密配合，同时考虑到公差的影响。
5. 过盈配合公差的计算公式。
过盈配合公差是指在配合过程中允许的公差范围，过盈配合公差的计算公式为：IT = (ITmax + ITmin) / 2。
其中，IT为过盈配合公差，ITmax为最大公差，ITmin为最小公差。
过盈配合公差的计算是为了确保零件在装配时能够顺利配合，同时考虑到公差的影响。
通过以上几个方面的计算公式，可以对精密零件的过盈配合进行精确计算，确保零件在装配和使用过程中能够达到设计要求。
过盈配合传递扭矩计算
过盈配合传递扭矩计算过盈配合传递扭矩计算，听起来好像是一门高深的学问，但其实道理简单得很，就像我们生活中那些看似复杂却又充满乐趣的小事。
想象一下，咱们把两个零件紧紧地夹在一起，这就像你和朋友们聚会时，紧紧围坐在一张桌子旁，大家挤得满满的，亲密无间。
这个“过盈配合”就是在说，把两个零件之间的配合做得比正常的要紧一点，让它们之间的接触更紧密，更有力道。
这样一来，传递扭矩的时候就不会那么轻易地松动，简直就像是你在参加一场拔河比赛，手握着绳子，浑身使劲，不想轻易放手。
说到扭矩，那可是机械世界里的“火药桶”。
就好比你开车的时候，油门一踩，那股劲儿立刻就上来了。
扭矩就是那股转动的力量，能让你的机器转起来，能把大大小小的零件组合成一个和谐的整体。
你可能会问，这个扭矩到底是怎么计算的？其实就像咱们平常买东西时，算账一样，找找乘法，做做加法，轻松就能得出结果。
想象一下，两个零件的直径和材料都不一样，传递扭矩的能力也就不同。
这时候，咱们得把这些因素都考虑进去，像做一道复杂的菜，得先把各种材料都准备好，再来一锅煮的。
材料的硬度、接触面积、摩擦力，样样都是影响扭矩传递的关键。
就好比你的朋友们吃饭，吃得太饱、吃得太快，结果最后就会肚子不舒服。
扭矩的传递也是如此，太强的扭矩或者太小的接触面，都会导致不必要的麻烦，甚至出故障。
咱们聊聊这个计算过程。
得测量好过盈量，想象成两个零件之间的“距离”。
如果这两个零件过于紧密，就会导致安装时出现问题，搞不好还会变成“拧不动”的尴尬场面。
简单地说，过盈量要适中，才能保证零件的紧固和良好的传递扭矩。
而这就需要你提前做好功课，心中有数。
咱们得考虑一下接触面。
就好比我们平时走路，鞋底的摩擦力大了，不容易滑倒，反之则容易摔跤。
在扭矩传递中，接触面的大小和摩擦力直接影响着传递效率。
要是你想让扭矩传得更顺畅，就得确保接触面足够大，摩擦力又不会过高。
这样才能稳稳当当地把扭矩传递下去，绝不掉链子。
不过，咱们也不能忽视了其他因素，比如温度、环境。
过盈量与装配力计算公式
过盈联接1. 配合面间所需的径向压力p过盈联接的配合面间应具有的径向压力是随着所传递的载荷不同而异的;1传递轴向力F当联接传递轴向力F时图7-20,应保证联接在此载荷作用下,不产生轴向滑动;亦即当径向压力为P时,在外载荷F的作用下,配合面上所能产生的轴向摩擦阻力Ff,应大于或等于外载荷F;图: 变轴向力的过盈联接图: 受转矩的过盈联接设配合的公称直径为人配合面间的摩擦系数为人配合长度为l,则F f=πdlpf≥F,故因需保证Ff7-82传递转矩T当联接传递转矩T时,则应保证在此转矩作用下不产生周向滑移;亦即当径应大于或等于转矩向压力为P时,在转矩T的作用下,配合面间所能产生的摩擦阻力矩MfT;设配合面上的摩擦系数为f① ,配合尺寸同前,则M f=πdlpf·d/2因需保证Mf≥T．故得7-9① 实际上,周向摩擦系数系与轴向摩擦系数有差异,现为简化．取两者近似相等．均以f 表示;配合面间摩擦系数的大小与配合面的状态、材料及润滑情况等因素有关,应由实验测定;表7－5给出了几种情况下摩擦系数值,以供计算时参考;表: 摩擦系数f值压入法胀缩法联接零件材料无润滑时f有润滑时f联接零件材料结合方式,润滑 f钢—铸钢钢—钢油压扩孔,压力油为矿物油钢—结构钢油压扩孔,压力油为甘油,结合面排油干净钢—优质结构钢在电炉中加热包容件至300℃钢—青铜在电炉中加热包容件至300℃以后,结合面脱脂钢—铸铁钢—铸铁油压扩孔,压力油为矿物油铸铁—铸钢0..25 钢—铝镁合金无润滑3 承受轴向力F和转矩T的联合作用此时所需的径向压力为7-10 2. 过盈联接的最小有效过盈量δmin根据材料力学有关厚壁圆筒的计算理论,在径向压力为 P时的过盈量为Δ=pdC1/E1+C2/E2×103,则由上式可知,过盈联接传递载荷所需的最小过盈量应为7-11式中：p——配合W问的任向活力,由式78710计算；MPa；d——配合的公称直径,mm；E1、E2——分别为被包容件与包容件材料的弹性模量,MPa；C1——被包容件的刚性系数C2——包容件的刚性系数d1、d2——分别为被包容件的内径和包容件的外径,mm；μ1、μ2——分别为被包容件与包容件材料的泊松比;对于钢,μ=；对于铸铁,μ=;当传递的载荷一定时,配合长度l越短,所需的径向压力p就越大;当P增大时,所需的过盈量也随之增大;因此,为了避免在载荷一定时需用较大的过盈量而增加装配时的困难,配合长度不宜过短,一般推荐采用l≈;但应注意,由于配合面上的应力分布不均匀,当l ＞时,即应考虑两端应力集中的影响,并从结构上采取降低应力集中的措施;图: 圆柱面过盈联接显然,上面求出的Δmin只有在采用胀缩法装配不致擦去或压平配合表面微观不平度的峰尖时才是合效的;所以用胀缩法装配时,最小有效过盈量δmin =Δmin但当采用压入法装配时；配合表面的微观峰尖将被擦去或压平一部分下图,此时接式7－11求出的Δmin值即为理论值应再增加被擦去部分2μ,故计算公式为图：压入法装配时配合表面擦去部分示意图式中：u——装配时留图所示可配合表面上微观峰尖被擦去部分的高度之和,取其为 R Z1＋RZ2,μm；RZ1、RZ2——分别为被包容件及包容件配合表面上微观不平度的十点高度,μm,其值随表面粗糙度而异,见表7—6表：加工方法、表面粗糙度及表面微观不平度十点高度RZ加工方法精车或精镗,中等磨光,刮每平方厘米内有3个点铰,静磨,刮每平方厘米内有35个点钻石刀头镗研磨,抛光,超精加工等表面粗糙度代号Rzμm 10注：表面粗糙度代号以Ra表示,自左至右依次相当于旧国标GB1031—68中的代号▽6—▽14;设计过盈联接时,如用压入法装配,应根据求得的最小有效过盈量δmin,从国家标准中选出一个标准过盈配合,这个标准过盈配合的最小过盈量应略大于或等于δmin;若使用胀缩法装配时,由于配合表面微观峪关被擦伤或压平的很少,可以忽略不计,亦即可求出δmin 后直接选定标准过盈配合;还应指出的是：实践证明,不平度较小的两表面相配合时贴合的情况较好,从而可提高联接的紧固性;3. 过盈联接的强度计算前已指出,过盈联接的强度包括两个方面,即联接的强度及联接零件本身的强度;由于按照上述方法选出的标准过盈配合已能产生所采的径向压力,即已能保证联接的强度,所以下面只讨论联接零件本身的强度问题;过盈联接零件本身的强度,可按材料力学中阐明的厚壁圆筒强度计算方法进行校核;当压力p一定时,联接零件中的应力大小及分布情况见图7－26;首先按所选的标准过盈配合种类查算出最大过盈量δmax采用压入法装配时应减掉被擦去的部分2u．再求出最大径向压力p max,即然后根据p max来校核联接零件本身的强度;当包容件被包容件为脆性材料时,可按图7－26所示的最大周向拉压应力用第一强度理论进行核核;由图可见,其主要破坏形式是包容件内表层断裂;图7-26：过盈联接中的应力大小及分布情况设分别为被包容件材料的压缩强度极限及包容件材料的拉伸强度极限,则强度校核公式为：对被包容件对包容件当零件材料为塑性材料时．则应按第三强度理论1-3≤S检验其承受最大应力的表层是否处于弹性变形范围内,设s1、s2分别为被包容件及包容件材料的屈服极限．则由图7－26可知．不出现塑性变形的检验公式为：对被包容件内表层对包容件内表层4. 过盈联接最大压入力、压出力当采用压入法装配并准备拆开时,为了选择所得压力机的容量,应将其最大压入力、压出力按下列公式算出：最大压入力 Fi =fπdlpmax最大压出力 F0=Fi=fπdlpmax5. 包容件加热及被包容件冷却温度如采用胀缩法装配时,包容件的加热温度t;或被包容件的冷却温度t；单位均为℃可按下式计算：式中：δmax——所选得的标准配合在装配前的最大过盈量,μm；Δ——装配时为了避免配合面互相擦伤所需的最小间隙;通常采用同样公称直径的间隙配合 H7／g6的最小间隙,μm,或从手册中查取；α1、α2——分别为被包容件及包容件材料的线膨胀系数,查有关手册；t——装配环境的温度,℃;6. 包容件外径胀大量及被包容件内径缩小量一般只需计算其最大绝对值当有必要计算过盈联接装配后包容件外径胀大量及被包容件内径缩小量时,可按下列公式计算：包容件外径最大胀大量被包容件内径最大缩小量式中各符号的意义同前;过盈配合键的装配过盈配合件是依靠相配件装配以后的过盈量达到紧固联接;装配后．由于材料的弹性变形,使配合面之间产生压力,因此在工作时配合面间具有相当的联擦力来传递扭短或轴向力;过盈配合装配一般属于不可拆卸的固定连接;过盈配合件的装配方法有：1人工锤击法,2压力机压入法；3冷装法,4热装法;1过盈配合件装配前的检查过盈配合零件在装配前必须对配合部位进行复检．并做好记录;1过盈量应符合图样或工艺文件的规定;2与轴肩相靠的相关轮或环的端面,以及作为装配基准的轮绿端面,与孔的垂直度偏差应在图样规定的范围内;3相关的圆根、倒角等不得影响装配;4配合表面水准有棱刺、锈斑或擦伤;5当包容件的孔为盲孔时,其装入的被包容件必须有排气孔或槽,否则不准进行装配;6具有键联接的配合件．装配前必须对轴槽、孔槽的位置与研配的键进行复检,正确无误后方可进行装配;2过盈配合件的装配过盈配合件的装配见表16;表16 过盈配合件装配装配方法工艺要点计算公式人工敲击法：适用于过渡配合的小件装配1 .大装的零件表面不准有砸痕2 .打装时,被包容配件表面涂机油润滑3 .打装时,必须用软金属或硬质非金属材料做防护衬垫4 .打装过程中,必须使被容件与包容件同轴,不准有任何歪斜现象5 .打装好的零件必须与相关限位轴肩等靠紧,间隙不得大于压装法：适用于常温下．对过盈量较小的中、小件装配1. 压装件引入端必须制做倒锥;若图样中未作规定,其倒锥按锥度1：150制作．长度为配合总长度的l0%～15%压入力F经验计算公式F=KiL×104式中i－测的实际过盈量mmL－配合长度mmK－考虑被装零件材质,尺寸等因素的系数K系数～3取值2 .实心轴与不通孔件压装时,允许在配合轴颈表面上加工深度大于的排气平面3 .压装零件的配合表面．在压装前须润滑油白铅油掺机油4.压装时,其受力中心线应与包容件,被包容件中心线保持同轴;对细长轴应严格控制受力中心线与零件的同轴性5.压装轮与轴时．绝不允许轮缘单独受力6.压装后,轴肩处必须靠紧．间隙小于7.采用重物压装时,应平稳无阻压入,出现异常时应进行分析,不准有压坏零件的现象发生8.采用油压机装时．必须对压入力F进行校核,确保压机所产生的压力应该是压入力F 的1．5—2倍9.采用油压机压装时,应做好压力变化的记录1压力变化应平稳,出现异常时进行分析,不准有压坏零件的现象发生2图样有最大压力的要求时,应达到规定效值,不许过大或过小3采用机压装时速度不宜太快;压入速度采用2—4mm／s,不允许超过10mm／s热装法:适用过盈量较大零件的装配1．做好热装前的准备工作．以保证热装工序的顺利完成1 加热温度T计算公式T＝σ＋δ/ad＋T ℃式中d－配合公称直径mma－加热零件材料线膨胀系数1/℃常用材料线膨胀系数见有关手册σ－配合尺寸的最大过盈量mmδ－所需热装间隙mm 当d<200mm时,δ取1"2σ当d≥200mm时,δ取"d22加热时间按零件厚10mm需加热10min估算;厚度值按零件轴向和径向尺寸小者计算3 保温时间按加热时间的1/4估算2．包容件加热．胀量达到要求后,要迅速清理包容件和被包件的配合表面,然后立即进行热装;要求操作动作迅速准确,一次热装到位,中涂不许停顿;若发生异常,不允许强迫装入,必须排除故障,重新加热再进行热装3.零件热装后,采用拉、压、顶等可靠措施使热装件靠近被包容件轴向定位面;零件冷却后,其间隙不得大于配合长度的1／10004.钢件中装铜套时,包容件只能作一次热装,装后不允许作为二次热装的包容件再行加热5.凡镶圈结构的齿轮与的热装时．在装齿圈时已加热过一次,当与轴热装时,又需二次加热,一般应采用油浴加热;若条件有限,也可采用电炉加热,但必须严格控制温升速度,使之温度均匀．且工作外表面离炉丝距离大于300mm,否则不准采用6.采用油浴加热,其油温控制在该油的闪点以下10"20℃,绝不允许使用到油的闪点或高于闪点;常用油闪点见表7-867.采用电感式加热器加热,必须适当选择设备规格,并严格遵守设备操作规程冷装法：适用于包容件无法加热或加热会导致零件精度、材料组织变化、影响其力学件的装配1．冷装时l冷冻温度TI计算公式T1=2σ/a1d ℃式中σ—最大过盈量mm d—被包容件的外径mm a1—被包容件冷却时线膨胀系数常用材料冷却时线膨胀系数见有关手册冷冻时间t计算公式t= a'δ' 6～8mm 式中与材料有关的系数见有关手册被冷冻零件的特征尺寸;即零件的最大断面半径或壁厚尺寸mm 1按公式计算冷冻温度T 2选用冷冻剂,冷冻剂的温度必须低于被包容件所需冷冻温度 T1,被包容件直径大于φ50mm时优先选用液态氧或液态氮冷冻剂温度值见有关手册 3计算冷冻时间 2.凡冷装采用液态氧做冷冻剂时．严禁周围有易燃物和火种 3.操作者必须穿戴好劳保用品,应穿长袖衣,长腿裤,戴好防护眼镜,皮手套．扎好帆布脚盖．才能进行操作 4.取冷冻剂的罐和冷却箱,要留有透气孔,用时不得堵死．以免压力增高引起爆炸;箱体内部要清洁冷却箱要放置平稳可靠 5.冷冻剂必须随用随取,倾注时要小心,防止外洒和飞溅;冷却箱中的液面要保持足够的高度,比须浸没零件的配合表面, 但不宜太满,应低于箱盖顶面80cm;挥发的冷冻剂要及时补充 6.往冷却箱中放入或取出零件时要使用工具,用钳子夹或事先用铁丝捆扎好．不准直接用手取、放零件,以免烧伤 7.冷冻时间是从零件浸入冷冻剂中算起;零件浸入初期有强裂的“沸腾”现象．往后逐渐减弱,以致消失．刚停止时只说明零件表面与冷冻剂的温差很小,但并未完全冷透．必须按计算时间完全冷透 8.零件透温后．取出应立即装入包容件孔中;动作要讯速、准确; 零件的夹持要注意同心．不得歪斜,纠正装入产生的歪斜,只允许使用铜棒或木锤进行敲击、若是铜件则应采用木锤9.若—次要装的零件较多时,从冷却箱中取出一件,应随时效入一件,并及时补足冷冻剂．盖好箱。
过盈配合计算
计算公式
a 1 qa2 3 qa4
b
1 1
qa 2 qa 2
c 1 qi2 2
塑性材料：Pfamax a sa
脆性材料：Pfamax
b ba 2~3
塑性材料：Pfimax c si
脆性材料：Pfimax
c bi 2~3
Pfmax取Pfamax和Pfimax中 的较小者
数值 0.3573373 0.4627267
1 1
qi qi
2 2
vi
0.6060606 0
2.581103 0.58
Sa
S a 1.6Raa
0.00256
单位 / /
Mpa Mpa Mpa Mpa Mpa Mpa
1 1 mm mm 1 N·mm N
N
mm mm mm mm
Mpa
Mpa
Mpa
1
1
1
1
mm
包容件传递载荷所需的最小 直径变化量 被包容件传递载荷所需的最 小直径变化量 传递载荷所需的最小有效过 盈量
考虑压平量的最小过盈量
Si eamin eimin δemin δmin
S i 1.6Rai
ea min
Pf
min
df Ea
Ca
ei min
Pf min
df Ei
Ci
emin eamin eimin
min emin 2(Sa Si )
0.00256
mm
######### mm
######### mm
数值 传递力 塑性材料
60 60 70 70 3000 3000 0.42 0.42 0.0016 0.0016 0.1 10 15
过盈量计算
过盈量计算过盈配合压装压力参数制定方法目的过盈连接是生产中常使用的一种连接方式,制定过盈连接计算规范是要保证正常生产和研发过程使用正确的压力来连接料件,是装配标准化工作的重要目标之一,最终满足生产和客户的需求,为此,制定本规范。
范围本规范适用于计算金属件，及金属件与非金属件连接的过盈计算内容过盈连接是利用零件之间的过盈配合来实现连接的。
这种连接也叫干涉配合或者紧配合连接过盈连接的特点优点：结构简单，对中性好，承载能力大，在冲击载荷下能可靠地工作，对轴削弱少。
缺点：配合面的尺寸精度高，装拆困难。
过硬连接的主要用于轴与毂的连接，轮圈与轮芯的连接以及滚动轴承与轴或者座孔的连接等过盈连接的工作原理及装配方法过盈连接的工作原理过盈连接是将外径为dB的被包容体压入内径dA的包容件中（图1.1a）。
由于配合直径间有△A +△B的过盈量，在装配后的配合面上，以便产生一定的径向压力。
当连接承受轴向力F（图1.1b）或转矩T （图1.1c）时，配合面上便产生摩擦阻力或摩擦阻力矩以抵抗和传递外载荷过盈连接的装配方法过盈连接的装配方法有压入法和温差法压入法是利用压力机将被包容件直接压入包容件中。
由于过盈量的存在，在压入的过程中，配合表面微观不平度的峰尖不可避免的受到擦伤或压平，因此降低了连接的紧固性。
在被包容件和包容件上分别制出如图1.2所示的倒锥，并对配合面适当加润滑剂，可以减轻上述擦伤。
温差法是加热包容件或者冷却被包容件，使之既便于装配，又可减少或避免损伤配合表面，而在常温下即达到牢固连接。
加热利用电加热，冷却采用液态空气（沸点-1940℃）或者固态二氧化碳（干冰，沸点-790℃）温差法可以得到较大的固持力，常用于配合直径较大的连接；冷却法常用于配合直径较小时。
由于过盈连接拆装会使配合面受到严重的损伤，当过盈量很大时，装好后再拆开就更加困难。
因此，为了保证多次拆装后仍具有良好的紧固性，可采用液压拆卸，即在配合面间注入高压油，以涨大包容件的内径，缩小被包容件的外径，从而使连接便于拆卸，并减少配合面的擦伤。
过盈量与装配力计算公式
过盈联接1．确定压力p；1）传递轴向力F2）传递转矩T3）承受轴向力F和转矩T的联合作用2．确定最小有效过盈量，选定配合种类；3．计算过盈联接的强度；4．计算所需压入力；（采用压入法装配时）5．计算包容件加热及被包容件冷却温度；（采用胀缩法装配时）6．包容见外径胀大量及被包容件内径缩小量。
1. 配合面间所需的径向压力p过盈联接的配合面间应具有的径向压力是随着所传递的载荷不同而异的。
1）传递轴向力F当联接传递轴向力F时（图7-20），应保证联接在此载荷作用下，不产生轴向滑动。
亦即当径向压力为P时，在外载荷F的作用下，配合面上所能产生的轴向摩擦阻力Ff，应大于或等于外载荷F。
图: 变轴向力的过盈联接图: 受转矩的过盈联接设配合的公称直径为人配合面间的摩擦系数为人配合长度为l，则F f=πdlpf因需保证F f≥F，故[7-8]2）传递转矩T当联接传递转矩T时，则应保证在此转矩作用下不产生周向滑移。
亦即当径向压力为P时，在转矩T的作用下，配合面间所能产生的摩擦阻力矩M f应大于或等于转矩T。
设配合面上的摩擦系数为f①，配合尺寸同前，则M f=πdlpf·d/2因需保证M f≥T．故得[7-9]① 实际上，周向摩擦系数系与轴向摩擦系数有差异，现为简化．取两者近似相等．均以f表示。
配合面间摩擦系数的大小与配合面的状态、材料及润滑情况等因素有关，应由实验测定。
表7－5给出了几种情况下摩擦系数值，以供计算时参考。
表: 摩擦系数f值压入法胀缩法联接零件材料无润滑时f有润滑时f联接零件材料结合方式，润滑 f钢—铸钢0.11 0.08 钢—钢油压扩孔，压力油0.125为矿物油钢—结构钢0.10 0.07 油压扩孔，压力油为甘油，结合面排油干净0.18钢—优质结构钢0.11 0.08在电炉中加热包容件至300℃0.14钢—青铜0.15~0.20 0.03~0.06 在电炉中加热包容件至300℃以后，结合面脱脂0.2钢—铸铁0.12~0.15 0.05~0.10 钢—铸铁油压扩孔，压力油为矿物油0.1铸铁—铸钢0.15~0..25 0.15~0.10钢—铝镁合金无润滑0.10~0.15 3）承受轴向力F和转矩T的联合作用此时所需的径向压力为[7-10]2. 过盈联接的最小有效过盈量δmin根据材料力学有关厚壁圆筒的计算理论，在径向压力为 P时的过盈量为Δ=pd(C1/E1+C2/E2) ×103，则由上式可知，过盈联接传递载荷所需的最小过盈量应为[7-11]式中：p——配合W问的任向活力，由式（7~8）~(7~10）计算；MPa；d——配合的公称直径，mm；E1、E2——分别为被包容件与包容件材料的弹性模量，MPa；C1——被包容件的刚性系数C2——包容件的刚性系数d1、d2——分别为被包容件的内径和包容件的外径，mm；μ1、μ2——分别为被包容件与包容件材料的泊松比。
活塞和缸体的过盈量计算
活塞和缸体的过盈量计算
【实用版】
目录
1.活塞和缸体的过盈量概念
2.过盈量的计算方法
3.过盈量的应用和影响
正文
一、活塞和缸体的过盈量概念
活塞和缸体的过盈量是指在活塞和缸体装配时，活塞的尺寸大于缸体的尺寸，形成的一种配合状态。
过盈量的大小决定了活塞和缸体之间的密封性能、承载能力和稳定性。
因此，在设计和制造过程中，合理计算过盈量是非常重要的。
二、过盈量的计算方法
过盈量的计算通常采用以下公式：
过盈量 = 活塞尺寸 - 缸体尺寸
需要注意的是，这里采用的尺寸应该是同一部位的尺寸，例如活塞的直径和缸体的内径。
此外，过盈量的单位通常为毫米（mm）。
三、过盈量的应用和影响
过盈量在活塞和缸体装配中具有重要作用，主要表现在以下几个方面：
1.密封性能：合理的过盈量可以保证活塞和缸体之间的密封性能，防止润滑油泄漏和外界杂质进入。
2.承载能力：过盈量越大，活塞和缸体之间的接触面积越大，承载能力越强。
但过大的过盈量会导致装配困难，增加制造成本。
3.稳定性：适当的过盈量有助于提高活塞和缸体的稳定性，降低磨损，
延长使用寿命。
过盈量与装配力计算公式
过盈联接1. 配合面间所需的径向压力p过盈联接的配合面间应具有的径向压力是随着所传递的载荷不同而异的;1传递轴向力F当联接传递轴向力F时图7-20,应保证联接在此载荷作用下,不产生轴向滑动;亦即当径向压力为P时,在外载荷F的作用下,配合面上所能产生的轴向摩擦阻力Ff,应大于或等于外载荷F;图: 变轴向力的过盈联接图: 受转矩的过盈联接设配合的公称直径为人配合面间的摩擦系数为人配合长度为l,则F f=πdlpf≥F,故因需保证Ff7-82传递转矩T当联接传递转矩T时,则应保证在此转矩作用下不产生周向滑移;亦即当径应大于或等于转矩向压力为P时,在转矩T的作用下,配合面间所能产生的摩擦阻力矩MfT;设配合面上的摩擦系数为f① ,配合尺寸同前,则M f=πdlpf·d/2因需保证Mf≥T．故得7-9① 实际上,周向摩擦系数系与轴向摩擦系数有差异,现为简化．取两者近似相等．均以f 表示;配合面间摩擦系数的大小与配合面的状态、材料及润滑情况等因素有关,应由实验测定;表7－5给出了几种情况下摩擦系数值,以供计算时参考;表: 摩擦系数f值压入法胀缩法联接零件材料无润滑时f有润滑时f联接零件材料结合方式,润滑 f钢—铸钢钢—钢油压扩孔,压力油为矿物油钢—结构钢油压扩孔,压力油为甘油,结合面排油干净钢—优质结构钢在电炉中加热包容件至300℃钢—青铜在电炉中加热包容件至300℃以后,结合面脱脂钢—铸铁钢—铸铁油压扩孔,压力油为矿物油铸铁—铸钢0..25 钢—铝镁合金无润滑3 承受轴向力F和转矩T的联合作用此时所需的径向压力为7-10 2. 过盈联接的最小有效过盈量δmin根据材料力学有关厚壁圆筒的计算理论,在径向压力为 P时的过盈量为Δ=pdC1/E1+C2/E2×103,则由上式可知,过盈联接传递载荷所需的最小过盈量应为7-11式中：p——配合W问的任向活力,由式78710计算；MPa；d——配合的公称直径,mm；E1、E2——分别为被包容件与包容件材料的弹性模量,MPa；C1——被包容件的刚性系数C2——包容件的刚性系数d1、d2——分别为被包容件的内径和包容件的外径,mm；μ1、μ2——分别为被包容件与包容件材料的泊松比;对于钢,μ=；对于铸铁,μ=;当传递的载荷一定时,配合长度l越短,所需的径向压力p就越大;当P增大时,所需的过盈量也随之增大;因此,为了避免在载荷一定时需用较大的过盈量而增加装配时的困难,配合长度不宜过短,一般推荐采用l≈;但应注意,由于配合面上的应力分布不均匀,当l ＞时,即应考虑两端应力集中的影响,并从结构上采取降低应力集中的措施;图: 圆柱面过盈联接显然,上面求出的Δmin只有在采用胀缩法装配不致擦去或压平配合表面微观不平度的峰尖时才是合效的;所以用胀缩法装配时,最小有效过盈量δmin =Δmin但当采用压入法装配时；配合表面的微观峰尖将被擦去或压平一部分下图,此时接式7－11求出的Δmin值即为理论值应再增加被擦去部分2μ,故计算公式为图：压入法装配时配合表面擦去部分示意图式中：u——装配时留图所示可配合表面上微观峰尖被擦去部分的高度之和,取其为 R Z1＋RZ2,μm；RZ1、RZ2——分别为被包容件及包容件配合表面上微观不平度的十点高度,μm,其值随表面粗糙度而异,见表7—6表：加工方法、表面粗糙度及表面微观不平度十点高度RZ加工方法精车或精镗,中等磨光,刮每平方厘米内有3个点铰,静磨,刮每平方厘米内有35个点钻石刀头镗研磨,抛光,超精加工等表面粗糙度代号Rzμm 10注：表面粗糙度代号以Ra表示,自左至右依次相当于旧国标GB1031—68中的代号▽6—▽14;设计过盈联接时,如用压入法装配,应根据求得的最小有效过盈量δmin,从国家标准中选出一个标准过盈配合,这个标准过盈配合的最小过盈量应略大于或等于δmin;若使用胀缩法装配时,由于配合表面微观峪关被擦伤或压平的很少,可以忽略不计,亦即可求出δmin 后直接选定标准过盈配合;还应指出的是：实践证明,不平度较小的两表面相配合时贴合的情况较好,从而可提高联接的紧固性;3. 过盈联接的强度计算前已指出,过盈联接的强度包括两个方面,即联接的强度及联接零件本身的强度;由于按照上述方法选出的标准过盈配合已能产生所采的径向压力,即已能保证联接的强度,所以下面只讨论联接零件本身的强度问题;过盈联接零件本身的强度,可按材料力学中阐明的厚壁圆筒强度计算方法进行校核;当压力p一定时,联接零件中的应力大小及分布情况见图7－26;首先按所选的标准过盈配合种类查算出最大过盈量δmax采用压入法装配时应减掉被擦去的部分2u．再求出最大径向压力p max,即然后根据p max来校核联接零件本身的强度;当包容件被包容件为脆性材料时,可按图7－26所示的最大周向拉压应力用第一强度理论进行核核;由图可见,其主要破坏形式是包容件内表层断裂;图7-26：过盈联接中的应力大小及分布情况设分别为被包容件材料的压缩强度极限及包容件材料的拉伸强度极限,则强度校核公式为：对被包容件对包容件当零件材料为塑性材料时．则应按第三强度理论1-3≤S检验其承受最大应力的表层是否处于弹性变形范围内,设s1、s2分别为被包容件及包容件材料的屈服极限．则由图7－26可知．不出现塑性变形的检验公式为：对被包容件内表层对包容件内表层4. 过盈联接最大压入力、压出力当采用压入法装配并准备拆开时,为了选择所得压力机的容量,应将其最大压入力、压出力按下列公式算出：最大压入力 Fi =fπdlpmax最大压出力 F0=Fi=fπdlpmax5. 包容件加热及被包容件冷却温度如采用胀缩法装配时,包容件的加热温度t;或被包容件的冷却温度t；单位均为℃可按下式计算：式中：δmax——所选得的标准配合在装配前的最大过盈量,μm；Δ——装配时为了避免配合面互相擦伤所需的最小间隙;通常采用同样公称直径的间隙配合 H7／g6的最小间隙,μm,或从手册中查取；α1、α2——分别为被包容件及包容件材料的线膨胀系数,查有关手册；t——装配环境的温度,℃;6. 包容件外径胀大量及被包容件内径缩小量一般只需计算其最大绝对值当有必要计算过盈联接装配后包容件外径胀大量及被包容件内径缩小量时,可按下列公式计算：包容件外径最大胀大量被包容件内径最大缩小量式中各符号的意义同前;过盈配合键的装配过盈配合件是依靠相配件装配以后的过盈量达到紧固联接;装配后．由于材料的弹性变形,使配合面之间产生压力,因此在工作时配合面间具有相当的联擦力来传递扭短或轴向力;过盈配合装配一般属于不可拆卸的固定连接;过盈配合件的装配方法有：1人工锤击法,2压力机压入法；3冷装法,4热装法;1过盈配合件装配前的检查过盈配合零件在装配前必须对配合部位进行复检．并做好记录;1过盈量应符合图样或工艺文件的规定;2与轴肩相靠的相关轮或环的端面,以及作为装配基准的轮绿端面,与孔的垂直度偏差应在图样规定的范围内;3相关的圆根、倒角等不得影响装配;4配合表面水准有棱刺、锈斑或擦伤;5当包容件的孔为盲孔时,其装入的被包容件必须有排气孔或槽,否则不准进行装配;6具有键联接的配合件．装配前必须对轴槽、孔槽的位置与研配的键进行复检,正确无误后方可进行装配;2过盈配合件的装配过盈配合件的装配见表16;表16过盈配合件装配装配方法工艺要点计算公式人工敲击法：适用于过渡配合的小件装配1 .大装的零件表面不准有砸痕2 .打装时,被包容配件表面涂机油润滑3 .打装时,必须用软金属或硬质非金属材料做防护衬垫4 .打装过程中,必须使被容件与包容件同轴,不准有任何歪斜现象5 .打装好的零件必须与相关限位轴肩等靠紧,间隙不得大于压装法：适用于常温下．对过盈量较小的中、小件装配1. 压装件引入端必须制做倒锥;若图样中未作规定,其倒锥按锥度1：150制作．长度为配合总长度的l0%～15%压入力F经验计算公式F=KiL×104式中i－测的实际过盈量mmL－配合长度mmK－考虑被装零件材质,尺寸等因素的系数K系数～3取值2 .实心轴与不通孔件压装时,允许在配合轴颈表面上加工深度大于的排气平面3 .压装零件的配合表面．在压装前须润滑油白铅油掺机油4.压装时,其受力中心线应与包容件,被包容件中心线保持同轴;对细长轴应严格控制受力中心线与零件的同轴性5.压装轮与轴时．绝不允许轮缘单独受力6.压装后,轴肩处必须靠紧．间隙小于7.采用重物压装时,应平稳无阻压入,出现异常时应进行分析,不准有压坏零件的现象发生8.采用油压机装时．必须对压入力F进行校核,确保压机所产生的压力应该是压入力F 的1．5—2倍9.采用油压机压装时,应做好压力变化的记录1压力变化应平稳,出现异常时进行分析,不准有压坏零件的现象发生2图样有最大压力的要求时,应达到规定效值,不许过大或过小3采用机压装时速度不宜太快;压入速度采用2—4mm／s,不允许超过10mm／s热装法:适用过盈量较大零件的装配1．做好热装前的准备工作．以保证热装工序的顺利完成1 加热温度T计算公式T＝σ＋δ/ad＋T ℃式中d－配合公称直径mma－加热零件材料线膨胀系数1/℃常用材料线膨胀系数见有关手册σ－配合尺寸的最大过盈量mmδ－所需热装间隙mm 当d<200mm时,δ取1"2σ当d≥200mm时,δ取"d22加热时间按零件厚10mm需加热10min估算;厚度值按零件轴向和径向尺寸小者计算3 保温时间按加热时间的1/4估算2．包容件加热．胀量达到要求后,要迅速清理包容件和被包件的配合表面,然后立即进行热装;要求操作动作迅速准确,一次热装到位,中涂不许停顿;若发生异常,不允许强迫装入,必须排除故障,重新加热再进行热装3.零件热装后,采用拉、压、顶等可靠措施使热装件靠近被包容件轴向定位面;零件冷却后,其间隙不得大于配合长度的1／10004.钢件中装铜套时,包容件只能作一次热装,装后不允许作为二次热装的包容件再行加热5.凡镶圈结构的齿轮与的热装时．在装齿圈时已加热过一次,当与轴热装时,又需二次加热,一般应采用油浴加热;若条件有限,也可采用电炉加热,但必须严格控制温升速度,使之温度均匀．且工作外表面离炉丝距离大于300mm,否则不准采用6.采用油浴加热,其油温控制在该油的闪点以下10"20℃,绝不允许使用到油的闪点或高于闪点;常用油闪点见表7-867.采用电感式加热器加热,必须适当选择设备规格,并严格遵守设备操作规程冷装法：适用于包容件无法加热或加热会导致零件精度、材料组织变化、影响其力学件的装配1．冷装时l冷冻温度TI计算公式T1=2σ/a1d ℃式中σ—最大过盈量mm d—被包容件的外径mm a1—被包容件冷却时线膨胀系数常用材料冷却时线膨胀系数见有关手册冷冻时间t计算公式t= a'δ' 6～8mm 式中与材料有关的系数见有关手册被冷冻零件的特征尺寸;即零件的最大断面半径或壁厚尺寸mm 1按公式计算冷冻温度T 2选用冷冻剂 ,冷冻剂的温度必须低于被包容件所需冷冻温度T1,被包容件直径大于φ50mm时优先选用液态氧或液态氮冷冻剂温度值见有关手册3计算冷冻时间 2.凡冷装采用液态氧做冷冻剂时．严禁周围有易燃物和火种 3.操作者必须穿戴好劳保用品,应穿长袖衣,长腿裤,戴好防护眼镜,皮手套．扎好帆布脚盖．才能进行操作 4.取冷冻剂的罐和冷却箱,要留有透气孔,用时不得堵死．以免压力增高引起爆炸;箱体内部要清洁冷却箱要放置平稳可靠 5.冷冻剂必须随用随取,倾注时要小心,防止外洒和飞溅;冷却箱中的液面要保持足够的高度,比须浸没零件的配合表面,但不宜太满,应低于箱盖顶面80cm;挥发的冷冻剂要及时补充6.往冷却箱中放入或取出零件时要使用工具,用钳子夹或事先用铁丝捆扎好．不准直接用手取、放零件,以免烧伤 7.冷冻时间是从零件浸入冷冻剂中算起;零件浸入初期有强裂的“沸腾”现象．往后逐渐减弱,以致消失．刚停止时只说明零件表面与冷冻剂的温差很小,但并未完全冷透．必须按计算时间完全冷透 8.零件透温后．取出应立即装入包容件孔中;动作要讯速、准确;零件的夹持要注意同心．不得歪斜,纠正装入产生的歪斜,只允许使用铜棒或木锤进行敲击、若是铜件则应采用木锤 9.若—次要装的零件较多时,从冷却箱中取出一件,应随时效入一件,并及时补足冷冻剂．盖好箱。
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符号数值Unit 系数d f 7mm C a d a 15mm C i d i 3mm a l f 8mm b Ea 117500N/mm-2c
E i 69000N/mm-2νa 0.25-νi 0.34-塑性材料屈服强度σsa 0N/mm-2脆性材料抗拉强度σba 270N/mm-2塑性材料屈服强度
σsi 325N/mm-2脆性材料抗拉强度
σbi 0N/mm-2
q a 0.466667q i 0.428571µ0.125转矩M 0N.mm 轴向力
F x 57.727N 承受转矩
P fmin 0承受轴向力P fmin 2.62500N 传递力
P fmin 2.62500N/mm-2e amin 0.00026mm e imin 0.00030mm δemin 0.00055mm 塑性材料p famax 0N/mm-2脆性材料p famax 86.715N/mm-2塑性材料p fimax 132.653N/mm-2脆性材料
p fimax 0N/mm-2p fmax 86.715N/mm-2F11906.970N e amax 0.00933mm e imax 0.00976mm δemax 0.01910mm 冷却
α
a
-8
10e-6/°C
传递载荷所需的最小结合
压力
包容件传递载荷所需的最小直径变化量被包容件传递载荷所需的最小直径变化量
传递载荷所需的最小有效过盈量
结合直径包容件外径被包容件内径结合长度包容件弹性模量包容件泊松比被包容件泊松比
包容件直径比被包容件直径比横向过盈连接的摩擦因数
以HAIMA正时链机油喷嘴（被包容件：铝件）与缸体（包容件：铸铁件）配合为例计算喷嘴尺寸公差
包容件线膨胀系数
被包容件不产生塑性变形所容许的最大结合压力
联接件不产生塑性变形的最大结合压力包容件不产生塑性变形所容许的最大直径变化量被包容件不产生塑性变形所容许的最大直径变化量联接不产生塑性变形所容许的最大有效过盈量
包容件不产生塑性变形的传递力过盈联接传递载荷所需的最小过盈量的计算式
过盈联接不产生塑性变形所容许的最大过盈量的计算式
包容件强度被包容件强度
含义包容件不产生塑性变形所容许的最大结合压力被包容件弹性模量考虑热胀冷缩量的变形差（-40°C-20°C）
注：
手动输入值
结论值
1.806818
1.11
0.448088
0.642336
0.408163
HM缸体上正时链机油喷嘴安装孔尺寸及公差
示例：HAIMA
名称名义值精度等级上公差下公差缸体安装尺寸7H80.0220.000。