钢板桩计算书

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钢板桩计算书

工程
围护结构计算书
一、工程概况
基坑围护工程基坑开挖深度为3.8m，采用板桩作围护结构，桩长为9m，桩顶标高为1.5m。

计算时考虑地面超载20kPa。

(5-1、粉土)
板桩
基坑附近有附加荷载如下表和下图所示。

荷载(kPa) 1 13.79 13.79
6.02
9
二、地质条件
场地地质条件和计算参数见表1。

地下水位标高为1m。

表1
三、工况
3.8
工况 1四、计算
极限平衡嵌固深度验算水土合算, 三角形荷载
(5-1、粉土)力矩比 K=1.75压力比 K=2.78
(5-1、粉土)安全系数 K=2.63 ,圆心 O( 0.97 , 2.13 )
Prandtl: K=5.59T erzaghi: K=6.62
墙底抗隆起验算
抗管涌验算:
按砂土，安全系数K=2.636 按粘土，安全系数K=3.472
工况 1: 水土合算, 矩形荷载
开挖到
3.8m
4002000
-200-400
012
3456789
深度(m)
水平位移(mm)Max: 253.91
-1
0123456789
深度(m)
弯矩(kN*m)Max: -0.71
-1
0123456789
深度(m)
剪力(kN)Max: 0.4。

钢板桩支护计算书

钢板桩支护计算书以开挖深度3.5米和宽度1.1米为准计算一设计资料1桩顶高程H1：1.900m 施工水位H2：1.600m2 地面标高H0：2.40m开挖底面标高H3：-1.100m 开挖深度H：3.500m3土的容重加全平均值γ1：18.3KN/m3土浮容重γ’： 10.0KN/m3内摩擦角加全平均值Ф：20.10°4均布荷q：20.0KN/m25每段基坑开挖长a=10.0m 基坑开挖宽b=1.1m二外力计算1作用于板桩上的土压力强度及压力分布图k a=tg2(45°-φ/2)=tg2(45-20.10/2)=0.49k p=tg2(45°+φ/2)=tg2(45+20.10/2)=2.05板桩外侧均布荷载换算填土高度h，h=q/r=20.0/18.3=1.09m桩顶以上土压力强度Pa1Pa1=r×（h+0.25)Ka=18.3×(1.09+0.25) ×0.49=12.0KN/m2水位土压力强度Pa2Pa2=r×(h+3.5 -3.00 )Ka=18.3×(1.09+3.5 -3.00 )× 0.49=14.3KN/m2开挖面土压力强度Pa3Pa3=[r×(h+3.5 -3.00 )+(r-rw)(3.00 +3.40)}Ka=[18.3×(1.09+3.6 -3.00 )+(18.3-10) ×(3.00+3.40)] ×0.49=40.28KN/m2三确定内支撑层数及间距按等弯距布置确定各层支撑的30#B型钢板桩能承受的最大弯距确定板桩顶悬臂端的最大允许跨度h:弯曲截面系W Z0=0.001350m3,折减系数β=0.7采用值W Z=βW Z0=0.00135×0.7＝0.000945m3容许抗拉强[σ]= 200000.0KPa由公式σ=M/Wz得：最大弯矩M0=Wz×[σ]=189.0KN*m1假定最上层支撑位置与水位同高，则支点处弯矩M'=Pa1*(H1-H2)2/2+(Pa2-Pa2)(H1-H2)2/6=9.2KN*m<M0=189.0KN*m 故，支撑点可设置在水位下。

【7A文】钢板桩支护计算书(有围檩内支撑改)

钢板桩支护验算计算书一、工程概况本标段的三座框架桥。

位于穂莞深城际铁路新塘至洪梅段中堂动车所内。

桥址区属于珠江三角洲滨海平原区，地势平坦。

主要用于河涌排洪。

JGDK1+676框架桥（1G15m-5m）与中堂运用所正线斜交67°，全桥长18.03m，斜宽167.76m，底板厚1.2m，边墙厚0.8m，顶板厚0.9m，全桥为一跨结构；地表标高为1.9-2.2m，基坑底标高-2.48m~-2.31m，基坑开挖深度4.2m~4.5m。

二、钢板桩支护结构施工方案我局管段穗莞深城际SZH-6标，桥位均处于软土及水涌中，框架桥基坑开挖均采用钢板桩支护；河涌段水位较浅，先设草袋围堰施工框架桥基础，开挖时再设钢板桩支护。

支护墙体采用9m长钢板桩，钢板桩基坑顶处设置300G300的H型钢围檩，支撑体系采用内支撑形式，采用Ф325G6mm钢管，长18.6m，间距6m。

1、钢板桩支护1）钢板桩的选用采用拉森Ⅲ型钢板桩（B＝400mm，H=125mm，t＝13mm）。

考虑地质情况和开挖深度的需要，施工采用浅埋单层支点排桩墙，选用9m长度的钢板桩。

2、钢板桩的插打总体施工流程：施工准备→测量定位→打钢板桩→钢板桩合拢→钢板桩外拉锚→清底→封底→垫层→底板施工→脚手架架设→顶板、边墙施工→钢板桩围堰拆除。

钢板桩采用逐片插打逐渐纠偏直至合拢，插打时利用挖掘机或吊车附带钢丝绳吊起后，液压振动捶夹板夹住钢板桩到位，按要求沿框架桥四周每边外放1.5米要求,振动锤边振动边插打。

为了确保插打位置准确，第一片钢板桩要从两个互相垂直的方向同时控制，确保其垂直度在0.5%内，然后以此为基础向两边插打。

考虑到水位高的因素，转交处使用特制角桩插打，整个钢板桩形成一个整体，达到安全止水的最佳效果。

3、钢支撑结构形式为了确保基坑开挖及钢板桩安全可靠，钢板桩墙体支撑体系尤为重要。

具体支撑及安装位置见附图1，支撑结构材料如下：1）钢板桩支护墙体坡顶处采用300G300的H型钢围檩，每个对角采用三块300mm ×300mm×10mm钢板连接；对角斜撑采用两300G300的H型钢，对角处用四块250mm ×250mm×10mm钢板连接。

钢板桩计算书(优质特享)

目录1设计资料 (1)2钢板桩入土深度计算 (1)2.1内力计算 (1)2.2入土深度计算 (2)3钢板桩稳定性检算 (3)3.1管涌检算 (3)3.2基坑底部隆起验算 (4)4围囹检算 (5)4.1工况分析与计算 (5)4.1.1工况一 (5)4.1.2工况二 (6)4.1.3工况三 (7)4.1.4工况四 (8)4.1.5工况五 (9)4.1.6工况七 (11)4.1.7工况八 (12)4.1.8工况九 (13)4.2围囹计算 (14)4.2.1顶层围囹 (15)4.2.2第一层围囹 (16)4.2.3第二层围囹 (17)4.2.4第三层围囹 (17)4.2.5第四层围囹 (18)5对撑和斜撑检算 (19)南淝河特大桥连续梁主墩承台钢板桩围堰施工计算书1设计资料(1)桩顶高程H1：8.0m ，汛期施工水位：7.0m 。

(2)地面标高H 0：8m ；基坑底标高H3：-1.54m ；开挖深度H ：9.54m 。

(3)封底混凝土采用C30混凝土，封底厚度为1m 。

(3)坑内、外土的天然容重加权平均值1r 、2r 均为：18.9KN/m 3；内摩擦角加权平均值 8.18=ϕ；粘聚力C ：24KPa 。

(4)地面超载q ：按70吨考虑，换算后为10KN/m 2。

(5)钢板桩采用国产拉森钢板桩，选用鞍IV 型（新）（见《施工计算手册》中国建筑工业出版社P290页）钢板桩参数 A=98.70cm 2，W=2043cm 3，[]δ=200Mpa ，桩长18m 。

2钢板桩入土深度计算 2.1内力计算(1)作用在钢板桩上的土压力强度及压力分部见图2.1根据《简明施工计算手册》中国建筑工业出版社，P284页(5-89、5-90）公式得：51.028.1845tg K o o2a =-=）（95.128.1845tg K oo2pi =+=）（钢板桩均布荷载换算土高度0h ：m r q h 53.09.18/10/0===(2)支撑层数及间距按等弯矩布置确定各层支撑的间距,则拉森Ⅳ型钢板桩顶部悬臂端的最大允许跨度，根据《简明施工计算手册》中国建筑工业出版社，P284页(5-96）公式得：[]35351.09.182043102006r W 6h ⨯⨯⨯⨯==a K δ=2940mm=2.9mh1=1.11h=1.11*2.9=3.2m h2=0.88h=0.88*2.9=2.6m h3=0.77h=0.77*2.9=2.2m根据施工需要调整支撑布置h1=2.1m ，h2=2.1m ，h3=1.6层数为3层。

钢板桩计算书

板桩支护计算书计算依据：1、《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-20122、《建筑施工计算手册》江正荣编著3、《实用土木工程手册》第三版杨文渊编著4、《施工现场设施安全设计计算手册》谢建民编著5、《土力学与地基基础》6、《钢板桩》JG/T196-2018一、参数信息1、基本参数2、支撑高度位置参数3、土层参数4、荷载参数5、计算系数总体示意图土压力分布示意图附加荷载布置图二、根据实际嵌固深度计算支护桩稳定性1、主动土压力计算1）主动土压力系数K a1=tan2(45°- φ1/2）= tan2(45-12/2)=0.656；K a2=tan2(45°- φ2/2）= tan2(45-22/2)=0.455；K a3=tan2(45°- φ3/2）= tan2(45-20/2)=0.49；2）土压力、地下水产生的水平荷载第1层土：0-2mH1'=[∑γ0h0+∑q1]/γi=[0+20]/19=1.053mP ak1上=γ1H1'K a1-2c1K a10.5=19×1.053×0.656-2×0×0.6560.5=13.115kN/m2P ak1下=γ1(h1+H1')K a1-2c1K a10.5=19×(2+1.053)×0.656-2×0×0.6560.5=38.034kN/m2第2层土：2-7mH2'=[∑γ1h1+∑q1]/γsati=[38+20]/22=2.636mP ak2上=γsat2H2'K a2-2c2K a20.5=22×2.636×0.455-2×10×0.4550.5=12.898kN/m2P ak2下=γsat2(h2+H2')K a2-2c2K a20.5=22×(5+2.636)×0.455-2×10×0.4550.5=62.943kN/m2第3层土：7-12mH3'=[∑γ2h2+∑q1]/γsati=[148+20]/22=7.636mP ak3上=γsat3H3'K a3-2c3K a30.5=22×7.636×0.49-2×20×0.490.5=54.361kN/m2P ak3下=γsat3(h3+H3')K a3-2c3K a30.5=22×(5+7.636)×0.49-2×20×0.490.5=108.292kN/m2 3）水平荷载临界深度：Z0=0m第1层土E ak1=h1(P ak1上+P ak1下)b a/2=2×(13.115+38.034)×1/2=51.149kN；a a1=h1(2P ak1上+P ak1下)/(3P ak1上+3P ak1=2×(2×13.115+38.034)/(3×13.115+3×38.034)+10=10.838m；下)+∑h2第2层土E ak2=h2(P ak2上+P ak2下)b a/2=5×(12.898+62.943)×1/2=189.603kN；a a2=h2(2P ak2上+P ak2下)/(3P ak2上+3P ak2=5×(2×12.898+62.943)/(3×12.898+3×62.943)+5=6.95m；下)+∑h3第3层土E ak3=h3(P ak3上+P ak3下)b a/2=5×(54.361+108.292)×1/2=406.633kN；a a3=h3(2P ak3上+P ak3下)/(3P ak3上+3P ak3下)=5×(2×54.361+108.292)/(3×54.361+3×108.292)=2.224m；土压力合力：E ak=ΣE aki=51.149+189.603+406.633=647.384kN；合力作用点：a a=Σ(a ai E aki)/E ak=(10.838×51.149+6.95×189.603+2.224×406.633)/647.384=4.289m；2、被动土压力计算1）被动土压力系数K p1=tan2(45°+ φ1/2）= tan2(45+22/2)=2.198；K p2=tan2(45°+ φ2/2）= tan2(45+22/2)=2.198；K p3=tan2(45°+ φ3/2）= tan2(45+20/2)=2.04；2）土压力、地下水产生的水平荷载第1层土：5-6mH1'=[∑γ0h0]/γi=[0]/21=0mP pk1上=γ1H1'K p1+2c1K p10.5=21×0×2.198+2×10×2.1980.5=29.651kN/m2P pk1下=γ1(h1+H1')K p1+2c1K p10.5=21×(1+0)×2.198+2×10×2.1980.5=75.809kN/m2第2层土：6-7mH2'=[∑γ1h1]/γsati=[21]/22=0.955mP pk2上=γsat2H2'K p2+2c2K p20.5=22×0.955×2.198+2×10×2.1980.5=75.809kN/m2P pk2下=γsat2(h2+H2')K p2+2c2K p20.5=22×(1+0.955)×2.198+2×10×2.1980.5=124.165kN/m2第3层土：7-12mH3'=[∑γ2h2]/γsati=[43]/22=1.955mP pk3上=γsat3H3'K p3+2c3K p30.5=22×1.955×2.04+2×20×2.040.5=144.829kN/m2P pk3下=γsat3(h3+H3')K p3+2c3K p30.5=22×(5+1.955)×2.04+2×20×2.040.5=369.186kN/m2 3）水平荷载第1层土E pk1=b a h1(P pk1上+P pk1下)/2=1×1×(29.651+75.809)/2=52.73kN；a p1=h1(2P pk1上+P pk1下)/(3P pk1上+3P pk1=1×(2×29.651+75.809)/(3×29.651+3×75.809)+6=6.427m；下)+∑h2第2层土E pk2=b a h2(P pk2上+P pk2下)/2=1×1×(75.809+124.165)/2=99.987kN；a p2=h2(2P pk2上+P pk2下)/(3P pk2上+3P pk2=1×(2×75.809+124.165)/(3×75.809+3×124.165)+5=5.46m；下)+∑h3第3层土E pk3=b a h3(P pk3上+P pk3下)/2=1×5×(144.829+369.186)/2=1285.037kN；a p3=h3(2P pk3上+P pk3下)/(3P pk3上+3P pk3下)=5×(2×144.829+369.186)/(3×144.829+3×369.186)=2.136m；土压力合力：E pk=ΣE pki=52.73+99.987+1285.037=1437.754kN；合力作用点：a p=Σ(a pi E pki)/E pk=(6.427×52.73+5.46×99.987+2.136×1285.037)/1437.754=2.525m；3、嵌固稳定性验算参考《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012，第4.2.2条被动土压力合力到桩底的距离a p1=a p=2.525m主动土压力合力到桩底的距离a a1=a a=4.289m被动土压力合力到支撑位置的距离a p2=h+ld-a p-s1=5+7-2.525-1=8.475m主动土压力合力到支撑位置的距离a a2=h+ld-a a-s1=5+7-4.289-1=6.711mE pk a p2/(E ak a a2)=1437.754×8.475/(647.384×6.711)=2.805≥K e=1.2满足要求！4、渗透稳定性验算渗透稳定性简图承压水作用下的坑底突涌稳定性验算：D γ /(h wγw) =∑h iγi /(h wγw)=(2×21+5×22)/(10×10)=1.52D γ /(h wγw) =1.52≥K h=1.1满足要求！三、确定支护桩最小嵌固深度，并分析各工况下支护桩受力工况1：开挖至1+0.5=1.5m深度，支撑尚未施工，此处支护桩处于悬臂状态开挖工况图如下：工况1示意图1、计算嵌固深度确定要使板桩保持稳定，当前开挖工况下嵌固深度需满足主动土压力造成的弯矩、基坑内侧被动土压力造成的弯矩总和平衡，即ΣM=0;同时需满足《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012第4.2.7条，对悬臂式支护结构，嵌固深度不小于0.8倍的开挖深度。

钢板桩承台施工方案计算书 (2)

钢板桩承台施工方案计算书钢板桩承台施工方案计算书1. 引言钢板桩承台是一种常见的基础结构，用于承受荷载和传递荷载到地基。

本施工方案计算书旨在提供钢板桩承台施工方案的计算过程和结果，以确保项目的安全和稳定性。

2. 施工材料2.1 钢板桩：使用符合国家标准的高质量钢板桩。

2.2 混凝土：使用符合国家标准的高强度混凝土。

2.3 钢筋：使用符合国家标准的钢筋。

3. 计算步骤此处列出了钢板桩承台施工方案的计算步骤：3.1 确定承台的负载要求和地质条件。

3.2 根据负载要求和地质条件计算桩的尺寸和数量。

3.3 计算承台的尺寸和配筋。

3.4 计算钢板桩的承载能力和桩身刚度。

3.5 根据计算结果选择合适的钢板桩型号和参数。

3.6 绘制承台和桩的结构图，并进行材料和构造检查。

4. 计算示例此处提供了一个钢板桩承台施工方案的计算示例：4.1 假设承台的负载要求为1000kN，地质条件为一般黄土。

4.2 根据负载要求和地质条件计算出桩的尺寸和数量，假设每根桩直径为500mm，间距为1m。

4.3 根据桩的数量和尺寸计算承台的尺寸和配筋，假设承台尺寸为4m × 4m，配筋为Φ32钢筋。

4.4 计算钢板桩的承载能力和桩身刚度，假设桩的承载能力为500kN，桩身刚度为1000kNm/度。

4.5 根据计算结果选择合适的钢板桩型号和参数，假设选择Φ600钢板桩。

4.6 绘制承台和桩的结构图，并进行材料和构造检查。

5. 结论钢板桩承台施工方案的计算结果满足负载要求和地质条件，符合安全和稳定的要求。

可以进行后续的施工工作。

以上是钢板桩承台施工方案计算书的一个简要范例，具体计算内容应根据实际工程情况进行。

施工前需进行详细的地质勘察和结构计算，确保施工方案的可行性和安全性。

板桩张拉计算书

板桩张拉力学计算书U型板桩张拉计算书一、已知：1.生产线长度84m；2.预应力钢棒12.6mm直径；3.有效横截面积44.2mm2；4.千斤顶校验系数0.999913。

二、预应力钢棒长度为84米时，长线台生产钢筋自重引起的张拉力损失△L1=NL/E1AN=124.25KN，L=84m，E1=2.0×105MPa，A=125.0mm2△L1=0.42742mE f=12N3/AL2W3W=9.8×0.981=9.6138E f=2.791×1013N/m2则E i= E f E1/( E f+E1)=1.99×1013N/m2△L2= NL/E i A=0.42963m则△L=0.4296m－0.42742m=0.00307mE损=△LE i A/L=886N2.N1=124.25KN3.考虑到锚具变形10mm，预应力损失Eu=10*Es/86*103，为23.2Mpa，折算成N2为2.9KN考虑到调直与变形N′=2.9+0.886=3.786KN则总张拉力为128.03KN三、主筋张拉1.试件中的预应力钢棒采用单根预应力钢棒张拉，张拉力为128.03kN。

2.每次张拉过程分为两步，第一步张拉到30%σ，张拉con力为38.409KN，对应的油表读书为38.409*103/44.2*102=8.7格；3.第二步张拉到100%σ，张拉力为128.03KN,对应的油表读书为con128.03*103/44.2*102=29.0格。

四、张拉回归方程P=-0.3456+0.2250*F，F为力值（KN），P为压力值（MPa）30%σ时压力值为P1，P1=-0.3456+0.2250*38.409=8.3 con100%σ时压力值为P2, P2=-0.3456+0.2250*128.03=28.5 con五、张拉操作实际要求每次张拉过程分为两步，第一步张拉到30%σ，张拉力为con38.409KN，对应的油表读书为8.3格；3.第二步张拉到100%σ，张con拉力为128.03KN,对应的油表读书为28.5格。

钢板桩计算书

1-1剖面设计单位：X X X 设计院设计人：X X X设计时间：2016-05-30 10:10:09---------------------------------------------------------------------- [ 支护方案 ]---------------------------------------------------------------------- 排桩支护---------------------------------------------------------------------- [ 基本信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 放坡信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 超载信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 附加水平力信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 土层信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 土层参数 ]---------------------------------------------------------------------- [ 土压力模型及系数调整 ]----------------------------------------------------------------------弹性法土压力模型: 经典法土压力模型:---------------------------------------------------------------------- [ 工况信息 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 设计结果 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 结构计算 ]---------------------------------------------------------------------- 各工况：内力位移包络图：----------------------------------------------------------------------[ 冠梁选筋结果 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 截面计算 ]----------------------------------------------------------------------[ 截面验算 ]基坑内侧抗弯验算(不考虑轴力)σnei = Mn / Wx= 251.460/(2200.000*10-6)= 114.300(MPa) < f = 215.000(MPa) 满足基坑外侧抗弯验算(不考虑轴力)σwai = Mw / Wx= 161.036/(2200.000*10-6)= 73.198(MPa) < f = 215.000(MPa) 满足式中:σwai———基坑外侧最大弯矩处的正应力(Mpa);σnei———基坑内侧最大弯矩处的正应力(Mpa);Mw ———基坑外侧最大弯矩设计值(kN.m);Mn ———基坑内侧最大弯矩设计值(kN.m);Wx ———钢材对x轴的净截面模量(m3);f ———钢材的抗弯强度设计值(Mpa);----------------------------------------------------------------------[ 整体稳定验算 ]----------------------------------------------------------------------计算方法：瑞典条分法应力状态：总应力法条分法中的土条宽度: 0.40m滑裂面数据整体稳定安全系数 K s = 1.904圆弧半径(m) R = 12.149圆心坐标X(m) X = -2.113圆心坐标Y(m) Y = 7.764----------------------------------------------------------------------[ 抗倾覆稳定性验算 ]----------------------------------------------------------------------抗倾覆安全系数:p, 对于内支撑支点力由内支撑抗压力决定;对于锚杆或锚索，支点力为锚杆或锚索的锚固力和抗拉力的较小值。

地下工程支护(钢板桩)设计及计算书

地下工程支护(钢板桩)设计及计算书
项目概述
本项目是一块地下空间的支护设计，采用钢板桩支撑结构。

钢
板桩作为一种常用的工程支撑方式，经济实用，施工方便，适用范
围广泛，在地下工程中得到越来越广泛的应用。

本计算书将对支撑
设计进行详细说明。

设计计算
1. 钢板桩长度计算
根据地下结构深度及土壤性质等因素，确定钢板桩的长度。

2. 钢板桩截面尺寸计算
根据地下工程条件，选取合适的钢板桩型号，计算其截面尺寸。

3. 钢板桩嵌入深度计算
根据地下结构的要求和设计条件，确定钢板桩的嵌入深度。

4. 钢板桩桩身稳定性设计计算
根据钢板桩截面尺寸及其嵌入深度，计算钢板桩桩身稳定性设计。

5. 钢板桩锚杆设计计算
根据地下结构及土体条件，设计合适的锚固结构以保证钢板桩
稳定。

结论
本文对地下工程中采用钢板桩进行支撑的设计进行了详细说明，包括长度、截面尺寸、嵌入深度、桩身稳定性及锚杆等方面的计算。

希望对地下工程的相关设计及施工有所帮助。

钢板桩计算书

钢板桩设计计算书各工况钢板桩埋深及强度计算（根据《深基坑工程设计施工手册》计算）各土层地质情况：天然容重31/1.17m KN =γ，粘聚力2.91=c ，内摩擦角016.2=ϕ，91.0)245(tan 121=-=ϕa K ， 10.1)245(tan 121=+=ϕp K取1米宽钢板桩进行计算，所有设备均在预留平台施工，围堰顶部施工荷载忽略不计。

基坑开挖深度4m ，钢板桩外露1米。

拟选用16米长钢板桩，入土深度11米。

在+3m 位置设置第一道支撑。

围堰采用日本三菱钢板桩FSP-Ⅳ型钢板桩，其技术参数如下：截面尺寸400mm （宽度）×170mm （高度）×15.5mm （厚度），重量为76.1kg/m ，惯性矩为4670cm 4，截面模量362cm 3，板桩墙惯性矩为38600cm 4/m ，截面模量2270cm 3/m ，钢板桩平面布置、板桩类型选择，支撑布置形式，板桩入土深度、基底稳定性设计计算如下：(1)作用于板桩上的土压力强度及压力分布图基坑底以上土压力强度Pa 1： Pa 1=r*4Ka=17.1×3.5×0.91 =54.5KN/m 2(2)确定内支撑层数及间距按等弯距布置确定各层支撑的间距,h=6[f]wrka3 = 391.0101.17102270350635⨯⨯⨯⨯⨯（简明施工计算手册公式3-28） =313cm=3.13mh ：板桩顶部悬臂端的最大允许跨度［f ］：板桩允许弯曲应力r ：板桩墙后的土的重度 k a ：主动土压力系数+4h 1=1.11h=1.11×3.13=3.47m （简明施工计算手册图3-10支撑的等弯矩布置） h 2=0.88 h =0.88×3.13=2.75m （简明施工计算手册图3-10支撑的等弯矩布置） A 、工况一第一道支撑已施工，开挖至+1m （开挖深度2m ），此时拉森钢板桩为单锚浅埋式钢板桩支护（第一道支撑设在+3.0位置）确定钢板桩埋深查深基坑工程设计施工手册表6.5-2，此时被动土压力放大系数为1.232.12.11==p p K Kt=（3E p -2E a ）H/2(E a - E p ) 简明施工计算手册公式3-24 t=7.5m 实际埋深为12米，计算支撑反力m KN h h h p E aD a /2.7025.95.978.7)(56.152121111=⨯⨯=⨯⨯=⨯=mKNhpEpDp/2.6352.15.75.741.921=⨯⨯⨯=⨯=根据水平力平衡，0=--REEpa得mKNR/67=即支撑反力为67KN/m 钢板桩弯矩113.3KM.m（B点位置）B、工况二第二道支撑已施工，开挖至-0.5m（开挖深度3.5m），此时拉森钢板桩此时拉森钢板桩为多锚式钢板桩支护（第二道支撑设在+1位置）根据盾恩法求桩的入土深度由公式γkaH(hi+t)=γ(Kp-Ka)t2整理得:(Kp-Ka)t2-Hkat-Hkahi=0代入相关数据得：(1.32-0.91)t2-3.5×0.91t-3.5×0.91×1.5=0解得：t=9.09m故要求钢板桩总长度：L=4.5+9.09=13.59m,取L=15m，入土深度10.5米，安全系数为1.17。

钢板桩计算书

钢板桩计算书一、钢板桩的定义和用途钢板桩是一种常用的施工材料，它由厚度适中的钢板制成，用于土方工程中的围护结构。

钢板桩具有轻便、易安装、高强度等特点，在建筑施工中有着广泛的应用。

它可以用于河堤、围护墙、挡土墙等工程的建设和加固。

二、钢板桩的计算原理钢板桩的计算主要依据力学原理和钢材的强度性能进行。

一般来说，钢板桩的计算包括以下几个方面：钢板的稳定性计算、截面尺寸计算、连接方式计算以及施工过程中的变形控制等。

1. 钢板的稳定性计算：钢板桩在承受水平力和竖向力的作用下，需要满足一定的稳定性要求。

通过计算钢板桩的所受力矩、剪力和轴力等，可以确定其稳定性是否满足设计要求。

2. 截面尺寸计算：钢板桩的截面形状和尺寸对其受力性能有着重要的影响。

通过计算钢板桩的抗弯强度和承载力等指标，可以确定其截面尺寸是否满足要求。

3. 连接方式计算：钢板桩之间需要通过连接件进行连接，连接方式的选择和计算对整体结构的稳定性和安全性有着重要的影响。

通过计算连接件的强度和刚度等指标，可以确定连接方式是否满足设计要求。

4. 变形控制计算：钢板桩在施工过程中会受到一定的变形影响，为了保证其稳定性和使用寿命，需要进行变形控制计算。

通过计算和分析钢板桩在施工过程中的变形情况，可以确定控制变形的措施和方法。

三、钢板桩的计算步骤钢板桩的计算一般遵循以下步骤：1. 确定设计要求和受力情况：根据工程要求和具体情况，确定钢板桩的设计要求和受力情况。

2. 选择钢板桩尺寸和型号：根据受力情况和设计要求，选择合适的钢板桩尺寸和型号。

3. 进行稳定性计算：对钢板桩的稳定性进行计算，确定是否满足设计要求。

4. 进行截面尺寸计算：根据受力情况和设计要求，计算钢板桩的截面尺寸，并进行校核。

5. 进行连接方式计算：根据设计要求和连接件的性能，进行连接方式的计算和选择。

6. 进行变形控制计算：对钢板桩在施工过程中的变形进行计算和分析，确定采取的变形控制措施。

钢板桩的计算是工程设计中的重要部分，合理准确的计算可以保证钢板桩的稳定性、安全性和使用寿命。

钢板桩围护安全计算书

钢板桩围护安全计算书1、计算资料本设计的排水埋管深度在4m，拟采用钢板桩支护。

钢板桩选用30#槽型钢板桩，长度8m，有效入土深度按3.8m 计。

钢板桩采用28#a型槽钢，W=×10-6m3。

围檩采用30号H型钢参数：Wx。

钢板桩支撑采用直径219mm 的钢管支撑，水平间距约3m。

钢管支撑垂直间距。

钢材使用Q235，强度设计值fd=205N/mm2沟槽的安全等级为二级，重要性系数γ=1.0。

2、土压力计算(1)主动土压力计算计算假定：板桩背竖直、光滑，其后地表水平，并无限延伸，不计土与板桩间的摩擦力，采用朗金土压力理论计算。

本排水工程埋管最大埋深以算，并考虑周边有附加荷载如推土机和挖机荷载等影响，取30KN/2m计，即板桩面承受主动土压力，高4.0m和地基附加荷载q=30KN/m2。

附加荷载换算高度1.674m。

按m的加权平均值计算：γ=18.01KN/m；c=9.79；θ=17.50°主动和被动土压力系数分别为：Ka=tan2(45−θ2)=0.538；Kp=tan2(45+θ2)=1.860桩顶地表A点的土压力强度为：p aA=30×0.538−2×9.79×√0.538=1.78KPa 水位处土压力强度为：pa水=（30+1×18.01）×0.538−2×9.79×√0.538=11.47KPa 坑底 B点的土压力强度为:p aB=(30+18.01×1+8.01×3)×0.538−2×9.79×√0.538=24.40KPa 坑底 C点的土压力强度为:p aC=(30+18.01×1+8.01×6.8)×0.538−2×9.79×√0.538=40.77KPa 板桩背承重总主动土压力为:E a1=1.78+11.472×1=6.63KN/mE a2=11.47+24.402×3=53.81KN/mE a3=24.40+40.772×3.8=123.83KN/m计算简图如下：（2）被动土压力计算同样假设板桩背竖直、光滑，地表水平，不计土与板桩间摩擦力，已知条件同计算主动土压力。

钢板桩计算书

基坑开挖深度4m ，钢板桩外露1米。

拟选用16米长钢板桩，入土深度11米。

在+3m 位置设置第一道支撑。

钢板桩计算书

钢板桩计算书1 工程概况该基坑设计总深7.0m，按二级基坑、选用《国家行业标准—建筑基坑支护技术规程(JGJ120-2012)》进行设计计算，计算断面编号：1。

1.1 土层参数续表地下水位埋深：0.50m。

1.2 基坑周边荷载地面超载：20.0kPa2 开挖与支护设计基坑支护方案如图：基坑支护方案图2.1 挡墙设计·挡墙类型：钢板桩；·嵌入深度：5.000m；·露出长度：0.000m；·型钢型号：40b；·桩间距：450mm；2.2 放坡设计2.2.1 第1级放坡设计坡面尺寸：坡高1.00m；坡宽1.00m；台宽1.00m。

放坡影响方式为：一。

2.3 支撑(锚)结构设计本方案设置1道支撑(锚)，各层数据如下：第1道支撑(锚)为平面内支撑，距墙顶深度0.500m，工作面超过深度2.500m，预加轴力0.00kN/m，对挡墙的水平约束刚度取25000.0kN/m/m。

该道平面内支撑具体数据如下：·支撑材料：钢筋混凝土撑；·支撑长度：30.000m；·支撑间距：5.000m；·与围檩之间的夹角：90.000°；·不动点调整系数：0.500；·混凝土等级：C30；·截面高：800mm；·截面宽：600mm。

计算点位置系数：0.000。

2.4 工况顺序该基坑的施工工况顺序如下图所示：3 内力变形计算3.1 计算参数水土计算（分算/合算）方法：按土层分/合算；水压力计算方法：静止水压力，修正系数：1.0；主动侧土压力计算方法：朗肯主动土压力，分布模式：矩形，调整系数：1.0，负位移不考虑土压力增加；被动侧基床系数计算方法： "m"法，土体抗力不考虑极限土压力限值，坑内土影响范围：1.0倍基坑深度；墙体抗弯刚度折减系数：1.0。

3.2 计算结果3.2.1 内力变形结果每根桩抗弯刚度EI=47880kN.m2。

钢板桩计算书参考

---------------------------------------------------------------------- [ 支护方案 ]---------------------------------------------------------------------- 排桩支护---------------------------------------------------------------------- [ 基本信息 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 超载信息 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 土层信息 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 土层参数 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 结构计算 ]---------------------------------------------------------------------- 各工况：内力位移包络图：[ 截面计算 ]---------------------------------------------------------------------- [ 截面参数 ][ 内力取值 ]---------------------------------------------------------------------- [ 整体稳定验算 ]----------------------------------------------------------------------计算方法：瑞典条分法应力状态：总应力法条分法中的土条宽度: 0.40m滑裂面数据整体稳定安全系数 K s = 1.658圆弧半径(m) R = 7.390圆心坐标X(m) X = -1.062圆心坐标Y(m) Y = 4.073---------------------------------------------------------------------- [ 抗倾覆稳定性验算 ]---------------------------------------------------------------------- 抗倾覆安全系数:_M p——被动土压力及支点力对桩底的弯矩, 对于内支撑支点力由内支撑抗压力_ 决定;对于锚杆或锚索，支点力为锚杆或锚索的锚固力和抗拉力的较小值。

钢板桩围堰计算书(2层围檩@15m钢板桩)精选全文

可编辑修改精选全文完整版钢板桩围堰计算书目录第一章设计条件 (1)1.1工程概况 (1)1.2设计概况 (1)1.3主要计算依据 (2)1.4荷载计算 (3)1.5土体参数 (3)1.6 材料特性 (4)第二章基坑支护结构受力计算 (4)2.1 计算工况 (4)2.2 钢板桩计算 (5)2.2.1工况一 (5)2.2.1工况二 (6)2.3 围檩及支撑 (8)第三章基坑稳定性验算 (11)3.1钢板桩入土深度验算 (11)3.2基坑稳定性计算 (11)3.3基坑承载力计算 (13)第一章设计条件1.1工程概况主线大承台位于陆地上，根据基坑开挖深度，拟定3种类型钢板桩围堰。

对于边墩承台拟定一种类型钢板桩围堰。

对于大承台，开挖6.5m及以上选用15m长钢板桩围堰，2层支撑；开挖6m-6.5m选用12m长钢板桩围堰，2层支撑,开挖6m以下，选用12m长钢板桩，1层支撑。

对于小承台，选用12m长钢板桩，一层支撑。

该计算书验算大承台第一种类型ZX179#（开挖7.45m）承台围堰受力情况。

ZX179#承台水文资料及设计参数计算，统计如下：（1）钢板桩顶标高： +9.0m（2）钢板桩底标高： -6m（3）承台顶标高： +4.8m（4）承台底标高： +1.6m（5）承台高度： 3.2m（6）地面标高： +8.95m（7）地下水位： +5.16m1.2设计概况承台尺寸18.7×10.6×3.2m，钢板桩围堰内轮廓尺寸为20.8×12.5m，高15m。

采用拉森—400×170型钢板桩，承台为一次性浇筑，按照开挖深度设置两道围檩及支撑。

围檁采用2I56，斜撑均采用2I32，内支撑均采用φ426×10钢管。

施工工艺：插打钢板桩并合拢，开挖至桩顶以下1m，安装第一道围檩及支撑；继续开挖并降水至第二层围檁标高，安装第二层围檁及支撑；开挖至基坑底；浇筑10cmC20混凝土垫层；进行承台施工。

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