2号桥钢梁吊装(第3页)索具验算配置表二三四-★★★
吊装方案计算书
吊装方案计算书1.吊车荷载计算Pkmax=(Ta+Tb)/4=(1400+350)*10/4=5KNTa 为单元板块重量（kg）Tb 为小车自重2.横向水平荷载Tk=η(Q+Q1)*10/2N=0.2*(2+0.35)*10/4=1.175KN η系数，取为0.2Q为吊车额定起重量Q1为吊车重量N为吊车一侧车轮数3.纵向水平荷载Tkl=0.1ΣPmax=0.1*4*5=2KN4.吊车梁荷载设计值吊车梁的强度和稳定 P＝αβγPkmax=1.05*1.03*1.4*5=7.57KNT=γTk=1.4*1.175=1.65KN 局部稳定 P=αγPkmax=1.05*1.4*5=7.35KN吊车梁的竖向桡度 P=βPkmax=1.03*5=5.15KN5.强度计算：选用普工20σ＝Mx/ψWx=4PL/4/0.9*237000=7.57*4.8*1000000/0.9*237000=170.4MPa≤f=215MPa强度满足要求！6.稳定计算：σ＝Mx/ψφWx=7.35*4.8*1000000/0.9*237000＝157.7MPa≤f=215MPa稳定性满足要求！7.桡度计算：Vx=PL3/48EI+5QL4/384EI=5.15*1000*4800^3/48*210000*23700000+ 5*0.3*4800^4/384*210000*23700000=2.38+0.41=2.79mm≤L/800=4800/800=6mm桡度满足要求！8. 160x80x4钢方管强度校核校核公式：σ=N/A+M/γW<[fa]=215N/mm^2悬挑梁最危险截面特性：截面面积：A=1856mm^2惯性矩：Ix=6235800mm^4抵抗矩：Wx=77950mm^3弯矩：Mmax=3231200N*mm轴力：N=0Nσmax=N/A+Mmax/γW=0/2400+3231200/1.05*77950=39.478 N/mm^2<215N/mm^2强度能够满足要求。
2号桥钢梁吊装(第10页)吊点位置示意图-■◆■
≈ 7 00m
⒈本图仅示意钢梁吊点相对位置，钢梁重心、 吊点位置在 钢梁制造工艺图中确定、吊耳 形式另图设计，与钢梁同步制造。 ⒉每个吊点的吊索均为单根单锁，严禁单根 双耳跨钩设置。
≥ 60 °
பைடு நூலகம்
≈ 12 00m
≈ 9 00m
≤ 8 00m
吊机主臂铰轴
3 80M
A F段钢梁单机吊装吊点位置示意
7 00m
阶段标记 重量 比例 1/300 审 核 工 艺 批 准 共 1 0 张 第 1 0 张
克 拉玛依河 东段改造 工程 2号 人 行 桥 钢箱梁分段吊装 库尔勒万新机械设备租赁有限公司
底 图总 号
钢梁单机吊装立面关系示意图
签字
日期
河床保护层面 吊机回转轴线
R4 00m R12 50m R20 00m
描
图
描
校
≈ 9 00
臂 伸 26 30m CDBE 段 吊 装
吊索 L ≈ 10 00m
旧底图总号
2 85m
① 标记 处数 设 计 张新 分 区 更改文件号 签 名 标准化
13 01 11 年、月、日 12 12 13
钢梁吊点位置 示意图
吊钩 吊钩 吊索 L ≈ 14M 吊索 L ≈ 6 00m
≈ 5 20m ≥ 60 °
吊耳
≥ 60 °
调整滑车组 10T 调整滑车组 10 00T
≈ 12 00m
※
≤ 13 00m
※
吊耳
S弯钢梁单机吊装吊点位置示意
S弯钢梁双机抬装吊点位置示意
吊钩
臂 伸 30 60m AF 段 吊 装
≈ 8 90m
≈ 4 00m
桥梁吊装计算书
石鼓立交架梁专项方案专家评审会建议所需数据计算结果1、 16米吊环承重能力验算：如图所示为吊机起吊时的立面图，钢丝绳采用4根长为12米6×37+1，抗拉强度170kg/mm ²的φ47.5mm ，由其几何关系可知：钢丝绳与梁顶面的夹角： θ=arccos 125.0722+=54.3º吊环到梁顶面的高度： H=12*sin54.3=9.7m 单根钢丝绳承重能力： 1T =Sin54.3423=812.075.5=7.1t 安全系数： K =12T T =143/7.1=20>6 符合规范要求其中：2T --每根钢丝绳破断拉力143t 2、 吊机支腿反力验算： (1)采用75t 吊机吊装时：支腿反力： 1M =()3.1223411⨯+G =()3.12234541⨯+=18.36t 支腿对地基产生压强： 1P =SM 1==436.1845.9 kpa<200 kpa符合现场使用情况其中：1G --75t 吊机自重45t ；S —支腿下垫方木面积，采用2×22m 。
(2)采用150t 吊机吊装时：支腿反力： 2M =()3.1265412⨯+G =()3.126511041⨯+=46.31t 支腿对地基产生压强： 2P =SM 2==431.46115.8kpa<200 kpa符合现场使用情况其中：2G --150t 吊机自重110t ； 3、 钢绞线摩阻力验算：现场所用的板梁最重为65t ，每片梁上有四个吊点。
每个吊点有两根钢绞线，承受16.25t 的拉力，如图所示每个吊点钢绞线所受到的摩擦阻力：MS f 21=S=πDL即：MS f 21==2×1.29×π×15.2×2000=24.6t>16.25t每个吊点所受力为16.25t ，满足受力要求其中：M—C50混凝土与钢绞线粘结系数，取1.29Mpa.S—钢绞线与混凝土的接触面积。
桥式起重机安装单元工程质量检验评定表
桥式起重机安装单元工程质量检验评定表
说明
保证项目
检查数量：全数检查。
检验方法：1项检查抽检试验记录；
2、3、4项检查试运转记录或试车检查。
3项起重量超过50t的起重机，先以额定负荷的75%进行试运转。
合格后，进行静负荷试运转，起重量不
超过50t的起重机，可直接进行静负荷试运转。
基本项目：
检查数量：全数检查。
检验方法：1项用小锤轻击或放大镜观察检查；
2项观察和用小锤轻击或放大镜观察检查。
允许偏差项目：
检查数量：全数检查。
检验方法：1～3项用弹簧称拉钢尺检查；
4项用钢尺检查。
起重吊索具安全检查验收表
3
吊装钢丝绳
规格型号应与吊装方案要求一致
编织长度不小于20倍钢丝绳直径且不小于300mm
不应存在断丝、变形、锈蚀、绳芯挤出等
吊索应由整根钢丝绳制成，中间不得有接头；环形吊索只允许有一处接头
4
吊带
规格型号应与吊装方案要求一致
承载接缝不应存在绽开、缝线磨断等
不应存在穿孔、切口、撕断、死节等
5
卸扣
规格型号应与吊装方案要求一致
不应有明显永久性变形，销轴转动自如
扣体和销轴任何一处截面磨损量未达原尺寸10%以上
不应存在裂纹、补焊等
6
吊装容器
应经过设计计算，并应按设计进行制作
应有重量标识
容器及吊耳不应存在严重变形、磨损
7
其他专用吊具
验收结论
验收
签字
总承包单位
分包单位
其他单位
注：本表由总承包单位填写，验收单位各存一份。
起重吊索具安全检查验收表
编号
工程名称
总承包单位
分包单位
使用设备及编号内容及要求
验收结果
1
吊钩
吊钩表面应光滑，不得有裂纹、折叠、锐角、过烧等缺陷
吊钩危险断面磨损量不应超过标准要求，不应产生塑性变形
吊钩防脱钩装置应灵敏可靠
2
横吊梁
应采用Q235或Q355钢材，应经过设计计算，并应按设计进行制作
双梁桥式起重机质量检验规范
双梁桥式起重机质量检验规范湖北蒲圻机械有限公司1、下料：（1）主梁下料1、上盖板的长度加长量为2.5/1000S宽度允许差为2mm。
（S为跨度）2、下盖板加长度量为1.5/1000S宽度允许差为2mm。
（S为跨度）3、腹板加长度量为1S/1000S允许差2㎜，（S为跨度）4、腹板下料拱度值如下表：5、隔板最少有一角为直角，其垂直差为＞1.5H/1000（H 为腹板高度）（二）端梁下料必须平整，不得扭曲，尺寸允许差为±2㎜（3）小车下料必须平整，不得扭曲，尺寸允许差为±2㎜2、单一主梁检验规范1、拱度如下表：2、单个主梁向走台侧水平弯曲f≤S1/2000（S1 为两端始于第一大筋板，距上盖板100㎜处实测长度）3、主梁上盖板水平倾斜b≤B/200（B为上盖板宽度）4、主梁腹板垂直倾斜b≤H/200（H为腹板高度）＜在长筋板处测＞5、主梁扭曲最大不超过5㎜.6、腹板的局部平面度：测量长度为一米平尺，距离上盖板H/3以上区域≤0.7δ，其余区域≤0.2δ。
7、上盖板波浪度：当上盖板厚δ≤10㎜时，允许值为3㎜；当上盖板厚δ≤10㎜时，允许值为2㎜.8、上、下盖板的横向焊缝与腹板垂直焊缝的错开量必须＞200㎜。
9、底盖板、腹板对接焊缝探伤，不低于GB3323中规定的二级或JB1152中规定的一级。
3、单一端梁检验规范：1、拱度≤BQ/1000（BQ为端梁轮距）2、端梁向桥架内侧水平弯曲f=2～5㎜（且只允许向内侧弯曲）３、端梁上盖板水平倾斜b≤B/250（B为盖板宽度）4、端梁腹板垂直倾斜b≤H/250（H为腹板高度）5、弯板直角差（折合间隙20≤1.5㎜）6、一组弯板不平差小于2㎜，两组弯板的高低差不大于4㎜7、二弯板孔中心距离A的允许偏差为±3mm8、两弯板孔距中心线与端梁中心线的偏差e≤4㎜9、轮距相对差≤5㎜10、端梁表面不得有超过0.5㎜的锤痕、焊疤。
4、小车架检验规范1、小车架上平面的平面度≤3㎜/m2、跨度偏差，当T≤2500㎜，为±3㎜，当T＞2500㎜，为±4㎜。
吊点吊具计算书
重庆东水门长江大桥钢梁吊耳、吊具计算书计算：复核：审批：中铁大桥局股份有限公司重庆东水门长江大桥项目经理部2012年3月目录一、工程概述 (1)二、容许应力参数 (1)三、结构设计 (2)四、结构承载力验算 (3)4.1荷载计算 (3)4.2吊耳A1结构承载力验算 (3)4.3吊耳A2结构承载力验算 (5)4.4吊耳A3结构承载力验算 (7)4.5吊具A结构承载力验算 (8)4.6吊具B结构承载力验算 (10)4.7吊具C结构承载力验算 (12)五、结论 (14)一、工程概述重庆东水门长江大桥主桥为222.5+445+190.5m的双塔单索面斜拉桥。
主塔采用混凝土塔，P1墩高172.6m，P2墩高162.5m；主梁采用钢桁梁。
每塔设置斜拉索9对，全桥斜拉索共18对36根。
重庆东水门长江大桥杆件吊重及吊具分类统计表二、容许应力参数主要材料容许应力参数《钢结构设计规范GB50017-2003》三、结构设计1、耳板A1结构尺寸设计如图1。
图1 吊耳A1构造图2、耳板A2结构尺寸设计如图2。
图2 吊耳A2构造图3、耳板A3结构尺寸设计如图3。
图3 吊耳A3构造图4、吊具A和吊具B结构尺寸设计如图4。
图4 吊具A和吊具B构造图3、吊具C结构尺寸设计如图5。
图5 吊具C构造图四、结构承载力验算4.1荷载计算根据构造需要吊绳与桥面板之间的角度α大于°，由于钢梁重力是确定的，每个吊耳或者吊具的竖向分力N也是确定的，现在按最不利情况考虑取α等于°。
4.2吊耳A1结构承载力验算最重下层桥面板和上层加宽段边桥面板为74666.8kg，每个吊耳平均承受竖向力=186.67kN，水平分力=186.67×0.577=107.77kN。
1、吊耳A1焊缝强度验算耳板E1和加劲板E2与桥面板焊接采用坡口焊，弯矩、水平剪力和竖向轴力由耳板和加劲板共同承受。
焊缝质量为二级，坡口焊不采用引弧板施焊弯矩焊缝截面有效长度：耳板 E1加劲板E2A、剪力V沿耳板E1平行方向如下图所示。
钢箱梁吊装专项方案
一、工程概况本工程为某高速公路桥梁项目，涉及钢箱梁吊装作业。
钢箱梁是桥梁的重要组成部分，其安装质量直接影响到桥梁的安全和使用寿命。
为确保钢箱梁吊装作业的安全、高效、优质完成，特制定本专项方案。
二、施工组织1. 组织机构及人员配置成立钢箱梁吊装施工小组，由项目经理、技术负责人、安全员、施工员等组成。
明确各成员职责，确保施工过程中责任到人。
2. 施工进度安排根据工程进度计划，合理安排钢箱梁吊装作业时间，确保不影响整体工程进度。
三、施工工艺及技术要求1. 钢箱梁吊装用吊环设计根据钢箱梁的尺寸、重量及吊装高度，设计合理的吊环，确保吊装过程中安全可靠。
2. 吊装索具、卸扣配备根据吊装需求，选用合适的钢丝绳、卸扣等吊装索具，并进行严格检验，确保吊装过程中安全可靠。
3. 运输方案根据钢箱梁尺寸、重量及运输路线，选择合适的运输车辆，确保运输过程中安全、平稳。
4. 钢箱梁在工地内的路线和停车位置根据施工现场实际情况，规划钢箱梁进场路线及停车位置，确保吊装作业顺利进行。
5. 钢箱梁的装车与固定在装车过程中，确保钢箱梁固定牢固，防止运输过程中发生位移。
四、安全施工措施1. 安全教育培训对施工人员进行安全教育培训，提高安全意识，确保施工过程中遵守安全操作规程。
2. 安全检查与验收定期对吊装设备、索具、卸扣等进行检查，确保其完好无损。
对吊装作业现场进行安全检查，发现问题及时整改。
3. 应急预案制定应急预案，应对突发情况，确保施工安全。
五、成品保护措施1. 吊装过程中，注意保护钢箱梁表面，防止划伤、污染。
2. 吊装完成后，对钢箱梁进行清洁、保养，确保其外观质量。
六、质量保证措施1. 严格按照设计要求进行吊装作业，确保钢箱梁安装位置准确、垂直。
2. 对吊装作业过程进行全程监控，确保施工质量。
3. 对吊装完成的钢箱梁进行质量验收，确保其满足设计要求。
通过以上措施，确保钢箱梁吊装作业安全、高效、优质完成，为高速公路桥梁项目的顺利推进提供有力保障。
装配式预制构件吊装梁及吊具计算书
装配式预制构件吊装梁及吊具计算书预制构件安装吊装体系验算书一、两个吊点吊装梁及吊绳计算该装配式预制构件吊装梁限载8吨。
主梁、钢丝绳、吊具的稳定性验算采用恒载标准值的1.2倍和活载标准值的1.4倍。
预制构件自重密度为25kN/m3，吊装梁的材质为Q235钢，f=215Mpa，截面型式采用一对20工字钢，截面面积为2*2880=5760mm2，回转半径i=78.6mm。
本项目每个主体工程构件吊装钢丝绳选用三组。
墙体构件和楼板及楼梯构件各用一组，保险增大一号用绳。
1.主梁稳定性验算预制构件的自重为80kN，其自重设计值为G=80*1.2=96kN。
吊装梁受力示意如图1所示。
则钢丝绳对吊装梁的拉力T=Ty/sin60o=0.5G/ sin60o=48/ sin60o=55.425KN。
水平分力Tx=Ty/tan60o=0.5G/ tan60o=48/ tan60o=27.715kN，即吊装梁轴心受压，压力大小为Tx，需对其做稳定性验算。
根据国家标准《冷弯薄壁型钢结构技术规范》，可按轴心受压稳定性要求确定吊装梁的允许承载力。
吊装梁的长细比：λ=μl/i=1*3950/78.6=50.26.由计算的λ=50.26查轴心受压构件的稳定系数表得φ=.856.吊装梁的容许承载力为：N=φA*f=0.856×5760×215=1060kN>27.715kN=Tx。
那么吊装梁满足设计要求，其承载力足够。
2.焊缝强度验算按吊装梁最大内力值27.715kN计算，焊脚尺寸hf为9mm，故焊缝有效厚度hc=0.7hf=6.3mm，焊缝长度应为Lw=N/(hc*fw)=/(6.3×160)=27.5mm。
实际焊缝长度大于100 mm，满足要求。
3.钢丝绳抗拉强度验算表1给出了吊装所用钢丝绳的主要技术数据。
双吊点预制墙板吊装示意图如图1所示。
根据钢丝绳破断拉力总和，可知吊装所用钢丝绳的抗拉强度为257kN和517kN。
吊装索具校核分析表(吊装方案编制非常实用)
序号1箱型柱26467.2932.5666.560.8291.092钢柱8241.4126426.560.8258.293
钢桁架
60
4
212.13
52
1705
6
0.82
233.02
6×61
0.8
构件构件最重量G （t ）吊点n
钢丝绳内力F （kN ）钢丝绳选
择（mm）
最小破断
拉力总和
(kN）安全系数折算系数额定受力
[Fg](kN）钢丝绳夹
角(θ)6×190.856×370.82钢丝绳破断拉力换算系数钢丝绳结构换算系数
吊装索具校核分析表
303090
钢丝绳公称抗拉强度1700N/mm 2，钢丝绳结构6×37，查表得换算系数α=0.82，吊装采用吊耳或吊装孔吊装时钢丝
卸扣选择
校核结果倒链选择备注
(美式弓型
卸扣)
[Fg]>F,满足要求8.5t型WA7.5型7.5t
[Fg]>F,满足要求 5.0t型WA5型5t
[Fg]>F,满足要求25t型WA25型25t
2，吊装采用吊耳或吊装孔吊装时钢丝绳的安全系数K=6。
钢结构吊装及结构验算
第一部分钢结构吊装方案及验收数据第一章工程概况1．1、钢结构工程概况1．工程名称：厂房屋面钢结构工程2、建设单位：3、设计单位：4、供料单位：5、施工单位：6、施工地点：\7、安装工期：80天8、建筑面积：约26000平方米（仅指钢结构屋顶覆盖面积）2、建筑物简介: 本工程分厂房混凝土柱，屋面梁、屋面围护结构等。
本工程屋面为双坡，主体结构为混凝土框架结构，屋面为轻钢结构，柱间距为6米、8米、9米12米，东西向为A-M轴，112米。
南北向为1－30轴线，232米。
根据业主施工要求在变形处进行进行分区，其中1－10轴线为A区，11－30轴线为B区。
立面檐口标高为A轴为10.6M、M 轴为10.8M。
主要工程范围包括：屋面结构系统屋面梁、屋面檩条及次檩等构件的吊装、屋面围护系统屋面板及内顶板的安装、墙面结构系统及外墙面板的安装、雨棚结构系统及围护系统的安装。
主要结构形式为轻型门式刚架结构。
主体结构由焊接Ｈ型钢（梁）、水平支撑、圆管撑组成；次结构由隅撑、Z型檩条、支撑、拉条组成。
主体钢梁与钢梁之间采用１0．9级扭剪型高强度螺栓连接。
檩条用C级普通螺栓连接。
其中梁、檩条等主材采用Q345级钢，钢支撑、拉条采用Q235级钢。
第二章屋面钢梁吊装方案的选择及结构验算2.1施工工作段的划分屋面钢梁的安装是本工程的吊装难点，以伸缩缝为分界分为AB个工作区段，每个工作段的作业相同。
1)区域划分B区：11-30轴/A-M轴A区：1－10/A-M轴2)吊装顺序B区 A区推进吊装2.2钢构安装方案选择吊装施工工艺及技术措施1．主结构的吊装步骤1.1 根据吊装类型划分：吊装区域划分为个五区域(附图)，采用50汽吊与抱杆组合吊装。
1.2 据工期要求,配备多组安装人员按照现场材料到货情况分轴线进行多班组吊装工作,吊装先从B区开始，同时安排一组人员进行结构的固定工作；然后是否增加吊装班组及抱杆数量根据现场的实际情况进行。
2. 钢梁安装1.1 根据每榀钢梁的节点进行分段:分为1-10节1.2钢梁吊装顺序1→2→3→4→5→---10节(附图)3.吊装步骤用抱杆、人力安装屋面梁；由于整体屋面梁最大长112米，根据钢梁吊装顺序将其钢梁第一节安装好之后，然后逐节安装。
2工字钢主梁验算
搁置主梁验算计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、基本参数主梁离地高度(m) 58.25 主梁布置方式 普通主梁 主梁间距(mm) 900主梁与建筑物连接方式 平铺在楼板上 锚固点设置方式 U 型锚固螺栓 锚固螺栓直径d(mm) 20 主梁长度L x (mm)6000 梁/楼板混凝土强度等级C25 主梁左侧外锚固点到建筑物边缘的距离a1(mm)100主梁右侧外锚固点到建筑物边缘的距离a2(mm)100主梁左侧建筑物内锚固长度L m1(mm) 100 主梁右侧建筑物内锚固长度L m2(mm) 100 混凝土与螺栓表面的容许粘结强度[τb ](N/mm 2)2.5 锚固螺栓抗拉强度设计值[f t ](N/mm 2)50二、荷载布置参数平面图立面图三、主梁验算q'=g k=0.241=0.241kN/m第1排：F'1=F1'/n z=4.98/1=4.98kN 第2排：F'2=F2'/n z=4.98/1=4.98kN 第3排：F'3=F3'/n z=4.98/1=4.98kN 第4排：F'4=F4'/n z=4.98/1=4.98kN 第5排：F'5=F5'/n z=4.98/1=4.98kN 第6排：F'6=F6'/n z=4.98/1=4.98kN 荷载设计值：q=1.2×g k=1.2×0.241=0.289kN/m第1排：F1=F1/n z=4.98/1=4.98kN第2排：F2=F2/n z=4.98/1=4.98kN第3排：F3=F3/n z=4.98/1=4.98kN第4排：F4=F4/n z=4.98/1=4.98kN第5排：F5=F5/n z=4.98/1=4.98kN第6排：F6=F6/n z=4.98/1=4.98kN1、强度验算弯矩图(kN·m)σmax=M max/W=3.961×106/185000=21.41N/mm2≤[f]=215N/mm2符合要求！2、抗剪验算剪力图(kN)τmax=Q max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=39.595×1000×[94×1802-(94-6.5)×158.62]/(8×16600000×6.5)=38.743N/mm2τmax=38.743N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、挠度验算变形图(mm)νmax=0.339mm≤[ν]=l/250=5800/250=23.2mm符合要求！4、支座反力计算R1=-39.593kN,R2=48.12kN,R3=4.843kN,R4=12.233kN,R5=42.516kN,R6=-36.504kN四、上拉杆件验算钢丝绳型号6×37(a) 钢丝绳公称抗拉强度(N/mm2) 1870(钢芯) 钢丝绳直径(mm) 16 钢丝绳不均匀系数α0.85钢丝绳安全系数k 9 钢丝绳绳夹型式马鞍式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN) 15.19 钢丝绳绳夹数量[n] 3花篮螺栓在螺纹处的有效直径d e(mm) 19 花篮螺栓抗拉强度设计值[f t](N/mm2) 170主梁拉环直径d(mm) 20 焊缝厚度h e(mm) 10焊缝长度l w(mm) 100 角焊缝强度设计值f tw(N/mm2) 160钢丝绳绳卡作法钢丝绳连接吊环作法上拉杆件角度计算：α1=arctanL1/L2=arctan(2900/2900)=45°α2=arctanL1/L2=arctan(2900/2900)=45°上拉杆件支座力：R S1=n z R3=1×4.843=4.843kNR S2=n z R4=1×12.233=12.233kN主梁轴向力：N SZ1=R S1/tanα1=4.843/tan45°=4.843kNN SZ2=R S2/tanα2=12.233/tan45°=12.233kN上拉杆件轴向力：N S1=R S1/sinα1=4.843/sin45°=6.849kNN S2=R S2/sinα2=12.233/sin45°=17.3kN上拉杆件的最大轴向拉力N S=max[N S1...N Si]=17.3kN钢丝绳：查(《建筑施工计算手册》江正荣著2001年7月第一版)表13-4、13-5、13-6得，钢丝绳破断拉力总和：F g=224.57kN[F g]=α× F g/k=0.82×224.57/9=20.461kN≥N S=17.3kN符合要求！绳夹数量：n=1.667[Fg]/(2T)=1.667×20.461/(2×15.19)=2个≤[n]=3个符合要求！花篮螺栓验算：σ=[F g]/(π×d e2/4)=20.461×103/(π×192/4)=72.165N/mm2≤[ft]=170N/mm2符合要求！拉环验算：σ =[F g]/(2A)=2[F g]/πd2=2×20.461×103/(π×202)=32.564N/mm2≤[f]=65N/mm2注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2符合要求！拉环详图(主梁为工字钢)角焊缝验算：σf=N S/(h e×l w)=17.3×103/(10×100)=17.3N/mm2≤βf f t w=1.22×160=195.2N/mm2正面角焊缝的强度设计值增大系数βf=1.22符合要求！五、主梁整体稳定性验算主梁轴向力：N =[N SZ1-N SZ2]/n z=[4.843-12.233]/1=7.39kN压弯构件强度：σmax=M max/(γW)+N/A=3.961×106/(1.05×185×103)+7.39×103/3060=22.805N/mm2≤[f]=2 15N/mm2塑性发展系数γ符合要求！受弯构件整体稳定性分析：其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，φb=2.8由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到φb值为0.97。
钢结构吊装验算
钢结构吊装验算钢结构吊装验算——吊索（钢丝绳）计算先闻专业技术部本文初衷：多数软件无法很好的进行吊装验算，即便可以验算，有的时候因为假定的不合理也会导致计算结果失真，这将给实际吊装带来诸多的危险因素，所以作为工程技术人员需要了解基本的手算过程，这样可以很好的对软件计算结果进行校核，或者直接进行手工计算。
吊装是钢结构施工的重要组成部分，吊装验算涉及多个部分，包含机械选用，吊索验算，吊钩计算，空间位置确定，构件强度验算，构件稳定验算，局部连接节点验算等等。
在这里我们先探讨下钢结构吊装过程中吊索（钢丝绳）内力的计算方法。
以钢梁为例，吊装需首先确定两个吊点位置，此位置针对钢梁优先选择为相对于钢梁重心点两侧，且对称位置，当条件无法满足时可以选择为非对称点。
吊索与吊钩之间需有可靠连接锁定，以保证其不产生相对滑动。
吊钩两侧吊索长度应事先计算确定，且不可随意改变。
以上述条件为前提假定，我们已知：两个吊点的确定位置，两侧吊索的确定长度，吊索与吊钩之间不会产生滑动。
在此前提条件下，我们可以通过计算得到两侧吊索各自的内力。
计算的理论依据：1、不论在何种情况下，构件的重心与吊钩点都会旋转至同一竖直线上。
2、吊索产生拉力，其拉力针对构件长度方向的反作用力应平衡，即两个绑扎点处对钢梁产生的轴力大小相等，方向相反。
计算实例：钢梁重量1.5吨；钢梁长度10米；吊点位置距离钢梁左端头2米，距离右端头3米；吊索总长8米；左侧吊索长度4米，右侧吊索长度4米，且锁定，不产生左右滑移。
地面状态如下图：计算可知a段重量：0.3吨，c段重量0.75吨，b段重量0.45吨。
起吊后，钢梁在此状态下不可避免的要发生旋转，则我们需计算出起吊后钢梁旋转角度，即钢梁相对于地面的夹角。
空中状态如下图：吊点竖向力：左侧吊点竖向力设为R1，右侧吊点竖向力设为R2。
指竖直方向的分力。
根据弯矩平衡，以R1为计算点列方程：Ma+R2*c*cosα=Mb+Mc0.3*10*（2/2）*cosα+R2*（10-2-3）*cosα=0.45*10*（10-2-3/2）*cosα+0.75*10*[（10-2-3）/2]*cosα求得：R2=9kN由此可得：R1=1.5*10-R2=6kN吊索与钢梁夹角：吊索与钢梁的夹角可由三角形确定，已知三边长度分别为4米、4米、5米。
桥式起重机归档资料样表
xxx工程公司工程技术档案建设单位:工程项目:单位工程:分部工程:机械设备施工单位:单位技术负责人: ___________工程部门负责人: ___________项目技术负责人: ___________第 1 卷第 1 册xx年xx月xx日技术资料目录工程开工报告图纸会审记录————————施工方案编制：审核：审批：xxxxxxx公司年月日重要部位技术交底记录设备开箱检查记录钢吊车梁测量记录起重机轨道安装记录起重机轨道测量记录电动葫芦安装检查记录电动单梁起重机检查记录电动葫芦双梁起重机检查记录电动单梁悬挂起重机检查记录桥式起重机组装桥架安装记录桥式起重机大车运行机构检查记录桥式起重机小车运行机构检查记录单主梁通用门式起重机或装卸桥安装检查记录双梁通用门式起重机或装卸桥安装检查记录滑接线支架制作及安装检查记录工程名称：施工单位：工程编号：施工日期：年月日工程名称：施工单位：工程名称：施工日期：年月日梁式悬挂起重机轨道安装分项工程质量检验评定表工程名称：施工单位：工程名称：施工日期：年月日电动葫芦安装分项工程质量检验评定表工程名称：施工单位：电动葫芦规格、型号：施工日期：年月日普通桥式起重机（或冶金起重机）安装分项工程质量检验评定表工程名称：施工单位：起重机规格、型号：施工日期：年月日Z2.“允许偏差项目”第10、11项为《冶金起重机》及设置了水平导向轮的桥式起重机而编制。
单主梁通用门式起重机或装卸桥安装分项工程质量检验评定表工程名称：单位工程编号：单位工程名称：分部工程名称：分项工程名称：施工单位：起重机规格、型号：施工日期：年月日Z双梁通用门式起重机或装卸桥安装分项工程质量检验评定表工程名称：施工单位：起重机规格、型号：施工日期：年月日注：1.S Z为两端始于第一块大筋板的实测，在离上翼缘板约100mm的大筋板处测得。
高强度螺栓连接工程检验批质量验收记录表滑接线和移动式软电缆安装分项工程质量检验评定表起重机电气装置安装分项工程质量检验评定表电动葫芦空负荷试运转记录工程名称：施工单位：起重机的规格、型号：额定起重量：试运转日期：年月日注：此项仅限于“链条式电动葫芦”。
吊车梁详细计算书
简支吊车梁验算计算书==================================================================== 计算软件：MTS钢结构设计系列软件计算时间：2007年04月03日16:16:59====================================================================一. 设计资料1 基本信息:验算依据：钢结构设计规范(GB 50017-2003)建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)吊车梁跨度：l=6000 mm吊车梁平面外计算长度：l0=6000 mm吊车梁所在柱列：边列柱吊车梁所在位置类型：中间跨2 吊车信息:吊车梁上有两台完全相同的吊车同时运行第一台吊车基本信息(参图Ⅰ)吊车类型: 16/3.2t225_中级软钩吊车吊车跨度: 22500 mm吊车自重: 28.81 t小车重量: 6.227 t吊车起重量: 16/3.2 t工作级别: A4~A5(中级)吊钩形式: 软钩吊车单侧轮子数: 2个最大轮压: 175 kN最小轮压: 57.7 kN轨道类型: QU70吊车宽度: 5944 mm吊车轮距C: 4100 mm3 荷载信息:吊车竖向荷载增大系数：ηv=1.03吊车荷载分项系数：γc=1.4当地重力加速度值：g=9.8附加竖向均布活载标准值：0 kN/m附加水平均布活载标准值：0 kN/m吊车一动力系数：μ1=1.05吊车一横向水平刹车力系数：β1=0.1吊车一摆动力系数：α1=04 验算控制信息:吊车梁竖向挠度允许值：l/1000吊车梁水平挠度允许值：l/2200对中级工作制吊车梁按《钢规》要求不进行疲劳验算5 吊车梁截面信息:吊车梁示意图截面型号:H-850*340*10*14用户自定义截面截面材料类型:Q235截面每米质量:139.25 kg/m截面几何参数如下:截面高度H=850 mm上翼缘宽度B1 =340 mm下翼缘宽度B2 =340 mm腹板厚度T w =10 mm上翼缘厚度T f1=14 mm下翼缘厚度T f2=14 mm截面力学参数如下:x轴毛截面惯性矩I x =212637.151 cm4x轴净截面惯性矩I nx =201748.308 cm4x轴上翼毛截面抵抗矩W x =5003.227 cm3x轴上翼净截面抵抗矩W nx =4588.495 cm3x轴下翼净截面抵抗矩W nx1 =4916.888 cm3y轴上翼毛截面抵抗矩W y =539.87 cm3y轴上翼净截面抵抗矩W ny =240.913 cm3上翼缘有效净面积A ne =41.58 cm2净截面中和轴高度C ny =410.317 mm吊车梁采用等截面梁:截面端部高度h d =450mm端部x轴毛截面惯性矩I d =212637.151 cm4端部x轴毛截面静矩S d =2834.285 cm3端部x轴上翼缘静矩S du =85.68 cm3端部x轴下翼缘静矩S dd =1989.68 cm36 吊车梁制动结构信息:吊车梁不采用任何制动结构7 吊车梁截面焊缝信息:吊车梁腹板与上翼缘采用焊透的T形组合焊缝吊车梁腹板与下翼缘采用双面角焊缝下翼缘焊脚高度：h fd=6 mm吊车梁腹板与翼缘焊缝采用：自动焊8 腹板加劲肋信息：横向加劲肋布置方式：两侧成对布置横向加劲肋端部焊接方式：连续回焊，不断弧横向加劲肋选用：SB6_Q235横向加劲肋间距：a=1500 mm横向加劲肋宽度：70 mm横向加劲肋端部到下翼缘距离：50 mm吊车梁不配纵向加劲肋和横向短加劲肋9 支座信息：吊车梁采用的支座类型：中间跨全突缘，端跨一边突缘，一边平板平板支座加劲肋选用：SB6_Q235平板支座加劲肋宽度：70 mm加劲肋焊缝焊脚高度：7 mm平板支座选用：SB20_Q235平板支座宽度：50 mm平板支座长度：340 mm突缘支座加劲肋选用：SB10_Q235突缘支座加劲肋宽度：290 mm伸出下翼缘长度：20 mm与截面腹板焊脚高度：12 mm与截面上翼缘焊脚高度：6 mm与截面下翼缘焊脚高度：6 mm10 计算参数：梁截面材料屈服强度：f y=235 N/mm2梁截面材料转换系数：C F=(235/235)0.5=1上翼缘截面抗拉强度：f t=215 N/mm2下翼缘截面抗拉强度：f b=215 N/mm2梁腹板截面抗剪强度：f v=125 N/mm2梁腹板端面承压强度：f ce=325 N/mm2吊车梁焊缝抗剪强度：f w=160 N/mm2二. 验算结果一览验算项数值限值结果受压(上)翼缘宽厚比11.79 最大15.0 满足腹板高厚比82.20 最大250.0 满足上翼缘受压强度比0.81 最大1.0 满足下翼缘受拉强度比0.54 最大1.0 满足端部腹板剪应力强度比0.58 最大1.0 满足腹板局部承压强度比0.33 最大1.0 满足腹板折算应力强度比0.47 最大1.0 满足整体稳定强度比0.71 最大1.0 满足竖向挠度计算值(mm) 2.22 最大6.0 满足水平挠度计算值(mm) 0 不需验算满足上翼缘焊缝强度比T形组合焊缝不验算满足下翼缘焊缝强度比0.31 最大1.0 满足下翼缘焊缝高度(mm) 6.00 最小6.0 满足下翼缘焊缝高度(mm) 6.00 最大12.0 满足区格Ⅰ局稳强度比0.45 最大1.0 满足区格Ⅱ局稳强度比0.54 最大1.0 满足加劲肋布置方式双侧成对轻/中级满足横向加劲肋间距(mm) 1500.00 最大1644.0 满足横向加劲肋间距(mm) 1500.00 最小411.0 满足横向加劲肋外伸宽度(mm) 70.00 最小67.4 满足横向加劲肋厚度(mm) 6.00 最小4.7 满足无纵向加劲肋时ho/Tw 82.20 最大170.0 满足平板加劲肋稳定强度比0.87 最大1.0 满足平板加劲肋焊缝强度比0.19 最大1.0 满足突缘加劲肋稳定强度比0.48 最大1.0 满足突缘端面承压强度比0.48 最大1.0 满足突缘加劲肋焊缝强度比0.21 最大1.0 满足平板加劲肋外伸宽度(mm) 70.00 最小67.4 满足横向加劲肋厚度(mm) 6.00 最小4.7 满足平板加劲肋焊脚高度(mm) 7.00 最小6.0 满足平板加劲肋焊脚高度(mm) 7.00 最大7.0 满足突缘加劲肋外伸宽度(mm) 140.00 最小7.0 满足突缘加劲肋厚度(mm) 10.00 最小9.3 满足突缘加劲肋焊脚高度(mm) 12.00 最小6.0 满足突缘加劲肋焊脚高度(mm) 12.00 最大12.0 满足三. 吊车梁截面内力计算:1 吊车梁支座处最大剪力Vd计算(参图Ⅲ)：竖向附加活载作用下端部剪力V da=0 kN吊车考虑动力系数后最大轮压标准值：P=1.05×175=183.75 kN吊车竖向荷载作用下端部剪力计算：V dc=1.4×1.03×(183.75×1.0+183.75×(2*6000-1844-5944)/6000)=450.975 kN 端部最大剪力计算值：V d=450.975 kN2 跨中最大竖向弯矩Mvm计算(参图Ⅳ)：竖向附加活载作用下跨中弯矩M va=0 kN*m吊车考虑动力系数后单轮竖向作用力标准值：P=1.05×175=183.75 kN吊车荷载合力：F=183.75×1+183.75×1=367.5 kN左支座反力：R=367.5×2539/6000=155.514 kN吊车梁跨中弯矩M vc计算：M vc=1.4×1.03×155.514×2539×10-3=569.373 kN*m 跨中最大弯矩计算值：M vm=569.373 kN*m3 跨中最大竖向弯矩对应剪力Vm计算(参图Ⅳ)：竖向附加活载作用下端部剪力V ma=0 kN吊车考虑动力系数后单轮竖向作用力标准值：P=1.05×175=183.75 kN吊车荷载合力：F=183.75×1+183.75×1=367.5 kN左支座反力：R=367.5×2539/6000=155.514 kN最大弯矩点左侧剪力计算：V ml=1.4×1.03×155.514=224.251 kN最大弯矩点右侧剪力计算：V mr=V ml-1.4×1.03×183.75=-40.717 kN跨中最大弯矩对应的剪力计算值：V m=224.251 kN4 吊车梁跨中最大水平弯矩Mhm计算(参图Ⅳ)：水平附加活载作用下跨中弯矩M ha=0 kN*m吊车考虑刹车力系数及其放大后单轮横向作用力标准值：P=0.1×(16+6.227)/2×g/2=5.446 kN吊车荷载合力：F=5.446×1+5.446×1=10.891 kN左支座反力：R=10.891×2539/6000=4.609 kN吊车梁跨中弯矩M hc计算：M hc=1.4×4.609×2539×10-3=16.382 kN*m 跨中最大水平弯矩计算值：M hm=16.382 kN*m5 跨中最大竖向弯矩标准值Mvk计算(参图Ⅵ)：竖向附加活载作用下跨中弯矩M vka=0 kN*m吊车单轮最大轮压标准值：P=1.0×175=175 kN吊车荷载合力：F=175×1=175 kN左支座反力：R=175×3000/6000=87.5 kN吊车梁跨中弯矩M vkc计算：M vkc=1×1.03×87.5×3000×10-3=270.375 kN*m 跨中最大弯矩计算值：M vk=270.375 kN*m6 跨中最大水平弯矩标准值Mhk计算(参图Ⅵ)：水平附加活载作用下跨中弯矩M hka=0 kN*m吊车考虑刹车力系数及其放大后单轮横向作用力标准值：P=0.1×(16+6.227)/2×g/2=5.446 kN吊车荷载合力：F=5.446×1=5.446 kN左支座反力：R=5.446×3000/6000=2.723 kN吊车梁跨中弯矩M hkc计算：M hkc=1×2.723×3000×10-3=8.168 kN*m跨中最大水平弯矩计算值：M hk=8.168 kN*m四. 吊车梁板件宽厚比验算:1 受压(上)翼缘宽厚比验算:受压翼缘宽厚比限值：[b0/t]=15*(235/f y)0.5=15翼缘自由外伸宽度：b0=165 mm翼缘宽厚比：b0/T f1=165/14=11.786≤15，满足2 腹板高厚比验算:腹板高厚比限值：[h0/t]=250腹板计算高度：h0=822 mm腹板高厚比：h0/T w=822/10=82.2≤250，满足五. 吊车梁截面强度验算:1 上翼缘受压强度验算:吊车梁不采用制动结构吊车梁无须验算疲劳强度且b0/T f1=11.786≤13，取γx=1.05吊车梁无须验算疲劳强度，取γy=1.2ξ=(M vm/W nx/γx+M hm/W ny/γy)/f t=(569.373/4588.495/1.05+16.382/240.913/1.2)×103/215=0.8132≤1，满足2 下翼缘受拉强度验算:ξ=M vm/W nx1/f b=569.373×103/4916.888/215=0.5386≤1，满足3 端部腹板剪应力强度验算:考虑截面削弱系数1.2τ=V d*S dx/(I dx*T w/1.2)/f v=450.975×2834.285/(212637.151×10/1.2)/125×102=0.5771≤1，满足4 最大轮压下腹板局部承压强度验算:考虑集中荷载增大系数后的最大轮压设计值按第一台吊车计算：吊车最大轮压：P max=175 kN轻、中级工作制吊车梁，依《钢规》4.1.3取增大系数：ψ=1.0F=γc*ψ*μ*P max=1.4×1×1.05×175=257.25 kN梁顶到腹板计算高度上边缘距离：h y=T f1=14 mm轨道高度：h R=120 mm集中荷载沿跨度方向支承长度取为：50 mm集中荷载在腹板计算高度上边缘的假定分布长度：l z=50+5*h y+2*h R=50+5×14+2×120=360 mmσc=F/T w l z=257.25×103/10/360=71.458 N/mm2腹板抗压强度设计值：f=215 N/mm2局部承压强度比ξ=σc/f=71.458/215=0.3324≤1，满足5 腹板与上翼缘交接处折算应力强度验算:按跨中最大弯矩及其对应的剪力和最大轮压计算计算点局部压应力：σc=71.458 N/mm2(参见腹板局部承压验算)计算点正应力计算计算点到中和轴的距离：y1=H-C ny-T f1=425.683 mmσ=M vm/I n*y1=569.373/201748.308×425.683×102=120.136 N/mm2计算点剪应力计算上翼缘对中和轴静矩：S1=(y1+0.5*T f1)*B1*T f1×10-3=2059.571 cm3τ=V m*S1/I x/T w=224.251×2059.571/212637.151/10×102=21.721 N/mm2σ与σc同号，强度设计值增大系数：β1=1.1折算应力强度比ξ=(σ2+σc2-σ*σc+3*τ2)0.5/(β1*f=(120.1362+71.4582-120.136×71.458+3×21.7212)/(1.1×215)=0.4703≤1，满足6 吊车梁整体稳定性验算双轴对称截面：ηb=0等截面工字形简支梁βb计算：受压翼缘无支撑长度：l1=6000mm受压翼缘宽度：b1=340mm受压翼缘厚度：t1=t f=14mmξ=(l1*t1)/(b1*h)=(6000×14)/(340×850)=0.2907跨中无侧向支承，集中荷载作用在上翼缘ξ<=2.0，βb=0.73+0.18×0.2907=0.7823φb=βb*(4320/λy2)*(A*h/W x)*{[1+(λy*t1)2/(4.4*h)2]0.5+ηb}*(235/f y)=0.7823×(4320/83.4182)×(17740×850/5003227.09)×{[1+(83.418×14)2/(4.4×850)2]0.5+0}×(235/235)=1.533φb>0.6：φb'=1.07-0.282/φb=1.07-0.282/1.533=0.8861取φb=φb'=0.8861不须验算疲劳强度，取工字形截面塑性发展系数：γy=1.2整体稳定强度比：ξ=(M vm/W x/φb+M hm/γy/W y)/f=(569.373/5003.227/0.8861×103+16.382/1.2/539.87)×103/215=0.715≤1，满足六. 吊车梁变形计算:1 竖向挠度计算竖向挠度限值：[δ]=l/1000=6 mm按渐变式变截面梁计算吊车梁竖向挠度δ=M vk*l2/E/I x/10*(1+0.12*(1-I d/I x))=270.375×106×60002/206000/212637.151×104/10×(1+0.12×(1-212637.151×104/212637.151×104))=2.222 mm≤6，满足2 水平挠度计算依《钢规》附录A.1.2条，无须验算吊车梁及其制动结构的水平变形！七. 翼缘与腹板的连接焊缝验算1 上翼缘与腹板连接焊缝验算:上翼缘与腹板采用T形对接与角接组合焊缝，强度满足要求2 下翼缘与腹板连接焊缝验算:按梁端最大剪力计算：下翼缘焊脚计算高度：h e=0.7*h fd=4.2 mm下翼缘焊缝强度ξ=(V d*S dd/I d)*0.5/h e/f w=(450.975×1989.68/212637.151)*0.5/4.2×102/160=0.314≤1，满足八. 吊车梁腹板局部稳定验算:1 吊车梁腹板加劲肋布置简图(参图Ⅸ)：吊车梁腹板局部稳定由区格Ⅱ控制区格Ⅱ腹板仅设置横向加劲肋2 吊车梁局稳验算内力影响线输出：单位力作用于X处时，X L到X R区间的平均剪力为：当X<=X L时：V mean=-X/L当X L<X<X R时：V mean=((L-X L-X R)*X-L*X L)/L/(X R-X L)当X>=X R时：V mean=1-X/L单位力作用于X处时，X L到X R区间的平均弯矩为：当X<=X L时：M mean=0.5*X*(2*L-X L-X R)/L当X L<X<X R时：M mean=0.5*((L-X)*(X2-X L2)+X*(2*L-X-X R)*(X R-X))/L/(X R-X L)当X>=X R时：M mean=0.5*(L-X)*(X L+X R)/L3 吊车梁区格Ⅱ局稳验算内力计算(参图Ⅱ)：区格Ⅱ左端坐标：X L=1490 mm区格Ⅱ右端坐标：X R=2990 mm吊车一考虑动力系数后最大轮压标准值：P=175×1.05=183.75 kN吊车一下为轻、中级工作制吊车梁，依《钢规》4.3.1取折减系数：ψ'=0.9吊车梁区格Ⅱ最大集中力设计值计算：吊车轮压力仅有P作用于Ⅱ内F=1.4×183.75×0.9=231.525 kN吊车梁区格Ⅱ平均剪力设计值计算：V mean=1.4×1.03×{183.75×[(5980+1490+2990×2428.127-5980×1490]/5980/(2990-1490)+183.75×(5980 -4272.127)/5980}×10-3=133.802 kN吊车梁区格Ⅱ平均弯矩设计值计算：M mean=1.4×1.03×{183.75×[(5980-2428.127)×(2428.127×2428.127-1490×1490) +2428.127×(2×5980-2428.127-2990)×(2990-2428.127)]/5980/(2990-1490)+183.75×(5980-4272.127)×(1490+2990)/5980×0.5}×10-6=494.157 kN*m4 吊车梁区格Ⅱ局部稳定验算吊车梁腹板区格Ⅱ的横向加劲肋间距为：a=1500 mm区格Ⅱ腹板计算高度：h0=H-T f1-T f2=822 mm区格Ⅱ截面中和轴高度：C yⅡ=425 mm区格Ⅱ截面对X轴关系矩：I xⅡ=212637.151 cm区格Ⅱ腹板计算高度边缘到中和轴距离：h cⅡ=H-T f1-C yⅡ=411 mm区格Ⅱ腹板计算高度边缘应力计算：σ=M mean*h c/I xⅡ=494.157×411/212637.151×102=98.768 N/mm2τ=V mean/h0/T w=133.802/822/10×103=16.278 N/mm2σc=F/L z/T w=231.525/360/10×103=64.312 N/mm2正应力单独作用下的临界应力计算：腹板区格Ⅱ受压区高度：h c=H-C y-T f1=411 mmλb=2*h c/T w/177/C f=2×411/10/177/1=0.4644λb≤0.85，取σcr=f w=215 N/mm2剪应力单独作用下的临界应力计算：a/h0=1.825>1.0，取λs=h0/T w/41(5.34+4/(a/h0)2)0.5/C f=822/10/41/(5.34+4/1.8252))0.5/1=0.7839λs≤0.8，取τcr=f v=125 N/mm2局部压应力单独作用下的临界应力计算：a/h0=1.825>1.5，取λc=h0/T w/28(18.9-5*a/h0)0.5/C f=822/10/28/(18.9-5×1.825)0.5/1=0.93890.9≤λc≤1.2，取σc,cr=(1-0.79*(λc-0.9))*f w=208.387 N/mm2区格Ⅱ局部稳定性强度比ξ=(σ/σcr)2+(τ/τcr)2+σc/σc,cr=0.5366≤1，满足九. 梁端支座强度验算:腹板每侧有效宽度：b e=15*C F*T w=150 mm支座加劲肋平面外计算长度：l0=h0=822 mm1 梁端平板支座加劲肋验算:加劲肋材料强度设计值：f r=215 N/mm2支座加劲肋截面强度设计值：f f=min(f r, f w)=215 N/mm2梁腹板伸出支座加劲肋外宽度：b r=0.5×(50-6)=22 mmb r<b e，取腹板有效总宽度：b ef=150+22=172 mm加劲肋截面面积：A f=146×6+172×10=2620 mm2加劲肋截面惯性矩：I f=1463×6/12+172×103/12=1570401.333 mm4加劲肋截面回转半径：i f=(I f/A f)0.5=(1570401.333/2620)0.5=24.482 mm加劲肋平面外长细比：λf=l0/i f=822/24.482=33.575轴压稳定系数：b类截面α1=0.65α2=0.965α3=0.3正则化长细比：λn=(f y/E)0.5*(λ/π)=(235/206000)0.5×(33.58/3.14)=0.361λn=0.361>0.215φ=1/(2λn2){(α2+α3λn+λn2)-[(α2+α3λn+λn2)2-4λn2]0.5}=1/(2×0.3612)×{(0.965+0.3×0.361+0.3612)-[(0.965+0.3×0.361+0.3612)2-4×0.3612]0.5}=0.923平面外稳定强度比：ξ=V d/ψ/A f/f f=450974.66/0.923/2620/215=0.867≤1，满足2 平板加劲肋与腹板连接焊缝验算:焊缝强度设计值：f wf=160 N/mm2焊缝单侧计算长度：l f=822-2×35-2×7=738 mm焊缝强度比：ξ=V d/4/0.7/l f/f wf/h ff=450974.66/4/0.7/738/160/7=0.195≤1，满足3 梁端突缘支座加劲肋整体稳定:加劲肋材料强度设计值：f r=215 N/mm2支座加劲肋截面强度设计值：f p=min(f r, f w)=215 N/mm2加劲肋截面面积：A p=290×10+150×10=4400 mm2加劲肋截面惯性矩：I p=2903×10/12+150×103/12=20336666.67 mm4加劲肋截面回转半径：i p=(I p/A p)0.5=(20336666.67/4400)0.5=67.99 mm加劲肋平面外长细比：λp=l0/i p=822/67.99=12.09轴压稳定系数：b类截面α1=0.65α2=0.965α3=0.3正则化长细比：λn=(f y/E)0.5*(λ/π)=(235/206000)0.5×(12.09/3.14)=0.13λn=0.13≤0.215φ=1-α1λn2=1-0.65×0.132=0.989平面外稳定强度比：ξ=V d/ψ/A p/f p=450974.66/0.989/4400/215=0.482≤1，满足4 梁端突缘截面承压验算:突缘加劲肋承压强度设计值：f cp=325 N/mm2突缘截面承压强度比：ξ=V d/290/10/325=0.478≤1，满足5 突缘与腹板连接焊缝验算:焊缝强度设计值：f wp=160 N/mm2焊缝单侧计算长度：l f=822-2×12=798 mm焊缝强度比：ξ=V d*0.5/0.7/l f/f wp/h fp=450974.66*0.5/0.7/798/160/12=0.21≤1，满足。
吊索具验算[新版]
![吊索具验算[新版]](https://img.taocdn.com/s3/m/e7ec7900876fb84ae45c3b3567ec102de2bddfe0.png)
吊索具验算：1、吊耳验算吊耳耳板采用16mm钢板；吊孔两侧采用10mm钢板补强；耳板两侧设置加劲板。
抗拉验算：A=4640mm2；F=424.4KN；板厚为36mm，故[ f]=205MPaf=F/A=424.4KN /4640mm2=91.5MPa<[ f]=205MPa抗剪验算：A=6670mm2；F=424.4KN；板厚为36mm，故[ fv]=120MPafv=F/A=424.4KN /6670mm2=63.3MPa<[ fv]=120MPa2、焊缝强度验算吊耳耳板与托梁（扁担梁）连接采用四道角焊缝连接，焊缝堆高10mm；焊缝长度350mm。
[ ft W]=160MPa。
F=424.4KN；a=0.7K=7mm；A=7mm×350mm×2=4900mm2；ft W=F/A=424.4KN/4900mm2=86.6MPa<[ ft W]= 160MPa。
3、托梁验算托梁长2360mm，断面形式采用箱型，顶底板厚32mm，腹板厚20mm，双榀[20b槽钢制作。
两吊点间距2100mm，托梁与吊耳对应位置设置加劲板补强。
强度验算采用跨中均布荷载。
Q=750KN/m；荷载分布长度为1m（跨中）。
2、吊装钢丝绳计算选用6×37的双股麻芯钢丝绳，钢丝绳的公称直径选66mm，取钢丝绳公称抗拉强度1670（MPa），钢丝绳破最小断拉力为2590kN。
吊装时钢丝绳与预制小箱梁的夹角不小于60º。
安全系数取值：K=6；则每根钢丝绳受到的拉力为F=G÷[sin(60º)×8]=(150×9.8)÷[sin（60 º）×4]=424.4KN；钢丝绳安全系数：K=2590÷424.4=6.1>6，满足吊装要求。
悬索桥钢箱梁起重吊装检查表
悬索桥钢箱梁起重吊装检查表设备名称缆索起重机工作级别额定起重量产品出厂编号规格型号安装地点序号项类检验项目检验结果结论1技术资料吊装方案是否经审批2起重机使用相关资料是否完善3作业环境缆索安装是否符合设计要求4高空作业安全防护措施5危险部位安全标志6安全距离7检修作业空间或辅助的检修平台8通道、梯子、栏杆和走台9水上作业水上作业通航安全措施是否落实10水上吊装作业是否经海事部门批准并发布航行通告11作业区通航安全警戒12钢箱梁吊具、吊环是否符合设计要求13运输船舶锚固防浪损、走锚措施14船舶是否适航，船员是否适任15缆索起重机金属结构※起重机在缆索锚固是否符合设计要求16※金属结构状况17※金属结构联接18司机室结构安全性及固定19司机室视野、空间及必备设施和门锁20缆索吊主要零部位件与机构※支索器（索卡）、吊具是否符合要求21※索鞍的安装应位置应准确22索夹螺栓应紧固，防索夹滑移措施23※钢丝绳选用、安装状况及绳端固定24钢丝绳安全圈数25钢丝绳缺陷26滑轮选用27滑轮缺陷28※制动器设置29制动器零部件缺陷30制动器调整31减速器工作状况32卷筒选用33卷筒缺陷序号项类检验项目检验结果结论35安全装置※高度限位器34行程限位器36起重量限制器37※防风装置38紧急断电开关39电气电气设备及电器元件40馈电装置41线路绝缘电阻MΩ42※总电源开关43电气隔离装置44※总电源回路的短路保护45失压保护46※零位保护47过流保护48照明49信号50电气设备的接地51※金属结构的接地Ω52试验空载试验53※额载试验54※静载试验55动载试验56其它特种工持证上岗57作业人员应接受安全技术交底检验结论：检验员签名：年月日整改复查意见：复查人：年月日说明：1、检查项目符合要求，未发现隐患打√；发现问题和隐患打X，并在备注中说明。
2、要求项目负责、工程部、机材部、质检及安全部门共同进行检查。
3、本检查表必须检查人亲笔签名，不得代签。
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16T 板 式 吊 耳
钢箱梁
格构式钢支架
进场 顺序 1 2 3 4 5 6
吊装 顺序 C 段 D 段 A 段 B 段 F 段 E 段
钢梁 位号 P2-P3 P3-P4 P0-P1 P1-P2 P5-P6 P4-P5
长度 (M) 22 47 22 47 9 95 21 93 9 95 21 93
重量 (T) 51 20 51 20 25 20 50 47 25 20 50 47
底 图总 号
BCDE段防倾支架设置示意图
钢箱梁分段吊装 库尔勒万新机械设备租赁有限公司
签字
日期
支架准确就位后，柱脚可与地坪钢板固焊
旧底图总号
说明： ⒈本方案为初步方案，构件运输、吊装分段长度、重量皆为原设计自然分段 参数。若制造、运输、安装条件改变，本方案所有参数随之调整。 ⒉本方案图中吊装序号1~6即钢梁出厂、运输顺序号。 ⒊桥梁墩位的准确坐标、形状、尺寸详原设计施工图。本图所示尺寸仅为满足 吊装工艺过程相对尺寸。 ⒋S弯梁段安装支架底盘在河床保护层设置前放置，支架底盘与河床竣工面间 铺设纤维织物隔离，支架地脚与底盘固焊。 ⒌S弯梁段防倾支架设置在河床保护层面层钢板上，支架地脚与面层钢板固焊。 防倾支架在S弯梁段吊装起吊后、落钩前由现场辅助吊机吊装就位。 ⒍设计给定S弯梁段安装时重心偏离最远点倾覆力≤50KN。
P0
3 P1 P3 P5 P2
4
1
2
P4 6 5
A B
F
E
D
P6
钢箱梁
橡胶衬板
C 钢梁吊装作业顺序平面图
5% 375 984 5%
钢质马鞍支座
格构式钢支柱
支柱型钢底盘 纤维织物垫层 混凝土河床 P0
368 730 R500000 369 420
P1 P2
P3
P4
P5Biblioteka P67501200 1200 2400 3900
描
图
河床保护垫层
描
校
② ①
2 1 标记 处数 设 计 张新 分 区 更改文件号 签 名 标准化
13 01 10 12 12 29 年、月、日 12 12 10
克 拉玛依河 东段改造 工程 2号 人 行 桥 主梁吊 装顺 序 / 工 艺支 架 设置 位置图
阶段标记 重量 比例 1/300 审 核 工 艺 批 准 共 1 0 张 第 张
750
P0 B段 防 倾 支 架 P1 P3 P2 C段 防 倾 支 架
P4
DE 段 组 对 支 架
B/C E/D段组对支架设置示意图
B
D
A
E
D段 防 倾 支 架
P5
格构式钢支架与底盘固焊。
F
E段 防 倾 支 架
P6
C
BC 段 组 对 支 架
钢梁吊装组对工艺支架设置位置图
钢梁吊装顺序/参数表
环 链 手 拉 葫 芦 16T