脚手架计算书(DOC)
脚手架计算书 (3)精选全文
可编辑修改精选全文完整版脚手架计算书一．计算条件：本工程脚手架采用扣件式钢管脚手架，用于地上及地下室部分，双排脚手架用在外墙的施工，悬挑脚手架用在裙楼的施工，满堂脚手架用于顶板支撑。
脚手架立杆横距b=1.05m，立杆纵距l=1.50m，脚手架步距h=1.80m。
内立杆距建筑物外墙皮距离为0.5米，铺设5cm 厚木脚手板。
连墙件的竖向距离H=2h=3.60m，水平距离L1=3l=4.5m。
脚手架钢管规格为Ф48×3.5，钢管、挡脚板、安全网、护拦等自重查阅相关建筑结构荷载规范，施工荷载Q k=3.0KN/m2。
二．扣件式钢管脚手架荷载的传递与计算简图该工程脚手架的受力均可简化为：脚手板---横杆---立杆---基础，扣件是脚手架的连接件和传力杆，因脚手架在纵向设有足够的剪刀撑，因而脚手架的纵向刚度比横向抗弯刚度大得多，故可将扣件式钢管脚手架的验算简化为由横向两立柱与小横杆组成的一榀脚手架为计算单元，若上下步脚手架传递荷载的横杆分别装于立柱的不同侧面。
则有利于减小因扣件联结对立柱所产生的偏心受荷影响，使偏心减小至最小限度。
因此荷载的偏心影响可以忽略不计，因此，脚手架的计算简图可简化为：三．验算脚手架的整体稳定性脚手架结构的整体稳定性验算按下公式计算：N /（ΦA）≦K A K Hƒ其中：N——压杆的轴心压力，按N=1.2（n.N GK1+N GK2）+1.4N QK计算N GK1——脚手架一步一纵距自重产生的轴心力，查相关规范。
（取值为0.442KN）N GK2——脚手板、栏杆、安全网等一步一纵距产生的轴心力，查相关规范。
（取值为2.95KN）N QK——一个纵距内脚手板上堆积物、各操作人员等标准荷载所产生的轴力，查相关规范。
（取值为6.3KN）———脚手架的步距数。
A———脚手架内、外排立杆的毛截面积之和。
Ф———压杆整体稳定性系数，换算长细比λoX= λXK H———高度调整系数：K H=1/[1+（H/100）]。
脚手架计算书
板模板(扣件钢管高架)计算书高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。
为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。
一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.20；纵距(m):1.20；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):5.30；采用的钢管(mm):Φ48×3.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；4.材料参数面板采用胶合面板，厚度为12mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):200.000；木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):80.00；托梁材料为：钢管(双钢管) :Φ48 × 3.5；5.楼板参数楼板的计算厚度(mm):100.00；图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 100×1.22/6 = 24 cm3；I = 100×1.23/12 = 14.4 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。
外脚手架计算书
立杆地基承载力验算：
1、立杆轴心压力设计值验算：
N=1.2 ×N GK＋1.4∑N QIK
N—所计算立柱段范围内的轴心压力设计值
N GK—脚手架自重产生的轴心压力标准值，
N GK=H d×g k
H d—架子搭设高度为28.8m
g k—一个柱距的范围内每米高脚手架结构自重产生的轴力标准值为
0.14 kn／m。
∑N QIK—几个可变荷载产生的轴心压力标准值总和，一般为∑N QIK=∑N Q1K＋∑N Q2K＋∑N Q3K
∑N Q1K—脚手板自重产生的轴心压力标准值，取1.44 kn（按四层脚手板考虑）
∑N Q2K—防护材料自重产生的轴心压力标准值，取1 kn
∑N Q3K—各操作层施工荷载产生的轴心压力标准值，取4.8 kn
1.2，1.4—永久荷载与可变荷载的荷载分项系数
N GK=28.8m×0.14 KN=4.03 kn
N=1.2×4.03＋1.4×（1.44＋1＋4.8）
=4.84＋10.136
=14.976kn
2、立柱地基承载力验算：
P=N／A b≤f
P—立柱基础底面处的平均压力设计值
N—上部结构传至基础顶面的轴心力设计值
A b—基础底面面积为0.375m2
f—地基承载力设计值，f=k b×f k
f k—地基承载力标准值，取140Kpa
k b—地基承载力调整系数，取0.4
P=14.976／0.375=39.933 Kpa＜f=140×0.4=56 Kpa 经计算地基承载力满足要求。
承重脚手架计算书(满堂脚手架)
＊**＊*＊****＊工程楼板满堂脚手架验算计算书计算：复核：审批：＊***＊＊＊＊＊＊**工程项目经理部二〇一六年四月十九日目录一、计算依据 (1)二、工程概况 (1)三、工程属性 (1)四、荷载设计 (1)五、模板体系设计 (2)(一）面板检算 (3)（二）小梁检算 (4)(三）主梁检算 (6)（四）立柱验算 (8)（五）可调拖座验算 (9)（六）立杆地基基础检算 (10)六、检算结论 (10)楼板满堂脚手架计算书一、计算依据1、《*＊＊****＊工程》施工图纸2、《＊*＊＊＊***＊*工程》地勘报告3、《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162—2008）4、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130－2011)5、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）6、《建筑地基基础设计规范》(GB50007—2011）7、《木结构设计规范》(GB50005—2003）8、《路桥施工手册》周永兴编二、工程概况本工程建筑物均为框架结构，根据设计图纸，脱水机房单体高度为本工程建筑物最高单体，脚手架搭设高度为5。
19m，我们将选取该单体进行满堂脚手架的验算，其余房建均按此验算结果进行组织施工.三、工程属性四、荷载设计五、体系设计设计简图如下：设计平面图设计剖面图六、体系检算(一)面板检算面板类型覆面竹胶合板面板厚度(mm) 15 面板抗弯强度设计值[f］（N/mm2) 35面板弹性模量E（N/mm2)10000根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2。
1"面板可按简支跨计算”的规定，另据现实,楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。
计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm41、强度验算q 1＝0.9max[1。
脚手架计算书
脚手架计算书一、承载力计算：1.各种荷载：竹脚手板每平米标准自重：0.35KN/m2搭设高度H=36m,步距H1=1.5m，跨距L1=1.5m。
直角扣件自重：13.2N/个，旋转扣件自重14.6N/个，对接扣件自重18.4N/个。
小横杆每个主节点一根取2.2m长。
钢管尺寸：φ48×3.5mm，每米自重：38.4N/m.Q235:A级钢的抗拉、抗压、抗弯强度设计值取205N/mm20.9---结构重要性系数 1.2---恒荷载分项系数1.4---活荷载分项系数0.325---脚手架立面每平米剪刀撑的平均长度N1 :施工均布荷载标准值2000 N/m2N2：架板0.350 N/m2×1.5×1.3=682.5NN3：小横杆38.4N/m×2.2m=84.48N×24=2027.5NN4：大横杆38.4N/m×1.5=57.6N×24=1382.4 NN5: 立杆38.4N/m×1.5=57.6N×24=1382.4 NN6：剪刀撑1.5m×1.5m×0.325×38.4=28N×24=672NN7: 连墙杆二步三跨3×4.5/1.5×1.5=6 2.2÷6=0.37m 0.37m×38.4N/m×12=170.5NN8:扣件对接扣件(36m/6m/个)6个×18.4N/个=110.4N旋转扣件每6步2个扣接点（36/1.5×6）×2=4×2=8个×14.6 N/个=116.8N直角扣件每个主节点处2个 2个×13.2 N/个×36/1.5=633.6N扣件总重：直角扣件+旋转扣件+对接扣件=110.4+116.8+633.6=860.8(N) N =1.2×∑Ni+1.4×N1=1.2×(N2+N3+N4+N5+N6+N7+N8)+1.4×2000=1.2×(682.5+2027.5+1382.4+1382.4+672+170.5+860.8) +1.4×2000=11413.72N2.承载力验算：立杆楼面的平均压力应满足下式要求：P≤f g 垫板长1.5m,宽0.4m.P=N/A=11413.72/1.5×0.4=19022.87 N/m2楼面承载力设计值: f g =k c×f gk=0.4×120000 N/m2所以: P=19022.87 N/m2＜f g =28800 N/m2二、卸荷验算:1.各种荷载脚手架每平米均布荷载：N0= N/H.1.5/2.25=11413.72/(3.6×1.5)/2.25=475.57 N/m2脚手架每9米卸荷一次：∑N=9×9×475.57=38521.17Ncosα=3.5/3.77=21.81°卸荷装置L1=√1.42+3.52+0.1=3.9m卸荷装置自重: 3.9×38.4N/M=149.76NL2=√2.72+1.42+0.2=3.2m×38.4N/M=122.88 NL3=√0.752+1.52+0.2=1.9m×38.4N/M=72.96NL4= L3=72.96N合计:418.56N2. 卸荷验算:F1=∑N/cosα=38521.17/21.8=41488.16 N/m2F1≤f×A 41488.16 N/m2＜205×489=100245NF2不考虑。
脚手架计算书-(48481)
多排脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-20035、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、脚手架参数二、荷载设计脚手架设计类型结构脚手架脚手板类型木脚手板脚手板自重标准值G kjb(kN/m2)0.35 脚手板铺设方式2步1设密目式安全立网自重标准值G kmw(kN/m2)0.01 挡脚板类型木挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值G kdb(kN/m)0.17 挡脚板铺设方式2步1设每米立杆承受结构自重标准值g k(kN/m) 0.129 结构脚手架作业层数n jj1结构脚手架荷载标准值G kjj(kN/m2) 3 地区内蒙古锡林浩特市安全网设置全封闭基本风压ω0(kN/m2) 0.4风荷载体型系数μs 1 风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆、双立杆稳定性) 1.06，0.796，0.65风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、0.424，0.318，0.26计算简图：立面图侧面图三、横向水平杆验算纵、横向水平杆布置取多排架中最大横距段作为最不利计算承载能力极限状态q=1.2×(0.04+G kjb×l a/(n+1))+1.4×G k×l a/(n+1)=1.2×(0 .04+0.35×1.2/(2+1))+1.4×3×1.2/(2+1)=1.896kN/m 正常使用极限状态q'=(0.04+G kjb×l a/(n+1))=(0.04+0.35×1.2/(2+1))=0.18k N/m计算简图如下：取前后立杆横距最大的那跨计算，并考虑在顶端处有横向水平杆外伸1、抗弯验算M max=max[ql b2/8，qa12/2]=max[1.896×1.22/8，1.896×0.152/2]=0.341kN·mσ=γ0M max/W=1×0.341×106/5260=64.87N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=max[5q'l b4/(384EI)，q'a14/(8EI)]=max[5×0.18×12004/(384×206000×127100)，0.18×1504/(8×206000×127100)]=0.185mmνmax＝0.185mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[1200/150，10]＝8mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=q(l b+a1)2/(2l b)=1.896×(1.2+0.15)2/(2×1.2)=1.44kN 正常使用极限状态R max'=q'(l b+a1)2/(2l b)=0.18×(1.2+0.15)2/(2×1.2)=0.136 kN四、纵向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=R max=1.44kNq=1.2×0.04=0.048kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=R max'=0.136kNq'=0.04kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=γ0M max/W=1×0.467×106/5260=88.875N/mm2≤[f]=205N/ mm2满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝0.193mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1200/150，10]＝8mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=3.327kN五、扣件抗滑承载力验算扣件抗滑承载力验算：横向水平杆：R max=1×1.44kN≤R c=0.85×12=10.2kN纵向水平杆：R max=1×3.327kN≤R c=0.85×12=10.2kN 满足要求！六、荷载计算立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值N G1k立杆一:N G1k=(gk+l b×n/2×0.04/h)×H=(0.129+1.2×2/2×0.04 /1.23)×10.7=1.795kN立杆二:单立杆N G1k=(gk+l b×n/2×0.04/h)×(H-h1)=(0.129+1.2×2/2×0.04/1.23)×(25-14)=1.845kN 双立杆N Gs1k=(gk+l b×n/2×0.04/h)×h1=(0.129+1.2×2/2×0.04/1 .23)×14=2.348kN立杆三:单立杆N G1k=(gk+l b×n/2×0.04/h)×(H-h1)=(0.129+1.2×2/2×0.04/1.23)×(25-14)=1.845kN 双立杆N Gs1k=(gk+l b×n/2×0.04/h)×h1=(0.129+1.2×2/2×0.04/1 .23)×14=2.348kN立杆四:单立杆N G1k=(gk+l b×n/2×0.04/h)×(H-h1)=(0.129+1.2×2/2×0.04/1.23)×(25-14)=1.845kN 双立杆N Gs1k=(gk+l b×n/2×0.04/h)×h1=(0.129+1.2×2/2×0.04/1 .23)×14=2.348kN立杆五:单立杆N G1k=(gk+l b×n/2×0.04/h)×(H-h1)=(0.129+1.2×2/2×0.04/1.23)×(25-14)=1.845kN双立杆N Gs1k=(gk+l b×n/2×0.04/h)×h1=(0.129+1.2×2/2×0.04/1 .23)×14=2.348kN立杆六:单立杆N G1k=(gk+l b×n/2×0.04/h)×(H-h1)=(0.129+1.2×2/2×0.04/1.23)×(25-14)=1.845kN 双立杆N Gs1k=(gk+l b×n/2×0.04/h)×h1=(0.129+1.2×2/2×0.04/1 .23)×14=2.348kN立杆七:单立杆N G1k=(gk+l b×n/2×0.04/h)×(H-h1)=(0.129+1.2×2/2×0.04/1.23)×(25-14)=1.845kN 双立杆N Gs1k=(gk+l b×n/2×0.04/h)×h1=(0.129+1.2×2/2×0.04/1 .23)×14=2.348kN立杆八:单立杆N G1k=(gk+l b×n/2×0.04/h)×(H-h1)=(0.129+1.2×2/2×0.04/1.23)×(25-14)=1.845kN 双立杆N Gs1k=(gk+l b×n/2×0.04/h)×h1=(0.129+1.2×2/2×0.04/1 .23)×14=2.348kN立杆九:单立杆N G1k=(gk+l b×n/2×0.04/h)×(H-h1)=(0.129+1.2×2/2×0.04/1.23)×(25-14)=1.845kN 双立杆N Gs1k=(gk+l b×n/2×0.04/h)×h1=(0.129+1.2×2/2×0.04/1 .23)×14=2.348kN立杆十:单立杆N G1k=(gk+l b×n/2×0.04/h)×(H-h1)=(0.129+1.2×2/2×0.04/1.23)×(25-14)=1.845kN 双立杆N Gs1k=(gk+l b×n/2×0.04/h)×h1=(0.129+1.2×2/2×0.04/1 .23)×14=2.348kN立杆十一:单立杆N G1k=(gk+l b×n/2×0.04/h)×(H-h1)=(0.129+1.2×2/2×0.04/1.23)×(25-14)=1.845kN 双立杆N Gs1k=(gk+l b×n/2×0.04/h)×h1=(0.129+1.2×2/2×0.04/1 .23)×14=2.348kN立杆十二:单立杆N G1k=(gk+l b×n/2×0.04/h)×(H-h1)=(0.129+1.2×2/2×0.04/1.23)×(25-14)=1.845kNN Gs1k=(gk+l b×n/2×0.04/h)×h1=(0.129+1.2×2/2×0.04/1 .23)×14=2.348kN立杆十三:单立杆N G1k=(gk+l b×n/2×0.04/h)×(H-h1)=(0.129+1.2×2/2×0.04/1.23)×(25-14)=1.845kN 双立杆N Gs1k=(gk+l b×n/2×0.04/h)×h1=(0.129+1.2×2/2×0.04/1 .23)×14=2.348kN2、脚手板的自重标准值N G2k1立杆一:N G2k1=(H/h+1)×l a×l b×G kjb×1/2/2=(10.7/1.23+1)×1.2×1.2×0.35×1/2/2=1.222kN立杆二:单立杆N G2k1=((H-h1)/h+1)×l a×l b×G kjb×1/2/1=((25-14)/1.23+1)×1.2×1.2×0.35×1/2/1=2.506kN双立杆N Gs2k1=(h1/h+1)×l a×l b×G kjb×1/2/1=(14/1.23+1)×1.2×1. 2×0.35×1/2/1=3.12kN立杆三:单立杆N G2k1=((H-h1)/h+1)×l a×l b×G kjb×1/2/1=((25-14)/1.23+1)×1.2×1.2×0.35×1/2/1=2.506kNN Gs2k1=(h1/h+1)×l a×l b×G kjb×1/2/1=(14/1.23+1)×1.2×1. 2×0.35×1/2/1=3.12kN立杆四:单立杆N G2k1=((H-h1)/h+1)×l a×l b×G kjb×1/2/1=((25-14)/1.23+1)×1.2×1.2×0.35×1/2/1=2.506kN双立杆N Gs2k1=(h1/h+1)×l a×l b×G kjb×1/2/1=(14/1.23+1)×1.2×1. 2×0.35×1/2/1=3.12kN立杆五:单立杆N G2k1=((H-h1)/h+1)×l a×l b×G kjb×1/2/1=((25-14)/1.23+1)×1.2×1.2×0.35×1/2/1=2.506kN双立杆N Gs2k1=(h1/h+1)×l a×l b×G kjb×1/2/1=(14/1.23+1)×1.2×1. 2×0.35×1/2/1=3.12kN立杆六:单立杆N G2k1=((H-h1)/h+1)×l a×l b×G kjb×1/2/1=((25-14)/1.23+1)×1.2×1.2×0.35×1/2/1=2.506kN双立杆N Gs2k1=(h1/h+1)×l a×l b×G kjb×1/2/1=(14/1.23+1)×1.2×1. 2×0.35×1/2/1=3.12kN立杆七:单立杆N G2k1=((H-h1)/h+1)×l a×l b×G kjb×1/2/1=((25-14)/1.23+1)×1.2×1.2×0.35×1/2/1=2.506kN双立杆N Gs2k1=(h1/h+1)×l a×l b×G kjb×1/2/1=(14/1.23+1)×1.2×1. 2×0.35×1/2/1=3.12kN立杆八:单立杆N G2k1=((H-h1)/h+1)×l a×l b×G kjb×1/2/1=((25-14)/1.23+1)×1.2×1.2×0.35×1/2/1=2.506kN双立杆N Gs2k1=(h1/h+1)×l a×l b×G kjb×1/2/1=(14/1.23+1)×1.2×1. 2×0.35×1/2/1=3.12kN立杆九:单立杆N G2k1=((H-h1)/h+1)×l a×l b×G kjb×1/2/1=((25-14)/1.23+1)×1.2×1.2×0.35×1/2/1=2.506kN双立杆N Gs2k1=(h1/h+1)×l a×l b×G kjb×1/2/1=(14/1.23+1)×1.2×1. 2×0.35×1/2/1=3.12kN立杆十:单立杆N G2k1=((H-h1)/h+1)×l a×l b×G kjb×1/2/1=((25-14)/1.23+1)×1.2×1.2×0.35×1/2/1=2.506kN双立杆N Gs2k1=(h1/h+1)×l a×l b×G kjb×1/2/1=(14/1.23+1)×1.2×1. 2×0.35×1/2/1=3.12kN立杆十一:单立杆N G2k1=((H-h1)/h+1)×l a×l b×G kjb×1/2/1=((25-14)/1.23+1)×1.2×1.2×0.35×1/2/1=2.506kN双立杆N Gs2k1=(h1/h+1)×l a×l b×G kjb×1/2/1=(14/1.23+1)×1.2×1. 2×0.35×1/2/1=3.12kN立杆十二:单立杆N G2k1=((H-h1)/h+1)×l a×l b×G kjb×1/2/1=((25-14)/1.23+1)×1.2×1.2×0.35×1/2/1=2.506kN双立杆N Gs2k1=(h1/h+1)×l a×l b×G kjb×1/2/1=(14/1.23+1)×1.2×1. 2×0.35×1/2/1=3.12kN立杆十三:单立杆N G2k1=((H-h1)/h+1)×l a×l b×G kjb×1/2/2=((25-14)/1.23+1)×1.2×1.2×0.35×1/2/2=1.253kN双立杆N Gs2k1=(h1/h+1)×l a×l b×G kjb×1/2/2=(14/1.23+1)×1.2×1. 2×0.35×1/2/2=1.56kN1/2表示脚手板2步1设3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2立杆十三:单立杆N G2k2=((H-h1)/h+1)×l a×G kdb×1/2=((25-14)/1.23+1)×1.2×0.17×1/2=1.014kN双立杆N Gs2k2=(h1/h+1)×l a×G kdb×1/2=(14/1.23+1)×1.2×0.17×1 /2=1.263kN1/2表示挡脚板2步1设4、围护材料的自重标准值N G2k3立杆十三:单立杆N G2k3=G kmw×l a×(H-h1)=0.01×1.2×(25-14)=0.132kN双立杆N Gs2k3=G kmw×l a×h1=0.01×1.2×14=0.168kN5、立杆自重标准值N Gk总计立杆一:N Gk=N G1k+N G2k1=1.795+1.222=3.017kN立杆二:单立杆N Gk=N G1k+N G2k1=1.845+2.506=4.351kN双立杆N Gsk=N Gs1k+N Gs2k1=2.348+3.12=5.469kN立杆三:单立杆N Gk=N G1k+N G2k1=1.845+2.506=4.351kN双立杆N Gsk=N Gs1k+N Gs2k1=2.348+3.12=5.469kN立杆四:单立杆N Gk=N G1k+N G2k1=1.845+2.506=4.351kN 双立杆N Gsk=N Gs1k+N Gs2k1=2.348+3.12=5.469kN 立杆五:单立杆N Gk=N G1k+N G2k1=1.845+2.506=4.351kN 双立杆N Gsk=N Gs1k+N Gs2k1=2.348+3.12=5.469kN 立杆六:单立杆N Gk=N G1k+N G2k1=1.845+2.506=4.351kN 双立杆N Gsk=N Gs1k+N Gs2k1=2.348+3.12=5.469kN 立杆七:单立杆N Gk=N G1k+N G2k1=1.845+2.506=4.351kN 双立杆N Gsk=N Gs1k+N Gs2k1=2.348+3.12=5.469kN 立杆八:单立杆N Gk=N G1k+N G2k1=1.845+2.506=4.351kN 双立杆N Gsk=N Gs1k+N Gs2k1=2.348+3.12=5.469kN 立杆九:单立杆N Gk=N G1k+N G2k1=1.845+2.506=4.351kN 双立杆N Gsk=N Gs1k+N Gs2k1=2.348+3.12=5.469kN 立杆十:单立杆N Gk=N G1k+N G2k1=1.845+2.506=4.351kN 双立杆N Gsk=N Gs1k+N Gs2k1=2.348+3.12=5.469kN立杆十一:单立杆N Gk=N G1k+N G2k1=1.845+2.506=4.351kN双立杆N Gsk=N Gs1k+N Gs2k1=2.348+3.12=5.469kN立杆十二:单立杆N Gk=N G1k+N G2k1=1.845+2.506=4.351kN双立杆N Gsk=N Gs1k+N Gs2k1=2.348+3.12=5.469kN立杆十三:单立杆N Gk=N G1k+N G2k1+N G2k2+N G2k3=1.845+1.253+1.014+0.132=4.244kN 双立杆N Gsk=N Gs1k+N Gs2k1+N Gs2k2+N Gs2k3=2.348+1.56+1.263+0.168=5.339kN 6、立杆施工活荷载计算立杆一：N Q1k=l a×l b×(n jj×G kjj)/2=1.2×1.2×(1×3)/2=2.16kN 立杆二：N Q1k=l a×l b×(n jj×G kjj)/1=1.2×1.2×(1×3)/1=4.32kN 立杆三：N Q1k=l a×l b×(n jj×G kjj)/1=1.2×1.2×(1×3)/1=4.32kN 立杆四：N Q1k=l a×l b×(n jj×G kjj)/1=1.2×1.2×(1×3)/1=4.32kNN Q1k=l a×l b×(n jj×G kjj)/1=1.2×1.2×(1×3)/1=4.32kN 立杆六：N Q1k=l a×l b×(n jj×G kjj)/1=1.2×1.2×(1×3)/1=4.32kN 立杆七：N Q1k=l a×l b×(n jj×G kjj)/1=1.2×1.2×(1×3)/1=4.32kN 立杆八：N Q1k=l a×l b×(n jj×G kjj)/1=1.2×1.2×(1×3)/1=4.32kN 立杆九：N Q1k=l a×l b×(n jj×G kjj)/1=1.2×1.2×(1×3)/1=4.32kN 立杆十：N Q1k=l a×l b×(n jj×G kjj)/1=1.2×1.2×(1×3)/1=4.32kN 立杆十一：N Q1k=l a×l b×(n jj×G kjj)/1=1.2×1.2×(1×3)/1=4.32kN 立杆十二：N Q1k=l a×l b×(n jj×G kjj)/1=1.2×1.2×(1×3)/1=4.32kN 立杆十三：N Q1k=l a×l b×(n jj×G kjj)/2=1.2×1.2×(1×3)/2=2.16kN 组合风荷载作用下单立杆轴向力：立杆一:N=1.2×N Gk+1.4×N Q1k=1.2×3.017+1.4×2.16=6.644kN单立杆N单=1.2×N Gk+1.4×N Q1k=1.2×4.351+1.4×4.32=11.269kN 双立杆N双=1.2×N Gk+1.4×N Q1k=1.2×5.469+1.4×4.32=12.61kN 立杆三:单立杆N单=1.2×N Gk+1.4×N Q1k=1.2×4.351+1.4×4.32=11.269kN 双立杆N双=1.2×N Gk+1.4×N Q1k=1.2×5.469+1.4×4.32=12.61kN 立杆四:单立杆N单=1.2×N Gk+1.4×N Q1k=1.2×4.351+1.4×4.32=11.269kN 双立杆N双=1.2×N Gk+1.4×N Q1k=1.2×5.469+1.4×4.32=12.61kN 立杆五:单立杆N单=1.2×N Gk+1.4×N Q1k=1.2×4.351+1.4×4.32=11.269kN 双立杆N双=1.2×N Gk+1.4×N Q1k=1.2×5.469+1.4×4.32=12.61kN 立杆六:=1.2×N Gk+1.4×N Q1k=1.2×4.351+1.4×4.32=11.269kN 双立杆N双=1.2×N Gk+1.4×N Q1k=1.2×5.469+1.4×4.32=12.61kN 立杆七:单立杆N单=1.2×N Gk+1.4×N Q1k=1.2×4.351+1.4×4.32=11.269kN 双立杆N双=1.2×N Gk+1.4×N Q1k=1.2×5.469+1.4×4.32=12.61kN 立杆八:单立杆N单=1.2×N Gk+1.4×N Q1k=1.2×4.351+1.4×4.32=11.269kN 双立杆N双=1.2×N Gk+1.4×N Q1k=1.2×5.469+1.4×4.32=12.61kN 立杆九:单立杆N单=1.2×N Gk+1.4×N Q1k=1.2×4.351+1.4×4.32=11.269kN 双立杆N双=1.2×N Gk+1.4×N Q1k=1.2×5.469+1.4×4.32=12.61kN 立杆十:=1.2×N Gk+1.4×N Q1k=1.2×4.351+1.4×4.32=11.269kN 双立杆N双=1.2×N Gk+1.4×N Q1k=1.2×5.469+1.4×4.32=12.61kN 立杆十一:单立杆N单=1.2×N Gk+1.4×N Q1k=1.2×4.351+1.4×4.32=11.269kN 双立杆N双=1.2×N Gk+1.4×N Q1k=1.2×5.469+1.4×4.32=12.61kN 立杆十二:单立杆N单=1.2×N Gk+1.4×N Q1k=1.2×4.351+1.4×4.32=11.269kN 双立杆N双=1.2×N Gk+1.4×N Q1k=1.2×5.469+1.4×4.32=12.61kN 立杆十三:单立杆N单=1.2×N Gk+1.4×N Q1k=1.2×4.244+1.4×2.16=8.117kN 双立杆N双=1.2×N Gk+1.4×N Q1k=1.2×5.339+1.4×2.16=9.431kN 七、立杆稳定性验算1、立杆长细比验算立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.23=1.845m长细比λ=l0/i=1.845×103/15.9=116.038≤250满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：立杆稳定性系数计算计算长度附加系数k 计算长度l i=k iμh(m)λ=l i/i φi值1 1.155 2.131 134.024 0.3762 1.191 2.197 138.201 0.3573 1.191 2.197 138.201 0.3574 1.191 2.197 138.201 0.3575 1.191 2.197 138.201 0.3576 1.191 2.197 138.201 0.3577 1.191 2.197 138.201 0.3578 1.191 2.197 138.201 0.3579 1.191 2.197 138.201 0.35710 1.191 2.197 138.201 0.35711 1.191 2.197 138.201 0.35712 1.191 2.197 138.201 0.35713 1.191 2.197 138.201 0.3572、立杆稳定性验算组合风荷载作用由上计算可知各排立杆轴向力N立杆一:N=1.2×N Gk+1.4×N Q1k=1.2×3.017+1.4×2.16=6.644kNM wd=φwγQ M wk=φwγQ(0.05ζ1w k l a H12)=0.6×1.4×(0.05×0.6×0.318×1.2×2.462)=0.058kN·mσ=γ0[N/(φA)+M wd/w]=1×[6644.192/(0.376×506)+58194 .122/5260]=45.986N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！立杆二:单立杆N单=1.2×N Gk+1.4×N Q1k=1.2×4.351+1.4×4.32=11.269kNM wd=φwγQ M wk=φwγQ(0.05ζ1w k l a H12)=0.6×1.4×(0.05×0.6×0.318×1.2×2.462)=0.058kN·mσ=γ0[N/(φA)+M wd/w]=1×[11268.849/(0.357×506)+5819 4.122/5260]=73.446N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！双立杆N s=1.2×N Gk+N单=1.2×5.469+11.269=17.831kNM wd=φwγQ M wk=φwγQ(0.05ζ1w k l a H12)=0.6×1.4×(0.05×0.6×0.26×1.2×2.462)=0.048kN·mσ=γ0K s[N/(φA)+M wd/w]=1×0.6×[17831.093/(0.357×50 6)+47580.1/5260]=64.653N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！立杆三:单立杆N单=1.2×N Gk+1.4×N Q1k=1.2×4.351+1.4×4.32=11.269kNM wd=φwγQ M wk=φwγQ(0.05ζ1w k l a H12)=0.6×1.4×(0.05×0.6×0.318×1.2×2.462)=0.058kN·mσ=γ0[N/(φA)+M wd/w]=1×[11268.849/(0.357×506)+5819 4.122/5260]=73.446N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！双立杆N s=1.2×N Gk+N单=1.2×5.469+11.269=17.831kNM wd=φwγQ M wk=φwγQ(0.05ζ1w k l a H12)=0.6×1.4×(0.05×0.6×0.26×1.2×2.462)=0.048kN·mσ=γ0K s[N/(φA)+M wd/w]=1×0.6×[17831.093/(0.357×50 6)+47580.1/5260]=64.653N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！立杆四:单立杆N单=1.2×N Gk+1.4×N Q1k=1.2×4.351+1.4×4.32=11.269kNM wd=φwγQ M wk=φwγQ(0.05ζ1w k l a H12)=0.6×1.4×(0.05×0.6×0.318×1.2×2.462)=0.058kN·mσ=γ0[N/(φA)+M wd/w]=1×[11268.849/(0.357×506)+5819 4.122/5260]=73.446N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！双立杆N s=1.2×N Gk+N单=1.2×5.469+11.269=17.831kNM wd=φwγQ M wk=φwγQ(0.05ζ1w k l a H12)=0.6×1.4×(0.05×0.6×0.26×1.2×2.462)=0.048kN·mσ=γ0K s[N/(φA)+M wd/w]=1×0.6×[17831.093/(0.357×50 6)+47580.1/5260]=64.653N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！立杆五:单立杆N单=1.2×N Gk+1.4×N Q1k=1.2×4.351+1.4×4.32=11.269kNM wd=φwγQ M wk=φwγQ(0.05ζ1w k l a H12)=0.6×1.4×(0.05×0.6×0.318×1.2×2.462)=0.058kN·mσ=γ0[N/(φA)+M wd/w]=1×[11268.849/(0.357×506)+5819 4.122/5260]=73.446N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！双立杆N s=1.2×N Gk+N单=1.2×5.469+11.269=17.831kNM wd=φwγQ M wk=φwγQ(0.05ζ1w k l a H12)=0.6×1.4×(0.05×0.6×0.26×1.2×2.462)=0.048kN·mσ=γ0K s[N/(φA)+M wd/w]=1×0.6×[17831.093/(0.357×50 6)+47580.1/5260]=64.653N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！立杆六:单立杆N单=1.2×N Gk+1.4×N Q1k=1.2×4.351+1.4×4.32=11.269kNM wd=φwγQ M wk=φwγQ(0.05ζ1w k l a H12)=0.6×1.4×(0.05×0.6×0.318×1.2×2.462)=0.058kN·mσ=γ0[N/(φA)+M wd/w]=1×[11268.849/(0.357×506)+5819 4.122/5260]=73.446N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！双立杆N s=1.2×N Gk+N单=1.2×5.469+11.269=17.831kNM wd=φwγQ M wk=φwγQ(0.05ζ1w k l a H12)=0.6×1.4×(0.05×0.6×0.26×1.2×2.462)=0.048kN·mσ=γ0K s[N/(φA)+M wd/w]=1×0.6×[17831.093/(0.357×50 6)+47580.1/5260]=64.653N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！立杆七:单立杆N单=1.2×N Gk+1.4×N Q1k=1.2×4.351+1.4×4.32=11.269kNM wd=φwγQ M wk=φwγQ(0.05ζ1w k l a H12)=0.6×1.4×(0.05×0.6×0.318×1.2×2.462)=0.058kN·mσ=γ0[N/(φA)+M wd/w]=1×[11268.849/(0.357×506)+5819 4.122/5260]=73.446N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！双立杆N s=1.2×N Gk+N单=1.2×5.469+11.269=17.831kNM wd=φwγQ M wk=φwγQ(0.05ζ1w k l a H12)=0.6×1.4×(0.05×0.6×0.26×1.2×2.462)=0.048kN·mσ=γ0K s[N/(φA)+M wd/w]=1×0.6×[17831.093/(0.357×50 6)+47580.1/5260]=64.653N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！立杆八:单立杆N单=1.2×N Gk+1.4×N Q1k=1.2×4.351+1.4×4.32=11.269kNM wd=φwγQ M wk=φwγQ(0.05ζ1w k l a H12)=0.6×1.4×(0.05×0.6×0.318×1.2×2.462)=0.058kN·mσ=γ0[N/(φA)+M wd/w]=1×[11268.849/(0.357×506)+5819 4.122/5260]=73.446N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！双立杆N s=1.2×N Gk+N单=1.2×5.469+11.269=17.831kNM wd=φwγQ M wk=φwγQ(0.05ζ1w k l a H12)=0.6×1.4×(0.05×0.6×0.26×1.2×2.462)=0.048kN·mσ=γ0K s[N/(φA)+M wd/w]=1×0.6×[17831.093/(0.357×50 6)+47580.1/5260]=64.653N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！立杆九:单立杆N单=1.2×N Gk+1.4×N Q1k=1.2×4.351+1.4×4.32=11.269kNM wd=φwγQ M wk=φwγQ(0.05ζ1w k l a H12)=0.6×1.4×(0.05×0.6×0.318×1.2×2.462)=0.058kN·mσ=γ0[N/(φA)+M wd/w]=1×[11268.849/(0.357×506)+5819 4.122/5260]=73.446N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！双立杆N s=1.2×N Gk+N单=1.2×5.469+11.269=17.831kNM wd=φwγQ M wk=φwγQ(0.05ζ1w k l a H12)=0.6×1.4×(0.05×0.6×0.26×1.2×2.462)=0.048kN·mσ=γ0K s[N/(φA)+M wd/w]=1×0.6×[17831.093/(0.357×50 6)+47580.1/5260]=64.653N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！立杆十:单立杆N单=1.2×N Gk+1.4×N Q1k=1.2×4.351+1.4×4.32=11.269kNM wd=φwγQ M wk=φwγQ(0.05ζ1w k l a H12)=0.6×1.4×(0.05×0.6×0.318×1.2×2.462)=0.058kN·mσ=γ0[N/(φA)+M wd/w]=1×[11268.849/(0.357×506)+5819 4.122/5260]=73.446N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！双立杆N s=1.2×N Gk+N单=1.2×5.469+11.269=17.831kNM wd=φwγQ M wk=φwγQ(0.05ζ1w k l a H12)=0.6×1.4×(0.05×0.6×0.26×1.2×2.462)=0.048kN·mσ=γ0K s[N/(φA)+M wd/w]=1×0.6×[17831.093/(0.357×50 6)+47580.1/5260]=64.653N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！立杆十一:单立杆N单=1.2×N Gk+1.4×N Q1k=1.2×4.351+1.4×4.32=11.269kNM wd=φwγQ M wk=φwγQ(0.05ζ1w k l a H12)=0.6×1.4×(0.05×0.6×0.318×1.2×2.462)=0.058kN·mσ=γ0[N/(φA)+M wd/w]=1×[11268.849/(0.357×506)+5819 4.122/5260]=73.446N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！双立杆N s=1.2×N Gk+N单=1.2×5.469+11.269=17.831kNM wd=φwγQ M wk=φwγQ(0.05ζ1w k l a H12)=0.6×1.4×(0.05×0.6×0.26×1.2×2.462)=0.048kN·mσ=γ0K s[N/(φA)+M wd/w]=1×0.6×[17831.093/(0.357×50 6)+47580.1/5260]=64.653N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！立杆十二:单立杆N单=1.2×N Gk+1.4×N Q1k=1.2×4.351+1.4×4.32=11.269kNM wd=φwγQ M wk=φwγQ(0.05ζ1w k l a H12)=0.6×1.4×(0.05×0.6×0.318×1.2×2.462)=0.058kN·mσ=γ0[N/(φA)+M wd/w]=1×[11268.849/(0.357×506)+5819 4.122/5260]=73.446N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！双立杆N s=1.2×N Gk+N单=1.2×5.469+11.269=17.831kNM wd=φwγQ M wk=φwγQ(0.05ζ1w k l a H12)=0.6×1.4×(0.05×0.6×0.26×1.2×2.462)=0.048kN·mσ=γ0K s[N/(φA)+M wd/w]=1×0.6×[17831.093/(0.357×50 6)+47580.1/5260]=64.653N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！立杆十三:单立杆N单=1.2×N Gk+1.4×N Q1k=1.2×4.244+1.4×2.16=8.117kNM wd=φwγQ M wk=φwγQ(0.05ζ1w k l a H12)=0.6×1.4×(0.05×0.6×0.318×1.2×2.462)=0.058kN·mσ=γ0[N/(φA)+M wd/w]=1×[8116.888/(0.357×506)+58194 .122/5260]=55.997N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！双立杆N s=1.2×N Gk+N单=1.2×5.339+8.117=14.524kNM wd=φwγQ M wk=φwγQ(0.05ζ1w k l a H12)=0.6×1.4×(0.05×0.6×0.26×1.2×2.462)=0.048kN·mσ=γ0K s[N/(φA)+M wd/w]=1×0.6×[14524.127/(0.357×50 6)+47580.1/5260]=53.669N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、立杆底部轴力标准值计算立杆一：恒载标准值F G1=3.017kN，活载标准值F Q1=2.16kN立杆二：恒载标准值F G2=9.819kN，活载标准值F Q2=4.32kN立杆三：恒载标准值F G3=9.819kN，活载标准值F Q3=4.32kN立杆四：恒载标准值F G4=9.819kN，活载标准值F Q4=4.32kN立杆五：恒载标准值F G5=9.819kN，活载标准值F Q5=4.32kN立杆六：恒载标准值F G6=9.819kN，活载标准值F Q6=4.32kN立杆七：恒载标准值F G7=9.819kN，活载标准值F Q7=4.32kN立杆八：恒载标准值F G8=9.819kN，活载标准值F Q8=4.32kN立杆九：恒载标准值F G9=9.819kN，活载标准值F Q9=4.32kN立杆十：恒载标准值F G10=9.819kN，活载标准值F Q10=4.32kN立杆十一：恒载标准值F G11=9.819kN，活载标准值F Q11=4.32kN立杆十二：恒载标准值F G12=9.819kN，活载标准值F Q12=4.32kN立杆十三：恒载标准值F G13=9.583kN，活载标准值F Q13=2.16kN八、连墙件承载力验算N lw=1.4×ωk×2×h×2×l a=1.4×0.424×2×1.23×2×1.2 =3.505kN长细比λ=l0/i=600/15.9=37.736，查《规范》表A.0.6得，φ=0.896(N lw+N0)/(φAc)=(3.505+3)×103/(0.896×506)=14.348N/m m2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm2满足要求！扣件抗滑承载力验算：N lw+N0=3.505+3=6.505kN≤0.85×12=10.2kN满足要求！九、立杆地基承载力验算立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(m f A)＝17.831/(0.4×0.25)＝178.311kPa≤γu f g＝1.254×300 =376.2kPa满足要求！。
脚手架计算书
脚手架计算书1-立杆；2-立杆加强杆；3-横杆加强杆；4-横杆脚手架几何尺寸图1.脚手架参数脚手架单间高度为6.5米，门架型号采用MF1219，钢材为Q235。
扣件连接方式：单扣件；搭设尺寸为：门架的宽度b=1.219米，门架的高度h0=1.930米，步距1.950米，跨距1.830米。
门架h1=1.536米，h2=0.100米，b1=0.750米。
门架立杆采用Ø48.0*3.5mm钢管，立杆加强杆采用Ø26.8*2.5mm钢管，脚手架搭设高度6.5m。
2.荷载参数本工程地处上海市，基本风压为0.5kN/m2，风荷载高度变化系数μz为1.25，风荷载体型系数μs为0.8；施工均布荷载为5.00kN/m2，同时施工层数：3层。
3.地基参数地基类型：混凝土地面；砼强度等级C254.荷载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
4.1静荷载标准值包括以下内容：（1）脚手架自重产生的轴向力（kN/m）门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为：MF1219 1榀 0.224 kN交叉支撑 2副 2*0.040=0.080 kN横杆 1步1设 0.08*4/2=0.16 kN连接棒 2个 2*0.006=0.012 kN合计 0.476 kN经计算得到，每米高脚手架自重合计N GK1=0.244 kN/m（2）拉接杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力（kN/m）剪刀撑采用Ø26.8*2.5mm钢管，按照1步1跨设置，每米高的钢管重计算：tanα=（1*1.950）/（1*1.830）=1.0662*0.015*（1*1.830）/cosα/（1*1.950）=0.041 kN/m；水平拉接杆采用Ø48.0*3.5mm钢管，按照1步1跨设置，每米高的钢管重为；0.024*（1*1.830）/（1*1.950）=0.023 kN/m；每跨内的直角扣件1个，旋转扣件2个，每米高的钢管重为：（1*0.0135+2*0.0145）/1.950=0.022 kN/m；每米高的附件重量为0.020 kN/m；经计算得到，每米高脚手架拉接杆、剪刀撑和附件等产生的轴向合计N GK2=0.106 kN/m；脚手板0.35 kN/m2；静荷载标准值总计为N G=0.35 kN/m*6.5m+0.35 kN/m2*2.7m2=3.22 kN/m；4.2活荷载计算活荷载为操作平台施工荷载作用于一榀门架产生的轴向力标准值总和；装饰工程荷载查规范取N0=8.923 kN/m；4.3风荷载计算风荷载标准值应按照以下公式计算W K=0.7U Z·U S·W0其中 W0——基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：W0=0.500；U Z——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用U Z=1.25；U S——风荷载体型系数：U S=0.8；经计算得到，风荷载标准值：W K=0.5 kN/m2。
脚手架计算书
脚手架计算书一、工程概述本工程为_____建筑项目，位于_____，建筑总高度为_____米。
为满足施工需求，拟在建筑物周边搭建脚手架。
二、脚手架设计参数1、脚手架类型：采用扣件式钢管脚手架。
2、立杆横距：＿____米。
3、立杆纵距：＿____米。
4、步距：＿____米。
5、内立杆距建筑物距离：＿____米。
三、荷载计算1、恒载标准值（1）脚手架结构自重标准值：包括立杆、横杆、剪刀撑、扣件等构配件的自重，根据相关规范计算得出。
（2）构配件自重标准值：包括脚手板、栏杆、挡脚板等的自重。
2、活载标准值（1）施工均布活荷载标准值：根据施工实际情况确定。
（2）风荷载标准值：根据当地的基本风压、脚手架的体型系数等计算得出。
四、纵向水平杆计算1、荷载计算将恒载和活载分配到纵向水平杆上，计算出最大弯矩和最大剪力。
2、强度验算根据最大弯矩，计算纵向水平杆的弯曲应力，判断是否满足强度要求。
3、挠度验算计算纵向水平杆在荷载作用下的挠度，确保其小于规范允许值。
五、横向水平杆计算1、荷载计算同纵向水平杆，将荷载分配到横向水平杆上。
2、强度验算计算横向水平杆的弯曲应力，进行强度校核。
3、挠度验算计算横向水平杆的挠度，与允许值比较。
六、扣件抗滑力计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力应满足要求。
七、立杆稳定性计算1、不组合风荷载时计算立杆的轴心力设计值，根据长细比确定稳定系数，计算稳定性。
2、组合风荷载时除考虑轴心力外，还需计入风荷载产生的弯矩，进行稳定性验算。
八、连墙件计算1、连墙件的轴向力设计值包括风荷载产生的连墙件轴向力设计值和连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力。
2、连墙件的稳定性计算连墙件的稳定性应满足要求。
3、连墙件抗滑移计算连墙件与建筑物连接处的抗滑移能力应足够。
九、地基承载力计算脚手架立杆基础底面的平均压力应小于地基承载力特征值。
十、结论通过以上计算，本脚手架设计在强度、稳定性、挠度等方面均满足规范要求，可以安全地用于施工。
脚手架计算书
设计计算书计算[2011]003号 共3页 第一页右岸下游天然大溶洞脚手架脚手架验算一、基本资料该脚手架为右岸下游天然大溶洞脚手架，由于溶洞底部流水，故脚手架不能采用立杆地基承重，预将脚手架固定于溶洞两侧的岩壁上，在岩壁两侧打入锚杆，将脚手架横杆固定于锚杆上来承重。
搭设高度H=25米（取最大高度，16排），步距h =1.6米，立杆纵距l a =1.6米，立杆横距l b =1.6米，脚手板为毛竹片，按同时铺设7排计算，同时作业层数n 1=1。
脚手架材质选用φ48×3.5钢管，截面面积A=489mm 2，截面模量W=5.08×103 mm 3，回转半径i =15.8mm ，抗压、抗弯强度设计值f =205N/mm 2。
二、荷载标准值（1） 钢管自重标准值：m N m kg g k /63.37/84.31==（2） 竹脚手片自重标准值：22/300m N g k =（3） 施工均布活荷载：2/3000m N q k =三、水平杆计算（1）强度计算水平杆按三跨连续梁计算，简图如下每纵距脚手片自重m N l g G k k /1603/6.13003/2=⨯=⨯=施工均布荷载m N l q Q k k /16003/6.130003/=⨯==m N G g q k k /12.2371602.16.372.12.12.111=⨯+⨯=+=m N Q q k /224016004.14.12=⨯==跨中最大弯矩计算公式m N l q l q M /30.5786.1224010.06.112.23708.010.008.0222221max 1=⨯⨯+⨯⨯=+= 支座最大弯矩计算公式mN l q l q M /62.7316.12240117.06.112.23710.0117.010.0222221max 2-=⨯⨯-⨯⨯-=--= 236max /01.1441008.51073162.0mm N W M =⨯⨯==σ []m N /205=<σσ（1）挠度验算计算公式为EI l p l p v 100/)990.0677.0(4241max +=m N G g p K k /6.1971606.3711=+=+=m N Q p k /16002==所以最大挠度为mm v 4.410218.1101.210016006.1990.016001976.0667.05544max =⨯⨯⨯⨯⨯⨯+⨯⨯= mm v 6.101501600max =<满足要求 四、立杆计算25444410218.164)4148(14.364)(14.3mm d D I ⨯=-⨯=-= N l q l g l g P k k k 21.59486.120006.13006.163.37222221=⨯+⨯+⨯=++=25/101.2mm N E ⨯=0.1=μ许用应力为kN l EI P k 5.98)16001(10218.1101.214.3)(14.3255222=⨯⨯⨯⨯⨯==μ k P P < 满足要求五、扣件抗滑验算扣件抗滑承载力设计值,取kN R c 00.8=；N l g l g G k k 32.5042/6.13006.16.3722/22221=⨯+⨯⨯=+=N l q Q k 38402/6.130002/22=⨯==kN N Q G R 34.432.4344384032.504==+=+=c R R < 满足要求中国水利水电第九工程局千丈岩电站项目部技术部2011年07月22日计算： 校核： 批准：。
脚手架计算书
脚手架计算书一、永久荷载1、基本物架杆配件自重：每平米竖向架面的平均自重g k1=1/ah[(2h+a+b)g1+g3(a+2h)/6+4g1]=1/(1.3*1.5)[(2*1.5+1.3+.13)*38.4+(1.3+1.5*2)/6*18.4+4*13.2]=144.12N/m22、整体作用杆件自重：剪刀撑每隔六跨度一道，计算单元按两道算:1)、剪刀撑：G1=2*8.5*38.4=652.8N2)、连墙件：水平向按4米，竖向按4.2米，计算单元按6个计算。
G2=[(2*1.2+2*2)*38.4+4*13.2]*6=1791.36N 3）、全架性安全网：立网：G3=6*6*0.002=0.072N平网：G4=1*3*6*0.002=0.036N4）、整体作用杆件与基本物架连接时，所用的直角扣件与旋转扣件数量：a、剪刀撑固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立柱上所用旋转扣件为5*2=10个: G5=10*14.6=146Nb、整体作用杆件每平米坚向架面的平均自重荷载g k2=∑(1/si)[li(gi+g3/5)+ng K2]=1/(6*7.2)[652.8+179.36+0.072+0.036+146]=60.09N/m2二、可变荷载和作业层荷载1、作业层面上的施工荷载，考虑脚手架主要起围护作用，取为2KN/m22、作业层架面材料荷载脚步手板及非基本构架杆件的支承杆荷载脚手板用220*48*4000 自重为300N/块q K2=g Ka/a1b1+g Kb/s b=300/(0.22*4)+(2*1.3*38.4)/(4*0.8)=372.1N/m2=0.37KN/m23、作业层防护设施材料荷载挡脚板用220*48*4000的松木板,作业层按一层考虑。
g K3=∑q Ki/Li=300/4=75N/m一、风荷载及其计算1、风荷载标准值的计算式：wk=0.7μs*μz*w0查得：大庆市w0=0.30KN/m2风压高度糸数为μz/=1.36风荷载体型变化糸数μs=1.3ψψ=挡风面积/迎风面积取ψ=0.089 μs=0.12 wk=0.7*0.12*1.36*0.3=0.034KN/m2承载能力计算一、小横杆1、强度：M=ql2/8[1+(a1/lb)2]=(4.3*0.82/8)*[1-(0.3/0.8)2]=0.30KN·m=0.36*106N·mm W=π/32D*(D4-d4)=3.14/(32*48)*(484-412)=5.075*103正应力σ=M/W=（0.36*106）/(5.075*103)=59.1N/mm259.1N/mm2<205N/mm2符合要求2、挠度：因q K=(q K2+2)*1.5=3.56KN/m 查资料E=206*103N/mm2I=π/64*(D4-d4)=3.14/64*(484-414)=1.21*105mm2所以：y=q k al3/48EI*(6a2/l2+6a3/l3-1)=(3.56*300*8003)/(4.8*206*103*1.21*105)*[6*(0.3/0.8)2+6*(0.3/0.8 )3-1]=0.073mm<[μ]=l/150=5.3mm<10mm二、纵向水平杆：由于作业面荷载主要通过主节点传给立杆，所以纵向水平杆的强度和挠度不需要验算。
型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书_20221124_102954041
型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准》T/CECS 699－20202、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20163、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20114、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计标准》GB50017-20176、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010架体验算一、脚手架参数立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n 2横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 横杆截面惯性矩I(mm4) 107800 横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm3) 4490纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.3×(0.033+G kjb×l b/(n+1))+1.5×G k×l b/(n+1)=1.3×(0.033+0.1×0.85/(2+1))+1.5×2×0.85 /(2+1)=0.93kN/m正常使用极限状态q'=(0.033+G kjb×l b/(n+1))+G k×l b/(n+1)=(0.033+0.1×0.85/(2+1))+2×0.85/(2+1)=0.628kN/ m计算简图如下：1、抗弯验算M max=0.1ql a2=0.1×0.93×1.22=0.134kN·mσ=γ0M max/W=1×0.134×106/4490=29.83N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=0.677q'l a4/(100EI)=0.677×0.628×12004/(100×206000×107800)=0.397mmνmax＝0.397mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1200/150，10]＝8mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.1ql a=1.1×0.93×1.2=1.228kN正常使用极限状态R max'=1.1q'l a=1.1×0.628×1.2=0.829kN四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=R max=1.228kNq=1.3×0.033=0.043kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=R max'=0.829kNq'=0.033kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m) σ=γ0M max/W=1×0.351×106/4490=78.278N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝0.823mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[850/150，10]＝5.667mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.246kN五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.9纵向水平杆：R max=1×1.228/2=0.614kN≤R c=0.9×8=7.2kN横向水平杆：R max=1×1.246=1.246kN≤R c=0.9×8=7.2kN满足要求！六、荷载计算脚手架架体高度H 20 脚手架钢管类型Ф48×3 每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m0.121、立杆承受的结构自重标准值N G1k单外立杆：N G1k=(gk+l a×n/2×0.033/h)×H=(0.12+1.2×2/2×0.033/1.8)×20=2.844kN 单内立杆：N G1k=2.844kN2、脚手板的自重标准值N G2k1单外立杆：N G2k1=(H/h+1)×la×l b×G kjb×1/2/2=(20/1.8+1)×1.2×0.85×0.1×1/2/2=0.309kN 1/2表示脚手板2步1设单内立杆：N G2k1=0.309kN3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2单外立杆：N G2k2=(H/h+1)×la×G kdb×1/2=(20/1.8+1)×1.2×0.17×1/2=1.235kN1/2表示挡脚板2步1设4、围护材料的自重标准值N G2k3单外立杆：N G2k3=G kmw×la×H=0.01×1.2×20=0.24kN5、构配件自重标准值N G2k总计单外立杆：N G2k=N G2k1+N G2k2+N G2k3=0.309+1.235+0.24=1.784kN单内立杆：N G2k=N G2k1=0.309kN立杆施工活荷载计算外立杆：N Q1k=la×l b×(n zj×G kzj)/2=1.2×0.85×(2×2)/2=2.04kN内立杆：N Q1k=2.04kN不组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.3×(N G1k+ N G2k)+1.5×N Q1k=1.3×(2.844+1.784)+ 1.5×2.04=9.077kN 单内立杆：N=1.3×(N G1k+ N G2k)+1.5×N Q1k=1.3×(2.844+0.309)+ 1.5×2.04=7.159kN 七、立杆稳定性验算立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m长细比λ=l0/i=2.7×103/15.9=169.811≤210满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=Kμh=1.155×1.5×1.8=3.119m长细比λ=l0/i=3.119×103/15.9=196.132查《规范》表A得，φ=0.1882、立杆稳定性验算不组合风荷载作用单立杆的轴心压力标准值N'=N G1k+N G2k+N Q1k=2.844+1.784+2.04=6.668kN单立杆的轴心压力设计值N=1.3(N G1k+N G2k)+1.5N Q1k=1.3×(2.844+1.784)+1.5×2.04=9. 077kNσ=γ0N/(φA)=1×9076.617/(0.188×424)=113.868N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！八、连墙件承载力验算lw k a长细比λ=l0/i=600/15.9=37.736，查《规范》表A.0.5得，φ=0.896(N lw+N0)/(φAc)=(4.491+3)×103/(0.896×424)=19.718N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2= 174.25N/mm2满足要求！扣件抗滑承载力验算：N lw+N0=4.491+3=7.491kN≤0.9×12=10.8kN 满足要求！悬挑梁验算一、基本参数平面图立面图三、主梁验算1主梁材料类型工字钢主梁合并根数nz主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm2) 26.1主梁截面惯性矩I x(cm4) 1130 主梁截面抵抗矩W x(cm3) 141主梁自重标准值g k(kN/m) 0.205 主梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm2) 215主梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁允许挠度[ν](mm) 1/250q'=g k=0.205=0.205kN/m第1排：F'1=F1'/n z=6.67/1=6.67kN第2排：F'2=F2'/n z=6.67/1=6.67kN荷载设计值：q=1.3×g k=1.3×0.205=0.267kN/m第1排：F1=F1/n z=9.08/1=9.08kN第2排：F2=F2/n z=9.08/1=9.08kN1、强度验算弯矩图(kN·m)σmax=γ0M max/W=1×13.375×106/141000=94.855N/mm2≤[f]=215N/mm2 符合要求！2、抗剪验算剪力图(kN)τmax=γ0Q max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=1×18.494×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=21.856N/mm2τmax=21.856N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、挠度验算变形图(mm)νmax=4.614mm≤[ν]=2×l x/250=2×1250/250=10mm符合要求！4、支座反力计算设计值：R1=-8.146kN,R2=27.066kN四、悬挑主梁整体稳定性验算受弯构件整体稳定性分析：其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计标准》(GB50017-2017)得，φb=2由于φb大于0.6，根据《钢结构设计标准》(GB50017-2017)附表C，得到φb'值为0.93。
满堂脚手架计算书
满堂脚手架计算书一、工程概况本工程为_____，建筑面积为_____平方米，结构形式为_____。
满堂脚手架主要用于_____施工，搭设高度为_____米，搭设面积为_____平方米。
二、编制依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）2、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）3、《钢结构设计规范》（GB50017-2017）4、本工程施工图纸及施工组织设计三、脚手架设计参数1、脚手架立杆横距 b=＿____米，立杆纵距 l=＿____米，步距 h=＿____米。
2、内立杆距建筑物距离 a=＿____米。
3、脚手架搭设高度 H=＿____米。
4、脚手板采用_____，自重标准值为_____kN/m²。
5、栏杆、挡脚板采用_____，自重标准值为_____kN/m。
6、安全网采用_____，自重标准值为_____kN/m²。
7、施工均布活荷载标准值为_____kN/m²。
四、纵向水平杆计算1、荷载计算恒载标准值：g₁k ＝ 0038kN/m活载标准值：q₁k ＝＿____kN/m2、强度计算最大弯矩：M₁max ＝ 01q₁l²σ ＝ M₁max/W其中，W 为纵向水平杆的截面抵抗矩，查规范可得。
3、挠度计算v ＝ 0677q₁kl⁴/（100EI)其中，E 为钢材的弹性模量，I 为纵向水平杆的截面惯性矩，查规范可得。
五、横向水平杆计算1、荷载计算由纵向水平杆传来的集中力标准值：F₁＝＿____kN恒载标准值：g₂k ＝ 0038kN/m活载标准值：q₂k ＝＿____kN/m2、强度计算最大弯矩：M₂max ＝ 12F₁l/3 ＋ 007q₂kl²σ ＝ M₂max/W3、挠度计算v ＝ F₁l³/（48EI) ＋ 5q₂kl⁴/（384EI)六、扣件抗滑力计算纵向水平杆通过扣件传给立杆的竖向力设计值：R₁＝＿____kN横向水平杆通过扣件传给立杆的竖向力设计值：R₂＝＿____kN单扣件抗滑承载力设计值为_____kN，双扣件抗滑承载力设计值为_____kN。
脚手架计算书
脚手架计算书脚手架总高度39m，电梯井部分45m，已搭设脚手架立杆横距0.9m，步距1.8m，纵距1.2m，验算立杆的稳定性。
计算方法：取一个纵距（即1.2m）内的脚手架计算，包含内外两根立杆，结合本地区实际情况，须考虑风荷载的影响，取W0=0.4KN/m2，计算时采用荷载效应基本组合的设计值，即永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.4，最高部位为电梯井处，H=45m，但大部分为39m，在计算时同时验算此两个高度处。
附加参数：轴心受压构件的稳定系数ψ，长细比入，计算长度L0，截面回转半径i ,立杆截面积A，计算长度附加系数k，考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数μ，截面横量W, 风压高度变化系数U Z，脚手架风荷载体型系数U S，由规范JGJ130-2001附录B表B查得A=4.89cm2，i=1.58cm，W=5.08cm3，由表5.3.3查得μ=1.50,由表4.2.4得U S=0.8，由GBJ9得U Z=0.54。
钢管自重38N/M，脚手板自重100N/M，安全网5N/M。
选用公式：（规范JGJ130-2001中）①N／ψA+M w／W≤f (5.3.1-2)②N=1.2(N G1k+N G2k)+0.85×1.4∑N Qk(5.3.3-2)③L0=k0μh (5.3.3)④M w=0.85×1.4M wk=(0.85×1.4W k·l a h2)÷10 (5.3.4)⑤W k=0.7Uz·Us·W0(4.2.3)⑥H S={ψAf―[1.2M G2k+0.85×1.4(ΣN Qk+(M WK／w)ψA)]}／1.2g k (5.3.6-2)⑦[H]=H S／(1+0.001×H S) (5.3.7)⑧W k=0.7×U Z·U S·W0 （4.2.3）荷载统计轴向力荷载（在一个纵距内）N：1）脚手架结构自重产生的轴向力N G1k由JGJ130―2001附录A查得g k=0.1161KN/m则H=45m时：N G1k=g k·H=0.1161×45=5.22KNH=39m时：N G1k= g k·H=0.1161×39=4.53 KN2）构配件自重产生的轴向力N G2K则H=45m时：扣件: G1=18.4×(45÷6.5)×2+13.2×(45÷1.8)×2=917.6N安全网: G2=5×1.2×1.8×(45÷1.8)=270N脚手板: G3=100×1.2×0.9×(45÷1.8)=1350N(脚手架满铺，内外各分配1/2)挡脚栏杆及护栏：G4=38×1.2×25×2=2280N剪刀撑: G5=（38×45×2×4.8×√2）÷(5×4.8)=967N∴N G2K=G1+G2+…G5=917.6+270+1350+2280+967=5.78KN当H=39m时：扣件: G1=18.4×(39÷6.5)×2+13.2×(39÷1.8)×2=792.8N安全网: G2=5×1.2×1.8×(39÷1.8)=234N脚手板: G3=100×1.2×0.9×(39÷1.8)=1170N(脚手架满铺，内外各分配1/2)挡脚栏杆及护栏：G4=38×1.2×22×2=2006.4N剪刀撑: G5=（38×39×2×4.8×√2）÷(5×4.8)=838.3N∴N G2K=G1+G2+…G5=792.8+234+1170+2006.4+838.3=5.04KN3）施工荷载产生的轴向力（考虑三个工作面，取g=3KN/m2）∑N Qk=3×1.2×0.9×3/2=4.86KN（内外立杆各分配1/2）。
脚手架施工方案计算书(3篇)
第1篇一、项目背景随着我国建筑行业的快速发展，脚手架作为建筑施工中的重要临时设施，其安全性和稳定性直接关系到施工人员的人身安全和工程进度。
本计算书针对某建筑工程项目，对脚手架的施工方案进行详细计算，以确保施工过程中的安全与效率。
二、工程概况1. 工程名称：某住宅楼工程2. 建筑地点：XX市XX区3. 建筑结构：框架结构4. 建筑高度：18层（地上）5. 建筑层数：地下1层，地上17层6. 施工周期：预计18个月三、脚手架选型根据工程概况和施工要求，本工程采用双排落地式钢管脚手架。
四、脚手架搭设参数1. 立杆间距：1.5m2. 水平杆步距：1.2m3. 纵横向水平杆步距：0.9m4. 剪刀撑设置间距：4跨设置5. 连墙件设置间距：3跨设置6. 脚手板铺设间距：0.3m五、脚手架材料1. 钢管：Q235钢，φ48.3×3.6mm2. 扣件：国标扣件3. 脚手板：竹笆板或钢笆板4. 安全网：密目式安全网5. 防护栏杆：高度1.2m，间距不大于2m六、脚手架计算1. 立杆稳定性计算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）的相关要求，立杆的稳定性计算公式如下：\[ K = \frac{F_{\text{允许}}}{F_{\text{实际}}} \]其中，\( F_{\text{允许}} \)为立杆允许承载力，\( F_{\text{实际}} \)为立杆实际受力。
立杆允许承载力计算如下：\[ F_{\text{允许}} = \frac{\pi d^2 S}{4} \]其中，\( d \)为钢管直径，\( S \)为钢管抗弯截面模量。
代入参数计算得：\[ F_{\text{允许}} = \frac{3.14 \times 0.0483^2 \times 0.018}{4} = 1.26 \text{ kN} \]立杆实际受力计算如下：\[ F_{\text{实际}} = \frac{G}{A} \]其中，\( G \)为立杆所受荷载，\( A \)为立杆横截面积。
边坡脚手架计算书
边坡脚手架计算书（一）边坡支护护坡操作脚手架，其步距为1200，立杆纵横间距均为1500。
1承载力验算：（1）脚手架承受荷载计算：①脚手架承受荷载计算：考虑上人操作和堆物为980N/M2②对操作层荷载（W1）进行计算，附加荷载980N/m2，考虑动力系数1.2，超载系数（其他未考虑因素）取1.5，脚手架自重360N/m2则W1=超载系数×动力系数×（附加荷载+脚手架自重）=1.5×1.2×（980+360）=2412N/m2③非操作层，每层荷载为W2，钢管理论重力为38.4N/m，扣件重力按10N/个，剪刀撑长度近似按对角支撑计算L=(1.82+2.02)=2.69m 每跨脚手架面积=1.5×2=3m2。
则非操作层每层荷载W2为W2=[（步距×2+间距×2+架宽+L×2）×钢管理论重量/m×钢管实际长度系数+扣件重量每跨]/每跨脚手架面积[（1.2m×2+1.5m×2+2m+2.69m×2）×38.4N/m×1.3+10N/个×4个]/3=226N/m2则每根立柱承重：（W1+非操作层数×W2）/立柱根数=（2412N+4×226N）÷4=829Na2：立杆设计荷载计算：采用φ48.3×2.8mm钢管，截面特征查表A=4.893×102mm2i=15.78mml0=μL=0.77m×1=0.77mλ=L0/i=770mm/15.78mm=48.8欧拉临界应力：σ=π2E/λ=3.142×210000/48.82=869MPaη=0.3×(1/100i)2=0.3/(100×0.01578)2=0.12设计荷载N为:N=4.89×102/2×{[17+(1+0.12)×869/2-[(170+(1+0.12)×869/2)-170×869]}N=3×104N通过脚手架承受荷栽，立杆设计荷载计算得知，立杆设计荷载（3×104N）＜脚手架承受荷栽（829N）故立杆承载力符合要求。
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满堂扣件式钢管脚手架计算书
依据规范:
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008
《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
《钢结构设计规范》GB50017-2003
《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011
《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008
计算参数:
钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。
模板支架搭设高度为24.5m，
立杆的纵距 b=1.20m，立杆的横距 l=1.50m，立杆的步距 h=1.30m。
脚手板自重0.30kN/m2，栏杆自重0.15kN/m，材料最大堆放荷载 2.00kN/m2，施工活荷载5.00kN/m2。
图落地平台支撑架立面简图
图落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元
采用的钢管类型为φ48×3.2。
钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。
一、基本计算参数[同上]
二、纵向支撑钢管的计算
纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为
截面抵抗矩 W = 4.73cm3；
截面惯性矩 I = 11.35cm4；
纵向钢管计算简图
1.荷载的计算：
(1)脚手板与栏杆自重线荷载(kN/m)：
q1=0.000+0.300×0.300=0.090kN/m
(2)堆放材料的自重线荷载(kN/m)：
q21= 2.000×0.300=0.600kN/m
(3)施工荷载标准值(kN/m)：
q22= 5.000×0.300=1.500kN/m
经计算得到，活荷载标准值 q2 = 1.500+0.600=2.100kN/m
2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 最大弯矩计算公式如下:
最大支座力计算公式如下:
静荷载 q1 = 1.20×0.090=0.108kN/m
活荷载q2 = 1.40×1.500+1.40×0.600=2.940kN/m
最大弯矩 M max=(0.10×0.108+0.117×2.940)×1.2002=0.511kN.m
最大支座力N = (1.1×0.108+1.2×2.94)×1.20=4.376kN
抗弯计算强度f=0.511×106/4729.0=108.03N/mm2
纵向钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
3.挠度计算
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度
计算公式如下:
静荷载 q1 = 0.090kN/m
活荷载 q2 = 1.500+0.600=2.100kN/m
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
V=(0.677×0.090+0.990×2.100)×1200.04/(100×2.06×105×113510.0)=1.898mm 纵向钢管的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求!
三、横向支撑钢管计算
横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算
集中荷载P 取纵向板底支撑传递力，P=4.38kN
4.38kN 4.38kN 4.38kN 4.38kN 4.38kN 4.38kN 4.38kN 4.38kN
4.38kN 4.38kN 4.38kN 4.38kN 4.38kN 4.38kN 4.38kN 4.38kN
支撑钢管计算简图
3.151
支撑钢管弯矩图(kN.m)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
0.91kN 0.91kN 0.91kN 0.91kN 0.91kN 0.91kN 0.91kN 0.91kN 0.91kN
0.91kN 0.91kN 0.91kN 0.91kN 0.91kN 0.91kN 0.91kN
支撑钢管变形计算受力图
0.289
经过连续梁的计算得到
最大弯矩 M max =3.151kN.m
最大变形 v max =4.407mm
最大支座力 Q max =23.981kN
抗弯计算强度 f = M/W =3.151×106/4729.0=666.28N/mm 2
支撑钢管的抗弯计算强度大于设计强度,不满足要求!建议增加支撑钢管根数！
支撑钢管的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!
四、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:
R ≤ R c
其中 R c —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN ；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R 取最大支座反力，R=23.98kN
单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!
五、立杆的稳定性计算荷载标准值
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架钢管的自重(kN)：
N G1= 0.156×24.500=3.826kN
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A 满堂架自重标准值，设计人员可根据情况修改。
(2)栏杆的自重(kN)：
N G2= 0.150×1.500=0.225kN
(3)脚手板自重(kN)：
N G3= 0.300×1.200×1.500=0.540kN
(4)堆放荷载(kN)：
N G4= 2.000×1.200×1.500=3.600kN
经计算得到，静荷载标准值 N G = N G1+N G2+N G3+N G4 = 8.191kN。
2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值 N Q= 5.000×1.200×1.500=9.000kN
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.20N G + 1.40N Q
六、立杆的稳定性计算
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式
其中 N ——立杆的轴心压力设计值，N = 22.43kN
φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；
i ——计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.59
A ——立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.50
W ——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.73
σ ——钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；
[f] ——钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
l0——计算长度 (m)；
参照《扣件式规范》2011，由公式计算
l0 = kuh
k ——计算长度附加系数，按照表5.3.4取值为1.191；
u ——计算长度系数，参照《扣件式规范》附录C表；u = 2.864
a ——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.50m；
h ——脚手架步距；h = 1.30m；
计算结果：l0=4.434m λ=4434/15.9=279.207 φ=0.094
σ=22430/(0.094×450)=530.710N/mm2，立杆的稳定性计算σ > [f],满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。