980MPa级高强钢焊接接头HAZ的组织和性能
800MPa级水电钢TMCP工艺及焊接热影响区组织与性能研究
800MPa级水电钢TMCP工艺及焊接热影响区组织与性能研究目前800 MPa级水电钢以调质态供货,开发800 MPa级非调质水电钢是提高生产效率和降低成本的有效途径。
为此,本文对一种自行设计成分的非调质钢进行热机械模拟TMCP处理,研究TMCP工艺对组织和力学性能的影响,优化TMCP工艺。
此外,还对模拟TMCP处理的试验钢进行模拟焊接热影响区(HAZ)组织与力学性能进行研究。
以期为800 MPa级非调质水电钢的开发提供参考。
模拟TMCP处理结果表明:选取控轧粗轧温度为1050°C左右,压下量为30%左右较为合适,晶粒得到充分细化。
在控冷阶段,开冷温度越接近于终轧温度,越有利于快冷后的组织细化。
最佳开冷温度为780°C~800°C。
冷却速度的增大使组织细化,但冷却速度过快对钢板的冲击韧性不利,故冷却速度选择10~20°C/s之间为宜。
停冷温度对试验钢的力学性能和组织影响最大。
当停冷温度从550°C降低到350°C时,试验钢的力学性能呈非单调变化。
停冷温度为450°C时,试验钢表现出最低的抗拉强度、屈服强度、硬度和最大的冲击吸收功。
不同停冷温度试样的组织主要由粒状贝氏体(GB)与板条贝氏体(LB)组成。
随停冷温度降低,LB的体积分数增大,GB的体积分数减小,M/A组元的数量和尺寸减小并且分布更加弥散。
试验钢最优的停冷温度为400°C左右,其屈服强度可到达820~830 MPa,-20°C冲击吸收功达到52~66 J。
用焊接热模拟技术建立了TMCP处理试验钢的SHCCT图。
在较大的冷却速度范围内(1~30°C/s),试验钢粗晶热影响区(CGHAZ)的组织均由GB和LB组成;冷却速度减小有利于GB形成,反之,有利于LB形成。
基于Johnson-Mehl-Avrami-Kolmogorov模型,建立了焊接HAZ相变动力学模型。
高强钢焊接工艺及接头组织与性能研究
高强钢焊接工艺及接头组织与性能研究摘要高强钢具有高强度、高韧性的优点，被广泛用在液压支架、汽车车壳上。
本文从焊接工艺、焊接接头组织、力学性能等特点对国内外高强钢焊接方面的研究成果进行了综述，得出高强钢焊接接头各个区域的组织与性能不同，在不同焊接规范下相同区域的金相组织基本相似，熔合区因组织不均匀为最薄弱环节，指出防止高强钢热影响区的脆性破坏以及提高钢的韧性是今后高强钢焊接研究的重点。
关键词：高强钢，焊接工艺，组织，力学性能Study on Welding Process and Microstructure and Propertyof High Strength SteelAbstractHigh strength steel with high strength, high toughness advantages, are widely used in hydraulic support, car shell. From aspects of welding process, joint microstructure and mechanical properties of high strength steel welding, the research results of the high strength steel welding at home and abroad were summarized. It indicates that the microstructure and mechanical properties of high strength steel weld joints are different in different regions, while the metallographic structures of the same region are basically similar under different welding parameters, the fusion zone is the weakest area due to the inhomogeneous microstructure. It is pointed out that to prevent the heat affected zone ( HAZ ) from brittle failure and to improve the toughness of the HAZ are the focus of future research on high strength steel welding．Key words：High strength steel, Welding process, organization, Mechanical properties目录摘要 (I)Abstract (II)前言 (1)1. 高强钢的发展状况 (2)1.1 高强钢的生产与发展 (2)1.2 高强钢的性能与分类 (2)1.3 高强钢的应用前景 (5)2. 高强钢焊接研究现状 (6)2.1 激光焊接 (6)2.2 气体保护焊 (7)2.3 电阻点焊 (7)3. 高强钢焊接工艺 (8)4. 高强钢焊接接头组织与性能研究 (9)4.1 焊接接头组织分析 (9)4.2 焊接接头力学性能分析 (10)5. 结语 (10)参考文献 (11)前言高强钢作为21世纪新一代钢铁材料，具有高强度和良好的塑韧性等力学性能，为现代制造业开启了新的发展空间。
新型超高强钢筋连接套筒的性能试验与研究
建筑施工·第43卷·第2期299新型超高强钢筋连接套筒的性能试验与研究胡晓依同济大学土木工程学院 上海 200092摘要：将多种规格的600 MPa级高强热轧钢筋与直螺纹套筒相结合，基于4种直径的高强钢筋与套筒共45个试件的组合试验成果，得到套筒在钢筋机械连接方式下的单向拉伸试验、高应力反复拉压试验及大变形反复拉压试验各阶段性能的表现数据，相关数据均可满足规范规定。
同时，将相同直径高强钢筋采用普通与新型套筒连接的试验结果进行了对比。
性能试验的结果可为完善钢筋机械连接计算理论、修订结构设计、推广高强钢筋等技术应用提供参考依据，实现可持续发展。
关键词：高强钢筋；异形机械连接套筒；试验研究；装配式混凝土结构中图分类号：TU755 文献标志码：A 文章编号：1004-1001(2021)02-0299-04 DOI：10.14144/ki.jzsg.2021.02.042Performance Test and Study on a New Type of High Strength Steel Bar Connection SleeveHU XiaoyiCollege of Civil Engineering, Tongji University, Shanghai 200092, ChinaAbstract: A variety of 600 MPa high strength hot rolled steel bars are combined with straight thread sleeves. The combination test results of 45 specimens with 4 kinds of diameter high strength steel bars and sleeves show that the performance data of the sleeve in the uniaxial tensile test, high stress repeated tension compression test and large deformation repeated tension compression test under the mechanical connection mode of reinforcement can meet the requirements of the specification. At the same time, the test results of the same diameter high strength steel bar with ordinary sleeve connection and new sleeve connection are compared. The results of the performance test can provide reference for improving the calculation theory of mechanical connection of steel bars, revising the structural design, promoting the application of high strength steel bars and other technologies, so as to achieve sustainable development.Keywords:h igh strength steel bar; special shaped mechanical connection sleeve; experimental study; prefabricated concrete structure日益成熟，并逐步在多个专业领域中得到完善[4]。
超高强QP980钢冲压成形性能
钢为代表的第一代先进高强钢，在车身 A 柱、B 柱、 门槛、防撞梁等安全部件上得到了广泛应用[1—3]。为 了更好地满足高强度等级和复杂形状兼顾的车身结 构件的冲压成形需求，开发了强度和塑性兼备的新一 代先进高强钢。QP 钢是 Speer 提出的一种全新的工艺， 用来生产含有一定数量残余奥氏体的马氏体钢，具有优
ABSTRACT: The work aims to study forming characteristics of new generation AHSS QP980 and first generation AHSS DP980- developed in Baosteel. Uniaxial tension, optical strain analysis, hat-shaped stretch-bending test, etc. were carried out to analyze work hardening, forming limit, side wall thickness reduction, springback, etc. in the two types of steel. QP980 has elongation of 21.6% and higher product of strength and elongation compared with DP980. QP980 remained relative high instantaneous n value during deformation and thus increased the forming limit. In hat-shaped stretch-bending test, side wall thickness reduction of QP980 was lower than that of DP980 under different flow-in distances. Sprr than that of DP980-t1.2 under different blank holder forces. QP980 has good anti-thinning characteristics in beam forming process. QP980 has larger springback amount compared with DP980 thus needs larger amount of springback compensation or larger deformation in process design. KEY WORDS: AHSS; QP steel; formability; springback
980MPa级冷轧双相钢组织性能研究
Ｓ ｕｄｙ ｏ ｉ ｒ ｓｒ ｃ ｕ ｅ ａ ｅ ｈａ ｃ ｌＰｒ ｐｅ ｔｅ ｆ ｔ ｎ Ｍ ｃ ｏ ｔ ｕ ｔ ｒ ｎｄ Ｍ ｃ ｎｉａ ｏ ｒ ｉ ｓ ｏ ９ ０ Ｍ Ｐａ Ｃｏ ｄ ｌ ｄ Ｄｕａ ８ ｌ Ｒｏ ｌ ｅ ｌＰｈａ ｅ Ｓ ｅ ｌ ｓ ｔｅ
随着对 汽 车减 重 、 能 、 节 高安 全性 的更 高要 求 拉 强 度高 、 工硬 化 能力 强 、 加 总伸 长 率和 均匀 伸 长 易 良好 的塑性 和 韧性 匹配 等诸多 及 政府 相关 法 规 的加 严 ，使 先进 高 强钢 在 汽 车上 率 大 、 冲压 成形 、 的应 用 逐年 增加 。 冷轧 双相 钢具 有屈 服强 度低 、 抗 优 点 ． 是理 想 的汽 车轻 量化 材 料 ， 已成 为新 一 代汽 车用 高强钢 的典 型代 表 ＿ ］ 目前 ， １。 ＿ ３ 冷轧 双相 钢强度
以 ５ １ ￣／ ～ ０ Ｃｓ的升 温速率将试 样加热 到 ７ ０ ８ ０℃ ６～０
０ ｓ Ｃｓ的冷却 速 率缓 慢 冷却 到 ９ ０ＭＰ 级 冷 轧 双相 钢 采 用 Ｃ Ｓ— — ｂ合 并 保 温 １ ０ ，以 ６ ￣／ ８ ａ — ｉＭｎ Ｎ ６ ０ ６ ０ｏ 后 ． 以 ２ ～ ５℃， ５ ～ ９ Ｃ 再 ５３ ｓ的冷 却速 率快 冷到 金 体 系 ． 化学 成 分 如表 １所示 。用 ２ ０ｋ 其 ０ ｇ真 空
鞍 钢 技 术
２１ ０ ２年 第 ３ 期
ＡＮＧＡＮＧ ＴＥＣＨ ＮＯＬｏＧＹ 总 第 ３ ５ 期 ７
９ ０ＭＰ ８ ａ级冷 轧双 相 钢 组织 性 能研 究
王 科强 ，刘仁 东 ， 王旭 ， 韩启航 ， 林利 ， 鑫 ， 建伦 徐 孙 （ ． 钢 股份 有 限公 司技 术 中心 ， 宁 鞍 山 １ ４ ０ ； １ 鞍 辽 １０ ９ ２北 京科技 大学材料 科 学与 工程 学 院 ， 京 １０ ８ ． 北 ０ ０ ３）
压力容器用钢焊接接头组织与性能研究
压力容器用钢焊接接头组织与性能研究
黎丽;戴伟;吉光;孙书刚;李娜;李徐
【期刊名称】《金属加工（热加工）》
【年(卷),期】2024()3
【摘要】使用GTAW+SMAW组合焊法焊接Q345R钢获得焊接接头,研究其显微组织和力学性能。
结果表明:Q345R钢的母材组织为呈带状分布的铁素体和珠光体,焊缝组织中细小的铁素体和珠光体分布均匀,热影响区中的显微组织为铁素体和珠光体。
对焊接接头进行拉伸和冲击试验,可以判断出其力学性能符合要求。
通过硬度检测,发现Q345R钢焊接接头焊缝金属的硬度值最高,热影响区硬度次之,母材的硬度最低。
【总页数】4页(P66-69)
【作者】黎丽;戴伟;吉光;孙书刚;李娜;李徐
【作者单位】南通理工学院机械工程学院;万高(南通)电机制造有限公司
【正文语种】中文
【中图分类】TG1
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1.NM360钢与Q345钢异种钢焊接接头组织与性能研究
2.压力容器钢焊接接头组织与力学性能的研究
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储罐用610MPa大热输入高强钢焊接接头性能及组织研究
残余奥氏体的碳浓度增高 ， 极容易形成 Ｍ — Ａ岛 ， 由于 材料 韧性 与 Ｍ —Ａ 岛含 量 呈 单 调 下 降趋 势 Ｊ一 旦 出 ，
现 Ｍ —Ａ岛 ， 料 的韧性 显著 降低 ， 材 尤其 是 出现 了具 有
尖 锐形 状 的 Ｍ —Ａ岛后 ， — 岛局 部脆 化 区充 当 了解 Ｍ Ａ 理 断裂 或二 次 裂 纹 的起 裂 点 ， 孔 和 微裂 纹 主要 在 Ｍ 微
３ 讨 论分析
（ ） 板 中存在 大 量 以 ＴＮ粒 子为 主复 合粒 子 ， ３钢 ｉ 粒 子 尺寸 细小 ， 弥散分 布 在基 体 中 ， 焊 接热 循 环 中 ，ｉ 在 ＴＮ 粒子 始终存 在且 有效 钉扎 奥 氏体 晶界 和促 进铁 素 体 晶 内形 核 ， 抑制 了焊接 热影 响 区粗 化 和 先共 析 铁 素 体 、 粗 大 Ｍ —Ａ岛 的形 成 ， 保 证 ６ ０ＭＰ 大 热 输 入 焊 接 是 １ ａ钢
表 １ 钢 板 的化 学成 分 （ 量 分 数 ， ） 质 ％
看， 该低合金高强钢组织 以稳定的回火 贝氏体为主 ， 组
收 稿 日期 ： ０ ２— ６— ７ ２１ ０ ２
织 致密 ， 晶粒细 小 ， 单位 体 积 内 晶界 多 ， 韧 化作 用 大 ， 强
２１ ０ ２年第 １ ０期 ５３
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决 定 于析 出物 的数 量 、 寸 、 状 等 ， 织 中析 出 的二 尺 形 组 相 粒子 数量 越 多 ， 寸越 小 、 解 温 度 越 高 ， 子 对 原 尺 溶 粒
始奥 氏 体 晶界 的 钉 扎 力 越 大 ¨ 。 而 对 于 储 罐 用 ６ ０ １
陈茂爱 ， 唐逸 民 ， 楼松年． 对 低合金高 强度钢 焊接粗 晶 热影响区组织及韧 性 的影响 ［ ］ 特 殊钢 ，０ １ ２ （ ） Ｊ． ２ ０ ，２ ５ ：
800MPa级高强钢的组织演变及性能研究
800MPa级高强钢的组织演变及性能研究近年来,随着我国汽车制造业的迅猛发展,对汽车用钢板的需求与日俱增,对汽车碰撞安全性能的要求也在不断提高,加之目前钢铁工业面临着原材料及能源短缺、环境污染等诸多问题,汽车节能减排已经成为汽车产业发展中的一项关键性研究课题,对于占我国汽车产量30%的重载汽车而言,轻量化技术是目前重载汽车节能减排最快速有效的技术措施。
因此有必要对汽车用钢的生产工艺进行研究,以开发出高质量、低成本的高强度薄钢板替代原有的低强度厚钢板,从而实现车身轻量化。
本文对Nb-Ti-Mo微合金化超高强汽车板的奥氏体高温变形行为及连续冷却相变行为进行了基础理论研究,并进行了实验室热轧实验。
论文的主要工作如下:(1)利用热模拟实验技术,通过单道次压缩实验研究了实验钢奥氏体高温变形行为,分析了变形温度、变形量及应变速率对实验钢动态再结晶行为和变形抗力的影响。
结果表明,高变形温度和低应变速率有利于发生奥氏体动态再结晶,并确定了动态再结晶激活能、动态再结晶模型以及变形抗力模型。
(2)通过连续冷却相变实验对奥氏体在连续冷却过程中的相变行为进行了研究,并绘制了静态和动态CCT曲线,研究了变形和冷却速率对相变行为的影响。
变形促进了铁素体相变并细化了铁素体晶粒,变形通过促进铁素体相变间接影响了珠光体相变和贝氏体相变。
(3)在实验室条件下进行了热轧实验,对实验钢的控轧控冷工艺进行了研究,分析卷取温度和冷却速度对实验钢组织性能的影响。
结果表明,随着卷取温度的降低和冷却速度的提高,实验钢的强度硬度增加,塑性指标下降。
(4)利用透射电子显微镜观察金属薄片样品,对实验钢中的析出物进行了分析,确定了实验钢的强化机制并对各个强化机制对实验钢强度的贡献量进行了研究。
实验钢的显微组织以贝氏体铁素体为主,贝氏体铁素体基体中含有大量弥散析出的尺寸在5～20nm的近似圆形析出物(Nb,Ti,Mo)C,其形核机制以位错形核为主。
实验钢的强化机制有固溶强化、位错强化、细晶强化及析出强化,对应的强度贡献量分别为118MPa、75MPa、218MPa、299MPa。
过程装备制造与检测-邹广华-刘强-课后习题答案
过程装备制造与检测-邹广华-刘强-课后习题答案过程装备制造与检测0-1过程装备主要包括哪些典型的设备和机器。
过程装备主要是指化工、石油、制药、轻工、能源、环保和视频等行业生产工艺过程中所涉及的关键典型备。
0-3压力容器按设计压力分为几个等级，是如何划分的。
按设计压力分为低压中压高压超高压四个等级，划分如下：低压（L）0.1-1.6中压（M）1.6-10高压（H）10-100超高压（U）>1000-4为有利于安全、监督和管理，压力容器按工作条件分为几类，是怎样划分的。
a.第三类压力容器（下列情况之一）毒性程度为极度和高度危害介质的中压容器和力P*V≥0．2MPa·m3的低压容器；易燃或毒性程度为中度危害介质且P*V≥0.5MPa·m3的中压反应容器和力P*V≥10MPa·m3的中压储存容器。
;高压、中压管壳式余热锅炉;高压容器。
b.第二类压力容器（下列情况之一）中压容器[第a条规定除外];易燃介质或毒性程度为中度危害介质的低压反应容器和储存容器;毒性程度为极度和高度危害介质的低压容器;低压管壳式余热锅炉;搪玻璃压力容器。
c.第一类压力容器除第a、b条规定外，为第一类压力容器。
0-7按压力容器的制造方法划分，压力容器的种类。
单层容器：锻造法卷焊法电渣重溶法全焊肉法多层容器：热套法层板包扎法绕代法绕板法1-3常规检测包括哪些检测内容。
包括宏观检测、理化检测、无损检测（射线超声波表面）2-1简述射线检测之前应做的准备工作。
在射线检测之前，首先要了解被检工件的检测要求、验收标准，了解其结构特点、材质、制造工艺过程等，结合实际条件选组合式的射线检测设备、附件，为制定必要的检测工艺、方法做好准备工作。
2-2说明射线照相的质量等级要求（象质等级）。
一般情况下选AB级（较高级）的照相方法，重要部位可考虑B级（高级），不重要部位选A级（普通级）。
2-3射线检测焊接接头时，对接接头透照缺陷等级评定的焊缝质量级别是怎样划分的。
汽车用冷轧双相钢的生产工艺及组织性能特征
康永林等：汽车用冷轧双相钢的生产工艺及组织性能特征
＜鞍钢技术＞２００８年第４期 总第３５２期
１冷轧双相钢的生产工艺及国内外生产 概况
１．１冷轧双相钢的生产工艺 冷轧双相钢生产工艺流程图Ｈ１见图１所示。 冷轧硬板需要经过连续退火或连续热镀锌退
火才能得到铁素体马氏体双相组织。 现代冷轧双相钢的连续退火工艺曲线如图
为了提高７８０ ＭＰａ、９８０ ＭＰａ级高强冷轧双相 钢的焊接性能，Ｎｉｓｓａｎ公司和钢铁企业共同开发 了低碳含量冷轧双相钢【ｌ ６。，对于这两个钢种，在 强度达到８４０ ＭＰａ和ｌ ０２０ ＭＰａ时，钢中碳含量 仅为０．０７％。ＮｉｓｓａＩｌ公司认为，为了在结构零件 中大量应用７８０ ＭＰａ、９８０ ＭＰａ钢种，发展低碳高
到目前为止，工业大量生产的双相钢强度级 别有４５０ ＭＰａ、５００ ＭＰａ、５９０ ＭＰａ和７８０ ＭＰａ级， 而采用具有水淬功能的连续退火生产线可以得到 ９８０～ｌ ４７０ ＭＰａ级冷轧双相钢。表３为几个厂家 不同强度级别的冷轧双相钢基本力学性能。从中 可以看出，双相钢在较高强度下仍具有较高的伸
——４——
强度双相钢是十分必要的。
图３ ９８０ ＭＰａ级冷轧双相钢 伸长率与扩孔性能的均衡性
１．３国内冷轧双相钢生产概况 国内在”七五”期间就对双相钢进行了研究，
但是由于设备限制，一直没有得到较快发展。近 年来，由于宝钢拥有先进的连续退火生产线，其冷 轧双相钢的开发与生产处于国内的前沿。先后成 功开发了Ｂ２４０／３９０ＤＰ、Ｂ２８吖４４０ＤＰ、Ｂ３４０／ ５９０ＤＰ、Ｂ４００／７８０ＤＰ及相应的热镀锌双相产品。 与此同时，由中国钢铁工业协会提出，宝钢负责起 草了《汽车用高强度冷连轧钢板及钢带》国家标 准，其中第二部分，冷轧双相钢国家标准（即ＧＢ／Ｔ ２０５６４．２—２００６）已于２００６年１１月１日发布，并 于２００７年２月１日开始实施。近两年来，鞍钢与 北京科技大学合作，成功开发了４９０～７８０ ＭＰａ级 冷轧双相钢并正在进行推广应用。随着我国鞍 钢、武钢、首钢及其他大型钢铁公司连续退火与连 续热镀锌生产线的先后建成，冷轧双相钢在国内 必将得到迅速的发展与推广。
dp980钢材料标准
dp980钢材料标准摘要：1.DP980 钢材概述2.DP980 钢材料标准3.DP980 钢材的特性和优点4.DP980 钢材的应用领域5.我国对DP980 钢材的研究和发展正文：【DP980 钢材概述】DP980 钢材是一种高强度、高韧性、可焊接的低碳合金结构钢，具有良好的综合性能。
它的名称来源于其屈服强度值，即980MPa。
DP980 钢材在我国的应用范围广泛，主要用于制造大型工程结构、船舶、桥梁、石油化工等领域的设备和构件。
【DP980 钢材料标准】DP980钢材在我国的材料标准为GB/T 1591-2018《高强度结构钢》。
该标准规定了DP980 钢材的化学成分、力学性能、热处理制度、焊接性能等方面的技术要求。
【DP980 钢材的特性和优点】1.高强度：DP980 钢材的屈服强度达到980MPa，具有较高的抗拉强度和耐压能力。
2.高韧性：DP980 钢材具有良好的冲击韧性和焊接韧性，能够适应各种复杂的加工和使用环境。
3.良好的焊接性能：DP980 钢材的焊接性能优良，可采用各种焊接方法进行焊接。
4.良好的耐腐蚀性能：DP980 钢材在氧化性环境中具有良好的耐腐蚀性能，可在大气、水等环境中长期使用。
【DP980 钢材的应用领域】1.工程机械：DP980 钢材广泛应用于工程机械的制造，如起重机、挖掘机、装载机等。
2.船舶制造：DP980 钢材在船舶制造中的应用比例较高，可用于制造船体、甲板、船舶舾装等部件。
3.桥梁结构：DP980 钢材可用于桥梁的梁、柱、板等主要受力构件，提高桥梁的整体性能。
4.石油化工：DP980 钢材在石油化工领域的储罐、管道、塔架等设备中有着广泛应用。
【我国对DP980 钢材的研究和发展】我国在DP980 钢材的研究和发展方面取得了显著成果。
近年来，我国不断提高DP980 钢材的生产工艺和技术水平，提高钢材的性能和质量。
980材料宝钢标准
980材料宝钢标准宝钢是中国最大的钢铁企业之一，其产品广泛应用于建筑、汽车、船舶等领域。
在这些领域中，材料的质量和性能至关重要。
而980材料作为一种高强度钢材，在汽车制造领域中得到了广泛应用。
本文将介绍宝钢对980材料的标准要求，以及其在汽车制造中的应用。
宝钢对980材料的标准要求非常严格。
首先，宝钢要求980材料的化学成分符合特定的范围。
这包括碳含量、硅含量、锰含量、磷含量、硫含量等。
这些元素的含量对于材料的强度、韧性和耐腐蚀性都有重要影响。
其次，宝钢要求980材料的机械性能满足一定的要求。
这包括抗拉强度、屈服强度、延伸率等指标。
这些指标反映了材料的强度和塑性，对于汽车的安全性和可靠性至关重要。
此外，宝钢还要求980材料的显微组织应具有一定的特征。
这包括晶粒尺寸、相组成、相分布等。
这些特征对于材料的强度、韧性和耐腐蚀性都有重要影响。
在汽车制造中，980材料具有广泛的应用。
首先，980材料可以用于汽车车身的制造。
由于980材料具有高强度和优良的塑性，可以减少车身的重量，提高车辆的燃油经济性。
同时，980材料还具有良好的耐腐蚀性，可以延长车身的使用寿命。
其次，980材料还可以用于汽车的安全部件制造。
由于980材料具有高强度和良好的韧性，可以提高车辆在碰撞事故中的抗冲击能力，保护乘客的安全。
此外，980材料还可以用于汽车发动机的制造。
由于980材料具有良好的高温强度和耐磨性，可以提高发动机的工作效率和使用寿命。
然而，尽管980材料具有许多优点，但其应用也面临一些挑战。
首先，980材料的生产成本相对较高。
由于980材料的化学成分和机械性能要求非常严格，需要采用先进的生产工艺和设备，增加了生产成本。
其次，980材料的加工难度较大。
由于980材料具有高强度和良好的塑性，需要采用特殊的加工工艺和设备，增加了加工难度和成本。
此外，980材料的应用还需要与其他材料进行配合。
由于980材料的特殊性能，需要与其他材料进行匹配，以实现最佳的性能和经济效益。
dp980钢材料标准
dp980钢材料标准1.化学成分DP980钢的化学成分应符合表1的规定。
表1 DP980钢的化学成分（质量分数）（%）元素 C Si Mn P S Cr Ni Mo V范围0.05～0.12 0.20～0.60 0.30～0.80 ≤0.02 ≤0.010 ≤0.12 ≤0.40 ≤0.30 ≤0.15注：根据需方要求，可加入Ti、B等微量元素。
2.力学性能DP980钢的力学性能应符合表2的规定。
表2 DP980钢的力学性能项目抗拉强度ób/MPa 屈服点ós/MPa 断后伸长率δ5（%）冲击功AKv （J）硬度（HB）规定≥830 ≥735 ≥16 ≥47 ≥2073.冷热加工性能DP980钢具有良好的冷热加工性能，可以进行锯、切、铣、钻、车、镗等加工。
在热加工方面，该钢种具有良好的塑性和韧性，可以进行锻造和热轧。
在冷加工方面，该钢种具有良好的加工硬化特性，可以进行冷拔和冷轧等加工。
4.表面处理DP980钢的表面处理应符合表3的规定。
表3 DP980钢的表面处理方法及要求处理方法处理温度处理时间要求淬火+回火 900～1050℃根据零件尺寸和要求确定表面硬度高，耐磨性好渗碳900～1150℃根据零件尺寸和要求确定表面硬度高，耐磨性好，心部韧性好渗氮 540～570℃根据零件尺寸和要求确定表面硬度高，耐磨性好，心部韧性好高频感应加热淬火+回火根据零件尺寸和要求确定可达到表面硬度高，耐磨性好等目的，节约能源、降低成本5.尺寸与公差DP980钢的尺寸与公差应符合相关标准的规定。
在生产过程中，应尽量减小产品的尺寸偏差，保证产品的精度和质量。
对于需方有特殊要求的产品，应按需方要求进行加工。
6.检测与试验方法DP980钢的检测与试验方法应符合相关标准的规定。
在生产过程中，应对原材料、半成品和成品进行严格的检测和试验，确保产品质量达到要求。
主要检测项目包括化学成分、力学性能、金相组织、表面质量、尺寸与公差等。
900MPa级薄规格调质高强钢生产技术研究
丝,焊接预热温度50 °C，焊接热输入量19 kj/cm,
体焊接工艺如表4所示。对焊后试样分别进行
焊接接头拉伸、冲击和弯曲等性能检测。
HQ900QD钢焊接接头性能检测结果见表5。从
表中
出，焊接接头拉伸强度、弯曲、冲击功
均满足最终性能要求。HQ900QD钢焊 •晶区
和正火区组织形貌如图2所示。
表4 HQ900QD钢具体焊接工艺
微 元素， 抑制因加热温度升高造成的
，因此
高 再加热温度，将铸
热温度设定为1 254 Co
热后经过粗轧机和精轧机轧制，其中
终轧温度 在054 C，容易 在奥氏体 :
内形成 位错,有利于冷却后的组织细化。
1.5热处理工艺
淬火加热温度采用950 C，
钢板实现
完全奥氏体化，钢 热充分后采 淬，进行
540〜540 C回火，在满足均匀回火的 下，可
M6 min,钢水液面不裸露。连铸过程中过热度控
在25 C左右,使用专用低碳覆盖剂，防止钢水
的二次氧化;利用动 压下技术和电磁搅拌技
术，减轻中心 ；采用弱冷却制度，拉速稳定在
0.75〜0.95 m/min°最终HQ900QD钢铸坯热酸
蚀低倍结果控制在C0.9级。HQ900QD钢的化学
成分范围见表1o
摘 要 基于低3及Cr-Mo-Ni-B成分体系设计，采取热连轧、横切、离线调质的工艺路线,实现了 900 MPa级薄规格调质高强钢的稳定生产。通过光学显微镜、拉伸试验机和冲击试验机对试验钢在不同卷曲温度 和热轧、淬火、调质后的组织及性能进行检测，结果显示:试验钢在550 t温度卷曲后调质处理获得的强度比 660 t温度卷曲后调质处理获得的强度度高13 ~22 MPa；热轧态试验钢组织为铁素体、珠光体和粗大M - A岛 等混合组织，淬火后组织为典型马氏体，回火后组织为均匀回火索氏体。在焊接热输入量为13 kj/cm的焊接 工艺下,调质钢焊接接头各项性能良好。
调质钢焊接
3、钢在调质态下焊接
原则：保证不产生裂纹的前提下尽量保证接头的性能。 工艺要点：
A、预热、焊后及时回火处理：预热温度、层间温度及焊后回火温 度均应低于焊前回火温度50℃以上
B、焊接方法：采用热量集中、能量密度高的焊接热源，在保证焊 透的条件下尽量用小线能量，以减小热影响区的软化。选用氩弧焊或 等离子弧焊、电子束焊效果较好 ；
（2）冷裂纹
含碳低，合金元素多，得到低碳M或B，在Ms附近冷速低， Ms 较 高，M能进行“自回火”，可避免产生冷裂纹。
低碳调质钢对扩散氢[H]比较敏感，当[H]控制不严时，冷裂纹敏感 性还是相当高 自回火：碳原子通过扩散沿晶体缺陷偏聚而使M强化的现象 （3）再热裂纹
Mo—V钢，特别是Cr—Mo—V钢对再热裂纹的敏感性最高
§3—2 低碳调质钢焊接
低碳调质钢 碳含量：在0.09-0.23%，大部分0.16-0.18% 强化机理：相变强化（调质处理〕 屈服强度：为490MPa ～980MPa 合金系 ：低C、Mn-Ni-Cr-Mo系 主合金化元素： Mn、Ni、Cr（<1.6%）、Mo 辅合金化元素：V、Nb、Ti、B、Cu 热处理状态：淬火＋回火，低碳马氏体或下贝氏体， 综 合机械性能好 典型钢种：14MnMoVN、HT60~HT80、HY80～ HY130
焊缝与母材交界处平滑过渡。 切割：切割边缘的硬化层，要通过加热或机械加工消除 。板厚
<100mm 时，切割前不需预热；板厚≥100mm，应进行100～150℃ 预热。强度等级较高的钢，最好用机械切割或等离子弧切割。
3、焊接方法 为使调质状态的钢焊后的软化降到最低程度，应采用热源
比较集中的焊接方法。 （1）σs≤980MPa的钢，可用焊条电弧焊、埋弧焊、钨极或 熔化极气体保护焊等方法焊接； （2）686MPa≤σs≤980MPa的钢最好用熔化极气体保护焊； （3）σs≥980Mpa的钢（如10Ni-Cr-Mo-Co等），则必须 采用钨极氩弧焊或电子束焊等方法。采用大焊接热输入的焊 接方法（如多丝埋弧焊或电渣焊）时，焊后必须进行调质处 理。
焊接接头强度匹配和焊缝韧性指标综述
焊接接头强度匹配和焊缝韧性指标综述摘要：综述了焊接接头匹配的三种类型及其利弊。
指出了对于强度较低的钢种，采用等强或超强匹配都是可以的，但对于高强度钢，超强匹配是不利的，等强匹配是可取的，若焊缝韧性明显降低，则采用低强匹配更为有利，它可以获得更大的韧性储备，改善抗断裂性能。
关于焊缝韧性指标，根据使用的情况不同也有所不同。
1 焊接接头的强度匹配长期以来，焊接结构的传统设计原则基本上是强度设计。
在实际的焊接结构中，焊缝与母材在强度上的配合关系有三种：焊缝强度等于母材（等强匹配），焊缝强度超出母材（超强匹配，也叫高强匹配）及焊缝强度低于母材（低强匹配）。
从结构的安全可靠性考虑，一般都要求焊缝强度至少与母材强度相等，即所谓“等强”设计原则。
但实际生产中，多数是按照熔敷金属强度来选择焊接材料，而熔敷金属强度并非是实际的焊缝强度。
熔敷金属不等同于焊缝金属，特别是低合金高强度钢用焊接材料，其焊缝金属的强度往往比熔敷金属的强度高出许多。
所以，就会出现名义“等强”而实际“超强”的结果。
超强匹配是否一定安全可靠，认识上并不一致，并且有所质疑。
九江长江大桥设计中就限制焊缝的“超强值”不大于98MPa；美国的学者Pellini则提出，为了达到保守的结构完整性目标，可采用在强度方面与母材相当的焊缝或比母材低137MPa的焊缝（即低强匹配）；根据日本学者佑藤邦彦等的研究结果，低强匹配也是可行的，并已在工程上得到应用。
但张玉凤等人的研究指出〔3〕，超强匹配应该是有利的。
显然，涉及焊接结构安全可靠的有关焊缝强度匹配的设计原则，还缺乏充分的理论和实践的依据，未有统一的认识。
为了确定焊接接头更合理的设计原则和为正确选用焊接材料提供依据，清华大学陈伯蠡教授等人承接了国家自然科学基金研究项目“高强钢焊缝强韧性匹配理论研究”。
课题的研究内容有：490MPa级低屈强比高强钢接头的断裂强度，690～780MPa级高屈强比高强钢接头的断裂强度，无缺口焊接接头的抗拉强度，深缺口试样缺口顶端的变形行为，焊接接头的NDT试验等。
980MPa级先进高强钢的发展
980MPa级先进高强钢的发展
张梅;陈杨飞;许清;田贻博;王韬;甘露;陈荣;岑琼瑛
【期刊名称】《上海金属》
【年(卷),期】2024(46)2
【摘要】选用轻量化汽车材料时应综合考虑材料的性能、质量和成本。
目前,先进高强钢被广泛用于汽车工业。
先进高强钢有双相钢、相变诱导塑性钢、马氏体钢、复相钢、淬火-配分钢、DH钢等。
综述了980 MPa及以上高强钢的分类和主要钢种,汽车用高强钢的化学成分、显微组织、力学性能和使用性能,并结合实际零件的制造过程对这些高强钢的焊接和成形性能作了较深入的探讨,简述了其发展现状和研究进展。
【总页数】9页(P1-9)
【作者】张梅;陈杨飞;许清;田贻博;王韬;甘露;陈荣;岑琼瑛
【作者单位】上海大学材料科学与工程学院;上海汇众汽车制造有限公司CAE中心【正文语种】中文
【中图分类】TG142.1
【相关文献】
1.980MPa级高强钢焊接性的研究现状
2.980MPa级汽车用高强钢冷轧厚度波动原因分析及解决方案
3.JFE制钢公司开发出提高点焊接性的780MPa和980MPa 级高强度钢板
4.组织特征对980 MPa级先进超高强钢成形性能和拉伸行为的影响
5.1200 MPa级冷轧先进高强钢轧制稳定性的分析及控制
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780和980钢材标准
780和980钢材标准
780和980钢材标准主要涉及到钢材的力学性能和化学成分。
对于780钢材，其规定的小屈服强度为780MPa。
这意味着在受到外力作用时，该钢材至少能够承受780MPa的压力而不发生塑性变形。
此外，钢材的化学成分也需要满足一定的标准，包括碳（C）、硅（Si）、锰（Mn）、磷（P）、硫（S）等元素的含量范围。
对于980钢材，其规定的小抗拉强度为980MPa。
抗拉强度是指钢材在受到拉伸力作用时，能够承受的最大拉力。
因此，980钢材在受到拉伸时，至少能够承受980MPa的拉力而不被拉断。
同样，该钢材的化学成分也需要满足一定的标准。
需要注意的是，钢材的具体标准可能因不同的国家和地区、不同的生产厂家以及不同的应用场景而有所不同。
因此，在实际使用中，需要根据具体的需求和应用场景选择合适的钢材标准。
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冯 伟
0 序 言
目前 ,各国都致力于开发高强度钢新型材料 ,低 碳贝氏体高强钢是国内最新开发用于深海的新钢 种. 文中所研究的高强钢是含 8 % Ni 、屈服强度大 于 980 MPa 级的高强度高韧性焊接结构用钢. 主要 用于船舶 、桥梁 、井架等重要产品. 该钢为国内自行 研制的新钢种 ,掌握该钢在不同的焊接工艺中的组 织和性能的变化规律 ,尤其是掌握该钢对焊接热作 用的适应能力 ,从而为该钢种焊接工艺参数选择及 结构安全设计提供理论依据. 掌握焊接接头在不同 温度下的断裂机理也为该钢种的进一步推广应用打 下坚实的基础.
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试样编号 1 2 3 4
热输入 E/ (kJ ·cm - 1)
20 20 20 20
图 1 热模拟 HAZ 金相组织形貌 Fig11 Micro structure of thermal simulation HAZ
图 2 热模拟 HAZ 冲击试样断口微观形貌 Fig12 Fracture surface of impact specimers of thermal simu2
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第7期
冯 伟 ,等 :980 MPa 级高强钢焊接接头 HAZ 的组织和性能
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而造成的. 从表 4 可以看出 ,在四个区域中细晶区的冲击
第 30 卷 第 7 期 2009年7月
焊 接 学 报
TRANSACTIONS OF THE CHINA WELDING INSTITUTION
Vol . 3 0 No. 7 July 2 0 0 9
980 MPa 级高强钢焊接接头 HAZ 的组织和性能
冯 伟1 , 曹 睿1 , 彭 云2 , 杜挽生2 , 田志凌2 , 陈剑虹1
焊 接 学 报
表 2 焊接热循环参数 Table 2 Parameters of weld thermal cycle
升温时间 t0/ s
15 9 8 7
峰值温度 Tmax/ ℃
1 320 900 730 600
停留时间 t1/ s
2 1 1 1
t8/ 5/ s
10 10 10 10
第 30 卷
严重长大 ,其组织为板条贝氏体 + 奥氏体薄膜. 热 模拟组织粗大 ,这与峰值温度有关系 ,当峰值温度相 同时 ,就与加热速度和冷却速度有直接的关系 ,因为 输入热量的多少 ,对奥氏体的均质化 ,碳化物的溶解 有关. 细晶区晶粒得到细化. 结合表 3 和表 4 可知 四个区域中粗晶区的韧性最好 ,细晶区的韧性明显 低 ,同时相应的强度上升 ,其它两个区域的性能位于 粗晶区和细晶区之间. 如图 2 所示. 通过断口和金 相面积比对 ,发现 1 320 ℃加热晶粒虽然非常粗大 但组织呈是粗细相间的贝氏体 ,断口上形成粗大的 韧窝 ,而断裂是由粗大韧窝的连接和融合而造成的. 900 ℃加热晶粒仅 30～40μm ,断口由中等韧窝和大 量小韧窝组成 ,断裂是由大量小韧窝连接中等韧窝
45. 47 47. 44
28. 31 28. 64
914. 82 948. 58
1 023. 80 1 015. 90
2 080. 09 2 087. 69
断面收缩率 Z ( %)
68. 73 66. 34 72. 81 72. 45 72. 66
表 4 热模拟 HAZ 冲击试验结果 Table 4 Impact te st re sult of thermal simulation HAZ
功最低相应的韧性最差 ,明显低于其它区域 ,但是强 度很高. 粗晶区的冲击功最高 ,相应的韧性最好. 同时临界和亚临界区域介于粗晶区和细晶区之间 , 但韧性高于母材.
为了更进一步地说明粗晶区与细晶区性能之间 差别的原因 ,进行了相应区域的 TEM 分析 ,观察到 粗晶区的微观结构为板条贝氏体 ,同时宽 、窄板条之 间 交叉排列 ,方向有平行和垂直两种. 如图3a所
20
焊 接 学 报
第 30 卷
示. 在贝氏体板条上有碳化物析出 ,贝氏体板条束 之间还存在有奥氏体薄膜. 如图 3b 所示. 奥氏体的 形成是和钢中奥氏体稳定化元素 Ni 的含量较高有 关 ,奥氏体薄膜的存在对提高粗晶区的韧性起关键 作用. 当塑性变形发生后形成微裂纹 ,微裂纹扩展 遇到这种奥氏体薄膜时 ,将消耗大量的能量 ,从而使 应力松弛 ,有效地阻止裂纹的发展 ,在宏观上就表现 为粗晶区的冲击韧性很高. 另外 ,板条贝氏体亚结 构是位错型的 ,具有相当好的塑性和韧性 ,这也是冲 击韧度提高的另一个原因. 细晶区的微观结构中大 部分为孪晶马氏体如图 3c 所示 ,产生孪晶马氏体是 由于加热过程中碳析出 ,冷却过程碳没有均匀化 ,形 成富碳区 ,一部分富碳区形成孪晶马氏体. 孪晶马 氏体很脆 ,严重影响材料的韧性. 有很少的小板条 马氏体. 孪晶马氏体之间奥氏体薄膜很少 ,如图 3d 所示. 孪晶马氏体是细晶区韧性下降的主要原因.
Ni
Mn
Cr
Mo
C
8. 00
0. 79
0. 62
0. 61
0. 03
Fe 89. 10
1. 2 焊接热模拟试验 模拟试样截取方向与轧制方向平行 ,并在 Glee2
ble 1500D 型热模拟试验机上进行试验 ,试样加工 时必须保证热模拟试验时的热电偶焊点位置在试样 的中心 ,从而使测试的结果真正是 HAZ 的数据. 所 使用的热循环参数如表 2 所示.
3
730 2 188. 68 2 547. 48 43. 18 144. 65 187. 83
4
600 2 244. 98 2 524. 15 41. 95 138. 43 180. 76
5
母材 2 374. 32 2 535. 00 38. 87 136. 06 174. 93
节. 这主要是由于粗晶区晶粒粗大 ,导致热影响区 韧性迅速恶化. 而此钢 980 MPa 级低碳贝氏体高强 钢的粗晶区表现出很高的韧性. 图 1 为热模拟 HAZ 粗晶区及细晶区对应的组织形貌 ,对于粗晶区晶粒
对于一般的材料而言 ,热影响区的粗晶区由于 组织与晶粒严重长大 ,常常成为焊接接头的最薄弱 环节[1] . 而细晶区由于发生了重结晶 ,该区域的组 织与晶粒得到了细化 ,往往是焊接接头性能最佳的 区域. 对于焊接接头最薄弱部分断裂韧性差的机理 有不同的研究结果 ,可以是 :晶粒粗大使临界断裂应 力σf 低[2 ] ,冷却时形成 M2A 组元[3 ] 及其含碳量变 化[4] ,在热影响区形成综合韧性差的局部脆性区 (LBZ) [4 ,5] ,引起晶界的有害变化以及焊缝中大量的
屈服应力 σy/ MPa
抗拉强度 Rm/ MPa
真实断裂强度 Rf/ MPa
50. 15
35. 06
958. 30
1 133. 32
2 144. 79
58. 77
40. 27
1 065. 34
1 287. 26
Hale Waihona Puke 2 167. 8644. 73
30. 52
840. 89
1 010. 67
2 111. 01
焊接接头热影响区粗晶区一般会成为薄弱环
编号
1 2 3 4 5
峰值温度 Tmax/ ℃
1 320 900 730 600 母材
表 3 热模拟 HAZ 拉伸试验结果 Table 3 Tensile te st re sult of thermal simulation HAZ
屈服载荷 Fy/ kN
断裂载荷 Ff/ kN
收稿日期 : 2008 - 06 - 12 基金项目 : 国家自然科学基金项目 (50671047) ;国家 863 高技术研究
发展计划资助项目 (2006AA03A206)
氧化物夹杂[3 ] . 作者利用焊接热模拟的方法对此钢种焊接接头
热影响区 ( HAZ) 的各个区域的性能进行研究. 然而 在研究中发现 ,该钢种随着峰值温度的升高 ,韧度提 高 ,细晶区成为最薄弱环节. 为此 ,通过相应的力学 性能试验 、断口分析和 TEM 透射电镜最终确定产生 这一现象的微观机理.
显微组织和 TEM 试样取自热模拟冲击试样 ,组 织试样经磨光 、抛光 ,然后用苦味酸 + 洗涤剂溶液腐 蚀后 ,在 NEOPHOT 21 金相显微镜上进行金相组
织分析. TEM 试样在透射 J EM 2000X 进行. 拉伸 及冲击试样的断口在 SEM 上进行断口分析.
2 试验结果与分析
在室温条件下 ,将四组 HAZ 不同区域的试样在 拉伸试验机上进行试验. 试验结果如表 3 所示 ,由 于晶粒细化强度很高 ,在远离一定宽度的中心区域 , 由于温度梯度 ,温度没有达到细晶区的温度. 为了 比较 ,将母材的拉伸性能也放入表中 ,发现峰值温度 为 900 ℃的抗拉强度最高 ,断面收缩率最低 ,1 320 ℃次之 ,730 ℃和 600 ℃相比母材变化不大. 冲击试 验数据如表 4 所示 ,可知粗晶区对应的冲击功最高 , 细晶区的冲击功最低 ,为焊接接头 HAZ 薄弱环节 , 为此重点分析这两个区域的组织及断口.
(1. 兰州理工大学 甘肃省有色金属新材料省部共建国家重点实验室 , 兰州 730050 ; 2. 钢铁研究总院 结构材料研究所 , 北京 100081)
摘 要 : 采用焊接热模拟的方法 ,研究一种 980 MPa 级低碳贝氏体高强钢焊接接头 HAZ 不同区域 ,通过对各个区域的组织及相的分析 ,以及相应的拉伸及冲击试验研究了此类 高强钢的组织和性能. 结果表明 ,粗晶区的冲击性能最好 ,细晶区的冲击性能最低 ,为 热影响区的薄弱环节. 粗晶区组织为均匀粗细相间的板条贝氏体组织 ;在板条贝氏体 上弥散析出碳化物 ;板条贝氏体界面上的奥氏体薄膜的存在是粗晶区韧性提高的原因. 细晶区为孪晶马氏体 + 少量的板条马氏体 ,孪晶马氏体是导致细晶区性能下降的主要 原因. 关键词 : 980 MPa 级高强钢 ; 焊接热模拟 ; 热影响区 ; 奥氏体薄膜 中图分类号 : TG115. 6 文献标识码 : A 文章编号 : 0253 - 360X(2009) 07 - 0017 - 04