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水处理常用计算公式

水处理常用计算公式碳源计算公式01碳源选择通常反硝化可利用的碳源分为快速碳源(如甲醇、乙酸、乙酸钠等)、慢速碳源(如淀粉、蛋白质、葡萄糖等)和细胞物质。

不同的外加碳源对系统的反硝化影响不同，即使外加碳投加量相同，反硝化效果也不同。

与慢速碳源和细胞物质相比，甲醇、乙醇、乙酸、乙酸钠等快速碳源的反硝化速率最快，因此应用较多。

表 1 对比了四种快速碳源的性能。

02碳源投加量计算1）氮平衡进水总氮和出水总氮均包括各种形态的氮。

进水总氮主要是氨氮和有机氮，出水总氮主要是硝态氮和有机氮。

进水总氮进入到生物反应池，一部分通过反硝化作用排入大气，一部分通过同化作用进入活性污泥中，剩余的出水总氮需满足相关水质排放要求。

2）碳源投加量计算同化作用进入污泥中的氮按BO D5去除量的5%计，即0.05(S i-Se)，其中Si、S e分别为进水和出水的BO D5浓度。

反硝化作用去除的氮与反硝化工艺缺氧池容大小和进水B O D5浓度有关。

反硝化设计参数的概念，是将其定义为反硝化的硝态氮浓度与进水BO D5浓度之比，表示为Kd e(k gN O3--N/kg BOD5)。

由此可算出反硝化去除的硝态氮[N O3--N]=K de Si。

从理论上讲，反硝化1k g 硝态氮消耗 2.86kg BO D5，即：K d e=1/2.86(k g N O3--N/k gB OD5)=0.35(kg N O3--N/kg BO D5)污水处理厂需消耗外加碳源对应氮量的计算公式为：N=Ne计-N sN e计=N i-Kd eS i-0.05(S i-Se)式中：N—需消耗外加碳源对应氮量，mg/L；N e 计—根据设计的污水水质和设计的工艺参数计算出能达到的出水总氮，mg/L；N s—二沉池出水总氮排放标准，mg/L；K d e—0.35，kgN O3--N/k gB OD5；S i—进水B OD5浓度，mg/L；S e—出水B OD5浓度，mg/L；N e计需通过建立氮平衡方程计算，生化反应系统的氮平衡见图1。

水处理计算公式

生物处理基本公式一项目公式说明反应速度S—底物S y?X z? PX —合成细胞P――最终产物dX dS y—y 又称产率系数，mg （生物量）/mg （降dt dt解的底物）dX S——底物浓度，冋P Sy dS X ——合成细胞浓度或微生物浓度，冋p反应级数dS n k——-反应速度常数，随温度而异v kS ndt n反应级数Igvn IgS Igk零级反应dS v-反应速度v k，k，S S0 ktdt t——-反应时间k——-反应速度常数，随温度而异一级反应dSv kS kS，dtkIgS Ig S o一t2.3零级反应dS・—2v kS2kS2，dt11ktS S o米氏方程（表示酶dX 促反应速度与底物v v max S v酶反应速度，例如v X dtK S浓度的关系）K m o V max-—最大酶反应速度4K44P—底物浓度1K m11K m—-一米氏常数v V max S V max莫诺特方程（表示Q微生物比增长速度max□—微生物比增长速度，V X与底物浓度的关K s S X系）HY M max-—□的最大值，即底物浓度很大，不影y dX v X——响微生物增长速度时的卩值dS V s q S——-底物浓度K s饱和常数生物处理基本公式二劳伦斯迈卡蒂公式（有机物比Y q max丫q maxq底物比降解速度，q 上降解速度与底X物浓度的关系）Sq q max 又有q VS dSK s S X X dt K i反应常数，K i q max①P〉K s时，q q maxK2 - -反应常数，K2q maxK s dSX qmax X Kdt②K s〉p时，S q q maxK SdS SX q max X S K2dt K S劳伦斯迈卡蒂dS S第一方程由：q q maxX dt K s S「dS X S得到：——q maxdt K s S劳伦斯迈卡蒂dX dS dX第二方程Y K d X——微生物净增长速度dt g dt u dtgdX dS d, Y—- ――底物利用（或降解）速度dt g dt u dt uK dX X Y ――-产率系数，同yK d- 内源呼吸（或衰减）系数T q r\p x反应器中微生物浓度dX/□反应器中微生物比净增长速度V9c-污泥龄，ddt g1X V c1故得到：一cY q K d简化版dX dS Y obs-一实际工程中，产率系数Y常以实际—Y ob测得的观测产率系数Y obs替代dt g s dt uX)bs q活性污泥法基本计算公式V CY Q S o S eC L V――容积负荷，g ( BOD 5) / ( m3?d)X V 1 K dQ w X r Q Q w X eV CX停留时间\/0 ――水力停留时间（名义），dV@――水力停留时间（实际），dQVs 1 R Q污泥龄X V0――污泥龄即污泥停留时间，dc X从一一每日排出污泥量即污泥产量，g/d1Y——污泥理论产率，kg(MLVSS)/kg(BOD 5)1Yq Kd q――有机物比降解速率，d-1,c有些手册上q-L s'(即kgBOD s/kgMLVSS • d)稳态条件下的完全混合式曝气池q K2 S eK2――动力学参数（参见上面公式，Se单位为mg/L ）K d ――污泥内源呼吸率，d-1污泥产量A X ――每日排出污泥量即污泥产量（MLSS）, V XX gMLSS/dC A X V――每日排出挥发性污泥量即挥发性污泥产量(MLVSS) , gMLVSS/dX▼ 丫Q S”K d V X VV * 1Y obs――实际工程中，产率系数Y常以实际测得Y Q S的观测产率系数Y obs替代Y obs Q S r丫S r f―― X V/X，挥发性污泥浓度/污泥浓度1 K d C Qw 每日排出污泥量，m /d，即剩余污泥湿量、，Y X r 剩余污泥/回流污泥浓度，mg/LY ---------- ObS 4 iz X e 一沉池出水污泥浓度，mg/L1 K d CY——污泥理论产率，kg(VSS)/kg(BOD 5) Y K d——污泥内源呼吸率，d-1X X Vr 0——污泥龄即污泥停留时间，df x——去除每kgBOD 5产泥量，(kgVSS/kgBOD 5 -d)X y——每kg活性污泥日产泥量，（kgVSS/kgVSS -d）Q W ZvX rX Q w X r Q Q w X exY K d Y K dq L S除碳和硝化反硝化02需氧量1.47Q S r 1.42 X V 4.57 Q N k N ke 0.12 X V1000O21.47Q S r 1.42 X V 4.57 Q N k N ke 0.12 X V10002.86 Q N t N ke N oe 0.12 X V10004.57――氧化每g氨氮所需氧量，(gO2/gN ),取4.57,符号b2.86――反硝化系数N k――进水总凯氏氮(TKN凯氏氮=有机氮+氨氮),mg/L N ke――出水总凯氏氮(TKN ), mg/LN t --------- 进水总氮，mg/Ly Y L S K d负荷法①设定污泥负荷L s,取值SVI、R、r、f T求得污泥浓度X/X V (注意统一用MLSS或者MLVSS)②设定曝气池数量n、池深H T求得曝气池体积③设定曝气池宽度B T求得单座曝气池体积，及表面积T求得单座曝气池长度，并验算宽深比、长宽比④取值a'、b'，及根据总系数K Z T曝气时间⑤取值a、3、p C st、C s20、C T求得需氧量，及取大时需氧量⑥设定E A T求得标态需氧量⑦设定二沉池表面负荷q T求得标态空气量此表参见三废手册例题P527T求得二沉池表面积T得出二沉池直径需氧量计算公式除碳需氧量1000O2 a QS r b VX V1000O2Q b COD0 COD e 1.42 X V1000O2 1.47Q S r 1.42 X VO a a L S bbO b aL S 02 --------- 需氧量，kg/da' ---- 氧化每kgBOD 5所需氧量，取值：生活污水0.42~0.53,有机工业废水0.35~0.75b' ——污泥自身氧化需氧率，d-1,取值：生活污水0.09~0.11，有机工业废水0.06~0.341.47――碳的氧当量，当含碳物质以B0D5计时，取1.47,符号为aS r――进出水B0D5浓度差，mg/LA X v――每日排出挥发性活性污泥量(微生物) ，g (MLVSS) /d1.42 (c)――细胞的氧当量，(gO2/gMLVSS ),取1.42,符号为c△0a -------每kg污泥日需氧量，kgO2/kgMLVSS • d△O b——去除每kgBOD 5需氧量，kgO2/kgBOD 5 -d L S'——污泥负荷，kg ( BOD 5) /[kg(MLVSS) ?d]0.12 A X v——排出生物处理系统的微生物含氮量，g/d供氧量计算公式0.12 A X v——排出生物处理系统的微生物含氮量，g/d二沉池计算公式表面负荷法A HQ maxQ max24 qQ maxA K z Q max24 3.6v t -q tA —— Q maxq H —- t ―—Q —-二沉池面积，m 2 废水取大时流量， m /d 水力表面负何， m 3/ （m 2 • h ）-澄清区水深，/m-二沉池水力停留时间，一般为 1.5~2.5h -设计流量，m 3/d —总变化系数时变化系数 —日变化系数 QK h K d Q固体通量Q XX ———曝气池污泥浓度（MLSS ）, mg/L 法Ay maxG t 固体表面负何值，kg/m 2 • d1000 G tQ max废水取大时流量， m /d回流污泥］4 D4 DSVI - 污泥容积指数， mL/g ，取值范围约 100左浓度X r1 R X 1 -X v 右RR fX r — 剩余污泥/回流污泥浓度，mg/LX —— —曝气池污泥浓度（MLSS ）, mg/LX r10 6rf ——X V /X ，挥发性污泥浓度/污泥浓度SVIX V -一挥发性曝气池污泥浓度（MLVSS ）, mg/LSV %SV —-一污泥沉降比， mL/L （如28%，即代0.28） SVI106Xr -二沉池中污泥综合系数，一般为 1.2左右污泥斗容4 1R Q X 41 R Q R X r — 剩余污泥/回流污泥浓度，mg/L 积计算V SX ——曝气池污泥浓度（MLSS ）, mg/L24 X X r24 1 2RR —— -污泥回流比此公式规定泥斗的储泥时间为2hQ —- -设计流量，m 3/d 污泥回流Q —--设计流量，m 3/d 量Q r Q RQ r — —回流污泥流量，m 3/dR ——-污泥回流比，此时按最大回流比 100%算污泥产量曝气池容积、污泥产量及泥龄的计算见前面及剩余污曝气池部分泥排放量污泥由曝气池排放时当污泥从二沉池排放时SBR计算公式曝气时间内BOD负荷法t Ft R24 m S oL S X24 Q t F S o t R V L S X v 24 Q t F S0 t R V L S XV 24 Q S0 t t R V L S X n一个周期所需时间：t t R t s t d t b 有疑冋周期数:24t反应池容积另一公式:24 Q W ---- 剩余污泥排放量，m3/dR――污泥回流比也一一污泥龄即污泥停留时间，dV ――曝气池容积，m3Q ――设计的流量，m3/hV ―― SBR池总容积，m3S0――进水有机物浓度，mg/Ln --- 每个系列反应池个数L S――污泥负荷，kg (BOD 5) /[kg(MLSS) ?d] X ――污泥浓度(MLSS), mg/Lm----- 充水比(一次进入反应槽内的污水量与充水结束时混合液容积的比值，同排出比)t――一个运行周期所需要的时间，ht F――一个周期的进水时间，ht R――一个周期的反应时间，ht s――一个周期的沉淀时间，ht d――一个周期的排水时间，ht b――一个周期的闲置时间，hN――周期数V氧化沟活性污泥法计算公式硝化菌生长速0 470.098 T 15N kee- DO1 0.833 7.2 pH率 nK i / 八0.051 N ke 101 1. I58K O2DO泥龄算 dpn —硝化菌的生长率，d -1法一Cm1N ke -出水总凯氏氮或氨氮(TKN ) , mg/LnT ——-计算温度，CDO - 溶解氧的浓度， mg/L , —般按2mg/L 计CSFCmK 02 氧的半速常数， mg/L , 0.45~2.0mg/L,15 C时为 2Os m -最小污泥龄，dSF — —安全系数，通常取 2.0~3.0O —--污泥龄，d ,此值也可按经验取值S r - -进出水 BOD 5浓度差，mg/LY —— -污泥理论产率，kg(VSS)/kg(BOD 5)K d —污泥内源呼吸率，d -1f b —— -可生物降解 VSS 占VSS 的比例(与f 不同)泥龄算O —-污泥龄，d ,此值也可按经验取值X V 0.77 …法二C存疑冋S r — -进出水 BOD 5浓度差，mg/LY S rK d f bY —— -污泥理论产率，kg(VSS)/kg(BOD 5)K d —污泥内源呼吸率，d -1f b —— -可生物降解 VSS 占VSS 的比例(与f 不同)好氧区V 1 — 好氧区有效容积，m 3Y CQ S 0 S e容积V 1Q —-废水流量，m 3/dX V1 K d CX V — —挥发性污泥浓度(MLVSS), mg/L Q S OS eY —— -污泥理论产率，kg(VSS)/kg(BOD 5)V 1K d—污泥内源呼吸率，d -1XVL SS 0— -进水BOD 5浓度，mg/LS e —— -出水BOD 5浓度，mg/LL S ——污泥负荷，kg ( BOD 5) /[kg(MLVSS)划注意此处为 MLVSS ，如为 MLSS 需对应X 反硝化T —- -计算温度，C速率r DNrDN1.09 1 201 DOr DN ' ――实际的反硝化速率， gNO a -N/gVSS • dr DN反硝化速率，gNO a -N/gVSS ・d,温度15~27C时城市污水取值 0.03~0.11, 20C 可取0.07DO ' ――反硝化时的溶解氧浓度，可取 0.2mg/L 生物污 YA X V - -—每日排出挥发性污泥量即挥发性污泥产量泥产量X VQ S r——Y ——算法参见活性污泥(MLVSS ) , gMLVSS/d1K dCS r — -进出水 BOD 5浓度差，mg/L法Q —- -废水流量，m 3/dK d—污泥内源呼吸率，d -1Y ——-污泥理论产率，kg(VSS)/kg(BOD 5)除氮量核算NO 3 Q N kN ke N oe 0.12 X V0.12A X V ――生物合成所需的氮， gMLVSS/d N t — N oe N k —氮)，N keA N进水总氮，mg/L-出水总硝态氮，mg/L—进水总凯氏氮（TKN 凯氏氮=有机氮+氨 mg/L-出水总凯氏氮或氨氮（TKN ），mg/L 3 所需去除氮量，g/d 缺氧区V 2 — 缺氧区有效容积，m 3容积 V 2 __NO3_X V ——挥发性污泥浓度（MLVSS ），mg/L ( 脱 r DNX Vr DN ' ――实际的反硝化速率， gNO 3-N/gVSS • d 氮）A NO3 ――所需去除氮量，g/d 厌氧区 Q 1V1V 3 — 厌氧区有效容积，m 3容积v 32461 - 厌氧区水力停留时间，h ，一般根据试验确定，（除可取 2h磷）氧化沟:V —- 氧化沟总容积，m 3V V 1 V 2 Vf 3总容积水力停HRT ――水力停留时间，h24 V 留时间 HRTQ碱度的剩余碱度=进水碱度+3.57 X 反硝化NOrN 的量剩余碱度通常系统中应保证有大于 100mg/L 的校核+0.1 X 去除BOD 5的量-7.14X 氧化沟氧化总氮剩余碱度（即保持 pH 仝7.2）,以保证反硝化所需环的量境，所有碱度均以 CaCO 3计其中：3.57- -—反硝化NO 3-N 产生的碱度反硝化NO3-N 的量：0.1 — —去除BOD 5产生的碱度n 4 o V7.14--—氧化NH 4-N 消耗的碱度 N k N ke N oeU. 12 X V0.12A X V ――生物合成所需的氮， gMLVSS/dQQ — -流量，m 3/dS r - —去除BOD 5的量，mg/L去除BOD 的量:S o S eN t — 进水总氮，mg/Ln d o \z N oe -出水总硝态氮，mg/L氧化总氮的量： ――0.12 X VN k N kefN k ——进水总凯氏氮（TKN 凯氏氮=有机氮+氨Q氮），mg/Ln 4 o v7N ke -出水总凯氏氮或氨氮（TKN ），mg/LV0.12 S rA NO3 ――所需去除氮量，g/dQ1 K d C回流污 6r -二沉池中污泥综合系数，一般为 1.2左右泥量计 X r 10r参见活性污泥法计算SVI- 污泥容积指数， mL/g ，取值范围约 100左算SVI右X r —- 剩余污泥/回流污泥浓度，mg/L TSS Q X r Q rQ Q r XQ r 回流污泥量， m /dX —— -污泥浓度（MLSS ），mg/LR 直R ——-污泥回流比，% QW — —总的剩余污泥量，g/dX i ——污泥中的惰性物质， mg/L ，为进水总悬浮物浓度（mg/L ）与挥发性悬浮物浓度之差 X e ――随出水流出的污泥量， mg/L污水脱氮除磷计算公式硝化菌生长速率nC /r0.098 T 150.47 eN keDO 1 0.833 7.2 pHN ke 100.0511 1.1582 DO、好氧区计算泥龄算法:1|Jn-硝化菌的生长率，d -1-一一Cm1N ke 出水总凯氏氮或氨氮（TKN ） , mg/LnT ——-计算温度，C SFDO — -溶解氧的浓度， mg/L , —般按2mg/L 计CSF CmK O2 -氧的半速常数， mg/L , 0.45~2.0mg/L,15 C时为 26Cm 最小污泥龄，dSF ——安全系数，通常取 2.0~3.0比—— -污泥龄，d ，此值也可按经验取值S r ―― -进出水 BOD 5浓度差，mg/LY ―― -污泥理论产率，kg （VSS ）/kg （BOD 5）K d — —污泥内源呼吸率，d -1f b-可生物降解 VSS 占VSS 的比例（与f 不同）泥龄算法 V X V X V计算参见活性污泥法公式-二二CY Y此处△ X V =0.5~0.7 X Q X S r ,即即 1kgBOD 产生XX V0.5~0.7kgVSS负荷法C JC JV 1 ―- 好氧区有效容积，m 3L SQ S 0■Q S 0 sQ ——-废水设计流量，m 3/dV 1X VV 〔 XLS-—有机负荷，kgCOD/ ( kgMLVSS • d )S0适当的情况下可以用SrL S -有机负荷，kgCOD/ (kgMLSS- d )X ――-污泥浓度(MLSS), mg/LX V —污泥浓度(MLVSS), mg/LS 0—— -进水有机物浓度 COD （或者BOD ）, mg/L 好氧区容:V 1 ―-好氧区有效容积，m 3Y C QS 0S e积V iV iIZQ —— -废水流量，m 3/dX V1K dCX V — —挥发性污泥浓度（MLVSS ）, mg/LQ £SeQ S 0 S eY ——-污泥理论产率，kg （VSS ）/kg （BOD 5） V 1K d ——污泥内源呼吸率，d -1X V L SL SXS 0 -进水BOD 5浓度，mg/L XS e —— -出水BOD 5浓度，mg/LV iC X VxzL S -—污泥负荷， kg ( BOD 5) /[kg(MLVSS) ?d]XV注意此处为 MLVSS ，如为 MLSS 需对应X二缺氧区计算Q S r Y f 1 K d CX ! Q X e Q甲醇投加Cm 2.47 N0 1.53N10.87D0N0—起始硝酸盐浓度，mg/L量计算N1 ——起始亚硝酸盐浓度，mg/L 注意：此公式未考虑氨氮的变化D0 ——起始溶解氧DO浓度，mg/LC m—所需甲醇浓度，mg/L反硝化速:T——-计算温度，C率r DN r DN 1.09 T 20 1 DOr DN '――实际的反硝化速率，gNO3-N/gVSS • dr DN—反硝化速率，gNO3-N/gVSS・d,温度15~27C时城市污水取值0.03~0.11, 20C可取0.07DO ' ――反硝化时的溶解氧浓度，可取0.2mg/L生物污泥:A X V- -—每日排出挥发性污泥量即挥发性污泥产量产量X V Q S r丫算法参见活性污泥(MLVSS) , gMLVSS/d1 K d C Sr——-进出水BOD5浓度差，mg/L法Q —- -废水流量，m3/dK d ——污泥内源呼吸率，d-1Y——-污泥理论产率，kg（VSS）/kg（BOD 5）除氮量核:0.12A X V――生物合成所需的氮，gMLVSS/d算NO3Q N k N ke N°e 0・12 X VN t —进水总氮，mg/LN oe-出水总硝态氮，mg/LN k—进水总凯氏氮（TKN凯氏氮=有机氮+氨氮），mg/LN ke-出水总凯氏氮或氨氮（TKN ） , mg/LA NO3 ――所需去除氮量，g/d缺氧区容V2—缺氧区有效容积，m3积（脱氮）\/NO3—挥发性污泥浓度（MLVSS）, mg/LV2X Vr DN X Vr DN ' ――实际的反硝化速率，gNO3-N/gVSS • dA NO3 ――所需去除氮量，g/d三厌氧区计算厌氧区容\/Q 1V3—厌氧区有效容积，m3积（除磷）V32461 -厌氧区水力停留时间，h, 一般根据试验确定，可取2h氧化沟总V——总容积，m3容积V V! 1 V2 V3水力停留HRT――水力停留时间，h24 V时间HRTQ碱度的校剩余碱度=进水碱度+3.57 X反硝化NO3-N的剩余碱度通常系统中应保证有大于100mg/L的核量+0.1 X去除BOD5的量-7.14X氧化沟氧化总剩余碱度（即保持pH仝7.2）,以保证反硝化所需环氮的量境，所有碱度均以CaCO3计其中： 3.57- -—反硝化NO3-N产生的碱度反硝化NO3-N的量：0.1——去除BOD5产生的碱度7.14 - -—氧化NH 4-N消耗的碱度0.12X VN k N ke N oe0.12A X V――生物合成所需的氮，gMLVSS/dN oe ——出水总硝态氮，mg/LN k ――进水总凯氏氮（TKN 凯氏氮=有机氮+氨氮），mg/L N ke 出水总凯氏氮或氨氮（TKN ），mg/L A NO3 ――所需去除氮量，g/dA/O 法脱氮计算公式-负荷法去除BOD 的量：S 0S e氧化总氮的量：N kN ke0.12 X VQ回流污泥量计算X r X6 r参见活性污泥法计算TSS Q X rQ rQ Q r X混合液回流计算R Qr QQ S r 1 K d CX i Q X e QN k0 N ke 1 N oer ――二沉池中污泥综合系数，一般为1.2左右SVI ――污泥容积指数， mL/g ，取值范围约 100左右X r ——剩余污泥/回流污泥浓度，mg/L Q r ---------- 回流污泥量，m 3/d X ――污泥浓度（MLSS ）, mg/L R ――污泥回流比，% W ---- 总的剩余污泥量， g/dX 1——污泥中的惰性物质， mg/L ，为进水总悬浮物浓度（mg/L ）与挥发性悬浮物浓度之差 X e ――随出水流出的污泥量， mg/L N oe -------- 出水总硝态氮，mg/LN k ――进水总凯氏氮（TKN 凯氏氮=有机氮+氨氮），mg/LN ke -------- 出水总凯氏氮或氨氮（TKN ） , mg/L R '――混合液回流比，%时城市污水取值 0.03~0.11, 20C 可取0.07 DO ' ――反硝化时的溶解氧浓度，可取 0.2mg/L生物污泥 Y X V Q S r1 K dA X V-—每日排出挥发性污泥量即挥发性污泥产量产量算法参见活性污泥(MLVSS ) , gMLVSS/d CS r —— -进出水 BOD 5浓度差，mg/L法Q — -废水流量，m 3/dK d ——污泥内源呼吸率，d -1Y ——-污泥理论产率，kg （VSS ）/kg （BOD 5）除氮量核算0 12 AX’ 生物合成所需的氮 gMIVSS/d NO3QN k N keN oe 0.12 X VU.l 2 A X V 生物□成所需 1的炎J, g MLVSS/d N t 进水总氮， mg/LN oe -出水总硝态氮，mg/LN k ——进水总凯氏氮（TKN 凯氏氮=有机氮+氨氮），mg/LN ke -出水总凯氏氮或氨氮（TKN ） , mg/L小O3 ――所需去除氮量，g/d缺氧区容:\ /V 2——NO 2—V 2 缺氧区有效容积， m积（脱氮）X V ——挥发性污泥浓度（MLVSS ）, mg/L r DNX Vr DN ' ――实际的反硝化速率， gNO 3-N/gVSS • d小O3 ――所需去除氮量，g/d三厌氧区计算厌氧区容: Q 1 \/ J 1V 3厌氧区有效容积，m 3积（除磷） V32461厌氧区水力停留时间，h , 一般根据试验确定，可取 2h氧化沟总容积 V V i V 2 V 3V ——总容积，m 3水力停留时间 24 V LI IDTHRT ――水力停留时间，hHRTQ碱度的校剩余碱度=进水碱度+3.57 X 反硝化N0 3-N 的剩余碱度通常系统中应保证有大于 100mg/L 的核量+0.1 X 去除BOD 5的量-7.14X 氧化沟氧化总剩余碱度（即保持 pH 仝7.2）,以保证反硝化所需环氮的量境，所有碱度均以 CaCO 3计其中：3.57— -—反硝化NO 3-N 产生的碱度反硝化NO3-N 的量：0.1 — —去除BOD 5产生的碱度NN N0.12 XV7.14— -—氧化NH 4-N 消耗的碱度 0 12 AX, 生物合成所需的氮 gMIVSS/d 八k 八ke 八oeQ U.1 2 A X V 生物□成所需 1的炎 J, g MLVSS/dN t — 进水总氮，mg/L去除BOD 的量：S 0S eN oe N k — -出水总硝态氮，mg/L—进水总凯氏氮（TKN 凯氏氮=有机氮+氨氧化总氮的量：N kN0.12 X V氮），Nmg/L -出水总凯氏氮或氨氮（TKN ） , mg/L N ke—Q小O3 ――所需去除氮量，g/d厌氧计算公式负荷法L、，Q S0V —反应器有效容积，m3L V1000 V Q - —废水设计流量，m3/dL SQ S0 . Q S0L V - -—容积负荷，kgCOD/ (m3• d)------- L S—V X V V XL s' ——有机负荷，kgCOD/ ( kgMLVSS • d)L S—有机负荷，kgCOD/ ( kgMLSS- d)VQ S0Q S o Q&X ——污泥浓度(MLSS), mg/L——污泥浓度(MLVSS), mg/L1000 L\/ 1 7L c X X VVL S 入V L S Q SQ进力J有机物浓度COD （或者BOD丿，mg/L24 VHRT ----------B即HRT——水力停留时间，hH —-反应器咼度，mQ A ——反应器截面积，m2V A H D —-反应器直径，mV1-反应器内液体上升流速，m/hA—D24注: 污泥负荷和容积负荷从定义来说用S o正确，但V1Q V H规范中用去除量，考试中用去除量来计算24 A A投配率法V n V n - -—每日需要处理的污泥或废液体积，m3/dV—100 PP——设计投配率，%/d，通常采用5~12%/d动力学公适用于厌氧生物滤池t———水力停留时间，d式法丄ln S K —-反应动力学常数，d1t S o- -一进水有机物浓度COD , mg/L K S eS e—-一进水有机物浓度COD , mg/LV t Q Q ——废水设计流量，m3/d回流污泥量计算X r 10 6 rSVI 参见活性污泥法计算TSS Q X r Q r Q Q r X混合液回流计算R：Q S r1 K d CX! Q X e QR N k0 N ke iN oer ――二沉池中污泥综合系数，一般为 1.2左右SVI ――污泥容积指数，mL/g，取值范围约100左右X r——剩余污泥/回流污泥浓度，mg/LQ r ――回流污泥量，m3/dX ――污泥浓度（MLSS）, mg/LR――污泥回流比，%W ----- 总的剩余污泥量，g/dX1——污泥中的惰性物质，mg/L，为进水总悬浮物浓度（mg/L ）与挥发性悬浮物浓度之差X e――随出水流出的污泥量，mg/LN oe -------- 出水总硝态氮，mg/LN k――进水总凯氏氮（TKN凯氏氮=有机氮+氨氮），mg/LN ke --------- 出水总凯氏氮或氨氮（TKN），mg/L污泥处理计算公式含水率V iV2W1100 P2W2 100 P iC2C1P1、V1、W1、C1――含水率为P1的污泥体积、重量、固体物浓度P2、V2、W2、C2――含水率为P2的污泥体积、固体物浓度适用于含水率大于65%的污泥重量、可消化程R d ――可消化程度度R d 1 V2 S1 100%P s1、P S2――生污泥及消化污泥无机物含量，% P V1P S2P V1、P V2 ――生污泥及消化污泥有机物含量，%湿、干污泥100丫一一湿污泥比重，g/L比重100 S P――湿污泥含水率，%P S 100 PY――干污泥比重，g/L250P V干固体物质中，有机物所占百分比，% S100 1.5 FV初沉污泥可根据人口数，或者悬浮固体去除率计算产量二沉污泥见活性污泥法计算公式产量X V Y Q S r K d V X Vc c Y Q S rY obs Q S r1 K dC污泥重力Q C W A 浓缩池总面积，m2A浓缩计算M M Q ――污泥体积流量，m3/dQ 100P M 浓缩池污泥固体通量，kg/m • d W——1000100W——污泥质量流量，kg/dA C 污泥固体浓度，g/LA i nA1 单个浓缩池总面积，m2n 浓缩池数量，个Q 100 P1Q A CC Q '——浓缩后污泥体积流量，m3/d100 P2P、P1、P2——均为含水率，%A LI t——停留时间，ht A H H 有效水深，常数可取4m, mQ/241000 —— P含水率时的污泥密度，1000kg/m3气浮浓缩计算污泥厌氧V V n——每日需要处理的污泥或废液体积，m 3/d V」100 投配率法消化计算P P——设计投配率，%/d，通常米用5~12%/dW一V 消化池有效容积，m3V Q C泥龄及负荷法WS——挥发性干固体重量，kgVSS/dL SL s'——挥发性固体负荷，kgVSS/m3• d气浮计算公式。

纯水处理率计算公式

纯水处理率计算公式纯水处理率是指在水处理过程中，纯水的产率与原始水的产率之比。

在水处理行业中，纯水处理率是一个重要的指标，它可以反映出水处理设备的性能和效率。

纯水处理率的计算公式可以帮助我们评估水处理设备的性能，从而选择合适的设备来满足我们的需求。

纯水处理率的计算公式如下：纯水处理率 = 纯水产率 / 原始水产率。

其中，纯水产率是指经过水处理设备处理后得到的纯水的产率，原始水产率是指进入水处理设备的原始水的产率。

通过这个公式，我们可以得到一个比值，这个比值越大，表示水处理设备的性能越好，处理效率越高。

在实际的水处理过程中，我们可以通过测量原始水和纯水的流量来得到产率，然后利用上述公式来计算纯水处理率。

这个计算过程相对简单，但是需要准确的测量数据和正确的公式运用，才能得到准确的结果。

纯水处理率的计算公式可以帮助我们评估不同水处理设备的性能，从而选择最适合我们需求的设备。

在选择水处理设备时，我们通常会考虑到设备的处理能力、处理效率、成本等因素。

而纯水处理率作为一个重要的指标，可以帮助我们更好地评估设备的性能，从而选择最合适的设备。

另外，纯水处理率的计算公式也可以帮助我们监测水处理设备的运行情况。

通过定期测量原始水和纯水的流量，并计算纯水处理率，我们可以及时发现设备的运行异常，从而进行维护和调整，确保设备的正常运行和高效工作。

除此之外，纯水处理率的计算公式还可以帮助我们优化水处理工艺。

通过不断地调整和改进水处理设备，我们可以提高纯水处理率，减少资源的浪费，降低成本，提高水处理的效率和质量。

总之，纯水处理率的计算公式是一个重要的工具，它可以帮助我们评估水处理设备的性能，监测设备的运行情况，优化水处理工艺。

通过正确地使用这个计算公式，我们可以更好地选择和使用水处理设备，从而提高水处理的效率和质量，实现可持续发展的目标。

水处理计算方法

1. 工程上计算时，水管路，压力常见为0.1--0.6MPa，水在水管中流速在1--3米/秒，常取1.5米/秒。

流量=管截面积X流速=0.002827X管径^2X流速(立方米/小时)^2：平方。

管径单位：mm管径=sqrt(353.68X流量/流速)sqrt：开平方饱和蒸汽的公式与水相同，只是流速一般取20--40米/秒。

如果需要精确计算就要先假定流速，再根据水的粘度、密度及管径先计算出雷诺准数，再由雷诺准数计算出沿程阻力系数，并将管路中的管件（如三通、弯头、阀门、变径等）都查表查出等效管长度，最后由沿程阻力系数与管路总长（包括等效管长度）计算出总管路压力损失，并根据伯努利计算出实际流速，再次用实际流速按以上过程计算，直至两者接近（叠代试算法）。

因此实际中很少友人这么算，基本上都是根据压差的大小选不同的流速，按最前面的方法计算。

2. 管道的水力计算包括长管水力计算和短管水力计算。

区别是后者在计算时忽略了局部水头损失，只考虑沿程水头损失。

（水头损失可以理解为固体相对运动的摩擦力）以常用的长管自由出流为例，则计算公式为H=(v^2*L)/(C^2*R),其中H为水头，可以由压力换算，L是管的长度，v是管道出流的流速，R是水力半径R=管道断面面积/内壁周长=r/2，C是谢才系数C=R^(1/6)/n，n是糙率，其大小视管壁光洁程度，光滑管至污秽管在0.011至0.014之间取。

呵呵，计算这个比较麻烦，短管计算更麻烦，公式不好打。

总之，只知道压力和管径，无法算得流速的，因为管道起始端压力一定，管道的流速和管长和糙率成反比。

3. 我公司的一个车间内自来水量不够，现需增加。

开车时用水量在60个立方以上，但现在肯定达不到不知道是增加管径好，还是加个增压泵好？我的流体力学书丢了，现在没法算出60个立方，压力0.1MPa（表压）时，选用多少管径比较节能？主管道大概有55米，每根次管道是3米到30米不等。

请高手帮我算下，或者给出公式。

水处理计算公式

Xr——剩余污泥/回流污泥浓度，mg/L
Xe——二沉池出水污泥浓度，mg/L
Q——设计流量，m3/d
Qw——每日排出污泥量，m3/d
XV——挥发性曝气池污泥浓度(MLVSS)，mg/L
LS——污泥负荷，kg（BOD5）/[kg(MLSS)d]
LS′——污泥负荷，kg（BOD5）/[kg(MLVSS)d]
→求得曝气池体积
→求得单座曝气池体积，及表面积
→求得单座曝气池长度，并验算宽深比、长宽比
→曝气时间
→求得需氧量，及最大时需氧量
→求得标态需氧量
→求得标态空气量
→求得二沉池表面积
→得出二沉池直径
需氧量计算公式
除碳需氧量
O2——需氧量，kg/d
a′——氧化每kgBOD5所需氧量，取值：生活污水~，有机工业废水~
KLa（20）——温度为20℃时氧的总转移系数，1/h
θ——温度系数，取值范围~，一般取值为
污水因素
α——氧转移折算系数，其值小于1取值范围~
KLa——清水中氧的总转移系数，1/h
KLa′——污水中氧的总转移系数，1/h
其他组分对饱和溶解度的影响
β——氧溶解度折算系数，其值小于1取值范围~
CS——清水中氧的溶解度，kgO2/m3
XV——挥发性曝气池污泥浓度(MLVSS)，mg/L
SV——污泥沉降比，mL/L（如28%，即代）
r——二沉池中污泥综合系数，一般为左右
污泥斗容积计算
此公式规定泥斗的储泥时间为2h
Xr——剩余污泥/回流污泥浓度，mg/L
X——曝气池污泥浓度(MLSS)，mg/L
R——污泥回流比
Q——设计流量，m3/d
稳态条件下的完全混合式曝气池

水处理计算公式范文

水处理计算公式范文水处理是一项重要的工艺过程，用于去除水中的杂质和污染物，使其符合特定的水质要求。

水处理计算公式是描述各个步骤中的关键参数和计算方法的方程式。

本文将从常见的水处理过程入手，介绍一些常用的水处理计算公式。

1.硬度计算公式硬度是水中可溶解的钙和镁离子的浓度。

硬度的计算公式为：硬度（mg/L）= M（Ca2+）× 2.497 + M（Mg2+）× 4.118其中，M（Ca2+）和M（Mg2+）分别表示钙离子和镁离子的浓度（mg/L）。

2.消毒剂投加量计算公式在水处理中，常用的消毒剂包括氯化物、臭氧、二氧化氯等。

消毒剂投加量的计算公式为：投加量（mg/L）= 工作浓度（mg/L）× 流量（L/s）× 时间（s）其中，工作浓度是消毒剂的稀释浓度，流量是水处理系统的进水流量，时间是消毒剂的接触时间。

3.胶体悬浮物计算公式胶体悬浮物是指在水中悬浮的微小颗粒，如泥土颗粒、有机物颗粒等。

胶体悬浮物的计算公式为：悬浮物浓度（mg/L）= （視傳導度1 - 視傳導度2）× 系数其中，視傳導度1和視傳導度2分别表示采集水样前后的水的电导率，系数是由实验测定得到的。

4.沉淀污泥计算公式在沉淀池中，通过物理沉降将悬浮物分离出来，形成污泥。

沉淀污泥的计算公式为：污泥量（kg）= 流量（m³/s）× 悬浮物浓度（mg/L）× 时间（s）× 污泥的浓度其中，流量表示进入沉淀池的水流速度，悬浮物浓度表示进入沉淀池的水中的悬浮物浓度，时间表示水在沉淀池停留的时间，污泥的浓度表示沉淀池中污泥的浓度。

5.滤池设计公式滤池是水处理中常用的一种固液分离装置。

滤池的设计公式包括滤料的体积计算公式和空气流量的计算公式。

滤料的体积（m³）=流量（m³/s）×滤速（m/h）×时间（h）其中，流量表示进入滤池的水流速度，滤速表示水通过单位滤料面积的流速，时间表示水在滤池中停留的时间。

水处理计算公式

T——计算温度，℃
DO——溶解氧的浓度，mg/L，一般按2mg/L计
KO2——氧的半速常数，mg/L，~L,15℃时为2
θCm——最小污泥龄，d
SF——安全系数，通常取~
θC——污泥龄，d，此值也可按经验取值
Sr——进出水BOD5浓度差，mg/L
Y——污泥理论产率，kg(VSS)/kg(BOD5)
Kd——污泥内源呼吸率，d-1
XV——挥发性曝气池污泥浓度(MLVSS)，mg/L
R——污泥回流比
f——XV/X，（MLVSS/MLSS）挥发性污泥浓度/污泥浓度
r——二沉池中污泥综合系数，一般为左右
曝气池容积
θC——污泥龄即污泥停留时间，d
Y——污泥理论产率，kg(VSS)/kg(BOD5)
Kd——污泥内源呼吸率，d-1
X——曝气池污泥浓度(MLSS)，mg/L
Kd——日变化系数
固体通量法
X——曝气池污泥浓度(MLSS)，mg/L
Gt——固体表面负荷值，kg/m2·d
Qmax——废水最大时流量，m3/d
回流污泥浓度
SVI——污泥容积指数，mL/g，取值范围约100左右
Hale Waihona Puke Xr——剩余污泥/回流污泥浓度，mg/L
X——曝气池污泥浓度(MLSS)，mg/L
f——XV/X，挥发性污泥浓度/污泥浓度
fb——可生物降解VSS占VSS的比例（与f不同）
泥龄算法二
存疑问
θC——污泥龄，d，此值也可按经验取值
Sr——进出水BOD5浓度差，mg/L
Y——污泥理论产率，kg(VSS)/kg(BOD5)
Kd——污泥内源呼吸率，d-1
fb——可生物降解VSS占VSS的比例（与f不同）

水处理设备常用计算公式

水处理设备常用计算公式基础数据：直径(D)、填高(H)、流速(S)、比重(ρ)、体积(V)、重量(G)、出水量(Q)、原水硬度(C)、原水含盐量(Y)、再生周期(T)、再生剂耗量[工业盐(F1)、盐酸(F2)、氢氧化钠(F3) ]活性炭9元/公斤，石英砂0.7元/kg，树脂9元/kg机械过滤器一般流速S=8m/h活性炭过滤器一般流速S=8-10m/h钠床、阳床、阴床一般流速S=15-20m/h混床一般流速S=30-40m/h石英砂比重ρ＝1800Kg/m3活性炭比重ρ＝450Kg/m3阳树脂比重ρ＝820Kg/m3(漂莱特)阴树脂比重ρ＝700Kg/m3(漂莱特)阳树脂交换容量800mmol/m3阴树脂交换容量300mmol/m31、过滤器：滤料体积V=0.785×D2×H滤料重量G=V×ρ出水量Q=0.785×D2×S2、钠床：(阳树脂)滤料体积V=0.785×D2×H滤料重量G=V×ρ出水量Q=0.785×D2×S再生周期T＝V×800×50÷C÷Q再生剂耗量－工业盐F1＝V×800×1.8×0.05853、阳床：(阳树脂)滤料体积V=0.785×D2×H滤料重量G=V×ρ出水量Q=0.785×D2×S再生周期T＝V×800×58.5÷Y÷Q再生剂耗量－盐酸F2＝V×800×3×0.0365÷0.354、阴床：(阴树脂)滤料体积V=0.785×D2×H滤料重量G=V×ρ出水量Q=0.785×D2×S再生周期T＝V×300×58.5÷Y÷Q再生剂耗量－氢氧化钠F3＝V×300×4×0.045、混床：(阳、阴树脂比例为1：2；筒体直径<500mm填料高度为1350；筒体直径>500 mm 填料高度为1800：)阳树脂体积V1=0.785×D2×H÷3阳树脂重量G1=V1×ρ阴树脂体积V2=0.785×D2×H×2÷3阴树脂重量G2=V2×ρ出水量Q=0.785×D2×S再生周期T＝V2×300×58.5÷Y÷Q再生剂耗量－盐酸F2＝V1×800×3×0.0365÷0.35再生剂耗量－氢氧化钠F3＝V2×300×4×0.04。

水处理常用的计算公式

水处理公式是我们在工作中经常要使用到的东西，在这里我总结了几个常常用到的计算公式，按顺序分别为格栅、污泥池、风机、MBR、AAO进出水系统以及芬顿、碳源、除磷、反渗透、水泵和隔油池计算公式，由于篇幅较长，大家可选择有目的性的观看。

格栅的设计计算一、格栅设计一般规定1、栅隙(1)水泵前格栅栅条间隙应根据水泵要求确定。

(2) 废水处理系统前格栅栅条间隙，应符合下列要求：最大间隙40mm，其中人工清除25~40mm，机械清除16~25mm。

废水处理厂亦可设置粗、细两道格栅，粗格栅栅条间隙50~100mm。

(3) 大型废水处理厂可设置粗、中、细三道格栅。

(4) 如泵前格栅间隙不大于25mm，废水处理系统前可不再设置格栅。

2、栅渣(1) 栅渣量与多种因素有关，在无当地运行资料时，可以采用以下资料。

格栅间隙16~25mm；0.10~0.05m3/103m3 (栅渣/废水）。

格栅间隙30~50mm；0.03~0.01m3/103m3 (栅渣/废水）。

(2) 栅渣的含水率一般为80%，容重约为960kg/m3。

(3) 在大型废水处理厂或泵站前的大型格栅（每日栅渣量大于0.2m3)，一般应采用机械清渣。

3、其他参数(1) 过栅流速一般采用0.6~1.0m/s。

(2) 格栅前渠道内水流速度一般采用0.4~0.9m/s。

(3) 格栅倾角一般采用45°~75°，小角度较省力，但占地面积大。

(4) 机械格栅的动力装置一般宜设在室内，或采取其他保护设备的措施。

(5) 设置格栅装置的构筑物，必须考虑设有良好的通风设施。

(6) 大中型格栅间内应安装吊运设备，以进行设备的检修和栅渣的日常清除。

二、格栅的设计计算1、平面格栅设计计算(1) 栅槽宽度B式中，S为栅条宽度，m；n为栅条间隙数，个；b为栅条间隙，m；为最大设计流量，m3/s；a为格栅倾角，（°); h为栅前水深，m，不能高于来水管（渠）水深；v为过栅流速，m/s。

水处理水量和药量计算公式

水处理水量和药量计算公式
水处理加药设备中加药量的计算公式大堪秘水处理加药设备中加药量计算公式: 水的硬度小于2umol∕L,即认为折合钙离子C/较多为2umol∕L;
补水速度为2.023t∕h,即2023L∕h,据此可算出补充的钙离子速度为
2*2023=4046UmOI/h；根据钙与磷酸盐在炉水中的反应：
10Ca f+6P0Γ+20H^=Ca
lo (OH)
2
(P0)
6
则需要磷酸盐离子：
Po『为4046*6/10=2427.6umol∕h,约合0.23g∕h
按要求，磷酸钠溶液的浓度为2%,即其中磷酸盐离子P043-的浓度为：
2%*95∕164=1.158%6(95磷酸盐离子分子量，164为磷酸钠分子量
结合式(1)即可算出需要的磷酸盐溶液的流量为：0.23/0.01158=19.9L∕h按1.5 倍裕量考虑(磷酸盐加药给汽包还要考虑的是开工时的加药量，此时要看整个锅
炉水系统的容积，一般考虑开工时，可两台泵同时开，以解决初始加药量过大问题),即为30L∕h0。

水处理计算公式

生物处理基本公式
项目
公式
说明
反应速度
S——底物
X——合成细胞
P——最终产物
y——又称产率系数，mg（生物量）/mg（降解的底物）
S——底物浓度，同ρS
X——合成细胞浓度或微生物浓度，同ρX
反应级数
k——反应速度常数，随温度而异
n——反应级数
零级反应
，，
v——反应速度
t——反应时间
k——反应速度常数，随温度而异
θ——温度系数，取值范围1.008~1.047，一般取值为1.024
污水因素
α——氧转移折算系数，其值小于1取值范围0.2~1.0
KLa——清水中氧的总转移系数，1/h
KLa′——污水中氧的总转移系数，1/h
其他组分对饱和溶解度的影响
β——氧溶解度折算系数，其值小于1取值范围0.8~1.0
CS——清水中氧的溶解度，kgO2/m3
F——安全系数，不要求时取1
θ——温度系数，取值范围1.008~1.047，一般取值为1.024
C——T℃时工艺系统中污水的溶解氧浓度，mg/L，多数情况为2
CS（T）——T℃时曝气池混合液的平均饱和溶解氧浓度，mg/L，如未告知取值，则查三废P501
CS（20）——20℃时清水中氧的溶解度，9.17mg/L
Kd——内源呼吸（或衰减）系数
ρX——反应器中微生物浓度
μ′——反应器中微生物比净增长速度
θc——污泥龄，d
简化版
Yobs——实际工程中，产率系数Y常以实际测得的观测产率系数Yobs替代
活性污泥法
项目
公式
说明
处理率
S0——进水BOD5浓度，mg/L
Se——出水BOD5浓度，mg/L

水污染控制工程水处理计算公式大全

水污染控制工程水处理计算公式大全生物法处理基本公式一反应速度计算：公式：P z X y S •+•→ ⎪⎭⎫⎝⎛-=dt dS y dt dX dSdXy =式中：S ——底物；X ——合成细胞； P ——最终产物；y ——又称产率系数，mg （生物量）/mg （降解的底物）； S ——底物浓度，同ρS ；X ——合成细胞浓度或微生物浓度，同ρX ；反应级数：n kS dtdSv ==k S n v lg lg lg +=式中：k ——反应速度常数，随温度而异； n ——反应级数；零级反应：k v =，k dtdS=，kt S S -=0 一级反应：kS v =，kS dtdS=， t kS S 3.2lg lg 0-=零级反应：2kS v =，2kS dtdS=， kt S S +=011 式中：v ——反应速度； t ——反应时间；k ——反应速度常数，随温度而异；米氏方程（表示酶促反应速度与底物浓度的关系）：公式：SK Sv v m +=maxmaxmax 111v S v K v m +⋅= 式中：v ——酶反应速度，例如dtdXv X =； v max ——最大酶反应速度； ρs ——底物浓度； K m ——米氏常数；莫诺特方程（表示微生物比增长速度与底物浓度的关系）：公式：SK Ss +=maxμμqv v dS dX y S X μ===式中：μ——微生物比增长速度，Xv X=μ； μmax ——μ的最大值，即底物浓度很大，不影响微生物增长速度时的μ值； S ——底物浓度； K s ——饱和常数；生物处理基本公式二劳伦斯迈卡蒂公式（有机物比降解速度与底物浓度的关系）：公式：q Y ⋅=μ max max q Y ⋅=μS K S q q s +=max又有dtX dSv q S ⋅-==X①ρs ≯K S 时，max q q = 1max K X q X dtdS⋅=⋅=- ②K S ≯ρs 时，SK S q q max= 2max K S X K Sq X dt dS S⋅⋅=⋅=- 式中：q ——底物比降解速度； K1——反应常数； K2——反应常数；劳伦斯迈卡蒂第一方程：公式：由：SK Sq dt X dS q s +=⋅-=max 得到：SK S X q dt dS s +⋅=-max 劳伦斯迈卡蒂第二方程：公式：X K dt dS Y dt dX d ug⋅-⎪⎭⎫⎝⎛=⎪⎭⎫ ⎝⎛d ug K Xdt dS Y X dt dX -⎪⎭⎫⎝⎛=⎪⎭⎫ ⎝⎛ d K q Y -⋅='μ cg V X V dt dX θμ1=⋅⋅⎪⎭⎫ ⎝⎛='故得到：d cK q Y -⋅=θ1式中：gdt dX ⎪⎭⎫ ⎝⎛——微生物净增长速度； uS dt d ⎪⎭⎫ ⎝⎛ρ——底物利用（或降解）速度； Y ——产率系数，同y ；K d ——内源呼吸（或衰减）系数； ρX ——反应器中微生物浓度；也可简化为：公式：u obs g dt dS Y dt dX ⎪⎭⎫⎝⎛=⎪⎭⎫ ⎝⎛q Y obs ⋅='μ式中：Y obs ——实际工程中，产率系数Y 常以实际测得的观测产率系数Y obs 替代活性污泥法基本计算公式项目公式说明处理率()%100%10000⨯=⨯-=ere S S S S S η S 0——进水BOD 5浓度，mg/LS e ——出水BOD 5浓度，mg/LS r ——进出水BOD 5浓度差，mg/L 污泥负荷()V X S S Q V X S Q L e S ⋅-⋅=⋅⋅=00 ()VX S S Q V X S Q L V e V S ⋅-⋅=⋅⋅='00Q ——设计流量，m 3/dL S ——污泥负荷，kg （BOD 5）/[kg(MLSS)•d] L S ′——污泥负荷，kg （BOD 5）/[kg(MLVSS)•d]V ——曝气池容积，m 3X ——曝气池污泥浓度(MLSS)，mg/LX V ——挥发性曝气池污泥浓度(MLVSS)，mg/L容积负荷()'⋅=-⋅=⋅=S V e V L X VS S Q V S Q L 00L V ——容积负荷，g （BOD 5）/（m 3•d ）注：污泥负荷和容积负荷从定义来说用S 0正确，但规范中用去除量，考试中用去除量来计算污泥容积指数()610%⨯=XSV SVIX ——曝气池污泥浓度(MLSS)，mg/L SV ——污泥沉降比，mL/L （如28%，即代0.28）混合液污泥浓度r SVI X r ⋅=610r X RRX +=1 SVI ——污泥容积指数，mL/g ，取值范围约100左右 r ——二沉池中污泥综合系数，一般为1.2左右污泥浓度()R SVI f r R X V +⋅⋅⋅⨯=1106()R SVI r R f X X V +⋅⋅⨯==1106X ——曝气池污泥浓度(MLSS)，mg/LX V ——挥发性曝气池污泥浓度(MLVSS)，mg/L R ——污泥回流比 f ——X V /X ，（MLVSS/MLSS ）挥发性污泥浓度/污泥浓度r ——二沉池中污泥综合系数，一般为1.2左右曝气池容积()se s L X S S Q L X S Q V ⋅-⋅=⋅⋅=00()'⋅-⋅='⋅⋅=sV e sV L X S S Q L X S Q V 00 ()Ve V L S S Q L S Q V -⋅=⋅=00 ()()C d V e C K X S S Q Y V θθ⋅+⋅-⋅⋅⋅=10()XX Q Q X Q V ew r w C ⋅-+⋅⋅=θθC ——污泥龄即污泥停留时间，dY ——污泥理论产率，kg(VSS)/kg(BOD 5) K d ——污泥内源呼吸率，d -1X ——曝气池污泥浓度(MLSS)，mg/L X r ——剩余污泥/回流污泥浓度，mg/L X e ——二沉池出水污泥浓度，mg/L Q ——设计流量，m 3/dQ w ——每日排出污泥量，m 3/dX V ——挥发性曝气池污泥浓度(MLVSS)，mg/L L S ——污泥负荷，kg （BOD 5）/[kg(MLSS)•d] L S ′——污泥负荷，kg （BOD 5）/[kg(MLVSS)•d] L V ——容积负荷，g （BOD 5）/（m 3•d ）水力停留时间QV =θ()QR Vs ⋅+=1θθ——水力停留时间（名义），d θS ——水力停留时间（实际），d污泥龄XVX c ∆⋅=θ d cK Yq -=θ1θC ——污泥龄即污泥停留时间，dΔX ——每日排出污泥量即污泥产量，g/d Y ——污泥理论产率，kg(MLVSS)/kg(BOD 5) q ——有机物比降解速率，d -1，有些手册上q=L S ′（即kgBOD 5/kgMLVSS ·d ）稳态条件下的完全混合式曝气池e S K q ⋅=2 K 2——动力学参数（参见上面公式，Se 单位为mg/L ）K d ——污泥内源呼吸率，d -1污泥产量CXV X θ⋅=∆V d r V X V K S Q Y X ⋅⋅-⋅⋅=∆ΔX ——每日排出污泥量即污泥产量（MLSS ），gMLSS/dΔX V ——每日排出挥发性污泥量即挥发性污泥产量（MLVSS ），gMLVSS/dY obs ——实际工程中，产率系数Y 常以实际测得的观测产率系数Y obs 替代f ——X V /X ，挥发性污泥浓度/污泥浓度Cd rr obs K S Q Y S Q Y θ⋅+⋅⋅=⋅⋅=1Cd obs K YY θ⋅+=1f X X V∆=∆ rW X XQ ∆=()e w r w X Q Q X Q X ⋅-+⋅=∆'⋅=⋅=Sdd L K Y q K Y x d S K L Y y -'⋅=Q w ——每日排出污泥量，m 3/d ，即剩余污泥湿量 X r ——剩余污泥/回流污泥浓度，mg/L X e ——二沉池出水污泥浓度，mg/L Y ——污泥理论产率，kg(VSS)/kg(BOD 5) K d ——污泥内源呼吸率，d -1θC ——污泥龄即污泥停留时间，d x ——去除每kgBOD 5产泥量，（kgVSS/kgBOD 5·d ） y ——每kg 活性污泥日产泥量，（kgVSS/kgVSS ·d ）负荷法①设定污泥负荷L s ，取值SVI 、R 、r 、f②设定曝气池数量n 、池深H ③设定曝气池宽度B④取值a ′、b ′，及根据总系数K Z ⑤取值α、β、ρ、C st 、C s20、C ⑥设定E A⑦设定二沉池表面负荷q 此表参见三废手册例题P527→求得污泥浓度X/X V （注意统一用MLSS 或者MLVSS ）→求得曝气池体积→求得单座曝气池体积，及表面积→求得单座曝气池长度，并验算宽深比、长宽比 →曝气时间→求得需氧量，及最大时需氧量 →求得标态需氧量 →求得标态空气量 →求得二沉池表面积 →得出二沉池直径需氧量计算公式除碳需氧量V r VX b QS a O '+'=⨯21000()V e X COD COD b Q O ∆--⋅⋅=⨯42.1100002 V r X S Q O ∆-⋅=⨯42.147.110002b L a O S a '+'⋅'=∆O 2——需氧量，kg/da ′——氧化每kgBOD 5所需氧量，取值：生活污水0.42~0.53，有机工业废水0.35~0.75b ′——污泥自身氧化需氧率，d -1，取值：生活污水0.09~0.11，有机工业废水0.06~0.341.47——碳的氧当量，当含碳物质以BOD 5计时，取1.47，符号为aS r ——进出水BOD 5浓度差，mg/L''+'=∆Sb L b a O ΔX v ——每日排出挥发性活性污泥量（微生物），g （MLVSS ）/d1.42（c ）——细胞的氧当量，（gO 2/gMLVSS ），取1.42，符号为cΔO a ——每kg 污泥日需氧量，kgO 2/kgMLVSS ·d ΔO b ——去除每kgBOD 5需氧量，kgO 2/kgBOD 5·d L S ′——污泥负荷，kg （BOD 5）/[kg(MLVSS)•d]除碳和硝化反硝化需氧量()[]100012.057.442.147.12V ke k V r X N N Q X S Q O ∆--⋅+∆-⋅=()[]100012.057.442.147.12V ke k V r X N N Q X S Q O ∆--⋅+∆-⋅=()[]100012.086.2V oe ke t X N N N Q ∆---⋅- 4.57——氧化每g 氨氮所需氧量，（gO 2/gN ），取4.57，符号b2.86——反硝化系数N k ——进水总凯氏氮（TKN 凯氏氮=有机氮+氨氮），mg/LN ke ——出水总凯氏氮（TKN ），mg/L N t ——进水总氮，mg/LN oe ——出水总硝态氮，mg/L 0.12ΔX v ——排出生物处理系统的微生物含氮量，g/d供氧量计算公式曝气池供氧量计算供氧量时单位折算成kg/h ，注意除24 O 2——计算需氧量，kgO 2/h O S ——标态需氧量，kgO 2/h基本原理()C C K dtdCS La -⋅= dC/dt ——单位体积清水中氧的转移速率，kgO 2/m 3•hK La ——清水中氧的总转移系数，1/h C S ——清水中饱和氧浓度（对应某一温度），kgO 2/m 3 C ——清水中氧的实际浓度，kgO 2/m 3()C C V K OTR S La -⋅⋅=OTR ——体积为V 的液体中氧的转移速率，kgO 2/h V ——曝气系统液体体积，m 3温度因素()()()2020-⋅=T La T La K K θT ——设计的工艺温度，20为标准状态的温度，℃ K La （T ）——温度为T ℃时氧的总转移系数，1/h K La （20）——温度为20℃时氧的总转移系数，1/h θ——温度系数，取值范围1.008~1.047，一般取值为1.024污水因素La LaK K '=α α——氧转移折算系数，其值小于1取值范围0.2~1.0 K La ——清水中氧的总转移系数，1/h K La ′——污水中氧的总转移系数，1/h其他组分对饱和溶解度的影SS C C '=β β——氧溶解度折算系数，其值小于1取值范围0.8~1.0C S ——清水中氧的溶解度，kgO 2/m 3响C S ′——污水中氧的溶解度，kgO 2/m 3 压力的影响 SP P =ρ ρ——压力修正系数P S ——标准大气压，1.013×105Pa P ——当地大气压，Pa标态需氧量()()V C K R O S La S ⋅⋅==20200()()()()V C C K R O T S T La ⋅-⋅⋅==-βρθα20202()()()()FC C C O O T T S S S ⋅⋅-⋅⋅=-20202θβρα鼓风曝气和表面曝气不同，应按给排水手册计算O S /R 0——标态下转移到曝气池中的总氧量，kgO 2/h O 2/R ——实际状态下转移到曝气池中的总氧量，kgO 2/hF ——安全系数，不要求时取1 θ——温度系数，取值范围1.008~1.047，一般取值为1.024C ——T ℃时工艺系统中污水的溶解氧浓度，mg/L ，多数情况为2C S （T ）——T ℃时曝气池混合液的平均饱和溶解氧浓度，mg/L ，如未告知取值，则查三废P501C S （20）——20℃时清水中氧的溶解度，9.17mg/L 空气量ASA S S E O E O G ⨯=⨯⨯=28.033.121.0G S ——供气量，m 3/h ，注意单位换算 O S ——供气量，kg/h ，注意单位换算 0.21——氧在空气中的百分数 1.33——20℃时氧的密度，kg/m 3 E A ——曝气器的氧利用率二沉池计算公式表面负荷法vQ q Q A 6.32424maxmax ⨯=⨯=t q AtQ H ⋅=⋅=max Q K K Q K Q d h z ⋅⋅=⋅=maxA ——二沉池面积，m 2Q max ——废水最大时流量，m 3/d q ——水力表面负荷，m 3/（m 2·h ） H ——澄清区水深，/mt ——二沉池水力停留时间，一般为1.5~2.5h Q ——设计流量，m 3/d K z ——总变化系数 K h ——时变化系数 K d ——日变化系数固体通量法 tG XQ A ⨯⋅=1000maxX ——曝气池污泥浓度(MLSS)，mg/L G t ——固体表面负荷值，kg/m 2·d Q max ——废水最大时流量，m 3/d回流污泥浓度V r X fR RX R R X ⋅+=+=11 r SVIX r ⋅=-610()610%⨯=XSV SVI SVI ——污泥容积指数，mL/g ，取值范围约100左右X r ——剩余污泥/回流污泥浓度，mg/L X ——曝气池污泥浓度(MLSS)，mg/L f ——X V /X ，挥发性污泥浓度/污泥浓度X V ——挥发性曝气池污泥浓度(MLVSS)，mg/L SV ——污泥沉降比，mL/L （如28%，即代0.28） r ——二沉池中污泥综合系数，一般为1.2左右污泥斗容积计算()()()()RRQRXXXQRVrS2124142414+⨯⋅⋅+⨯=+⨯⋅⋅+⨯=此公式规定泥斗的储泥时间为2hX r——剩余污泥/回流污泥浓度，mg/LX——曝气池污泥浓度(MLSS)，mg/LR——污泥回流比Q——设计流量，m3/d污泥回流量RQQr⋅=Q——设计流量，m3/dQ r——回流污泥流量，m3/dR——污泥回流比，此时按最大回流比100%算污泥产量及剩余污泥排放量曝气池容积、污泥产量及泥龄的计算见前面曝气池部分污泥由曝气池排放时CVWθ=当污泥从二沉池排放时()CRRVWθ⋅+⋅=1W——剩余污泥排放量，m3/dR——污泥回流比θC——污泥龄即污泥停留时间，dV——曝气池容积，m3SBR计算公式曝气时间内BOD负荷法nttF=XLSmtSR⋅⋅⋅=024XLVtStQXLVtStQVSRFVSRF⋅⋅⋅⋅⋅⋅=⋅'⋅⋅⋅⋅⋅=02424nXLVttSQVSR⋅⋅⋅⋅⋅⋅⋅=024一个周期所需时间：bdSRttttt+++=——有疑问周期数：tN24=反应池容积另一公式：mnNQV⋅⋅⨯=24Q——设计的流量，m3/hV——SBR池总容积，m3S0——进水有机物浓度，mg/Ln——每个系列反应池个数L S——污泥负荷，kg（BOD5）/[kg(MLSS)•d]X——污泥浓度(MLSS)，mg/Lm——充水比（一次进入反应槽内的污水量与充水结束时混合液容积的比值，同排出比）t——一个运行周期所需要的时间，ht F——一个周期的进水时间，ht R——一个周期的反应时间，ht S——一个周期的沉淀时间，ht d——一个周期的排水时间，ht b——一个周期的闲置时间，hN——周期数氧化沟活性污泥法计算公式硝化菌生长速率()()[]pH DO K DO N N e O T ke keT n --⋅⎥⎦⎤⎢⎣⎡+⋅⎥⎦⎤⎢⎣⎡+⋅⨯=--2.7833.011047.02158.1051.015098.0μ 泥龄算法一nCm μθ1=Cm C SF θθ⋅=μn ——硝化菌的生长率，d -1N ke ——出水总凯氏氮或氨氮（TKN ），mg/L T ——计算温度，℃DO ——溶解氧的浓度，mg/L ，一般按2mg/L 计 K O2——氧的半速常数，mg/L ，0.45~2.0mg/L,15℃时为2θCm ——最小污泥龄，dSF ——安全系数，通常取2.0~3.0θC ——污泥龄，d ，此值也可按经验取值 S r ——进出水BOD 5浓度差，mg/LY ——污泥理论产率，kg(VSS)/kg(BOD 5) K d ——污泥内源呼吸率，d -1f b ——可生物降解VSS 占VSS 的比例（与f 不同）泥龄算法二bd r V C f K S Y X ⋅=⋅=77.0θ存疑问 θC ——污泥龄，d ，此值也可按经验取值 S r ——进出水BOD 5浓度差，mg/LY ——污泥理论产率，kg(VSS)/kg(BOD 5) K d ——污泥内源呼吸率，d -1f b ——可生物降解VSS 占VSS 的比例（与f 不同）好氧区容积()()C d V e C K X S S Q Y V θθ⋅+⋅-⋅⋅⋅=101 ()'⋅-⋅=SV e L X S S Q V 01V 1——好氧区有效容积，m 3 Q ——废水流量，m 3/dX V ——挥发性污泥浓度(MLVSS)，mg/L Y ——污泥理论产率，kg(VSS)/kg(BOD 5) K d ——污泥内源呼吸率，d -1 S 0——进水BOD 5浓度，mg/L S e ——出水BOD 5浓度，mg/LL S ′——污泥负荷，kg （BOD 5）/[kg(MLVSS)•d] 注意此处为MLVSS ，如为MLSS 需对应X 反硝化速率()()O D r r T DN DN '-⨯⨯='-109.120T ——计算温度，℃r DN ′——实际的反硝化速率，gNO 3-N/gVSS ·d r DN ——反硝化速率，gNO 3-N/gVSS ·d ，温度15~27℃时城市污水取值0.03~0.11，20℃可取0.07DO ′——反硝化时的溶解氧浓度，可取0.2mg/L 生物污泥产量Cd r V K YS Q X θ⋅+⋅⋅=∆1算法参见活性污泥法ΔX V ——每日排出挥发性污泥量即挥发性污泥产量（MLVSS ），gMLVSS/dS r ——进出水BOD 5浓度差，mg/L Q ——废水流量，m 3/dK d ——污泥内源呼吸率，d -1Y ——污泥理论产率，kg(VSS)/kg(BOD 5) 除氮量核算()V oe ke k NO X N N N Q ∆---⋅=∆12.030.12ΔX V ——生物合成所需的氮，gMLVSS/d N t ——进水总氮，mg/LN oe ——出水总硝态氮，mg/LN k ——进水总凯氏氮（TKN 凯氏氮=有机氮+氨氮），mg/LN ke ——出水总凯氏氮或氨氮（TKN ），mg/L ΔNO3——所需去除氮量，g/d 缺氧区容积（脱氮） V DN NO X r V ⋅'∆=32 V 2——缺氧区有效容积，m 3X V ——挥发性污泥浓度(MLVSS)，mg/Lr DN ′——实际的反硝化速率，gNO 3-N/gVSS ·d ΔNO3——所需去除氮量，g/d 厌氧区容积（除磷） 2413θ⋅=Q V V 3——厌氧区有效容积，m 3 θ1——厌氧区水力停留时间，h ，一般根据试验确定，可取2h氧化沟总容积 321V V V V ++=V ——氧化沟总容积，m 3 水力停留时间 QVHRT ⨯=24HRT ——水力停留时间，h碱度的校核剩余碱度=进水碱度+3.57×反硝化NO 3-N 的量+0.1×去除BOD 5的量-7.14×氧化沟氧化总氮的量其中：反硝化NO3-N 的量：QX N N N Voe ke k ∆---12.0 去除BOD 的量：e S S -0 氧化总氮的量：QX N N Vke k ∆--12.0 ⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛⋅+⋅⨯=∆C d r V K YS Q X θ112.012.0 剩余碱度——通常系统中应保证有大于100mg/L 的剩余碱度（即保持pH ≧7.2），以保证反硝化所需环境，所有碱度均以CaCO 3计3.57——反硝化NO 3-N 产生的碱度 0.1——去除BOD 5产生的碱度 7.14——氧化NH 4-N 消耗的碱度0.12ΔX V ——生物合成所需的氮，gMLVSS/d Q ——流量，m 3/dS r ——去除BOD 5的量，mg/L N t ——进水总氮，mg/LN oe ——出水总硝态氮，mg/LN k ——进水总凯氏氮（TKN 凯氏氮=有机氮+氨氮），mg/LN ke ——出水总凯氏氮或氨氮（TKN ），mg/L ΔNO3——所需去除氮量，g/d回流污泥量计算r SVIX r ⋅=-610参见活性污泥法计算 ()()X Q Q Q X Q TSS r r r ⋅+=⋅+⋅r ——二沉池中污泥综合系数，一般为1.2左右 SVI ——污泥容积指数，mL/g ，取值范围约100左右X r ——剩余污泥/回流污泥浓度，mg/L Q r ——回流污泥量，m 3/d X ——污泥浓度(MLSS)，mg/L R ——污泥回流比，%Q Q R r =()Q X Q X K f YS Q W e C d r ⋅-⋅+⋅+⋅⋅⋅=11θW ——总的剩余污泥量，g/dX 1——污泥中的惰性物质，mg/L ，为进水总悬浮物浓度（mg/L ）与挥发性悬浮物浓度之差 X e ——随出水流出的污泥量，mg/L污水脱氮除磷计算公式硝化菌生长速率()()[]pH DO K DO N N e O T ke keT n --⋅⎥⎦⎤⎢⎣⎡+⋅⎥⎦⎤⎢⎣⎡+⋅⨯=--2.7833.011047.02158.1051.015098.0μ 一、好氧区计算泥龄算法一nCm μθ1= Cm C SF θθ⋅=μn ——硝化菌的生长率，d -1N ke ——出水总凯氏氮或氨氮（TKN ），mg/L T ——计算温度，℃DO ——溶解氧的浓度，mg/L ，一般按2mg/L 计 K O2——氧的半速常数，mg/L ，0.45~2.0mg/L,15℃时为2θCm ——最小污泥龄，dSF ——安全系数，通常取2.0~3.0θC ——污泥龄，d ，此值也可按经验取值 S r ——进出水BOD 5浓度差，mg/LY ——污泥理论产率，kg(VSS)/kg(BOD 5) K d ——污泥内源呼吸率，d -1f b ——可生物降解VSS 占VSS 的比例（与f 不同）泥龄算法二 VVC X X V X X V ∆⋅=∆⋅=θ 计算参见活性污泥法公式此处ΔX V =0.5~0.7×Q ×S r ，即1kgBOD 产生0.5~0.7kgVSS负荷法V S X V S Q L ⋅⋅='10XV S Q L S ⋅⋅=10S0适当的情况下可以用SrV 1——好氧区有效容积，m 3 Q ——废水设计流量，m 3/dL S ′——有机负荷，kgCOD/（kgMLVSS ·d ） L S ——有机负荷，kgCOD/（kgMLSS ·d ） X ——污泥浓度(MLSS)，mg/L X V ——污泥浓度(MLVSS)，mg/LS 0——进水有机物浓度COD （或者BOD ），mg/L 好氧区容积()()C d V e C K X S S Q Y V θθ⋅+⋅-⋅⋅⋅=101 ()()X L S S Q L X S S Q V S e SV e ⨯-⋅='⋅-⋅=001 V 1——好氧区有效容积，m 3 Q ——废水流量，m 3/dX V ——挥发性污泥浓度(MLVSS)，mg/L Y ——污泥理论产率，kg(VSS)/kg(BOD 5) K d ——污泥内源呼吸率，d -1 S 0——进水BOD 5浓度，mg/L S e ——出水BOD 5浓度，mg/LL S ′——污泥负荷，kg （BOD 5）/[kg(MLVSS)•d]VVC X X V ∆⋅=θ1注意此处为MLVSS ，如为MLSS 需对应X二缺氧区计算甲醇投加量计算01087.053.147.2D N N C m +⨯+⨯=注意：此公式未考虑氨氮的变化N 0——起始硝酸盐浓度，mg/L N 1——起始亚硝酸盐浓度，mg/L D 0——起始溶解氧DO 浓度，mg/L C m ——所需甲醇浓度，mg/L 反硝化速率()()O D r r T DN DN '-⨯⨯='-109.120T ——计算温度，℃r DN ′——实际的反硝化速率，gNO 3-N/gVSS ·d r DN ——反硝化速率，gNO 3-N/gVSS ·d ，温度15~27℃时城市污水取值0.03~0.11，20℃可取0.07DO ′——反硝化时的溶解氧浓度，可取0.2mg/L 生物污泥产量Cd r V K YS Q X θ⋅+⋅⋅=∆1算法参见活性污泥法ΔX V ——每日排出挥发性污泥量即挥发性污泥产量（MLVSS ），gMLVSS/dS r ——进出水BOD 5浓度差，mg/L Q ——废水流量，m 3/dK d ——污泥内源呼吸率，d -1Y ——污泥理论产率，kg(VSS)/kg(BOD 5) 除氮量核算()V oe ke k NO X N N N Q ∆---⋅=∆12.030.12ΔX V ——生物合成所需的氮，gMLVSS/d N t ——进水总氮，mg/LN oe ——出水总硝态氮，mg/LN k ——进水总凯氏氮（TKN 凯氏氮=有机氮+氨氮），mg/LN ke ——出水总凯氏氮或氨氮（TKN ），mg/L ΔNO3——所需去除氮量，g/d 缺氧区容积（脱氮） VDN NO X r V ⋅'∆=32 V 2——缺氧区有效容积，m 3X V ——挥发性污泥浓度(MLVSS)，mg/Lr DN ′——实际的反硝化速率，gNO 3-N/gVSS ·d ΔNO3——所需去除氮量，g/d 三厌氧区计算厌氧区容积（除磷） 2413θ⋅=Q V V 3——厌氧区有效容积，m 3 θ1——厌氧区水力停留时间，h ，一般根据试验确定，可取2h氧化沟总容积 321V V V V ++=V ——总容积，m 3 水力停留时间 QVHRT ⨯=24HRT ——水力停留时间，h碱度的校核剩余碱度=进水碱度+3.57×反硝化NO 3-N 的量+0.1×去除BOD 5的量-7.14×氧化沟氧化总氮的量其中：剩余碱度——通常系统中应保证有大于100mg/L 的剩余碱度（即保持pH ≧7.2），以保证反硝化所需环境，所有碱度均以CaCO 3计3.57——反硝化NO 3-N 产生的碱度反硝化NO3-N 的量：QX N N N Voe ke k ∆---12.0 去除BOD 的量：e S S -0 氧化总氮的量：QX N N Vke k ∆--12.0 0.1——去除BOD 5产生的碱度 7.14——氧化NH 4-N 消耗的碱度0.12ΔX V ——生物合成所需的氮，gMLVSS/d N t ——进水总氮，mg/LN oe ——出水总硝态氮，mg/LN k ——进水总凯氏氮（TKN 凯氏氮=有机氮+氨氮），mg/LN ke ——出水总凯氏氮或氨氮（TKN ），mg/L ΔNO3——所需去除氮量，g/d回流污泥量计算r SVIX r ⋅=-610 参见活性污泥法计算()()X Q Q Q X Q TSS r r r ⋅+=⋅+⋅QQ R r=()Q X Q X K f YS Q W e C d r ⋅-⋅+⋅+⋅⋅⋅=11θr ——二沉池中污泥综合系数，一般为1.2左右 SVI ——污泥容积指数，mL/g ，取值范围约100左右X r ——剩余污泥/回流污泥浓度，mg/L Q r ——回流污泥量，m 3/d X ——污泥浓度(MLSS)，mg/L R ——污泥回流比，%W ——总的剩余污泥量，g/dX 1——污泥中的惰性物质，mg/L ，为进水总悬浮物浓度（mg/L ）与挥发性悬浮物浓度之差 X e ——随出水流出的污泥量，mg/L 混合液回流计算10--='oekek N N N RN oe ——出水总硝态氮，mg/LN k ——进水总凯氏氮（TKN 凯氏氮=有机氮+氨氮），mg/LN ke ——出水总凯氏氮或氨氮（TKN ），mg/L R ′——混合液回流比，%A/O 法脱氮计算公式-负荷法生化反应池总容积 XL S Q L X S Q V S SV ⨯⋅='⋅⋅=00 S0适当的情况下可以用SrV ——生化池总有效容积，m 3Q ——废水流量，m 3/dX V ——挥发性污泥浓度(MLVSS)，mg/L S 0——进水BOD 5浓度，mg/L S e ——出水BOD 5浓度，mg/LL S ′——污泥负荷，kg （BOD 5）/[kg(MLVSS)•d] 注意此处为MLVSS ，如为MLSS 需对应X 生化反应池容积比 21V V V += 4~221=V V V 1——好氧区有效容积，m 3 V 2——好氧区有效容积，m 3 水力停留时间甲醇投加量计算01087.053.147.2D N N C m +⨯+⨯=注意：此公式未考虑氨氮的变化N 0——起始硝酸盐浓度，mg/L N 1——起始亚硝酸盐浓度，mg/L D 0——起始溶解氧DO 浓度，mg/L C m ——所需甲醇浓度，mg/L反硝化速率()()O D r r T DN DN '-⨯⨯='-109.120T ——计算温度，℃r DN ′——实际的反硝化速率，gNO 3-N/gVSS ·d r DN ——反硝化速率，gNO 3-N/gVSS ·d ，温度15~27℃时城市污水取值0.03~0.11，20℃可取0.07DO ′——反硝化时的溶解氧浓度，可取0.2mg/L 生物污泥产量Cd r V K YS Q X θ⋅+⋅⋅=∆1算法参见活性污泥法ΔX V ——每日排出挥发性污泥量即挥发性污泥产量（MLVSS ），gMLVSS/dS r ——进出水BOD 5浓度差，mg/L Q ——废水流量，m 3/dK d ——污泥内源呼吸率，d -1Y ——污泥理论产率，kg(VSS)/kg(BOD 5) 除氮量核算()V oe ke k NO X N N N Q ∆---⋅=∆12.030.12ΔX V ——生物合成所需的氮，gMLVSS/d N t ——进水总氮，mg/LN oe ——出水总硝态氮，mg/LN k ——进水总凯氏氮（TKN 凯氏氮=有机氮+氨氮），mg/LN ke ——出水总凯氏氮或氨氮（TKN ），mg/L ΔNO3——所需去除氮量，g/d 缺氧区容积（脱氮） VDN NO X r V ⋅'∆=32 V 2——缺氧区有效容积，m 3X V ——挥发性污泥浓度(MLVSS)，mg/Lr DN ′——实际的反硝化速率，gNO 3-N/gVSS ·d ΔNO3——所需去除氮量，g/d 三厌氧区计算厌氧区容积（除磷） 2413θ⋅=Q V V 3——厌氧区有效容积，m 3 θ1——厌氧区水力停留时间，h ，一般根据试验确定，可取2h氧化沟总容积 321V V V V ++=V ——总容积，m 3 水力停留时间 QVHRT ⨯=24HRT ——水力停留时间，h碱度的校核剩余碱度=进水碱度+3.57×反硝化NO 3-N 的量+0.1×去除BOD 5的量-7.14×氧化沟氧化总氮的量其中：反硝化NO3-N 的量：QX N N N Voe ke k ∆---12.0 去除BOD 的量：e S S -0剩余碱度——通常系统中应保证有大于100mg/L 的剩余碱度（即保持pH ≧7.2），以保证反硝化所需环境，所有碱度均以CaCO 3计3.57——反硝化NO 3-N 产生的碱度 0.1——去除BOD 5产生的碱度 7.14——氧化NH 4-N 消耗的碱度0.12ΔX V ——生物合成所需的氮，gMLVSS/d N t ——进水总氮，mg/LN oe ——出水总硝态氮，mg/LN k ——进水总凯氏氮（TKN 凯氏氮=有机氮+氨氮），mg/LN ke ——出水总凯氏氮或氨氮（TKN ），mg/L氧化总氮的量：QX N N Vke k ∆--12.0ΔNO3——所需去除氮量，g/d回流污泥量计算r SVIX r ⋅=-610参见活性污泥法计算 ()()X Q Q Q X Q TSS r r r ⋅+=⋅+⋅QQ R r=()Q X Q X K f YS Q W e C d r ⋅-⋅+⋅+⋅⋅⋅=11θr ——二沉池中污泥综合系数，一般为1.2左右 SVI ——污泥容积指数，mL/g ，取值范围约100左右X r ——剩余污泥/回流污泥浓度，mg/L Q r ——回流污泥量，m 3/d X ——污泥浓度(MLSS)，mg/L R ——污泥回流比，%W ——总的剩余污泥量，g/dX 1——污泥中的惰性物质，mg/L ，为进水总悬浮物浓度（mg/L ）与挥发性悬浮物浓度之差 X e ——随出水流出的污泥量，mg/L 混合液回流计算10--='oekek N N N RN oe ——出水总硝态氮，mg/LN k ——进水总凯氏氮（TKN 凯氏氮=有机氮+氨氮），mg/LN ke ——出水总凯氏氮或氨氮（TKN ），mg/L R ′——混合液回流比，%厌氧计算公式负荷法VS Q L V ⨯⋅=10000V S X V S Q L ⋅⋅='0XV S Q L S ⋅⋅=0XL S Q X L S Q L S Q V S VS V ⨯⋅=⨯'⋅=⨯⋅=001000 QV HRT ⨯==24θ H A V ⋅=24D A ⋅=πθθH A V A Q v =⋅=⨯=241V ——反应器有效容积，m 3 Q ——废水设计流量，m 3/dL V ——容积负荷，kgCOD/（m 3·d ）L S ′——有机负荷，kgCOD/（kgMLVSS ·d ） L S ——有机负荷，kgCOD/（kgMLSS ·d ） X ——污泥浓度(MLSS)，mg/L X V ——污泥浓度(MLVSS)，mg/LS 0——进水有机物浓度COD （或者BOD ），mg/L θ即HRT ——水力停留时间，h H ——反应器高度，m A ——反应器截面积，m 2 D ——反应器直径，mv 1——反应器内液体上升流速，m/h注：污泥负荷和容积负荷从定义来说用S 0正确，但规范中用去除量，考试中用去除量来计算投配率法 100⨯=PVV nV n ——每日需要处理的污泥或废液体积，m 3/d P ——设计投配率，%/d ，通常采用5~12%/d 动力学公式法适用于厌氧生物滤池t ——水力停留时间，d K ——反应动力学常数，d -1S 0——进水有机物浓度COD ，mg/L⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯=e S S K t 0ln 1Q t V ⋅=S e ——进水有机物浓度COD ，mg/LQ ——废水设计流量，m 3/d污泥处理计算公式含水率12122121100100C C P P W W V V =--== P 1、V 1、W 1、C 1——含水率为P 1的污泥体积、重量、固体物浓度P 2、V 2、W 2、C 2——含水率为P 2的污泥体积、重量、固体物浓度适用于含水率大于65%的污泥可消化程度 %10012112⨯⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛⋅⋅-=S V S V d P P P P RR d ——可消化程度P S1、P S2——生污泥及消化污泥无机物含量，% P V1、P V2——生污泥及消化污泥有机物含量，% 湿、干污泥比重P P S S-+⋅=100100γγγVS P ⨯+=5.1100250γγ——湿污泥比重，g/L P ——湿污泥含水率，% γS ——干污泥比重，g/LP V ——干固体物质中，有机物所占百分比，%初沉污泥产量可根据人口数，或者悬浮固体去除率计算二沉污泥产量V d r V X V K S Q Y X ⋅⋅-⋅⋅=∆Cd rr obs K S Q Y S Q Y θ⋅+⋅⋅=⋅⋅=1见活性污泥法计算公式污泥重力浓缩计算MWM C Q A =⋅= ()1000100100⨯-⨯=⋅=P Q C Q Wn A A =1()21100100P P Q Q --⋅='24/Q HA t ⋅=A ——浓缩池总面积，m 2 Q ——污泥体积流量，m 3/dM ——浓缩池污泥固体通量，kg/m 2·d W ——污泥质量流量，kg/d C ——污泥固体浓度，g/L A 1——单个浓缩池总面积，m 2 n ——浓缩池数量，个Q ′——浓缩后污泥体积流量，m 3/d P 、P 1、P 2——均为含水率，% t ——停留时间，hH ——有效水深，常数可取4m ，m1000——P 含水率时的污泥密度，1000kg/m 3 气浮浓缩计算污泥厌氧消化计算100⨯=PVV n 投配率法'=⋅=SSC L W Q V θ泥龄及负荷法 ()100100bS f P Q W ⋅⋅-⨯=γ此处γ为干泥密度，kg/m3，fb 为VSS 所占比例，用前面VSS 比例和含水率求Ws V n ——每日需要处理的污泥或废液体积，m 3/d P ——设计投配率，%/d ，通常采用5~12%/d V ——消化池有效容积，m 3W S ——挥发性干固体重量，kgVSS/d L S ′——挥发性固体负荷，kgVSS/m 3·d Q ——污泥体积流量，m 3/dθC ——污泥龄即污泥停留时间，d沼气产量 0.35m3（标准）/kgCOD城市污水中COD/有机物=1.6~1.8两级厌氧消化 '=S S L WV 总 321总V V ⨯= 312总V V ⨯=V1和V2为2:1的时候板框污泥脱水计算vQ P A ⨯⨯⎪⎭⎫ ⎝⎛-⨯=2410011000 A ——板框压滤机过滤面积，m 2P ——压滤污泥含水率，% Q ——污泥体积流量，m 3/d v ——过滤速度，kg/m 2·h 带机污泥脱水计算Tv Q P B 110011000⨯⨯⎪⎭⎫ ⎝⎛-⨯=B ——带机滤带宽度，m P ——湿污泥含水率，% Q ——污泥体积流量，m 3/d v ——污泥脱水负荷，kg/m ·h T ——每天工作时间，h/d气浮计算公式名称公式说明0.1Mpa 下所需释放的空气量()10001PS Q P f C A ⋅-⋅⋅⋅=γ （kg/d ）C S 单位为mg/L 时，不需要空气密度γ——空气密度，g/L ，20℃时为1.164 C S ——20℃时空气溶解度，18.7ml/Lf ——实际空气溶解度与理论空气溶解度之比，一般为0.5~0.8，多取0.5P ——溶气压力（绝对大气压，0.1Mpa ），如0.5Mpa 时P=0.5/0.1=5气浮的污泥干重a S Q S ⋅= （kg/d ）S a ——污泥浓度，kg/m 3 加压溶气水量Q R Q P ⋅= （m 3/d ）()11000-⋅⋅⋅⨯⎪⎭⎫⎝⎛⋅⋅=P f C S A S Q Q S a P γ （m 3/d ） Q ——气浮池设计水量，m3/d R ——溶气压力下的回流比，%SA——气固比，一般在0.01~0.04之间，常取0.03 标态空气供应量ηγ⋅'='A A （m 3/d ）A ——所需空气量，kg/dγ′——0℃时，0.1Mpa 下空气密度，kg/m3，取值1.252η——溶气效率，可采用0.5接触室平面面积 1186400v Q Q A P⨯+=（m 2）v 1——接触室水流平均上升速度，m/s气浮池容积()t Q Q V P ⋅+=分离室平面面积 2286400v Q Q A P⨯+= （m 2）v 2——分离室水流平均下降速度，m/s气浮浓缩池表面积MSF =（m 2） M ——气浮浓缩池固体负荷，kg/m 2·d。

水处理相关工艺计算公式

水处理相关工艺计算公式水处理是指对水质进行改善或净化，以满足特定用途的过程。

在水处理中，常常需要使用各种工艺和计算公式来确定所需的操作参数和设备尺寸。

下面是一些常用的水处理工艺和相关计算公式的介绍。

1.沉淀工艺沉淀是一种将悬浮颗粒物从水中移除的方法，通常使用沉淀池来完成这一过程。

沉淀池的设计需要考虑到流量和沉淀时间，并根据流速和悬浮颗粒物的水质特征选择合适的设计流速。

常用的沉淀工艺计算公式包括：-沉淀时间计算公式：T=V/Q其中，T是沉淀时间（小时），V是沉淀池的体积（立方米），Q是进水流量（立方米/小时）。

-水深计算公式：H=Q/(A*t)其中，H是沉淀池的水深（米），Q是进水流量（立方米/小时），A是沉淀池的有效面积（平方米），t是沉淀时间（小时）。

-沉淀池尺寸计算公式：V=Q*T其中，V是沉淀池的体积（立方米），Q是进水流量（立方米/小时），T是沉淀时间（小时）。

2.过滤工艺过滤是通过将水通过多孔介质来去除悬浮颗粒物和溶解物的过程。

过滤操作通常具有流量和滤料厚度的要求，因此过滤工艺计算需要考虑到这些参数。

常用的过滤工艺计算公式包括：-过滤速度计算公式：v=Q/A其中，v是过滤速度（米/小时），Q是进水流量（立方米/小时），A 是过滤器的有效面积（平方米）。

-滤料容积计算公式：V=A*H其中，V是滤料的容积（立方米），A是过滤器的有效面积（平方米），H是滤料的厚度（米）。

-过滤器尺寸计算公式：A=Q/v其中，A是过滤器的有效面积（平方米），Q是进水流量（立方米/小时），v是过滤速度（米/小时）。

3.加药工艺加药是在水处理过程中添加化学药剂，以控制水质和改变水的性质。

加药操作通常需要考虑到药剂的浓度和投加速度，并根据水质特征和处理目标选择合适的加药量。

常用的加药工艺计算公式包括：-药剂投加量计算公式：C=Q*c/Qw其中，C是药剂的投加量（克/小时），Q是进水流量（立方米/小时），c是药剂的浓度（克/立方米），Qw是水的流量（立方米/小时）。

水处理计算公式

XV——挥发性曝气池污泥浓度(MLVSS)，mg/L
SV——污泥沉降比，mL/L（如28%，即代）
r——二沉池中污泥综合系数，一般为左右
污泥斗容积计算
此公式规定泥斗的储泥时间为2h
Xr——剩余污泥/回流污泥浓度，mg/L
X——曝气池污泥浓度(MLSS)，mg/L
R——污泥回流比
Q——设计流量，m3/d
y——每kg活性污泥日产泥量，（kgVSS/kgVSS·d）
负荷法
①设定污泥负荷Ls，取值SVI、R、r、f
②设定曝气池数量n、池深H
③设定曝气池宽度B
④取值a′、b′，及根据总系数KZ
⑤取值α、β、ρ、Cst、Cs20、C
⑥设定EA
⑦设定二沉池表面负荷q
此表参见三废手册例题P527
→求得污泥浓度X/XV（注意统一用MLSS或者MLVSS）
T——计算温度，℃
DO——溶解氧的浓度，mg/L，一般按2mg/L计
KO2——氧的半速常数，mg/L，~L,15℃时为2
θCm——最小污泥龄，d
SF——安全系数，通常取~
θC——污泥龄，d，此值也可按经验取值
Sr——进出水BOD5浓度差，mg/L
Y——污泥理论产率，kg(VSS)/kg(BOD5)
Kd——污泥内源呼吸率，d-1
KLa（20）——温度为20℃时氧的总转移系数，1/h
θ——温度系数，取值范围~，一般取值为
污水因素
α——氧转移折算系数，其值小于1取值范围~
KLa——清水中氧的总转移系数，1/h
KLa′——污水中氧的总转移系数，1/h
其他组分对饱和溶解度的影响
β——氧溶解度折算系数，其值小于1取值范围~
CS——清水中氧的溶解度，kgO2/m3

空调水处理冷吨计算公式

空调水处理冷吨计算公式
一、冷吨的定义。

冷吨是一个制冷能力的单位。

1冷吨表示1吨0°C的饱和水在24小时冷冻到0°C的冰所需要的制冷量。

1. 基本公式。

- 1美国冷吨 = 3024千卡/小时 = 3.517千瓦（kW）
- 1日本冷吨 = 3320千卡/小时 = 3.861千瓦（kW）
- 在空调水系统中，如果已知制冷量Q（单位为千瓦kW），要换算成冷吨（以美国冷吨为例），计算公式为：冷吨数 = Q/3.517（如果Q的单位是kW）。

- 例如，某空调系统的制冷量为14.068kW，按照美国冷吨计算，冷吨数 =
14.068/3.517 = 4美国冷吨。

2. 根据水流量和水温差计算制冷量进而计算冷吨。

- 首先根据公式Q = c× m×Δ t计算制冷量Q（单位为千瓦kW），其中c为水的比热容（c = 4.187kJ/(kg·^∘C)），m为水的质量流量（单位为kg/s），Δ t为进出水的温差（单位为^∘C）。

- 例如，水的质量流量m = 5kg/s，进出水的温差Δ t= 5^∘C，则制冷量Q = 4.187×5×5 = 104.675kW。

- 然后再根据前面提到的换算公式（以美国冷吨为例）计算冷吨数，冷吨数=104.675/3.517≈ 29.76美国冷吨。

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LS′——污泥负荷，kg（BOD5）/[kg(MLVSS)•d]
LV——容积负荷，g（BOD5）/（m3•d）
停留时间
θ——水力停留时间（名义），d
θS——水力停留时间（实际），d
污泥龄
θC——污泥龄即污泥停留时间，d
ΔX——每日排出污泥量即污泥产量，g/d
Y——污泥理论产率，kg(MLVSS)/kg(BOD5)
Sr——进出水BOD5浓度差，mg/L
Y——污泥理论产率，kg(VSS)/kg(BOD5)
Kd——污泥内源呼吸率，d-1
fb——可生物降解VSS占VSS的比例（与f不同）
好氧区容积
V1——好氧区有效容积，m3
Q——废水流量，m3/d
XV——挥发性污泥浓度(MLVSS)，mg/L
Y——污泥理论产率，kg(VSS)/kg(BOD5)
污泥由曝气池排放时
当污泥从二沉池排放时
W——剩余污泥排放量，m3/d
R——污泥回流比
θC——污泥龄即污泥停留时间，d
V——曝气池容积，m3
SBR
曝气时间内BOD负荷法
一个周期所需时间：
——有疑问
周期数：
反应池容积另一公式：
Q——设计的流量，m3/h
V——SBR池总容积，m3
S0——进水有机物浓度，mg/L
污泥浓度
X——曝气池污泥浓度(MLSS)，mg/L
XV——挥发性曝气池污泥浓度(MLVSS)，mg/L
R——污泥回流比
f——XV/X，（MLVSS/MLSS）挥发性污泥浓度/污泥浓度
r——二沉池中污泥综合系数，一般为1.2左右
曝气池容积
θC——污泥龄即污泥停留时间，d
Y——污泥理论产率，kg(VSS)/kg(BOD5)
污泥负荷
Q——设计流量，m3/d
LS——污泥负荷，kg（BOD5）/[kg(MLSS)•d]
LS′——污泥负荷，kg（BOD5）/[kg(MLVSS)•d]
V——曝气池容积，m3
X——曝气池污泥浓度(MLSS)，mg/L
XV——挥发性曝气池污泥浓度(MLVSS)，mg/L
容积负荷
LV——容积负荷，g（BOD5）/（m3•d）
Yobs——实际工程中，产率系数Y常以实际测得的观测产率系数Yobs替代
f——XV/X，挥发性污泥浓度/污泥浓度
Qw——每日排出污泥量，m3/d，即剩余污泥湿量
Xr——剩余污泥/回流污泥浓度，mg/L
Xe——二沉池出水污泥浓度，mg/L
Y——污泥理论产率，kg(VSS)/kg(BOD5)
Kd——污泥内源呼吸率，d-1
Kd——污泥内源呼吸率，d-1
X——曝气池污泥浓度(MLSS)，mg/L
Xr——剩余污泥/回流污泥浓度，mg/L
Xe——二沉池出水污泥浓度，mg/L
Q——设计流量，m3/d
Qw——每日排出污泥量，m3/d
XV——挥发性曝气池污泥浓度(MLVSS)，mg/L
LS——污泥负荷，kg（BOD5）/[kg(MLSS)•d]
Kd——内源呼吸（或衰减）系数
ρX——反应器中微生物浓度
μ′——反应器中微生物比净增长速度
θc——污泥龄，d
简化版
Yobs——实际工程中，产率系数Y常以实际测得的观测产率系数Yobs替代
活性污泥法基本计算公式
项目
公式
说明
处理率
S0——进水BOD5浓度，mg/L
Se——出水BOD5浓度，mg/L
Sr——进出水BOD5浓度差，mg/L
一级反应
，，
零级反应
，，
米氏方程（表示酶促反应速度与底物浓度的关系）
v——酶反应速度，例如
vmax——最大酶反应速度
ρs——底物浓度
Km——米氏常数
莫诺特方程（表示微生物比增长速度与底物浓度的关系）
μ——微生物比增长速度，
μmax——μ的最大值，即底物浓度很大，不影响微生物增长速度时的μ值
S——底物浓度
注：污泥负荷和容积负荷从定义来说用S0正确，但规范中用去除量，考试中用去除量来计算
污泥容积指数
X——曝气池污泥浓度(MLSS)，mg/L
SV——污泥沉降比，mL/L（如28%，即代0.28）
混合液污泥浓度
SVI——污泥容积指数，mL/g，取值范围约100左右
r——二沉池中污泥综合系数，一般为1.2左右
CS′——污水中氧的溶解度，kgO2/m3
压力的影响
ρ——压力修正系数
PS——标准大气压，1.013×105Pa
P——当地大气压，Pa
标态需氧量
鼓风曝气和表面曝气不同，应按给排水手册计算
OS/R0——标态下转移到曝气池中的总氧量，kgO2/h
O2/R——实际状态下转移到曝气池中的总氧量，kgO2/h
td——一个周期的排水时间，h
tb——一个周期的闲置时间，h
N——周期数
氧化沟活性污泥法计算公式
硝化菌生长速率
泥龄算法一
μn——硝化菌的生长率，d-1
Nke——出水总凯氏氮或氨氮（TKN），mg/L
T——计算温度，℃
DO——溶解氧的浓度，mg/L，一般按2mg/L计
KO2——氧的半速常数，mg/L，0.45~2.0mg/L,15℃时为2
需氧量计算公式
除碳需氧量
O2——需氧量，kg/d
a′——氧化每kgBOD5所需氧量，取值：生活污水0.42~0.53，有机工业废水0.35~0.75
b′——污泥自身氧化需氧率，d-1，取值：生活污水0.09~0.11，有机工业废水0.06~0.34
1.47——碳的氧当量，当含碳物质以BOD5计时，取1.47，符号为a
Ks——饱和常数
生物处理基本公式二
劳伦斯迈卡蒂公式（有机物比降解速度与底物浓度的关系）
又有
ρs≯KS时，
KS≯ρs时，
q——底物比降解速度，
K1——反应常数，
K2——反应常数，
劳伦斯迈卡蒂第一方程
由：
得到：
劳伦斯迈卡蒂第二方程
故得到：
——微生物净增长速度
——底物利用（或降解）速度
Y——产率系数，同y
Xr——剩余污泥/回流污泥浓度，mg/L
X——曝气池污泥浓度(MLSS)，mg/L
f——XV/X，挥发性污泥浓度/污泥浓度
XV——挥发性曝气池污泥浓度(MLVSS)，mg/L
SV——污泥沉降比，mL/L（如28%，即代0.28）
r——二沉池中污泥综合系数，一般为1.2左右
污泥斗容积计算
此公式规定泥斗的储泥时间为2h
Xr——剩余污泥/回流污泥浓度，mg/L
X——曝气池污泥浓度(MLSS)，mg/L
R——污泥回流比
Q——设计流量，m3/d
污泥回流量
Q——设计流量，m3/d
Qr——回流污泥流量，m3/d
R——污泥回流比，此时按最大回流比100%算
污泥产量
及剩余污泥排放量
曝气池容积、污泥产量及泥龄的计算见前面气池部分
生物处理基本公式一
项目
公式
说明
反应速度
S——底物
X——合成细胞
P——最终产物
y——又称产率系数，mg（生物量）/mg（降解的底物）
S——底物浓度，同ρS
X——合成细胞浓度或微生物浓度，同ρX
反应级数
k——反应速度常数，随温度而异
n——反应级数
零级反应
，，
v——反应速度
t——反应时间
k——反应速度常数，随温度而异
t——二沉池水力停留时间，一般为1.5~2.5h
Q——设计流量，m3/d
Kz——总变化系数
Kh——时变化系数
Kd——日变化系数
固体通量法
X——曝气池污泥浓度(MLSS)，mg/L
Gt——固体表面负荷值，kg/m2·d
Qmax——废水最大时流量，m3/d
回流污泥浓度
SVI——污泥容积指数，mL/g，取值范围约100左右
θ——温度系数，取值范围1.008~1.047，一般取值为1.024
污水因素
α——氧转移折算系数，其值小于1取值范围0.2~1.0
KLa——清水中氧的总转移系数，1/h
KLa′——污水中氧的总转移系数，1/h
其他组分对饱和溶解度的影响
β——氧溶解度折算系数，其值小于1取值范围0.8~1.0
CS——清水中氧的溶解度，kgO2/m3
DO′——反硝化时的溶解氧浓度，可取0.2mg/L
生物污泥产量
算法参见活性污泥法
LS′——污泥负荷，kg（BOD5）/[kg(MLVSS)•d]
除碳和硝化反硝化需氧量
4.57——氧化每g氨氮所需氧量，（gO2/gN），取4.57，符号b
2.86——反硝化系数
Nk——进水总凯氏氮（TKN凯氏氮=有机氮+氨氮），mg/L
Nke——出水总凯氏氮（TKN），mg/L
Nt——进水总氮，mg/L
F——安全系数，不要求时取1
θ——温度系数，取值范围1.008~1.047，一般取值为1.024
C——T℃时工艺系统中污水的溶解氧浓度，mg/L，多数情况为2
CS（T）——T℃时曝气池混合液的平均饱和溶解氧浓度，mg/L，如未告知取值，则查三废P501
CS（20）——20℃时清水中氧的溶解度，9.17mg/L
Noe——出水总硝态氮，mg/L
0.12ΔXv——排出生物处理系统的微生物含氮量，g/d
供氧量计算公式
曝气池供氧量
计算供氧量时单位折算成kg/h，注意除24
O2——计算需氧量，kgO2/h
OS——标态需氧量，kgO2/h
基本原理
dC/dt——单位体积清水中氧的转移速率，kgO2/m3•h