便桥计算书1
钢便桥计算书正文(最终)
一、验算内容本计算内容为针对沭阳县新沂河大桥拓宽改造工程钢便桥上、下部结构验算。
二、验算依据1、《沭阳县新沂河大桥拓宽改造工程施工图》；2、《沭阳县新沂河大桥拓宽改造工程钢便桥设计图》；3、《装配式公路钢桥使用手册》；4、《公路钢结构桥梁设计规范》JTGD64-2015；5、《钢结构设计规范》GBJ50017-2003；6、《路桥施工计算手册》；7、《公路桥涵地基与基础设计规范》JTG D63-2007；8、《沭阳县新沂河大桥拓宽改造工程便道便桥工程专项施工方案》。
三、结构形式及验算荷载3.1、结构形式北侧钢便桥总长60m，南侧钢便桥总长210m，上部均为6排单层多跨贝雷梁简支结构，跨径不大于9m；下部为桩接盖梁形式，盖梁采用45A双拼工字钢，桩基采用单排2根采用529*8mm钢管桩。
见下图：立面形式横断面形式3.2、验算荷载钢便桥通行车辆总重600KN，重车车辆外形尺寸为7×2.5m，桥宽6m，按要求布置一个车道。
横向布载形式车辆荷载尺寸四、结构体系受力验算4.1、桥面板桥面板采用6×2m定型钢桥面板，计算略。
4.2、25a#工字钢横梁（Q235）横梁搁置于6排贝雷梁上，间距1.5m。
其中：工字钢上荷载标准值为1.18KN/m；25a#工字钢自重标准值0.38KN/m。
计算截面抗弯惯性矩I、截面抗弯模量分别为：I =50200000mm4；W =402000mm3。
(1)计算简图：(2) 强度验算：抗弯强度σ=Mx/Wnx=46580000/402000 =115.9Mpa＜[f]=190Mpa；满足要求！抗剪强度τ=VSx/Ixtw=167362×232400/（50200000×8）=96.8Mpa＜ft =110Mpa；满足要求！(2) 挠度验算：f=M.L2/10 E.I=35.8*1.32/10*2.1*5020*10-3=0.57mm<L/400=3.3mm，则挠度满足要求。
钢便桥计算书
钢便桥计算书狮子山施工钢便桥计算书中铁航空港集团峨米铁路项目经理部三分部二〇一六年八月第1章概述1工程概况1.1便桥设计方案本便桥设计全长为13m，纵向设计跨径为1跨11.5m，宽7m，采用上承式工字钢组合结构。
构成形式为：主要承重构件为10排I56b工字钢组成，排间距0.75m，长12m；桥面防滑花纹钢板，钢面板下设置I20a工字钢做为横向分配梁，间距根选取0.4m，与槽钢桥面板焊接；桥台采用混凝土桥台，基础和台身采用C25混凝土。
尺寸根据施工现场情况而定，基础为7.6m长，高0.5m，1.5m宽，桥台长7.2m，高3.5m，宽1.4。
本栈桥按容许应力法进行设计。
1.2 设计依据(1)《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）(2)《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ024-85）(3)《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）(4)《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041—2000）(5)《公路钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）1.3 技术标准(1)设计桥长：13m，单跨11.5m(3)设计桥宽：净宽7m(4)设计控制荷载：设计考虑以下三种荷载：①汽车-20，根据《公路桥涵通用设计规范》，取1.3的冲击系数。
②50T履带吊机：履带接地尺寸4.5m×0.7m。
③挂车-100级平板车，根据《公路桥涵通用设计规范》，取1.3的冲击系数。
设计仅考虑单辆重车在桥上通行。
图1、汽车-20车荷载布置图图2、履带吊车荷载布置图3、挂车-100级加载布置图1.4自重荷载统计1）栈桥面层：桥面钢板，单位延米重31.42kg，长12m，中心间距30cm，总重：0.3142*12*23=86.72KN，沿桥跨方向均布线荷载为：86.72/12=7.23KN/m 2）横梁I20a，单位重27.9kg/m,即0.279kN/m，长7m，间距0.4m，总重0.279×7×30=58.59kN，沿桥跨方向总均布线荷载为：5.859 kN/m.3）纵梁I56b，单位重115 kg/m,即1.15kN/m，长12m，间距0.75m，总重1.15*10*12=138KN，沿桥跨方向总均布线荷载为：11.5kN/m.1.5行人荷载根据《公路桥涵设计通用规范》，取值3 kN/m。
下承式钢便桥计算书_secret
下承式钢便桥计算书1 概述1.1 设计说明本钢便桥主体结构中，纵向采用4排贝雷梁承载，桁架加强使用450型标准支撑架，最大跨径设置为15m，结合该河道通航要求，沿桥梁纵向设置纵坡；横向分配梁采用I32，基础采用φ420×6mm钢管桩，为加强基础的整体稳定性，每排钢管桩间均采用[20号槽钢连接成整体。
钢便桥各墩基础布置结构形式如下图1。
1.2 设计依据1）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）2）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ024-85）3）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）4）《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041—2000）5）《海港水文规范》（JTJ213-98）6）《装配式公路钢桥多用途使用手册》7）《钢结构计算手册》图1、钢便桥墩基础构造图（单位：cm）1.3 技术标准1）设计荷载：9m3混凝土罐车满载通行：考虑1.1的冲击系数及1.4的偏载安全系数后按60T计，对于各轴的承载力情况见图。
2）设计行车速度5km/h。
图2、罐车荷载布置2 荷载统计1）钢便桥面层：8mm厚钢板，单位面积重62.8kg，则4.08kN/m。
2）面板加劲肋工12.6,单位重14.21kg/m，则0.14kN/m，间距0.24m 。
3）横向分配梁：I32a，0.53kN/m ，3.16kN/根，间距1.5m。
4）纵向主梁：321型贝雷梁，4kN/m。
5）桩顶分配主梁：2I32，1.054kN/m ，6.3kN/根。
3 上部结构内力计算3.1 桥面系由于本项目桥面系8mm面板与I12.6焊接成框架结构，其结构稳定可靠，在此不再对面板进行计算，仅对面板主加强肋I12.6进行验算，其荷载分析如下：1）自重均布荷载：0.305kN/m(面板+梁重)，电算模型自动附加在计算中，不另外进行添加。
2）施工及人群荷载：不考虑与梁车同时作用。
3）I12.6断面内间距为24cm，横向分配梁间距为1.5m，其受力计算按照跨径为1.5m的连续梁进行验算。
便桥施工方案及受力计算书
临时便桥受力计算书1、便桥概述便桥桥跨布置为10×5m，全长共50m。
桥宽4.5m，净宽4.0m。
便桥位于施工桥南侧5m处，通航净空高度不小于1.30m。
基础：便桥基础采用15～17m长杉木，平均直径不小于20cm，每个桥墩24根。
杉木桩用斜撑进行加固和294×200H钢连接（代替原来的大、小枕木连接），形成群桩基础。
主梁：纵向主梁采用294×200×8×12H型钢，间距50cm。
桥面系：纵梁上铺设16a型工字钢作横向分配梁，分配梁间距为40cm，单根长度为4.5m，16a型工字钢顶铺设8mm花纹钢板作为桥面板，桥面板与分配梁需焊接固定。
2、计算依据①《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）②《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）③《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）④《建筑桩基础技术规范》（JGJ94-2008）3、容许应力容许应力按《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》规定：A3钢：弯曲应力[δ]=145 剪应力[τ]=85MPa4、受力计算4.1、模型计算采用midas/civil 2011对临时钢便桥上部结构进行建模计算。
桥面钢板采用板单元，其他纵梁、横梁采用梁单元建模。
荷载：最大荷载为载重60t的水泥粉罐车，自重15t，总重按80t计算，车辆沿便桥中心线行驶。
计算结果荷载组合值：自重乘以1.2荷载组合系数，活载乘以1.4荷载组合系数。
便桥上部结构模型图（局部模型）4.1、桥面钢板受力计算钢面板组合应力图由计算结果知：最大应力：1.29=σMPa ＜[]145=σMPa3.2、16a 工字钢横向分配梁受力计算16a 工字钢横向分配梁组合应力图16a 工字钢横向分配梁剪应力图由计算结果知：最大组合应力：6.60=σMPa ＜[]145=σMPa最大剪应力：19=τMPa ＜[]58=τMPa4.3、294×200H 型钢纵梁受力计算294×200H 型钢纵梁组合应力图294×200H 型钢纵梁剪应力图294×200H 型钢纵梁变位图由计算结果知：最大组合应力：2.52=σMPa ＜[]145=σMPa最大剪应力：5.40=τMPa ＜[]58=τMPa最大挠度：mm 2.2=f ＜[]3.86005000==f mm3.4、294×200H 型钢下横联受力计算上部结构反力图（立体视角）上部结构反力图（平面视角）最大支点反力：R=159.7kN木桩间距0.6m，按0.6m简支梁计算最大正应力图最大剪应力图最大变形图最大正应力：36=σMPa ＜[]5.188=σMPa最大剪应力：9.70=τMPa ＜[]110.5=τMPa最大挠度：mm 156.0=f ＜[]1600600==f mm 3.5、木桩基础计算木桩基础按照群桩基础计算，由反力计算结果知单个桥墩最大受力：R=705.7kN根据《建筑桩基础技术规范》（JGJ 94-2008）桩承载力计算公式 P pk p i A q l Q Q Q λ+=+=∑sik pk sk q u式中：u —桩身周长，u=0.2ml i —土分层厚度（m ）p λ—桩端土塞效应系数，取0.8A p —桩端面积（0.0314m 2）q sik —与对应的各土层与桩侧的摩阻力标准值（kPa ） q pk —极限端阻力标准值（kPa ），根据规范取210kPa安全系数取2.0木桩入淤泥层10m ，淤泥层桩周摩阻力标准值为10kPa 。
施工便桥计算
跨河大桥施工便桥计算一、便桥方案我部xx大桥横跨xx河，因施工需要，计划在跨河处修建一座施工便桥。
施工便桥按净跨12.0×2＝24.0m，单车道设计，重车为搅拌运输车或35吨吊车，后双轴八轮车辆，后轴总荷载30吨，前轴10吨。
单车道宽度为4.5m。
桥面采用1.0cm厚防滑钢板，横梁采用轻型20aI字钢加15×20方木满铺。
纵梁采用40bI字钢，该工字钢布置于车轮范围、全桥布置6根40b工字钢。
防滑钢板、横梁、纵梁之间采用螺栓连接，纵梁之间用30b工字钢连接增加稳定性。
详见便桥设计图。
二、主要结构验算按公路—Ⅱ级荷载加载1、防滑钢板○1计算模型跨距L=0 m、板厚10mm、重载车轮着地宽度0.60m、双轴轴重50cm1.0cm厚钢板q=75/0.6=125KN/m15×20cm方木加15aI字钢60cm单车轮受力图aP=300KN，单轴一端双轮重P1=P÷4=75KN。
工字钢中心间距为60cm，车轮荷载可近似为均布荷载。
受力模型如上。
因防滑钢板跨径为“0”假设横梁为刚性，故、防滑钢板受力不必验算。
2、横梁验算：受力模型图a所示。
a、强度计算木材抗弯强度取[бm]=13×106Pa 取E=9×103M=qL2/8=125×0.62/8=5.6KN.mWn=bh2/6=0.15×0.22/6=1×10-3m3бw=M/Wn=5.6×10-3/1×10-3=5.6MPa<[бm]=13 MPa满足要求b、挠度计算：因40b工字钢顶面宽度为14.4cm，两工字钢中心距离只有60cm，净距离仅46cm，而且枕木上面还加铺了大块防滑钢板，整体性较好，故无需再进行挠度计算，满足要求。
3、纵梁验算：单轴车轮作用力由6根40b工字钢来承受。
为一跨12.4M简支梁，以跨中截面作为验算截面，以最不利集中荷载计算，假设横梁为刚性，按6根受力系数相同计算。
施工便桥计算书1 -新
温水镇人民医院石拱桥便桥设计方案计算书1. 设计说明我公司承建幸福大道起讫里程为K0+4000~0K2+500段,该段工程主线长度为2500m。
由于施工的需要,土石方运输车辆需要经过温水镇人民医院石拱桥，可能压坏石拱桥，因此在石拱桥修筑一条钢便桥。
便桥为工字钢钢便桥, 设计便桥跨度为7.2m,宽度为8米，上部采用21根I40a 工字钢，间距为40cm，采用Ф16钢筋，每隔一米进行连成整体;横向分配梁采用I12,。
6型热轧普通工字钢,长度为8m,布置间距为20cm，桥面行车道板采用δ10型钢板,其长度为8m,满铺。
下部采用C30混凝土基础。
2. 荷载布置2.1 上部结构恒重（8米宽计算）⑴δ10钢板：8×1×0.01×7.85×10=3.54kN/m⑵I12.6纵向分配梁:14.21×10×0.001=0.143kN/m⑶I40a横向分配梁:67.6×10×0.001=0.676kN/m2.2 活荷载按项目部的要求设计荷载为50t,在设计计算过程中将此荷载按汽车－20级重车的受力形式布置在便桥上,以运输车辆考虑便桥实际情况，满足二部运输车辆在便桥。
3. 上部结构内力计算3.1 I40工字钢计算计算跨径为L计=7.2m(按简支计算)。
I40a工字钢:I=250497.2cm4,E=2.1×105MPa,W=1090cm3,S=631.2cm2,设计抗弯强度为f=145MPa, τ=85MPa, QMAX=915.24KN。
3.1.1 应力计算3.1.1.1 一个方向60t石方车时(1) 6000KN石方车（一辆）（按汽车－20级重车）布置在跨中时：M max1=0.25×320×7.2+0.9/7.2×320×7.2/2+0.9/7.2×160×7.2/2=792kN.m(2)60t运输车行驶临近支点时：Q max1=320+320×4.8/7.2+160×1.8/7.2=573.3kN3.1.1.2 恒载便桥上部结构自重计算：纵梁21根工字钢：G1=67.6*7.2*21/100=102.2 kN横向分配梁I12.6共24根:桥面系：采用宽b=800mm、δ=10 mm的钢板G4=8*7.2*0.001*7.85*10=4.52kN恒载换算为均布荷载q=(102.2+8.18+4.52)/7.2=15.96kN/m11.618图表 1(1) 最大弯矩为M max2=0.125×15.96×7.22=103.42kN.m(2) 恒载内力：Q max2=0.5×15.96×7.2=57.46kN3.1.2 挠度计算f max1=pl3/48EI=8×105×153/(48×2.1×1011×250497.2×6×10-8)=0.01782m=17.82mmf max2=5ql4/384EI=5×12278×154/(384×2.1×1011×250497.2×10-8×6)=0.00256m=2.56mm 3.1.3 荷载组合贝雷梁上最大内力为100t砼车与恒载组合：不考虑错车及桥面施工荷载和人群荷载。
(整理)便桥计算书.
一、荷载布置图2.2.2 100T履带吊车荷载的纵向排列和横向布置（重力单位：kN；尺寸单位：m）(一)、施工荷载及人群荷载4KN/m2二、上部结构内力计算(一)、桥面横梁内力（20#槽钢）纵向工字钢间距50cm，作用在桥面横梁上的均布荷载受力简图如下：50 50 50 50工况2、履带—100作用荷载分析（计算宽度取1.0m）：（1）、自重均布荷载：q1=1.0×0.2×17.23×25=0.86KN/m（2）、施工及人群荷载：5 KN/m（3）、履带—100轮压：q2=1000/4.5/2×1/0.7=158.7KN/m由荷载分析可确定，自重荷载及施工人群荷载可忽略不计。
q=q2=158.7KN/mI12.6工轮迹7035 35 35跨中弯矩M= ql2/8=158.7×0.352/8=2.43KN·mW=bh2/6=1.0×0.012/6=16.7×10-6m3σ=M/W=145.5MPa<1.3[σ] =1.3×145=188.5Mpa，满足强度要求。
结论：通过以上计算分析，桥面板采用δ10的钢板满足受力要求。
(二)、I12.6纵向分配梁内力工况1、重车550KN作用单边车轮作用在跨中时，I12.6弯矩最大，轮压力为简化计算可作为集中力。
荷载分析：1）自重均布荷载：忽略不计2）施工及人群荷载：不考虑与汽车同时作用3）汽车轮压：最大轴重为140kN，每轴2组车轮，则单组车轮荷载为70kN，车轮着地宽度和长度为0.6m×0.2m，单组车轮作用在2根I12.6上（两根工字钢净距20cm），则单根I12.6受到的荷载为：Q=1/2×70kN =35kN则单边车轮布置在跨中时布载示意图及受力简图如下：W=77.5cm3则σ=M/W=84.7MPa<1.3[σ] =1.3×145=188.5 Mpa，满足强度要求。
便桥计算
贝雷梁便桥设计检算书一、工程概况为满足跨货场特大桥施工要求，需在百水河上设一座施工便桥，桥长24m 、净宽4.5m 限载80t 。
具体位置、结构设计及尺寸见附图。
二、检算书(一)基本数据及说明1、便桥允许通行能力及载重在同一时间只允许一辆车位于便桥上，车辆自重加装载重量总计不超过80t ，限速20km / h ，严禁在便桥范围内急刹车，取Q1 =800kN 。
2、便桥基本数据（1）自重：贝雷片纵梁：P1=7.095KN/m×24m=170.28KN槽钢横梁：P2=10kg/m×88×4.5m×10kg/m3 =39.6KN 桥面：P3=4.5m×24m×0.02m×7.85kg/m3×10kg/m3=169.56 KN桥台及基础：P4=(2m×4.5m×0.2m×2500kg/m3+39.3m3×1800 kg/m3)×10 kg/m3 =(45+707)KN=752KN(2)跨度：便桥采用贝雷片纵梁六排下加强的组拼形式，两桥台支点中心距22m ，纵梁总长24m ，采用8 节贝雷架拼装成6排加强型，其容许弯矩[M ] =10125kN m., 容许剪力[Q] =1471.2kN自重荷载集度q1 =7.095kN / m。
(3)桥面系荷载集度q =( p2 +p3)/24 =8.715kN / m(二)便桥检算1、横梁强度检算工况：当满载车行于跨中时(最不利状况)荷载Pmax =kQ1 =1.2 ×800kN =960kN式中k 动载系数，取1.2Q1 满载车辆总重计算(按最不利情况并结合现场实际情况组合)及结果如下：Qmax= Pmax+ql/2=960+104.58=1064.58KN＜0.9[Q]=1324.08Mmax= Pmax×l/4+ql2/8=5760+627.48=6387.48＜0.9[M]=9112.5满足要求!2、便桥在走车过程产生的最大挠度f =f1 +f2 +f3式中：f1自重W 引起的挠度；f2为外荷载引起的挠度；f3为销孔间隙引起的挠度；销孔间隙△L=0.159cm 珩高h=150cmf1=5ql4/384EI=5×15.81×244/384×2.1×577.4×6=9.38mmf2=pl3/48EI=960×243/48×2.1×6×577.4=38mmtanθ=2n△L/h=2×8×0.159/150=0.01696θ=0°58′17.92″R=h(L-n△L)/2n△L=150×(2400-8×0.159)/2×8×0.159=141434.4cm f3=(R+h)(1-cosθ/2)=51mmf =f1 +f2 +f3=95.28mm满足要求!3、基础承载力检算工况：当满载车行于桥头时(最不利状况)Qmax= ( p1 + p2+ p3) ÷ 2 + Q1+ p4=(170.28+39.6+84.78)/2+960+752 =1859.33KNσ= Qmax/A=123.95＜150kpa满足地基承载力要求。
便桥计算书精品
跨径11. 5米型钢钢便桥计算书一、便桥概况K2+005大桥，采用型钢便桥做为便道跨越，车俩单向通行。
单孔设计最大跨径11. 5m,桥面宽度为6m钢便桥结构型式见下图：便桥桥墩处自下而上依次米用的主要材料为：壁厚10伽、直径400 mm 钢管 桩 基础3根一 2根36a 型工字钢（双拼）下横梁-7栩700型钢纵梁一桥面［22a 槽钢 反扣。
钢管桩中心间距为250 cm ； 36a 型工字钢（双拼）下横梁每根长度为600 cm ； 纵梁采用7根H 型钢，排距为90cm 桥面系22a 型槽钢间净距3 cm 。
钢便桥断面图参见钢便桥立面图 钢便桥实物图参见钢便桥实物图二、计算依据及参考资料I HI II22a 豪钢700 Hi 畑■I1、《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-20XX ;2、《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-20XX ；3、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）;4、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041-2000 ）;5、《公路桥涵施工手册》&《路桥施工计算手册》6、K2+005大桥施工图设计；7、本合同段相关地质勘探资料；三、主要计算荷载1、汽车自重+荷载（按栓搅车最大重量50t计算）；2、结构自重（按均布荷载计算）；四、结构受力验算（一）、22a型槽钢桥面板（按简支计算，跨径L=0. 9m）1、材料相关参数：ly=157. 8 cm 4, W=28. 2 cm 3, i y=2. 23 cm；容许抗弯应力f二215 MPa,容许抗剪应力fy=125 MPa E=206X 103MPa 自重24. 99 kg/m,截面积31.84 cm %2、荷载情况：后轴重50t的大型车辆，单轴重25吨，半边轮组重12.5吨；汽车冲击系数取1. 2 ;单个轮胎宽度为20 cm,单侧一组轮胎宽度为60 cm,单侧轮组面与3片槽钢接触；则每片槽钢受力为4. 2吨,轮组作用在跨中弯矩最大，轮组作用在临近支点处剪力最大。
便桥结构计算书
便桥结构计算书1、便桥长度的确定根据目前的测量结果，河面宽度为35米，按内河准七级航道设计，通航宽度12m，通航净高2.5m，直线段通航转弯半径不小于100m。
钢便桥初定位置为施工主便道线路中心线，其长度拟定为36m （3*12m），桥面标高+7.5m，水面标高+4.38m，通航净高2.5m，占用水域面积1.57㎡。
详见钢便桥一般构造图。
2、便桥宽度的确定便桥宽度的确定需满足施工机械设备通行要求，实际最大通行车辆为15m挂车，最大轮胎宽度为2.86m。
结合吊车（25T）和振动桩锤在施工时对便桥宽度的要求等综合因素，确定便桥总宽度为5米(桥面净宽4m)，单墩插打单排钢管桩4根，共4个墩，水中2个墩。
3、钢便桥荷载设计结合现场实际情况，现场最大荷载运输车辆为钢筋运输车，综合考试超载因素，钢便桥荷载设计小于等于100T。
4、钢便桥的施工方法及验算钢便桥采用下承式，下部均采用φ50、δ=8mm的钢管桩，钢管顶部布设I32b “工”字钢。
便桥上部采用I32b “工”字钢横梁，贝雷梁组合成纵梁，最上部铺I18 “工”字钢纵梁，桥面板铺设1.0cm钢板。
4.1横梁验算4.1.1载荷情况荷载考虑最大受荷情况，即100吨钢筋运输车通行。
恒载荷有：横梁“工”字钢重量、纵梁重量、钢板重量，动荷载有：钢筋车总重量、人行荷载等。
横梁间距1.5m一道，验算单跨跨径4.5m，验算对象I32b “工”字钢，应力分布为均布荷载。
纵梁14根，单根验算长度1.5m；钢板1.5×4×0.015m。
最不利点受力分析为当钢筋运输车后轮垂直轴线范围内（按后八轮计算），单支点处三根横梁同时承受后轴重量。
恒载：横梁“工”字钢I32b重量：4.5×57.7×1×10 /1000= 2.6KN桥面纵梁“工”字钢I18重量：1.5×24.1×14×10/1000=5.06 KN钢板重量: 0.01×4×1.5×7.85×103×10/1000=4.71 KN动载：钢筋运输车：1000KN不确定荷载（包括人群荷载）：7.5 KN应力布置图及弯矩、剪力图如下：(1)、计算模型基本参数：设长L =4.5 M(2)、设定恒载分项系数γG =1.2 活载分项系数γQ =1.4(3)、集中力：P g=（2.6+5.06+4.71）/4.5=2.75 KN/mP q=（1000/2+7.5）/（4.5×3）=37.6KN/m标准值P k= P g + P q =2.75+37.6=40.35KN/m设计值P d=P g ×γG + P q ×γQ=2.75×1.2+37.6×1.4=55.94KN/m(4)、选择受荷截面1、截面类型：工字钢：I32b2、截面特性：I x= 11620cm4W x= 726cm3S x= 426.1cm3G= 57.7kg/m 翼缘厚度tf= 15mm 腹板厚度t w=11.5mmE=2.1×105MPa(5)、相关参数1、材质：Q2352、x轴塑性发展系数γx：1.053、梁的挠度控制［v］：L/250(6)、内力计算结果1、A点支座反力R A = P d L / 2 =125.865KN2、B点支座反力R B = R A =125.865 KN3、跨中最大弯矩Mmax = P d L2 / 8 =142 KN.m(7)、强度及刚度验算结果1、弯曲正应力σmax = M max / (γx W x)＝162.67 N/mm22、A处剪应力τ A = R A S x / (I x t w)＝30.77 N/ mm23、B处剪应力τB = R B S x / (I x t w)＝30.77 N/ mm24、最大挠度f max = 5P k L4 / (384E I )=8.83 mm5、相对挠度v = f max / L =1/ 510﹤1/400弯曲正应力σmax=162.67 N/ mm2 <抗弯设计值 f : 215N/mm2符合设计要求。
贝雷架施工便桥计算书
贝雷架施工便桥计算书一、工程简介本桥位于沿江高速公路铜陵连接线K2+005处, 距离顺安河入江口约18KM, 该段为部通航河流。
桥位处地质为亚粘土、角砾石及弱风化砾岩。
河底标高为5.8米, 大堤标高为13.45米 , 堤顶宽6米, 堤顶距离约为105米, 两侧为耕地及水塘, 高程为8~9米, 场地微地貌单元为河流冲积地貌, 地下水相对稳定。
二、桥位选址及布置根据施工便道旳位置和桥位通航条件, 保证与施工便道贯穿。
根据两岸接线位置、地形、高差和地质等状况, 测定最合适旳桥梁中线；测量河流宽度, 测定推出桥梁跨径。
三、贝雷架桥面构造1.桁架及销子桁架构造由上下弦杆、竖杆及斜杆焊接而成。
上下弦杆旳一端为阴头, 另一端为阳头。
阴阳头均有销栓孔。
两节桁架连接时, 将一节旳阳头插入另一节旳阴头内, 对准销子孔, 插上销子。
弦杆焊有多块带圆孔旳钢板, 其中有: 弦杆螺栓孔, 在拼装双层或加强桥梁时, 在此孔插桁架螺栓或弦杆螺栓, 使双层桁架或桁架与加强弦杆结合起来；支撑架孔, 用于安装支撑架。
当桁架用在桥梁上部时, 使用中间两个孔；当桁架用作桥墩时, 用端部旳一对孔, 以加固上下节桁架。
下弦杆两端钢板上旳圆孔及弦杆槽钢腹板上旳长圆孔叫做风构孔, 用以连接抗风拉杆。
下弦杆设有4 块横梁垫板, 上有栓钉, 以固定横梁位置。
端竖杆有支撑架孔, 为安装支撑架、斜撑与联板用。
端竖杆及中竖杆旳矩形孔叫做横梁夹具孔, 用来安装横梁夹具。
2.加强弦杆加强弦杆是为了提高桥梁旳抗弯能力, 发挥桁架腹杆旳抗剪作用。
桥梁端部弯矩小, 故首尾节桁架均不设加强弦杆。
加强弦杆, 两端设有阴阳头, 中部设有支撑架孔与弦杆螺栓孔。
弦杆螺栓孔板反焊于杆件旳一面, 使连接加强弦杆与桁架旳弦杆螺帽不致外露, 保证桥梁推出时顺利通过滚轴。
加强弦杆与桁架连接。
斜撑旳作用在于增长桥梁旳横向稳定, 其两端各有一空心圆锥形套筒, 上端连于桁架端竖杆支撑架孔, 下端则连在横梁短柱上。
钢便桥计算书(新版)
钢便桥设计与验算1、项目概况钢便桥拟采用18+36+21m全长共75m钢便桥采用下承式结构，车道净宽 4.0m，主梁采用贝雷架双排双层，横梁为标准件16Mn材质I28a,桥面采用定型桥面板，下部结构为钢管桩〔φ529〕群桩基础。
2、遵循的技术标准及标准《公路桥涵设计通用标准》〔JTG D60-2004〕《公路桥梁施工技术标准》〔JTG F50-2001〕《钢结构设计标准》〔GB S0017-2003〕《装配式公路钢桥使用手册》《路桥施工计算手册》根据工程需要，该钢便桥只需通过混凝土罐车。
目前市场上上最大罐车为16m3。
空车重为16.6T混凝土重16*2.4=38.4T。
总重=16.6+38.4=55.0T。
16m3罐车车辆轴重3、主要材料及技术参数根据《公路桥涵钢结构及木结构设计标准》JTJ025-86，临时性结构容许应力按提高30-40%后使用，本表提高1.3计。
4、设计计算〔中跨桁架〕材料弹模(MP)屈服极限(MP) 容许弯曲拉应力(MP) 提高后容许弯曲应力(MP)容许剪应力(MP) 提高后容许剪应力(MP)参考资料 Q2352.1E+523514585设计标准 Q3452.1E+5345 210 273 120 156设计标准贝雷架 2.1E+5345240-245N/肢-按照钢便桥两端跨度需有较大纵横坡的实际需要，故每跨断开，只能作为简支架计算，不能作为连续梁来计算。
m简支梁4.1.2边跨计算简图中跨上部结构采用装配式公路钢桥——贝雷双排双层。
横梁为I28a。
43.47kg/m。
单根重5*43.47=217.4kg=2.17KN；纵梁和桥面采用标准面板：宽2.0m，长6.0m，重1.8T。
恒载计算列表如下：序号构件名称单件重〔KN〕每节〔KN〕纵桥向〔KN/m〕1 贝雷主梁2 横梁3 桥面板18 18 64 销子5 花架6 其他7 合计如上所述采用16M3的罐车，总重55.0T。
因钢便桥净宽 4.0M，罐车通过便桥时要求车辆居中行驶，故不考虑偏载的不利影响。
工字钢便桥计算书
工字钢便桥设计计算书一、便桥设计便桥上部采用10根I40a工字钢的作为承重主梁，每5根分为一组，每组中工字钢间距40cm，两组间距80cm；横梁采用[20a槽钢，其中底横梁纵向布置间距1m，采用Φ20mm的U型钢筋连接，顶横梁（兼做桥面板支撑）纵向间距50cm，同样采用Φ20mm的U型钢筋连接，桥面板采用δ=10mm厚的防滑钢板纵向铺设，钢板宽度50cm，布置式错开U型连接筋。
桥墩、桥台均采用φ600×10mm的钢管，钢管顶部设置I36a双拼工字钢作为横梁，桥墩采用[20槽钢斜向连接。
二、荷载分析根据便桥使用情况分析，承受荷载主要由桥梁上部结构自重荷载q，及车辆荷载P两部分组成，其中车辆荷载为主要荷载。
如图1所示：为简化计算，桥梁自重荷载q按均布荷载考虑，车辆荷载按集中荷载考虑。
以单片工字钢受力情况分析确定q、P值。
Pq图1-荷载布置示意图1、q值确定根据设计图得出桥梁上部结构自重g:（以一跨为单位进行验算），⑴主梁(I40a)：g1=67.598×10=675.98(N/m)=0.676(KN/m)⑵横梁([20)：g 2=4.5×25.77×26×1010×9 =335.01(N/m)=0.335(KN/m)⑶防护栏杆：g 3=49.36×3.33×109×10 =18.26(N/m)=0.018(KN/m)⑷锚固筋：g 4=1.62×2.47×3×8×109×10 =10.667(N/m)=0.011(KN/m)⑸桥面钢板：g 5=4.404×80.278×9×109×10 =353.54(N/m)=0.354(KN/m)恒载q:q=g 1+g 2+g 3+g 4+g 5=1.394(KN/m) 为安全计算时按q=1.5KN/m 考虑。
钢便桥计算书
42米跨贝雷梁钢便桥计算资料一、设计概况根据现场提供资料，桥跨为40米，贝雷片每片长度为3米，因此本次设计按42米计算，设计荷载为60吨，桥面宽度为3.5米，便桥采用321型三排双层加强型贝雷片装配主梁，桁架上面采用I28a工字钢作横向连接（间距1米，共42根，3.5米/根），再在横梁上面设置I10工字钢作纵梁（共3根，桥长通长布置），使受力均匀，桥面采用10mm花纹钢板满铺。
二、贝雷桥的设计1、荷载（1）、静荷载321贝雷片每片自重270kg，横梁每米自重43kg，纵梁每米自重11.26kg，桥面采用15mm厚花纹钢板，按均布荷载，考虑加强弦杆螺栓和桁架销,取跨中恒载弯矩:梁端恒载剪力：(取单侧取8.5KN/m计算)（2）、活荷载计算跨径为42m，桥面净宽3.5m，本设计采用汽车600KN集中荷载进行验算。
跨中有最大弯矩;梁端剪力，按前后轮之间距离3.65米计，后后轮之间1.35米计，则：冲击系数：总荷载作用：（横向分配系数K取0.6计算）最大弯矩：梁端最大剪力：2、贝雷架结构验算根据规范要求，桥梁采用三排双层加强型，允许弯矩满足强度要求。
桁架加强桥梁三排双层加强型，允许剪力满足强度要求。
3、整体挠度计算对于钢桥的设计，为了使车辆能比较平稳的通过桥梁，因此“桥规”要求桥跨结构均应设预拱度。
另外要使钢桥能正常使用，不仅要对桁架进行强度验算，以确保结构具有足够的强度及安全储外，还要计算梁的变形（通常指竖向挠度），以确保结构具有足够的刚度。
因为桥梁如果发生过大的变形，将导致行车困难，加大车辆的冲击作用，引起桥梁剧烈振动。
简支梁容许挠跨比取，则容许最大挠度由活载引起的跨中挠度由静载引起的跨中挠度满足要求此处在计算钢梁的跨中挠度时，未计算由销、孔间隙引起的非弹性挠度变形，此部分变形与钢梁的使用时间及加工制作的精度有关。
三、桥台的设计与计算为防止洪水冲刷桥台，威胁到便桥安全，采取拉森Ⅳ型钢板桩做承台基础围护，钢板桩露出地面2米，埋入地面下13米，内填筑砂石，承台基础采用扩大基础，第一层基础结构尺寸为：3.80m×6.40m×0.5m，承台尺寸为：2.80m×5.40m×0.5m ，背墙厚度为0.8m,高度为3.68米。
贝雷架施工便桥计算书(付超)
贝雷架施工便桥计算书一、结构布置1、采用混凝土扩大基础，基础上设背墙，与正规桥梁一样，基础内布置钢筋，顶面浇筑混凝土后铺设钢板当支座；桥台截面图2、26 m跨便桥采用11排单层加强组合贝雷桁架；贝雷架每节3米，实际桥梁长度为3*9=27米；贝雷架横断面图3、每两片一组用花片架联结，共11片，如上图示意；4、桥面铺16-20mm钢板，钢板与贝雷架上弦杆要有可靠联结，可采用焊连或钻眼反扣U型螺栓与弦杆联结；5、贝雷架每节（3米）联结处都要布置联结片，螺栓连在第二排与第一排桁架的端竖杆上，每节桁架前端竖杆上各设一块；6、桥头引道与便桥一定要直接出去，以免荷载引起桥梁扭转受力，非常不利。
二、贝雷架结构验算以8m3砼运输车为最重，便桥设计以能通过8m3砼运输车即可，运输车自重17t 到20t，8m3砼约20t。
计算时便桥所受荷载按集中荷载考虑——取50t，贝雷架自重取1.5T／ｍ。
当活载作用在跨中时，便桥承受的荷载为最不利荷载。
便桥受力图示如下：便桥荷载示意图1、查贝雷架片相关资料，其由贝雷片销接连成整体，截面力学参数如下表2、26 米跨径（11排单层组合贝雷桁架）,计算时按10排计算.①、实际弯矩计算M＝ｑｌ2／ 8+ｋｐｌ／4＝1.5×9.8×262/8+50×26×9.8×1.1×1.2×1.05/4＝5656KN.ｍ②、实际剪力计算Q＝ｋ（ｐ+ｑｌ）/2＝1.1×1.2×1.05（ 50×9.8+1.5×26×9.8） /2＝604KN.ｍ③、最大允许弯矩、剪力、挠度［M］＝788.2×10＝ 7882KN＞ M＝ 5656KN.ｍ［Q］＝245.2×10＝ 2452KN＞Q＝ 604KN.ｍ［ｆ］＝L/400＝26000/400＝65mm＞ f＝ 5ql4/384EI+ｐｌ3/48ＥＩ＝ 5×1.5×9.8×260004/(384×2.1×105×2505000×104) +50×9.8×1000×26000３／(48×2.1×105×2505000×104)＝51mm验算全部满足要求。
便桥计算新版
便桥计算阐明书(B1标段）
一、计算荷载传递:
荷载按50T计算，一方面均布荷载传递到便桥旳木板上。
通过木板传递到下面旳次梁（槽钢8)上。
槽钢旳荷载再以集中力旳形式传递到主梁(工字钢3６）上。
主梁旳荷载传递到桩基上。
二、上部构造计算：
1次梁验算:
取计算宽度为2．3m,次梁间距为０．3ｍ,荷载在次梁方向旳分布长度去5m。
则分布在每根次梁旳均布荷载为50T/2.3m
０.3m/5=13kN/m。
(计算简图如图1)
由钢构造手册差得槽钢１０旳截面抵御矩
M P
因此次梁满足强度规定。
２主梁验算：
主梁承受由次梁传递旳集中荷载，主梁承受集中荷载间距为0．３m，计算长度为4.2m，则计算简图如图2所示。
由钢构造手册差得工字钢36旳截面抵御矩
ＭP
因此主梁满足强度规定。
三、下部构造计算:
1荷载计算：
以双排桩为计算单元,当荷载作用在桩顶。
假定分派到四根钢管桩。
活载为，恒载１6T（12m)单根桩受力为4.0T。
因此单根桩承受旳最大荷载为19T。
2计算桩基入土深度
其中：
根据以上公式计算如下:
（1）第一联：取
Ｐ=０.5
（2）第一联:取
P=0.5
（3）第一联：取
P=
０.5
综上所述,该便桥构造设计满足规定。
111米钢便桥计算书[1]
![111米钢便桥计算书[1]](https://img.taocdn.com/s3/m/1d6a834533687e21af45a92d.png)
装配式钢桥计算书二○○九年五月Ⅰ、设计资料和结构尺寸一、设计资料1. 标准跨径:19.5m+18m+18m+18m+18m+19.5m ；2. 桥面宽度:全宽4m ；3. 设计车辆荷载: 40t ；见下图4. 设计依据:（1）《公路桥涵设计通用规范》 （JTG D60-2004） （2）《公路桥涵地基与基础设计规范》 （JTJ024-85） （3）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》 （JTJ025-86） （4）《公路桥涵施工技术规范》 （JTJ041—2000） 5. 计算方法:极限状态法。
二、结构尺寸全桥长为111米，设立5个桥墩共需90根木桩。
桩体之间用剪刀撑纵横向交叉连接。
桩顶纵横向铺设2排枕木，将桩连接为整体。
桥梁横断面布置如下图：三、荷载标准：1.上部结构恒重（1）面层：木材，5KN/m。
（2）纵向主梁：321型贝雷梁，270Kg/片；2.车辆荷载：40tⅡ、荷载计算一、使用软件MidasCivil6.7.1。
二、结构计算：桥梁通行的施工车辆荷载为40t车辆，按照通行一辆车设计。
结构分析采用Midas/Civil 6.7.1有限元分析软件。
1、桁架计算：桁架模拟为梁单元计算，每个单元长度为0.6m，共计30个单元，31个节点。
结构离散图见下图。
考虑到共有4片桁架，经计算取最大的横向分配系数为0.3。
静载计算桥面板自重：g1=5×18=90KN桁架自重：g2=270×6×4=6480Kg=64.8KN其它型钢：g3=400×6×4=9600kg=96KN恒载弯矩图：弯矩图(Mmax=113.4kN.m)车辆荷载弯矩图：弯矩图(Mmax=160.0kN.m)车辆荷载的冲击系数取1.15，钢结构的分项系数取1.1。
1.1×M恒载+1.15×M车辆＝1.1×113.4+1.15×160.0＝308.74kN.m。
临时便桥计算书
可门4＃、5＃泊位临时便桥计算书1、设计说明因福州港可门作业区4＃、5＃泊位码头工程施工需要，在1＃引桥的东侧需搭设一座临时钢便桥，桥长120m，宽4.0m，沿1＃引桥长度方向布置。
便桥第一排桩轴线距北围堤轴线40.75m，其内侧桩中心距1#引桥边线2m。
可门4＃、5＃泊位码头工程临时便桥为贝雷梁钢栈桥，桥面宽度4.0m，为方面水上混凝土浇注和施工材料运输，栈桥桥面与引桥空心板安装后面标高齐平。
栈桥跨度采用8m，上部采用2榀4片贝雷纵梁（非加强单层双排），2榀贝雷纵梁按间距布置，横向每3m间距采用10号槽钢加工支撑架连成整体；分配横梁采用25a型工字钢，间距为0.75m；桥面系采用22a型槽钢（卧放），横断面布置18根；基础采用υ630×8mm钢管桩，为加强基础的整体性，每排桥墩的钢管桩采用12号槽钢连成整体，每排墩采用2根钢管桩，墩顶横梁采用36a 型工字钢。
考虑水上小型施工船只能够自由出入，桩顶标高设计为＋3.9m。
栈桥设计荷载采用8m3混凝土搅拌运输车（满载），混凝土搅拌运输车活载计算时采用荷载冲击系数1.15及偏载系数1.2，钢管桩按摩擦桩设计。
根据现场调查及钻探资料，施工区水深约为3.5～20m，淤泥厚度12～30m，第一层土为灰黄色淤泥混砂，厚度1～4m，第二层土为深灰色淤泥，厚度26～29m。
计算时，上述土层的摩擦力均按15Kpa取值。
2、贝雷纵梁验算栈桥总宽4m，计算跨径8m，栈桥自上而下分别为υ630×8mm钢管桩、36a 型工字钢下横梁、“321”军用贝雷梁、25a型工字钢分配横梁（间距0.75m）及22a型槽钢桥面。
单片贝雷：I＝250497.2cm4，E＝2×105Mpa,W=3578.5cm3[M]=788.2kn·m，[Q]=245.2kn则4EI=2.004×106 kn·m22.1荷载布置2.1.1上部结构恒载（按4m宽计）(1)22a槽钢：18×24.99×10/1000=4.50 kn/m(2)25b型工字钢分配横梁：42×6×10/1000/0.75=3.36 kn/m(3)“321”军用贝雷梁：每片贝雷重287kg(含支撑梁、销子等)：287×6×10/3/1000=5.74 kn/m(4)36a型工字钢下横梁：6×60×10/1000=3.6 kn/m2.1.2活载(1)8m3混凝土搅拌运输车（满载）：车重20t，8m3混凝土20t(2)人群：不计考虑栈桥实际情况，同方向车辆间距大于15m。
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便桥计算书
一、工程概况
略
二、便桥简介
略
三、便桥计算
（一）便桥基本数据：
1）自重
贝雷片纵梁
P1=4.73kN/m×21m=99.33kN
其中4.73kN/m为贝雷梁集度，21m为布置的贝雷梁跨长
横梁及桥面：
P2=[(14.71 cm2×12+187.5 cm2)×21m+46.4 cm2×6.0m×14] ×7.85 g/cm3=90.6kN
前面为桥面板每米的截面面积
I22b的截面面积为46.4 cm2，横梁宽6.0m，一跨21m中布置
有14根横梁
7.85g/cm3为钢材的密度
2）跨度：便桥采用贝雷片纵梁三排加强的组拼形式，两桥台支中心距21m，纵梁总长20.87m，采用7节贝雷架拼装成三排加强型；
其中单层单排加强型贝雷片的容许弯矩为1687.5 kN·m，容许剪力为245.2 kN，则
[M]= 4809.4kN·m 容许剪力[Q]= 735.6kN
贝雷梁自重荷载集度q= 4.73kN /m 。
3）桥面系荷载集度：
q=（P1+P2）/20.87m
=（99.33kN+90.6kN）/20.87m=9.1kN/m
(二)便桥检算
1、横梁强度检算
工况：当满载车行于跨中时(最不利状况)
荷载 F max=720kN
计算图示及结果如下：
其中考虑到贝雷销间隙和偏载影响，贝雷片折减系数采用0.8，共三排贝雷梁，则：
M max= FL +qL2 = ×720kN×20.87m+×9.1 kN·m×0.872m2
=4252.05kN·m < [M]= 4809.4kN·m×3×0.8=11542.56 kN·m
Q max= P max + qL = 720kN +×9.1kN·m×20.87m
=814.96kN < [Q]= 735.6kN×3×0.8=1765.44kN
满足要求
2、横梁挠度检算
f=f1+f2
其中f1为自重引起的挠度；f2为活载引起的挠度，
n为贝雷梁排数，这里等于3；E=2.1×105，I=5772000×104mm4
f=5qL4/(384EI)+ 16FL3/384nEI
=5×9.1×208704/(384×2.1×105×5772000×104)+16×720×1000×208703／(384×3×2.1×105×5772000×104)
=24.35mm
[f]=L/400=20870/400=52.17mm > 24.35mm
满足要求。
3、基础承载力检算
工况：当满载车行于桥头时(最不利状况)
σ=Q max/A
=(720+90.6/2)kN37842.33×10-6m2
=20.24kPa < 90kPa
A为贝雷梁立杆下支座的面积，即受力面积，见构造图
3000X13=39000
300
250450250
1500
4000
6000
1、图中单位以毫米计；
2、采用贝雷梁四排单层加强型，最大荷载为Q=600KN。