龙门吊验算 - 360文档中心

龙门吊验算书

钢筋场10T龙门吊验算书一、荷载1、活荷载（1）龙门吊最大设计吊重：100 KN（2）电动葫芦重量：13 KN（3）吊具2I25a：6.0×2×0.381=4.5 KN2、恒载（1）桁架(总重)：130 KN/M3、偶然荷载根据现场实际情况，本龙门吊偶然荷载仅考虑风荷载。

风荷载按9级风工况进行验算。

（1）、风压计算风压按以下公式计算：W N=K1 K2 K3 K4 W0 (Pa)W N：某级风产生的风压W0：基本风压值，按W0=v2/1.6计算，9级风V＝24M/S；K1：设计风速1频率换算系数，取1.0；K2：风载体型系数。

对于贝雷桁片取1.3；K3：风压高度变化系数，对于高度≤20M，取1.0。

K4：地形、地理条件系数，取1.3。

(2)迎风面积计算：如图：最大迎风面积S=62.1m2(3)风力计算计算公式 F N=W N.SF N=1.0×1.3×1.0×1.3×242/1.6×62.1=37781N=37.8 KN二、龙门吊桁架强度、变形及稳定性验算(一)、强度验算龙门吊桁架强度验算按以下两种工况进行验算：1. 验算工况1：龙门吊在最大设计吊重情况下，吊点居于桁架中点时，桁架的最大跨中弯矩。

(1) 计算简图如下：P：为集中活荷载之和。

P＝100+13+4.5＝117.5 KNMq max=PL/4=117.5×23/4=675.6 KN.Mｑ：为龙门吊恒载之和沿龙门吊23M跨径上的均布线荷载，桁架：130/23=5.6 KN/Mq=5.6 KN/M。

Mg max=qL2/8=5.6×232/8=373.7 KN.M(2) 单片贝雷片跨中弯矩荷载组合后跨中最大弯矩：活载取动力系数1.2。

M zmax＝1.0Mg max+1.2Mq max=1184.4 KN.M按每片加强贝雷片均匀承受荷载弯矩考虑，每单片贝雷片跨中最大弯矩为：M dmax= M zmax/4=296.1 KN.M≤[M]=1687.5 KN.M（设计最大值）符合使用要求。

龙门吊地基承载力验算

龙门吊地基承载力验算
龙门吊地基承载力验算
龙门吊用于盾构区间施工，龙门吊在轨道运行，地基承载力以16T地基承载进行验算，验算过程如下：
16T龙门吊起重设备总重40T，管片自重15T，动荷载系数取1.5，则龙门吊自重加管片自重：
G=40T+15T=40+15=55T。

龙门吊安装在43Kg/m 轨道上面，轨道下方为35mm宽，厚度为12mm钢板，龙门吊有8个车轮，单侧4个车轮，如下图所示。

本次验算是对龙门吊单侧压力验算，因两侧受力情况一样。

按单侧最不利荷载情况计算基础承载力，验算过程如下：
轨道所受的车轮压力大小为：
1、龙门吊各轮自重分配:G自重=55/8=6.875T
2、最不利荷载情况(按土方在龙门吊单侧时考虑) 则轨道所受各个龙门吊车轮压力大小为：
F单轮=（6.875T+15/4 T）×9.8N/Kg=104.125 KN
轨道自重为：43Kg/m×12m=516Kg；
则静止时龙门吊负重及轨道对龙门吊下方地面产生的总压力为：。

龙门吊基础承载力设计验算书

龙门吊基础承载力设计验算书
一．基本计算参数
1、起吊梁时龙门吊单边荷载
30m箱梁重量最大为110t，由两台80t龙门吊承载，龙门吊将梁移到单边时为最不利考虑，则每台龙门吊荷载G1=1100.0÷2=550。

0KN;龙门吊将梁移到单边时为最不利考虑龙门，龙门吊单边荷载G2=550÷2=275。

0KN.
2、龙门吊自重（一台）400KN计，龙门吊单边轨道承载G3=400÷2=200KN,单边长6.0m，龙门吊钢轨采用38Kg/m，底宽11.4cm. 二。

轨道梁地基承载力验算
轨道采用C20砼，上部宽0.3m，高0。

2m。

龙门单边两轮间距6.0m,轨道砼应力扩散只考虑两轮间距离,砼应力不考虑扩散。

轨道梁受压力验算：
P=G2+G3 =275。

0+200=475。

0KN
轨道梁砼应力验算:
σ=475.0÷0.114÷6.0=694.44KPA＜［σ］=20MPa
C20混凝土符合要求.
地基承载力计算
σ= P/A=475。

0÷0.3÷6.0=263。

89KPa
要求地基承载力不小于300Kpa,故满足要求。

龙门吊结构验算书(midas计算)

目录1.工程概况 (1)2.计算依据及材料取值 (1)2.1计算依据 (1)2.2材料取值 (2)3.计算荷载模型 (2)3.1计算荷载 (2)3.2荷载工况 (3)3.3.计算模型 (4)4.计算结果 (5)4.1应力计算结果 (5)4.2位移、支座反力及稳定计算结果 (12)4.3工况7整体抗倾覆计算 (13)5.结论和建议 (14)1.工程概况60t门吊主梁采用双主梁桁架结构，支腿采用钢管焊接，采用轨道行走式，轨道间距27m，主梁跨度27m，净高约13.5m，支腿行走轮距6.5m。

门吊主梁采用200型贝雷梁拼装，门吊支腿采用钢管结构，直立支腿采用φ325×10钢管，斜支腿立柱采用φ273×7钢管、平联及斜撑采用φ159×5钢管。

起吊设备采用1台60t起重小车，60t门吊的结构布置形式如图1所示。

图1 60t门吊结构图示2.计算依据及材料取值2.1计算依据（1）60t龙门起重机设计图（2）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）（3）《起重机设计规范》（GB3811-2008）2.2材料取值200型贝雷梁材质为Q345钢材，容许正应力按[]240MPa σ=取值，容许剪应力按[]140MPa σ=取值； Q235钢材，容许正应力按[]170MPa σ=取值，容许剪应力按[]100MPa σ=取值。

3.计算荷载模型 3.1计算荷载（1）自重荷载630c P kN =；（2）起升荷载Q P ：天车110Q P a kN =和吊重600Qb P kN =。

（3）电动葫芦走行制动力：按起升荷载的10%取值，60010%60TZ P kN =⨯=。

（4）门吊走行制动力：吊重走行制动()163071010%134MZ P kN =+⨯=；自重走行制动()263011010%74MZ P kN =+⨯=。

（5）风荷载w P ：工作状态时为6级风，基本风压取120Pa ，非工作状态时，基本风压取500Pa 。

龙门吊基础承载力及变形验算

XXXXXXXXXXXX项目预制梁场轨道梁地基基础设计计算书计算：复核：审核：2022年XX月目录1.工程概况 (2)1.1预制梁场简介 (2)1.2场地地层条件 (2)2.计算依据 (3)3.门式起重机 (3)3.1.预制场龙门吊配置 (3)3.2.龙门吊基础 (3)4.龙门吊基础承载力验算 (4)4.1.计算参数 (4)4.2验算过程 (5)5.地基变形验算 (8)5.1最不利工况 (8)5.2验算过程 (8)6.结论与建议 (10)1.工程概况1.1预制梁场简介图1 预制梁场布置图1.2场地地层条件由《XXXX工程地质勘察报告》可知南岸梁场附近的K871+716.5处基底为素填土，基底承载力标准值为260kPa。

基底以下各土层分布及参数见下表：由《XXXX工程地质勘察报告》可知北岸梁场附近的K870+489处基底为粉土，基底承载力标准值为240KPa。

基底以下各土层分布及参数见下表：2.计算依据（1）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）（2）《建筑结构荷载规范》（GB50007-2012）（3）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG 3363-2019）（4）《80t龙门吊安装、拆除专项施工方案》3.门式起重机3.1.预制场龙门吊配置为满足本项目预制梁板需要，预制梁场采用2台80T龙门吊、1台10T龙门吊，2台80T龙门吊负责预制梁的吊装及移动，最大起重重量为160T（35米箱梁最重边跨边梁重量为122.36t），龙门吊跨径35m，提升高度9m。

1台10T龙门吊负责模板的吊装、混凝土浇筑（最大吊重量为5吨），龙门吊跨径35m，最大提升高度9m。

3.2.龙门吊基础预制场轨道设置两条，80T门吊轨道基础长度约为350米。

南岸预制场轨道：破除老路沥青，直接在水稳面层上浇筑60cm×60cm单层条形基础；北岸预制场轨道坐落在已经施工完成的路床灰土面层上，基础截面尺寸采用40cm×60cm和40cm×110cm双层条形扩大基础。

龙门吊受力验算

龙岗区协平路市政工程人工顶管工作井龙门吊受力验算本工程人工顶管工作井起吊系统采用工字钢自制龙门吊（如上图所示），龙门由四根25a号工字钢做架柱，小横梁及轨道梁均采用36a 号工字钢，剪刀撑采用14a号槽钢，架体与地面砼固定，形成一个稳定的超重龙门架。

主要起重物有顶管用的管材，人工顶管挖出的土方，以及顶管用的千斤顶若干工具等。

一、重力分析：1、由于起吊重物最重为DN1000砼管，重量相对不大，一、轨道梁根据轨道梁的受力情况建立力学模型如下：其中N1，N2为支座反力，F1位轨道梁所受到的外力荷载，q为轨道梁自重荷载。

根据力学平衡方程：N1+N2=4F1+10q ；∑M=0可求得N1=78.825kN，N2=48.825kN故可根据受力情况做出轨道梁的剪力图如下：根据受力情况做出轨道梁的弯矩图如下：1.由弯矩图可知最大弯矩位于A 、B 支座处，最大弯矩为： Mmax=61.53kN ·m轨道梁的规格为32a 工字钢，查表可得其截面系数为Wx=692 Wy=70.8故其弯曲截面系数为： W=w y x 22w +=695.6cm3=34m 10956.6-⨯最大正应力：x m a σ=W ax M m =34-4m 106.695m10153.6⨯•⨯N =91.90MpaQ235钢的许用正应力[σ]=140Mpax m a σ<[σ]故满足强度要求；2.由剪力图可知，剪力最大处为A 、B 支座处，最大剪力都为Fmax=31.53+17.295=48.825kN ，查表可知32a 工字钢：腹板厚度d=9.5mm ；m S I z 275.0cm 5.27:max z ==最大切应力为pa 69.180095.0275.0825.48max max max M mm kN d I S F z z =⨯==τ Q235钢的许用切应力Mpa 80][=τmax ][ττ＞,故满足强度要求；二、小横梁验算：取轨道梁A 点下方小横梁验算，根据受力情况，建立力学模型如下：小横梁规格为36a 工字钢，自重为G=ql=0.765×2.5=1.91kN由一可知，F=N1+G=80.735kN ；由此可求得：梁的杆端剪力：N F F QCD k 368.405.225.225.132=⨯⨯⨯=）（；N F F QDC k 368.40-5.225.225.1-32=⨯⨯⨯=）（梁的杆端弯矩： m 230.25-5.225.1-23⋅=⨯=kN F M CD m 230.255.225.123⋅=⨯=kN F M DC1.梁的最大弯矩位于作用力F 处，其值为： m 230.255.225.1234max ⋅=⨯=kN F M小横梁的规格为36a 工字钢，查表可得其截面系数为Wx=875cm3 Wy=81.2cm3故其弯曲截面系数为： W=w y x 22w +=879cm3=34m 1079.8-⨯ 最大正应力：x m a σ=Wax M m =34-4m 108.79m 10523.2⨯•⨯N =28.70Mpa 钢的许用正应力[σ]=140Mpax m a σ<[σ]2.梁的最大剪力位于作用力F 处，其值为N F F k 736.805.225.225.1232max =⨯⨯⨯⨯=）（查表可知36a 工字钢：腹板厚度d=10mm ；m S I z 307.0cm 7.30:max z ==最大切应力为pa 30.2601.0307.0736.80max max max M mm kN d I S F z z =⨯==τ Q235钢的许用切应力Mpa 80][=τmax ][ττ＞,故满足强度要求。

龙门吊验算书

钢筋场10T龙门吊验算书一、荷载1、活荷载（1）龙门吊最大设计吊重：100 KN（2）电动葫芦重量：13 KN（3）吊具2I25a：6.0×2×0.381=4.5 KN2、恒载（1）桁架(总重)：130 KN/M3、偶然荷载根据现场实际情况，本龙门吊偶然荷载仅考虑风荷载。

风荷载按9级风工况进行验算。

（1）、风压计算风压按以下公式计算：W N=K1 K2 K3 K4 W0 (Pa)W N：某级风产生的风压W0：基本风压值，按W0=v2/1.6计算，9级风V＝24M/S；K1：设计风速1频率换算系数，取1.0；K2：风载体型系数。

对于贝雷桁片取1.3；K3：风压高度变化系数，对于高度≤20M，取1.0。

K4：地形、地理条件系数，取1.3。

(2)迎风面积计算：如图：最大迎风面积S=62.1m2(3)风力计算计算公式 F N=W N.SF N=1.0×1.3×1.0×1.3×242/1.6×62.1=37781N=37.8 KN二、龙门吊桁架强度、变形及稳定性验算(一)、强度验算龙门吊桁架强度验算按以下两种工况进行验算：1. 验算工况1：龙门吊在最大设计吊重情况下，吊点居于桁架中点时，桁架的最大跨中弯矩。

(1) 计算简图如下：P：为集中活荷载之和。

P＝100+13+4.5＝117.5 KNMq max=PL/4=117.5×23/4=675.6 KN.Mｑ：为龙门吊恒载之和沿龙门吊23M跨径上的均布线荷载，桁架：130/23=5.6 KN/Mq=5.6 KN/M。

Mg max=qL2/8=5.6×232/8=373.7 KN.M(2) 单片贝雷片跨中弯矩荷载组合后跨中最大弯矩：活载取动力系数1.2。

M zmax＝1.0Mg max+1.2Mq max=1184.4 KN.M按每片加强贝雷片均匀承受荷载弯矩考虑，每单片贝雷片跨中最大弯矩为：M dmax= M zmax/4=296.1 KN.M≤[M]=1687.5 KN.M（设计最大值）符合使用要求。

50t龙门吊拼装图纸、验算书_secret

50t龙门吊拼装图纸、验算书_secret安塞45t龙门吊验算一. 龙门起重机结构及基本计算参数设计吊重:45t跨度:26m高度:立柱采用4格共计8m,加上桁车走行系统高1m,故净空高9m.2 风力:计算取六级风力，则工作状态的风压强度为60kg/m,非工作2 状态风压强度为100kg/m.二.轮压计算:1.自重(1) 横梁:1.1×15×2=33t(2) 立柱:1.1×6×4=26.4t(3) 走行结构:走行小车按2t计算，共8个，则共重:8×2=16t(4) 小车走道钢轨:钢轨: 2×30×0.05=3t则恒载总重: Q恒=33+26.4+16+3=78.4t恒载产生的反力: R恒=Q恒/2=39.2t龙门结构图:112. 活载:(取最不利情况)设小车及吊具，滑轮总重: 10t吊重量设计为: 45t活载合计:45×1.1+10=59.5t考虑到活载移动时的冲击系数:K =1.2则活载产生的反力为:R活=k×Q活(L-a)/L1.2?59.5?(28?3)活=28?63.75t?637.5kN风力计算: P=WFK1K22, K1=0.4, 对起重桁车K1=12为空气动力系数取K2=1.5小车风力: P1=0.6×2×1×1.5=1.8KN1=1.8×11.5=20.7KN?m横梁风力: P2=0.6×30×2×0.4×1.5=21.6KN2=21.6×10=216KN?m立柱风力: P3=2×0.6×8×2×0.4×1.5=11.52KN 12L=28m, a=3m, Q=59.5t R 3.W=600N/m KM MM3=11.52×5=57.6KN?m M总=M1+M2+M3=294.3KN?m纵向风力所产生的反力为:R风= M总/d=49.05KN其中d为立柱底部宽度6m4. 荷载组合及轮压计算:R总=R恒+R活+R风=392+637.5+49.05=1078.55KN 其中这些压力分别由8个轮子承担则每个轮子所承担的压力为: 1078.55/8=134.82KN 而走行轮容许压力为210KN，因此满足要求三. 龙门吊纵向稳定性计算因跨度相对较大，横向稳定不控制，主要验算纵向稳定.最不利工作条件为:空车最大风力100kN/m2,吊机空车在轨道上运行突然刹车产生的惯性力。

龙门吊轨道基础验算

精心整理附件：龙门吊基础验算一、门吊钢跨梁强度验算1.概述龙门吊过跨梁采用上下铺设40mm厚盖板和30mm厚腹板组焊而成箱形结构梁，中间间隔1.5m 均匀布置16mm厚隔板，整体高度455mm。

所用材料主要采用Q345B高强钢，结构形式见图（一）图一龙门吊钢跨梁结构形式图2.计算载荷工况：2.170吨，吊重162.2工况1工况22.23过钢结构有限元见图（二）于为左4结论：为为34/21000=1/617＜1/500；在载荷工况下，最大应力均小于材料的许用应力，刚度小于钢结构设计规范挠跨比1/500，过跨梁最大强度和刚度均满足使用要求。

图三过跨梁工况1应力云图图四过跨梁工况1应变云图图五过跨梁工况2应力云图图六过跨梁工况2应变云图二、门吊扩大基础承载力计算龙门吊轨道梁基础为500mm*600mm，扩大基础图如图七所示，梁上预埋螺栓，铺设43#钢轨，轨道之间预留5mm收缩缝、接地线，轨道末端做挡轨器。

图七扩大基础图45T龙门吊单侧图单侧龙门吊自重g1=110t/2*10=550kn；45t门吊主要负责渣土吊出，按最不利起重条件即所有吊重均在龙门吊一侧时；则g2=45t*10=450kn；，路龙门吊扩大基础实际要求地基承载力为：σ=N/A*安全系数=1.4*1078.4/（10.9*1.2）=115.4kpa<125kpa因此该段地基承载力满足扩大基础所需的龙门吊运行地基容许承载力。

三、门吊基础及冠梁受力计算基坑南侧龙门吊基础落在冠梁上，采用锚固筋与冠梁连接固定。

门吊基础采用C30砼，500*600条形基础，龙门吊基础对冠梁产生的压强（以45T龙门吊验算）为：龙门吊自重为135t，最大起重重量为45t，最不利荷载状况是起重荷载全部作用在一侧轨道梁上,龙门吊每侧4个轮子，简化成2个集中力F=（110÷4+45÷2）×10=500kN。

按照《建筑结构荷载规范》中，可变荷载系数取1.4，即F=1.4×500=700kN；σ。

龙门吊结构验算

倾覆力矩MK'=H0×F'H0=1m
MK'=1m×96t=96.0t·m
稳定力矩MW'=G0'×B/2G0'=240tB/2=4.5m
MW'=240t×4.5m=1080.0t·m
稳定系数η0'=MW'/MK'=11.25>2.5满足起重机规范《GB3811－83》要求。
6、龙门吊机主梁的刚度计算
（1）因螺栓与螺栓之间的安装间隙而产生的挠度f1
预制场布置示意图见图（一）：
一、设计参数
1、总跨度32m，净跨度28m；
2、最大吊重能力为100t；
3、龙门吊行走速度为10m/min6m/min，起升速度为0.9m/min，驱动系统扭矩为2.0t.m；
5、总高度为19m，净空高度为15m；
6、定、动滑轮组由五门滑车组成，理论起重能力为50t/单组。
斜撑：m5-4N1254∠125×125×12A5=92.5cm2
立柱边斜杆：m6-2N1254∠125×125×10A6=42cm2
立柱三角桁架横杆、斜撑：m7-2I10A7=28.66cm2
立柱钢管桩：m8-Φ900、δ=14mm钢管桩A8=389.7cm2
4、龙门吊计算简图与构件标号见图（七）。
2、空车在风荷载作用下经计算不会产生倾覆，但可以产生滑动，龙门吊机本身没有刹车系统，主要是靠自重（或加荷载）的作用下使其火车轮与轨道产生摩阻力来完成由运动到静止，空车情况下摩阻力只有1.4t，横向风荷载为6.76t，所以在没有使用时要注意，做好防护措施，避免事故发生；
3、在最大荷载作用下，尽量避免在跨中起吊、运行等连贯操作，应在行走大车不动时起吊，而后横移到一侧，再运行大车，喂梁到位，主要是减小冲击荷载。虽然在使用过程中没有出现危险情况，但此种操作增加了其安全性；

16t龙门吊轨道梁(贝雷梁)验算

16t 龙门吊轨道梁（贝雷梁）验算1、贝雷梁验算钢便桥长度14.1m,，钢便桥总宽1.2m。

钢便桥结构自下而上分别为:冠梁、贝雷梁(4道)、桥面铺装20mm压花钢板。

由《路桥工程施工常用数据资料与计算速查手册》中查得:贝雷架几何特性和允许内力见下表:桥梁几何特性表43) J(cm结构组合 W(cm)3578 250497 标准型单排单层 7699 577434 加强型7157 500994 标准型双排单层 15398 1154868 加强型10735 751491 标准型三排单层 23097 1732303 加强型注:表中数值为半边桥之值，全桥时应乘2。

桁架结构容许内力表不加强结构型加强结构型单排双排三排单排双排三排结构型式单层单层单层单层单层单层SS DS TS SSR DSR TSR弯矩 788 1576 2246 1687 3375 4809 ( kN-m)剪力 245 490 698 245 490 698 (kN)各类桥梁每节重量表(kN)构造鼻架单排单层双排单层三排单层标加标加标加单排双排三排装配准强准强准强单层单层单层型型型型型型全部 9.0 15.0 20.7 21.7 25.3 27.7 34.7 33.4 44.0 装齐(一)、荷载1、16t龙门吊最大轮压346KN2、20mm厚花纹钢板:(4 m宽):4×0.02×1×7.85×10=6.28KN/m4、贝雷架: 21.7/3×5=36.2KN/m自重标准值合计 q=6.28+36.2=42.4KN/m吊车竖向荷载动力系数，按工作级别为A6~A8 软钩吊车取1.10，荷载分项系数1.4 16T龙门吊走行时工况下钢便桥内力最大值通过时程分析得:1 计算简图:2 计算条件:荷载条件:均布恒载 : 42.40kN/m 均布活载 : 0.00 3 梁容重 : 25.00kN/m 计算时考虑梁自重: 不考虑恒载分项系数: 1.20 活载分项系数 : 1.40移动荷载:移动荷载数目 :1机械1-集中力F(kN):346 346机械1-间距(m) :7.5梁左移动限制 : 否梁左移动限制距离: ----梁左移动限制 : 否梁左移动限制距离: ----单元划分长度 : 0.200m 机械最小移动步长: 0.200m机械间最小间距 : --- 机械荷载分项系数: 1.5403 内力简图:----------------------------------------------------------------------- 根据上表可知，单排单层不加强贝雷片容许弯矩M=788KN.m。

龙门吊轨道梁验算书1

附件3龙门吊轨道梁地基承载力验算书一、基本计算参数1、起吊梁板时龙门吊单边荷载龙门吊主要作用是吊装主体结构施工模板、钢筋等材料，起重量最大为钢筋不超过5吨，为了确保安全按照最大起重量10吨计算。

查表起重量10吨跨度26米是轮压为128KN。

2、龙门吊对每米轨道的压力。

G1=128×2/7=36KN轨道梁和轨道偏安全取每延米自重。

G2=（0.6×0.5）×2.5=7.5KNG3=20/100=0.2KN二、轨道梁地基承载力验算轨道梁采用C30，台阶式设置，上部为宽60cm，高50cm，龙门吊脚宽按7m计，轨道应力扩散只考虑两个脚间距离，砼应力不考虑扩散则：1、轨道梁受压力验算：P=g1 + g3 =36+0.2=36.2KN/m轨道梁砼应力为：σ=γ0P/A=36.2/0.12/1000=0.3MPa<[σ]=30MPa2、轨道梁地基承载力验算。

地基应力计算:σ=( g1+g2+ g3)/A=（36+7.5+0.2）=43.7KPa地基承载力计算：P u——极限承载力，KP ac ——土的粘聚力，KP aγ——土的重度，KN/m，注意地下水位下用浮重度；b，d——分别为基底宽及埋深，m；N c ，N q ，N r——承载力系数，可由图8.4.1中实线查取。

根据板桥村站围护结构图纸总说明中基坑设计参数建议值表1-2素填土C=10、γ=19.2 KN/m、φ=8带入太沙基公式PU=10*6+19.2*0.5*5+0.5*19.2*0=108 KPa>72KPa所以地基承载力买足要求。

三、梁配筋计算1、弯矩计算（按照均布荷载简支梁配筋计算）Q=43.7KN/m梁最大弯矩为W=1/8qL 2=267KN.M2、配筋计算按照混凝土受压区计算梁能够能够承受最大弯矩)5.0('0''1f f f c u h h h b f M -=α=662KN.M>267 KN.M下选用4根¢22钢筋，实际受拉钢筋截面积：11*11*3.14*4=1519 mm2，箍筋¢10@200mm，构造钢筋如下图所示。

龙门吊轨道承载力验算书(2018)

1、龙门吊自重：m=45t
G1=45X103kg义10N/kg= 450KN
2、30m边梁重量：m=40.2m3X2.6t/m3+7.6t=112.1t
G2=112.1X 103kg X10N/kg = 1121 KN
集中荷载P= G2/2=1121/2=560.5KN
均布荷载q=Gi/L=450/31=14.52KN/m
龙门吊轨道承载力验算书
2018年10月26日，经总监办、业主、惠清TJ5标项目部三方现场量得已施工的预制梁轨道基础尺寸为80cm厚、130cm宽。现根据实际结构对对轨道基础承载力进行验算1.1 Nhomakorabea门吊基础验算
集中应力
图7.1预制场龙门吊立面图(单位mm)
1.1.1受力分析
梁场龙门吊属于室外作业，当风力较大或降雨时候应停止施工。当起吊最重梁板(112.1t)且梁板位于最靠近轨道位置台座的时候为最不利工况。
当处于最不利工况时，单个龙门吊受力简图如下：
北门吊自直均布荷载14.52 KN加
I
支履勋悭
3100
图1.1.1龙门吊受力简图
龙门吊竖向受力平衡可得到：
N1+N2=qXL+P(1-3)
取龙门吊左侧支腿为支点，力矩平衡得到：
N2XL=qXLX0.5L+P义3.511-4)
由公式(1-3) (1-4)可求得N1=722.28KN, N2=288.34KN
图7.1.1-2龙门吊侧面受力简图
受力较大的单边支腿竖向受力平衡可得
N1=N+N(1-5)
由公式(1-5)得出在最不利工况下，龙门吊单个车轮所受最大竖向应力为
N=361.14KN
1.1.2力学建模

龙门吊检算书

5T龙门吊检算书我合同段龙门吊是以桁式支架形式拼装而成，双腹杆和横杆以多斜杆形式拼装而成，腹杆主杆以16根Q235-B 75mm等边角钢，以平行四边形形式布设，斜杆间距40cm，以Q235-B 50mm角钢作斜杆。

横杆主梁：1根I28工字钢，采用1根140mm槽钢，2根75mm 等边角钢拼成加强杆，以等边三角形形式拼装而成，等边三角形高1m；横杆斜杆以Q235-B 70角钢拼装而成，间距100cm。

龙门吊高度9m，跨度22m，设计最大承重5T，用于混凝土浇筑时吊装混凝土和安装模板（我合同段混凝土箕斗1.2m3，以2.5Kg/1m3约为3.25T，模板约为2.5T）。

I28工字钢连接加强杆和连接钢板采用20cm/2m贴角焊缝，同时采用Φ2cm/2m螺栓连接，上下以10×10×2cmQ235钢板作垫板，斜杆角钢采用用Φ2cm/2m螺栓连接。

全部采用T506焊条焊接。

一、横杆主梁检算：（反算法检算）受力图如下：最大荷载为5T横梁上最大荷载：q=1.135KN/m梁的自重为0.43KN/m则设计最大荷载值为：Q=q+0.43=1.56KN/m梁跨中最大弯距为：M max =1/8×1.135×222=68.36Kg/m横梁截面选定：W= M max/［σw］=163.5/145×103=0.165m3=1.65×105mm3选用I28 《查路桥施工计算手册》可得，Ix=7.48×108/mm3Wx=5.34×105/mm3 Sx=3.12×105/mm3Ix/Sx=1.71mm σ壁厚=10.5mm截面验算：梁自重产生的弯距设计值为：Mg=1/8×0.43×222=26.05Kg/m总弯距正应力：Q=68.36×106/5.34×105=128.015MPa〈145 MPa满足要求梁的跨中挠度验算：F=（5×q×l4）/（384×E×Ix）=（5×1.135×220004）/（384×2.1×105×7.48×108）=22.04mm〈l/600=36.7mm承重最大时挠度22mm，平时承重挠度8-10mm完全满足要求。

80T龙门吊验算书1

附二：80T龙门吊验算书一、概况惠东至东莞高速公路第一合同段42米T梁吊运施工使用二台80吨龙门吊车，每台龙门长为12.5m（净跨11.0m），宽为3m，由贝雷架拼装而成，贝雷架系由湖南郴州筑路机械厂生产。

42米T梁最大吊重为120吨，每台龙门吊设计的吊梁导梁由六排、每排五片、共30片贝雷架组成，两支腿处的一端由12片贝雷架拼装组成，在支腿处与行走部位用型钢方桁架固定；导梁、支腿和行走部位连接形成一个整体，以提高整机稳定性；龙门吊行走动力由八台同步波箱式电机驱动，每台电机的功率为1.1kW。

二、龙门吊横梁总受力计算1、龙门吊横梁构件重量如下表*注：贝雷架的重量参数由《公路施工手册—桥涵》（下册）查得。

龙门吊横梁构件总重量为：8100+180+21.5+1118+250+504+1920=12093.5kg综合各构件后每延米贝架重量为：G1=12093.5÷〔15×6〕= 134.37kg/m=1.32kN/m。

2、横梁重量：G2=12.5×6×1.32=99.0kN3、支腿重量：G3=3×4×1.32=15.84kN4、龙门吊行走车重量：G4=850（kg/台）×2(台)=1700kg=16.66kN5、吊梁天车重量：G5=460kg/台×2(台)=920kg=9.02kN6、卷扬机重量（含钢丝绳）：G6=2780kg=27.25kN7、每台龙门吊对支腿行走部位荷载：G7=G2+G3+G4+G5+G6= 99.0+15.84+16.66+9.02+27.25=167.77kN8、42米T 梁的重量G T ＝41.47m 3×2600㎏/ m 3＝107822㎏=1056.66kN 。

42米T 梁动载时的重量可计为G T1＝1056.66 kN ×1.10＝1162.3kN 。

(其中1.1为安全系数)三、龙门吊受力分析当42米T 梁起吊时，当天车行走到居中位置时的弯距和挠度达到最大值，受力图示如下：G 吊=G2+（G5+G6+ G T1）/2=99.0+（9.02+27.25+1162.3）÷2=698.3kNa=6.25mb=6.25mL=a+b=12.5m1、横梁挠度校核因贝雷架的结构特征是用16锰铁特殊钢材贝雷桁架连接成整体，一般情况下贝雷架使用在材料的弹性范围内，故其变形为线弹性变形f1，另一部分变形主要是由于销钉与桁架销孔间的间隙而产生的特殊的非线性累加变形，其变形为非线性挠曲变形，系由销子与贝雷架阴阳节头间隙而引起的，实际属于刚体间的位移，当贝雷架安装完成后，在其自重作用下，销结挠曲变形认为已全部完成。

基坑边安装龙门吊安全验算

基坑边安装龙门吊安全验算摘要：一、引言二、基坑边安装龙门吊的必要性三、龙门吊安全验算的流程与方法1.计算设计荷载2.检查结构强度3.评估抗风能力4.考虑环境影响四、安全验算结果分析1.满足设计要求2.需采取的改进措施五、结论正文：一、引言在我国建筑施工现场，基坑开挖与支护工程是常见的基础工程。

为确保施工安全与顺利进行，基坑边安装龙门吊是必不可少的。

龙门吊作为施工现场的重要设备，其安全性直接关系到人员和设备的安全。

因此，对龙门吊进行安全验算具有重要意义。

二、基坑边安装龙门吊的必要性龙门吊是一种大型起重设备，广泛应用于建筑工地、港口、车间等领域。

在基坑开挖与支护工程中，龙门吊负责吊运土方、材料及设备等，对于缩短工期、提高劳动生产率具有重要意义。

然而，由于基坑边环境的特殊性，如空间有限、土压力较大等，对龙门吊的安全性要求更为严格。

三、龙门吊安全验算的流程与方法1.计算设计荷载根据龙门吊的使用情况，包括起重量、工作半径、速度等参数，计算设计荷载。

设计荷载是龙门吊安全验算的基础数据，直接影响设备的使用寿命和安全性能。

2.检查结构强度对龙门吊的结构进行强度验算，确保在设计荷载作用下，结构能够承受各种载荷组合下的应力、应变及变形，保证结构安全可靠。

3.评估抗风能力考虑施工现场的风荷载对龙门吊的影响，评估其抗风能力。

抗风能力不足可能导致设备在风荷载作用下产生过大的晃动，影响使用安全。

4.考虑环境影响分析施工现场的环境因素，如地形、地质、气候等，对龙门吊的安全性能产生的影响。

如在地震、洪水等自然灾害发生时，龙门吊是否能够保持稳定，避免意外事故。

四、安全验算结果分析根据安全验算的结果，对龙门吊的安全性能进行评价。

若满足设计要求，则可以投入使用；若存在安全隐患，需采取相应的改进措施，如加固结构、提高抗风能力等，确保龙门吊在施工过程中的安全。

五、结论基坑边安装龙门吊安全验算是一个复杂的过程，需要综合考虑设备的使用情况、结构强度、抗风能力及环境影响等多方面因素。

基坑边安装龙门吊安全验算

基坑边安装龙门吊安全验算（原创实用版）目录一、引言1.介绍基坑边安装龙门吊的背景和重要性2.目的和意义二、龙门吊的基本概念和结构1.龙门吊的定义2.龙门吊的结构和组成部分三、基坑边安装龙门吊的安全验算1.基坑边安装龙门吊的流程2.龙门吊安装过程中的安全注意事项3.龙门吊安装完成后的安全验算方法四、龙门吊安全验算的实际应用1.实际工程案例2.安全验算结果分析五、结论1.总结基坑边安装龙门吊安全验算的重要性2.对未来工程的建议和启示正文一、引言在建筑工程中，基坑边安装龙门吊是一项非常重要的任务，它关乎到工程的顺利进行以及工人的生命安全。

因此，对基坑边安装龙门吊进行安全验算，是保障工程质量和人员安全的必要手段。

二、龙门吊的基本概念和结构龙门吊，又称门式起重机，是一种广泛应用于港口、码头、仓库、建筑工地等场所的起重设备。

它主要由主梁、支腿、起重小车、电气系统等部分组成，具有结构简单、操作方便、起重能力大等特点。

三、基坑边安装龙门吊的安全验算在基坑边安装龙门吊的过程中，需要严格按照安装流程进行，确保各个环节的安全。

在安装过程中，要注意以下几点：1.安装前，要对龙门吊的结构进行检查，确保各部件连接牢固，无松动现象。

2.安装过程中，要保证起重小车与主梁之间的距离合适，避免因距离过近或过远导致的安全事故。

3.安装完成后，要对龙门吊进行安全验算，以确保其能够承受最大起重量。

四、龙门吊安全验算的实际应用在某实际工程中，我们采用了基坑边安装龙门吊的方法，通过严格的安全验算，确保了工程的顺利进行。

在验算过程中，我们发现龙门吊的各项参数均符合安全标准，为工程的顺利完成提供了有力保障。

五、结论基坑边安装龙门吊安全验算是保障工程质量和人员安全的重要手段。

通过严格的安全验算，可以确保龙门吊在实际应用中能够承受最大起重量，从而避免因超载导致的安全事故。

预制场80T龙门吊验算书36m

80T龙门吊设计计算书一、龙门吊总体设计情况一）、T梁基本情况主桥上构设计为19×48.5m预应力简支T梁，每孔5片T梁，主梁预制长度48.46m，梁高2.7 m，主梁间距2.0 m，其预制宽度中梁为1.5 m，边梁为1.75 m，主梁肋宽0.20 m，马蹄宽0.62 m，翼板间留有0.5 m的湿接缝。

每片中梁吊装重量153t,边梁吊装重量150 t。

二）、龙门吊总体设计T梁预制场设在引桥13＃～15＃墩上游侧，场内布置预制台座5个，设置一台跨度为20ｍ的施工小桁车，T梁起吊上桥采用一座固定跨墩龙门吊起吊，用起吊平车将T梁从底座上起吊后，再由起吊平车横移至位于靠预制场侧的引桥2＃和3＃T梁处的运梁小车上，再将T梁运送至待架墩位处后由架桥机架设就位。

龙门吊横梁设计计算跨径为36ｍ，两组横梁顺桥向距离为46.3ｍ，每组横梁采用连成整体的加强六排双层贝雷架拼成，上面按150ｃｍ间距垂直横梁跨径方向铺设I36a分配梁，再在其上安装2根顺横梁跨径方向的I36ａ，上铺设51.51kg/m的轨道，其上安放起吊平车，吊点采用二套滑轮组，设置在横梁两侧。

龙门吊支承点采用钢管桩打入地层的方式，每处支承点用4根D800×8ｍｍ钢管桩连成整体形成支承墩，横梁支承在支承墩中心。

钢管桩顶设置顺桥向和横桥向的抗风风缆，同时在引桥盖梁上预埋钢板，利用型钢将下游侧钢管桩与盖梁连成整体，提高钢管桩的整体稳定性。

钢管桩与横梁的连接采用型钢设置成强大的“骑马”连接和整体框架，确保钢管桩与横梁连接处的可靠。

龙门吊的设计起吊能力按T梁的最大重量并考虑砼超方按每片T梁1600KN进行计算，则每组横梁按800KN的起重能力进行设计。

二、龙门吊受力分析根据龙门吊的构造、使用情况和现场情况，进行龙门吊的受力分析，以确定龙门吊的荷载分类、荷载组合和几种验算工况。

一）、荷载分类根据现场情况，不考虑偶然荷载，因此龙门吊所受荷载分类如下：1、永久荷载包括贝雷桁架、加强弦杆、I36ａ分配梁和轨道的自重。

龙门吊基础基础验算

龙门吊轨道基础验算一、工况描述本工程采用双龙门吊进行吊梁施工，单片预制梁最自重95t，单个龙门吊自重25t，单个龙门吊横宽32m，单侧支退间距6.5m，单个轮箱轴距60cm，龙门吊轨道基础采用T形基础。

二、轨道基础受力分析T形基础所受地基土提供的反力为均布荷载为Q，所受龙门吊单个支腿的作用力为P，如果把T形基础看做T形连续梁，将整个力学模型竖向翻转180°，则龙门吊的支退相当于T形连续梁的支点，地基土的反力可以看做是连续梁受的均布荷载，并且随着支腿的作用力为P不断移动，T形连续梁的每个横断面都将陆续的经受最大弯矩Mmax的考验，因此可以按照T形连续梁进行基础配筋,其受力分析如下图：地基土提供反力 Q龙门吊轨道基础龙门吊支腿反力 P 6.5m龙门吊支腿反力 PM max M max三、龙门吊轨道基础结构形式根据以往的施工经验，我们针对本工程采用的龙门吊及地基土的形式配置如下基础，基础混凝土标号为C25，顶宽30cm，底宽120cm，高度60cm，沿纵向顶板配3根Φ16钢筋，底板配3根Φ16+4根Φ12钢筋，沿横向在底板配置Φ12钢筋，间距为20cm，沿竖矩形截面配置Φ8构造箍筋，间距为20cm。

见下图：四、龙门吊轨道基础受力验算1、纵向配筋验算①底板筋受力验算按照上述受力分析，基础底部所受最大弯矩为龙门吊支腿作用部位，龙门吊单个支腿轴距为60cm，根据基础高度下反45°，则基础底板最不利情况下的受压面积S=（0.6+0.6+0.6）×1.2=2.16m2。

龙门吊单个支腿提供的力F=(2×25+95)/8=18.125t，则最不利情况下地基承载力σ=F/S=18.125×10/2.16=83.91Kn，即为8.391t/m2，根据当地土质情况，进行适当夯实其地基承载力可以达到8t m2～10t/m2，故地基承载力满足要求。

FQ Mmax对最不利情况下的基础受力验算，即基础断成1.8m一节，支腿作用力有双支点变为单支点集中力，则最大弯矩Mmax=ql2/2，其中q=F/1.8=18.125/1.8=10.069t/m=100.69kN/m，l=1.8/2=0.9m，则Mmax=40.78 kN·m。