三层门架高支模-板面H=6.2
高支模计算方案
第一章工程概况第一节工程简况金碧海岸工程位于佛山市南海区里水镇草场村东侧，由佛山市南海新中建房地产发展有限公司兴建。
本工程1～4号楼总建筑面积5万多平方米，其中4栋塔楼为住宅楼，高31层，联体地下室1层为车库。
结构为钢筋砼框架结构体系，抗震设防烈度7级。
第二节高支模部位和方案选择一、高支模部位本工程楼顶阁楼模板支撑体系属高支模体系。
阁楼的梁板体系呈不规则的形状，其中外围的装饰线梁约为梯形状，下底宽约550mm，上底宽约1000mm，梁高700mm，其余梁为规则梁，型号尺寸有200×300、200×400、200×450、200×500、200×600、200×1000、350×1700等，梁最大跨度约为5～6m，板厚基本为100～120mm。
按截面尺寸最大和荷载最重的具有代表性的梁板进行计算。
梁板支撑高度按实际情况，分4.8m和6.8m两种梁板门式钢管脚手架支撑体系和中空11.1m 的屋面板扣件式钢管脚手架支撑体系进行计算。
二、方案选择1、高支模采用门式钢管脚手架、扣件式钢管脚手架支撑体系和木模板体系。
2、为防止高支模发生整体或局部失稳，必须严格按照《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》和《扣件式钢管脚手架安全技术规范》安装脚手架。
第三节方案说明一、本方案主要针对本工程高支模体系进行计算、编制施工方法和安全措施。
二、本计算书针对本工程具体情况，按施工层、施工段分类计算。
施工时，应注意要符合各类型条件并严格按照本专项方案执行。
三、高支模施工时，除参照本专项方案执行外，还应参考有关施工及验收规范并遵守其相关规定。
第二章高支模支撑体系设计第一节模板体系及材料选用1、模板支撑体系：采用门式钢管脚手架支撑体系、扣件式钢管脚手架支撑体系。
2、模板体系：采用木模板体系，即木枋、木胶合板系列。
3、脚手架：MF1219门式钢管脚手架、Φ48×3.5优质标准钢管脚手架及其配件，钢材品种为Q235，厂家必须为知名生产厂家，产品为全国免检产品。
高支模的构造要求
高支模的构造要求1、依据1.0.1建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20081.0.2辽2013G901图集1.0.3混凝土结构工程施工规范 GB50666-20112、一般规定2、1基本要求2.2.1立杆及水平杆应用Φ48mm×3.6mm的钢管。
暂无此钢管时,可用Φ48mm×3.0mm的钢管代替,但不得小于Φ48mm×3.0mm的实际值。
(辽2013G901 第3页第4.1.1条)2.2.2木杆、钢管、门架及碗扣式等支架立柱不得混用。
(规范6.2.4-1)2.2.3支架高宽比不宜大于3,否则应加强整体稳定措施。
(辽2013G901 第5页第6.2.3条)2、2施工要求2.2.1钢管规格、间距、扣件应符合设计要求。
(规范6.1.2-1)2.2.2扣件螺栓的拧紧力矩不应小于40N·m,且不应大于65 N·m。
(混凝土结构工程施工规范 4.4.7-7)3梁支架的构造要求3、1、立杆构造要求3.1.1立杆基础要求1竖向模板与支架立柱支承部分安装在基土上时,基土应坚实,并应有排水措施。
对湿陷性黄土应有防水措施;对特别重要的结构工程可采用混凝土、打桩等措施防止支架柱下沉。
对冻胀性土应有防冻融措施。
(规范6.1.2-2)2当满堂或共享空间模板支架立柱高度超过8m时,若地基土达不到承载要求,无法防止立柱下沉,则应先施工地面下的工程,再分层回填夯实基土,浇筑地面混凝土垫层,达到强度后方可支模。
(规范6.1.2-3)3.1.2立柱底部底座及垫板1垫板1)竖向模板与支架立柱支承部分安装在基土上时,应加设垫板,垫板应有足够强度与支承面积,且应中心承载。
(规范6.1.2-2)2)垫木材质:东北红松、东北落叶松。
垫木规格:宽度≥250mm,厚度50mm,长度宜大于两跨立柱间距。
(辽2013G901 第4页第4、7条)2底座或钢垫板1)每根立柱底部应设置底座或钢垫板,并置于垫木上,在混凝土梁、板上支设立杆可不加垫木。
高支摸的计算规则
高支模方案的设计计算规则一、支模及模板系统的选择1、支模系统选用的材料、规格及截面特性1）、扣件式钢管脚手架采用的钢材应符合Q235-A 级钢的规定，每根钢管的最大质量不应大于25kg,宜采用Φ48×3.5钢管。
所选用的钢管规格及截面特性见下表：22）、门式脚手架采用的钢材应符合Q235-A 级钢的规定。
工程中一般采用门架型号为MF1219、MF1217及承托架BF617。
其主要几何尺寸、扣件规格、配件规格及钢管截面几何特性见下表。
常用的门架的规格及重量扣件、配件重量及代号2、模板系统选用的材料、规格及截面特性1)、胶合板规格胶合板规格2）、木枋规格：80mm×80mm; 80mm×100mm;100mm×100mm3)、木枋的力学性能：广东地区一般使用松木，下面式马尾松的力学性能二、高支模的计算及验算1、支撑系统的设计1）、扣件式脚手架支模系统的设计根据支模的高度、荷载、使用面积进行设计。
包括：支撑钢管的选型、排距、搭设层数、纵横水平拉杆及剪刀撑的设置，构造要求应符合规范JGJ130-2001第6.8条的规定。
计算步骤：a、b、b.1一个柱距范围内脚手架自重产生的轴向力N GK1N G1K=g1×Hg1：为一个柱距范围内每米脚手架自重产生的轴向力标准值H：脚手架的支撑高度g1包括立柱、纵横向水平杆、连接它们的扣件重。
可参考下表数据一个柱距范围内每米脚手架自重产生的轴向力标准值b.2模板自重标准值：根据实际设计进行计算。
一般对于肋形楼板模板，自重标准值可参考下表：2）b.3新浇混凝土自重标准值: g3q2一般取25KN/mm3。
b.4钢筋自重标准值: g4钢筋设计标准值应根据设计图纸确定。
对于一般梁板结构每立方米钢筋混凝土的钢筋自重标准值可采用以下数值钢筋混凝土的钢筋自重标准值A: 梁截面面积mm2t: 楼板的厚度mmb.5单根立管承受的恒荷载ΣN GK= N G1K+(g2+g3+g4)×Sb.6 施工人员及施工设备荷载q1q1一般取：1.0KN/m2b.7振捣混凝土时产生的荷载q2q2一般取：2.0KN/m2b.8 单根立管承受的活荷载ΣN QK= (q1+q2)×SC、模板支架立杆的轴向力设计值不考虑风荷载时：N=1.2ΣN GK+1.4ΣN QKd 立杆的稳定性计算计算公式：N/(ФA)≦f即：N≦ФA fФ：轴心受压构件的稳定系数：根据长细比查JGJ130-2001附录Cλ：长细比，λ= l0 / il0：计算长度l0= h+2aa:模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度i : 回转半径A：立杆的截面积f: 钢材的抗压强度设计值附表：根据以上公式及参数，分别计算步距为2.1m、1.8m、1.6m、1.4m、1.2m、2）、门式脚手架支撑系统的设计根据支模的高度、荷载、使用面积进行设计对门架支撑系统进行选型，门架的间距、排距应根据计算和构造要求确定。
六米高支模板方案
3.11.1 高支模施工方法及具体措施3.11.1.1高支模梁板设计情况2#楼一层层高 5.1m,最大梁尺寸为300mm×800mm,板厚100mm；3#楼一层层高6.27m,最大梁尺寸为300mm×800mm,板厚100mm；由于设备安装的需要, 3#楼从一层至四层都留有尺寸为13500m×24000m，大洞,屋顶板最大梁尺寸为550mm×1400mm；4#楼一层层高 6.3m,最大梁尺寸为400mm×800mm,板厚100mm；5#楼地下室层高6.5m,地下室顶板厚度180mm, 最大梁尺寸为300mm×1400mm，5#楼一层层高5.17m,最大梁尺寸为300mm×800mm,板厚120mm；6#楼一层层高 6.27m,最大梁尺寸为300mm×800mm,板厚100mm；7#楼一层层高 6.27m,最大梁尺寸为300mm×800mm,板厚100mm；8#楼一层层高 5.1m,最大梁尺寸为300mm×800mm,板厚120mm,通道高度8.33m,最大梁尺寸500×2100mm；9#楼一层层高 6.3m,最大梁尺寸为400mm×800mm,板厚120mm；10#楼一层层高 6.3m,最大梁尺寸为400×800,板厚100；11#楼地下室层高 5.17m,地下室顶板厚度250mm, 最大梁尺寸为500mm×1000mm，一层层高 5.1m,最大梁尺寸为350mm×800mm,板厚120mm；12#楼1层层高6.72m,最大梁尺寸为300mm×800mm,板厚100mm；13#楼一层层高 6.72m,最大梁尺寸为300mm×800mm,板厚120mm；14#楼一层层高 6.72m,最大梁尺寸为300mm ×800mm,板厚100mm。
板模板门式脚手架支撑计算书
板模板(门架支撑)计算书本计算书依据《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128-2000）、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
板段：B1。
模板支撑体系剖面图(一) 板模板荷载参数新浇筑砼自重标准值G2k ：24kN/m3；钢筋自重标准值G3k：1.1kN/m3；板底模板自重标准值G1k：0.3kN/m2；承受集中荷载的模板单块宽度：1219mm；施工人员及设备荷载标准值Q1k：计算模板和直接支承模板的小梁时取2.5kN/m2；计算直接支承小梁的主梁时取1.5kN/m2；计算支架立柱等支承结构构件时取1kN/m2；(二) 门架静荷载参数水平架5步4设；脚手板5步1设；水平加固杆采用Φ42 × 2.5mm钢管，4步1设；剪刀撑采用Φ42 × 2.5mm钢管，按照4步4跨设置；1跨1步架内包含旋转扣件4个，直角扣件1个；附件、安全网重量(kN/m)：0.02栏杆重量 (kN/m)：0.013.板底模板参数搭设形式为：2层梁上横下顺单门架；(一) 面板参数面板采用克隆(平行方向)12mm厚覆面木胶合板；厚度：12mm；抗弯设计值fm：31N/mm2；弹性模量E：11500N/mm2；(二) 第一层支撑梁参数材料：1根50×100矩形木楞；间距：300mm；木材品种：太平洋海岸黄柏；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值fc：13N/mm2；抗弯强度设计值fm：15N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；(三) 第二层支撑梁参数材料：2根□80×40×2.0矩形钢管；钢材品种：钢材Q235钢(＞16-40)；弹性模量E：206000N/mm2；屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；抗剪强度设计值fv：120N/mm2；端面承压强度设计值fce：325N/mm2；4.地基参数模板支架放置在地面上，地基土类型为：碎石土；地基承载力标准值：650kPa；立杆基础底面面积：0.25m2；地基承载力调整系数：0.8。
板模板(门架)计算书
板模板（门架）计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-20104、《混凝土结构设计规范》GB50010-20105、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20126、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向)四、面板验算现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，以简支梁，取1m单位宽度计算。
计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm41、强度验算q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2]×1＝6.534kN/mM＝q1l2/8＝6.534×0.32/8=0.074kN·mσ＝M/W＝0.074×106/37500＝1.96N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝(γG×(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.12))×1＝3.112kN/mν＝5ql4/(384EI)＝5×3.112×3004/(384×10000×281250)＝0.117mm≤[ν]＝L/250＝300/250＝1.2mm满足要求！五、小梁验算101k2k3k1k1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.35×(0.3+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2]×0.3＝2.032kN/m1、强度验算小梁弯矩图(kN·m)M＝0.208kN·mσ＝M/W＝0.208×106/64000＝3.254N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2 满足要求！2、抗剪验算小梁剪力图(kN)V＝1.133kNτ＝3V/(2bh0)=3×1.133×1000/(2×80×60)＝0.354N/mm2≤[τ]＝1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG×(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.3+(24+1.1)×0.12))×0.3＝0.994kN/m小梁变形图(mm)跨中：νmax＝0.16mm≤[ν]＝L/250＝1000/250＝4mm悬臂端：νmax＝0.077mm≤[ν]＝2×L/250＝2×300/250＝4.8mm满足要求！4、支座反力验算承载能力极限状态：R max=2.266kN正常使用极限状态：R max=1.108kN六、主梁验算q1＝1×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2]×0.3＝2.104kN/mq2＝(γG×(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.5+(24+1.1)×0.12))×0.3＝1.054kN/m承载能力极限状态:同上面小梁验算过程得：P=R max×0.6=2.346×0.6 =1.408kN正常使用极限状态:同上面小梁验算过程得：P=R'max×0.6=1.175×0.6 =0.705kN2、抗弯验算计算简图如下：主梁弯矩图(kN·m)M max＝0.509kN·mσ＝M max/W＝0.509×106/5080＝100.252N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝4.476kNτmax＝2V max/A=2×4.476×1000/489＝18.308N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图(mm)跨中：νmax＝0.53mm≤[ν]＝L/250＝1000/250＝4mm悬臂端：νmax＝0.522mm≤[ν]＝2×L/250＝2×400/250＝6.4mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态R max＝5.462kN门架立杆所受主梁传递的最大支座力为:P max= R max/Ks= 5.462/0.6=9.104kN 七、可调托座验算满足要求！八、门架稳定性验算门架(榀)重量G mf(kN) 0.22 门架(榀)数量n m 1 交叉支撑(副)重量G jk(kN) 0.04 交叉支撑(副)数量n j 1 水平架(榀)重量G pk(kN) 0.16 水平架(榀)数量n p 2 脚手板(块)重量G bk(kN) 0.18 脚手板(块)数量n b 2 连接棒(个)重量G lk(kN) 0.01 连接棒(个)数量n l 2 链销(根)重量G sk(kN) 0.01 链销(根)数量n s 2 直角扣件重量G zk(kN) 0.02 直角扣件数量n z 2 旋转扣件重量G xk(kN) 0.02 旋转扣件数量n x 1 附件重量G fk(kN/m) 0.05Gk1q1=G mk+G jk n j+G pk n p×2/3+G bk n b×4/5+G jk n j+G sk n s=0.22+0.04×1+0.16×2×2/3+0.18×2×4/5 +0.01×2+0.01×2=0.801kNq2=G gk(b+l a)×3/2=0.051×(0.9+1)×3/2=0.145kNq3=G zk n z+G xk n x=0.02×2+0.02×1=0.06kNq4=2×G gk×3×l b/cos(arctan((5×h0)/(3×l b)))=2×0.051×3×1/cos(arctan((5×0.9)/(3×1)))=0.54 9kNq5=G gk×(b+l a+l b)=0.051×(0.9+1+1)=0.147kNN Gk=(q1+q2+q3+q4+q5+G fk)/h0=(0.801+0.145+0.06+0.549+0.147+0.05)/0.9=1.948kN/m N Gk1= N Gk×H=1.948×5.38=10.479 kN其他永久荷载产生的轴向力标准值N Gk2：N Gk2=((G2k+G3k)×h+G1k)×((l a+b)×l b)=((24+1.1)×0.12+0.5)×((1+0.9)×1)=6.673kN 施工荷载产生的轴向力标准值N Q1k：N Q1k=Q1k×((l a+b)×l b)=2×((1+0.9)×1)=3.8kN立杆轴向力设计值为N d：N = γ0N d＝γ0max[1.2(N Gk1+N G2k)+ γQ×N Q1k，1.35(N Gk1+N G2k)+γQ×φc×N Q1k]=1×max[1.2×(10.479+6.673) + 1.4×3.8，1.35×(10.479+6.673)+1.4×0.7×3.8]＝26.878kN风荷载作用于立杆产生的弯矩设计值M wd:M w= γ0×M wd＝γ0×φw×γQ×Mωk=γ0×φw×γQ×(ζ2×ωk×(l a+ b)×h2/10)＝1×0.6×1.4×(1×0.044×(1+0.9)×0.92/10)＝0.006kN·m立杆换算截面惯性矩I=I0+I1×h1/h0 =12.19+12.19×600/900=20.317立杆换算截面回转半径i=(I/A)0.5=(20.317/489)0.5=20.383λ=k0h0/i=1.13×900/20.383=50，查表得，φ＝0.869σ＝N/(φA) + M w/W ＝26878.339/(0.869×489×2)+0.006×106/5080＝32.746N/mm2≤[f d]=1×205=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=5.38/3.4=1.582≤3满足要求！十、抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:q wk=(l a+ b)×ωfk=(1+0.9)×0.16=0.304kN/m：风荷载作用在支架外侧竖向封闭栏杆上产生的水平力标准值：F wk= (l a + b)×H m×ωmk=(1+0.9)×1.5×0.107=0.305kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M ok：M ok=0.5H2q wk+HF wk=0.5×5.382×0.304+5.38×0.305=6.04kN.m参考《规范》GB51210-2016 第6.2.17条：B2l a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j≥3γ0M okg k1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2g k2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2G jk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNb j——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2l a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j=B2×(l a+ b)×(N Gk1+N Gk2)/((l a+b)×l b)+2×G jk×B/2=3.42×(1+0.9)×(10.479+6.673)/((1+0.9)×1)+2×1×3.4/2=201.67kN.m≥3γ0M ok =3×1×6.04=18.121kN.m满足要求！十一、立杆支承面承载力验算11、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表h t0u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=1380mmF=(0.7βh f t+0.25σpc，)ηu m h0=(0.7×1×0.737+0.25×0)×1×1380×180/1000=128.15kN≥F1=13.439kNm满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表c cβl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(540)×(630)/(120×210)]1/2=3.674，A ln=ab=25200mm2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×3.674×6.902×25200/1000=862.732kN≥F1=13.439kN满足要求！。
高支模(门架)
高支模专项施工方案一、工程概况1、建设单位：佛山益康置业有限公司2、设计单位：广东南海国际建筑设计有限公司3、工程地点：佛山市禅城区祖庙东华里北街北侧，福禄路东侧佛山益康置业有限公司拟建的佛山岭南天地13b地块幼儿园工程位于佛山市禅城区祖庙东华里北街北侧，福禄路东侧。
该幼儿园为满足生产需要，存在高度超过5米的高支模，跨度约10.6m，需进行高支模设计。
二、计算依据：《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》等规范编制。
三、方案选择高支模板区域为1-1~1-3×1-B~1-J轴标高4.2米（二层音体室）、1-3~1-6×1-A~1-D 轴标高4.17米（二层音体室）。
其中1-1~1-3×1-B~1-J轴标高4.2米板厚为110mm，1-3~1-6×1-A~1-D轴标高4.17米板厚为100mm。
二层与四层之间为架空层，架空高度均大于5米，根据国家相关规范规定，二层与四层间层高大于5米，既有较大截面梁，又有高支模楼板支撑架，需要高支模施工，最大梁为300mm×800mmm，最大跨度12米，支撑架体均支撑在下层的钢筋砼现浇楼板上。
根据现场施工环境，并为方便工种作业，以工况最为危险处为最不安全规格布置排架。
本方案针对此两种情况进行层高1-1~1-3×1-B~1-J轴8.4米及1-3~1-6×1-A~1-D轴11.38米梁和板专项设计组织施工。
1、根据本工程情况，选用门型钢管作支撑，选用厚胶合板作模板就能满足施工的技术要求。
梁体和板底模板采用18mm厚九层胶合板，18mm厚直边板配合使用。
龙骨背枋采用80mmX80mm方木，搁置的上托架上。
高支模的构造要求
高支模的构造要求1、依据1.0.1建筑施工模板安全技术规JGJ162-20081.0.2辽2013G901图集1.0.3混凝土结构工程施工规 GB50666-20112、一般规定2.1基本要求2.2.1立杆及水平杆应用Φ48mm×3.6mm的钢管。
暂无此钢管时，可用Φ48mm×3.0mm的钢管代替，但不得小于Φ48mm×3.0mm的实际值。
（辽2013G901 第3页第4.1.1条）2.2.2木杆、钢管、门架及碗扣式等支架立柱不得混用。
（规6.2.4-1）2.2.3支架高宽比不宜大于3，否则应加强整体稳定措施。
（辽2013G901 第5页第6.2.3条）2.2施工要求2.2.1钢管规格、间距、扣件应符合设计要求。
（规6.1.2-1）2.2.2扣件螺栓的拧紧力矩不应小于40N·m，且不应大于65 N·m。
（混凝土结构工程施工规 4.4.7-7）3梁支架的构造要求3.1、立杆构造要求3.1.1立杆基础要求1竖向模板和支架立柱支承部分安装在基土上时，基土应坚实，并应有排水措施。
对湿陷性黄土应有防水措施；对特别重要的结构工程可采用混凝土、打桩等措施防止支架柱下沉。
对冻胀性土应有防冻融措施。
（规6.1.2-2）2当满堂或共享空间模板支架立柱高度超过8m时，若地基土达不到承载要求，无法防止立柱下沉，则应先施工地面下的工程，再分层回填夯实基土，浇筑地面混凝土垫层，达到强度后方可支模。
（规6.1.2-3）3.1.2立柱底部底座及垫板1垫板1）竖向模板和支架立柱支承部分安装在基土上时，应加设垫板，垫板应有足够强度和支承面积，且应中心承载。
（规6.1.2-2）2）垫木材质：东北红松、东北落叶松。
垫木规格：宽度≥250mm，厚度50mm，长度宜大于两跨立柱间距。
（辽2013G901 第4页第4.7条）2底座或钢垫板1）每根立柱底部应设置底座或钢垫板，并置于垫木上，在混凝土梁、板上支设立杆可不加垫木。
板模板(门架)计算书(门架型号为MF1217,扣件连接方式为双扣件,承重架类型为纵向支撑平行于门架)
施工安全计算书计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》等规范编制。
一、参数信息1.构造参数门架型号:MF1217；扣件连接方式:双扣件；脚手架搭设高度(m):4.00承重架类型设置:门架平行于梁截面；门架横距La(m):1.00；门架纵距Lb(m):1.00；门架几何尺寸:b(mm):1219.00，b1(mm):750.00，h(mm):1930.00，h 1(mm):1536.00，h2(mm):100.00，步距(m):1950.00；加强杆的钢管类型:φ48×3.5；立杆钢管类型:φ48×3.5；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；混凝土自重(kN/m3):25.0；钢筋自重(kN/m3):25.00；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):0.53.材料参数木材品种：杉木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4；面板类型：胶合面板；钢材弹性模量E(N/mm2)：21000.0；钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205.0；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.楼板参数钢筋级别:二级钢HRB 335(20MnSi)；楼板混凝土强度等级::C25；每层标准施工天数:5；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):1440.000；楼板的计算宽度(m):4.00；楼板的计算厚度(mm):100.00；楼板的计算长度(m):4.50；施工平均温度(℃):15.000；5.板底模板参数板底横向支撑类型：方木；板底横向方木截面宽度(mm)：60.0板底横向方木截面高度(mm)：80.0板底纵向方木截面宽度(mm)：60.0板底纵向方木截面高度(mm)：80.0板底横向支撑间隔距离(mm)：250.0面板厚度(mm)：20.0二、板底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。
二、三层高支模施工方案
新桥统建楼二期1~5＃楼二、三层梁板及6~9#楼二层梁板支模方案编制单位：海南楚湘建设工程有限公司编制：审核:审批:审批日期：一、工程概况新桥二期统建楼位于新和大道旁.由深圳市XXXXXXXXXXXX投资兴建,XXXXXX建筑设计院设计，XXXX建设工程有限公司承建。
一、二层建筑面积为：21072。
7m2。
拟建工程为框架-剪力墙结构,结构安全等级为二级，结构设计使用年限为50年，1#、2＃、3#、4＃、5#楼二层结构层高5.4m，局部高4.2 m，二层楼板厚度为120㎜，梁截面较大的有400×2400，400×1350，400×1200，400×900,400×800，200×500，三层为转换层结构，结构层高4。
7 m ；6#、7#、8＃、9＃楼二层结构层高5。
0m,对应以上二层为转换层结构。
层高超5.0m模板支撑属高支模,转换层对应以下垂直荷载较大，特此制定本施工方案和措施。
二、编制依据1、施工图纸2、《混凝土结构工程施工质量标准验收规范》(GB50204－2002)3、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ 128-2000）4、《木结构工程施工质量验收规范》（GBJ206-2002）5、《木结构设计规范》（GBJ5—1998)三、模板支撑系统的用料根据本公司实际情况，结合工程特点,从保证主体结构施工质量、施工安全，提高工效角度考虑，本工程梁板模板垂直支撑体系采用门式钢管脚手架(简称门架），檩条(主次檩）采用木枋和钢管，模板采用散板，胶合板。
1、梁侧模和底模采用18厚夹板；2、梁侧模板的竖直木枋采用80×80木枋；3、梁底板纵横龙骨均采用80×80木枋;4、楼面模板采用1830×915×18厚夹板;5、楼面模板纵横龙骨均采用80×80木枋；6、梁支顶、楼面支顶采用门式架、可调式U型上托盘和平底下托盘;7、纵横水平拉杆和剪刀撑采用厚Φ48×3。
6m高的楼板模板(高支模)计算书
板模板(扣件钢管高架)计算书说明：该方案是对原脚手架方案的补充高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范和《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》编制。
一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):5.86；采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；4.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；木方的间隔距离(mm):250.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；5.楼板参数楼板的计算厚度(mm):100.00；图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 100×1.82/6 = 54 cm3；I = 100×1.83/12 = 48.6 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。
面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 25×0.1×1+0.35×1 = 2.85 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)：q2 = 2.5×1= 2.5 kN/m；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:其中：q=1.2×2.85+1.4×2.5= 6.92kN/m最大弯矩M=0.1×6.92×0.252= 0.043 kN·m；面板最大应力计算值σ= 43250/54000 = 0.801 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 [f]=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 0.801 N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为其中q = 2.85kN/m面板最大挠度计算值 v = 0.677×2.85×2504/(100×9500×4166666.667)=0.002 mm；面板最大允许挠度 [V]=250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.002 mm 小于面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算:方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5×10×10/6 = 83.33 cm3；I=5×10×10×10/12 = 416.67 cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 25×0.25×0.1 = 0.625 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.35×0.25 = 0.088 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1 = 2.5×0.25 = 0.625 kN/m；2.强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 1.2 × (q1 + q2)+ 1.4 ×p1 = 1.2×(0.625 + 0.088)+1.4×0.625 = 1.73 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.1×1.73×12 = 0.173 kN.m；最大支座力 N = 1.1×q×l = 1.1 × 1.73×1 = 1.903 kN ；方木最大应力计算值σ= M /W = 0.173×106/83333.33 = 2.076 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 [f]=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 2.076 N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算：截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力: Q = 0.6×1.73×1 = 1.038 kN；方木受剪应力计算值 T = 3 ×1.038×103/(2 ×50×100) = 0.311 N/mm2；方木抗剪强度设计值 [T] = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.311 N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:均布荷载 q = q1 + q2 = 0.712 kN/m；最大挠度计算值ω= 0.677×0.712×10004 /(100×9500×4166666.667)= 0.122 mm；最大允许挠度 [V]=1000/ 250=4 mm；方木的最大挠度计算值 0.122 mm 小于方木的最大允许挠度 4 mm,满足要求!四、木方支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1.903 kN；。
门式架全钢管高支模施工方案
门式架全钢管高支模施工方案一、编制根据 (2)二、工程概况 (2)三、模板系统设计方案 (3)（一）门式架支架体系 (3)（1）300×1000梁模板支撑计算书 (3)（2）300×700梁模板支撑计算书 (12)（3）120厚楼板模板支撑计算书 (22)（二）钢管支架体系 (30)（4）300×1000梁模板支撑计算书 (2)（5）120厚楼板模板支撑计算书 (22)四、施工方案 (30)（一）模板施工要点： (30)（二）模板安装要注意下列事项： (31)（三）监测措施： (31)（四）模板拆除： (32)（五）质量操纵： (33)（六）劳动计划： (33)（七）搭设工艺流程： (34)（八）施工进度计划： (34)五、应急预案 (34)（一）机构设置 (34)（二）报警救援及其他联络电话 (34)（三）人员分工与职责 (35)（四）应急救援工作程序 (35)（五）应急救援方法 (35)六、支模区域平面布置图 (37)一、编制根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001 J84-2001（2002版）；（扣件式钢管脚手架支撑体系）《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2000 J43-2001（2000版）；（门式钢管脚手架支撑体系）《建筑结构荷载规范》（GB5009-2001）；《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204-92）；《钢结构设计规范》（GB50017-2003）；《建筑工程施工质量验收统一标准》（GB50300-2001）；本工程施工图纸、施工组织设计方案等；参考资料：如《建筑施工计算手册》江正荣著中国建筑工业出版社；《建筑施工手册》第四版中国建筑工业出版社、《建筑施工脚手架有用手册（含垂直运输设施）》中国建筑工业出版社；《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99中国建筑工业出版社等。
高支模的构造要求
高支模的构造要求1、依据1.0.1建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20081.0.2辽2013G901图集1.0.3混凝土结构工程施工规范 GB50666-20112、一般规定2.1基本要求2.2.1立杆及水平杆应用Φ48mm×3.6mm的钢管。
暂无此钢管时，可用Φ48mm×3.0mm的钢管代替，但不得小于Φ48mm×3.0mm的实际值。
（辽2013G901 第3页第4.1.1条）2.2.2木杆、钢管、门架及碗扣式等支架立柱不得混用。
（规范6.2.4-1）2.2.3支架高宽比不宜大于3，否则应加强整体稳定措施。
（辽2013G901 第5页第6.2.3条）2.2施工要求2.2.1钢管规格、间距、扣件应符合设计要求。
（规范6.1.2-1）2.2.2扣件螺栓的拧紧力矩不应小于40N·m，且不应大于65 N·m。
（混凝土结构工程施工规范 4.4.7-7）3梁支架的构造要求3.1、立杆构造要求3.1.1立杆基础要求1竖向模板和支架立柱支承部分安装在基土上时，基土应坚实，并应有排水措施。
对湿陷性黄土应有防水措施；对特别重要的结构工程可采用混凝土、打桩等措施防止支架柱下沉。
对冻胀性土应有防冻融措施。
（规范6.1.2-2）2当满堂或共享空间模板支架立柱高度超过8m时，若地基土达不到承载要求，无法防止立柱下沉，则应先施工地面下的工程，再分层回填夯实基土，浇筑地面混凝土垫层，达到强度后方可支模。
（规范6.1.2-3）3.1.2立柱底部底座及垫板1垫板1）竖向模板和支架立柱支承部分安装在基土上时，应加设垫板，垫板应有足够强度和支承面积，且应中心承载。
（规范6.1.2-2）2）垫木材质：东北红松、东北落叶松。
垫木规格：宽度≥250mm，厚度50mm，长度宜大于两跨立柱间距。
（辽2013G901 第4页第4.7条）2底座或钢垫板1）每根立柱底部应设置底座或钢垫板，并置于垫木上，在混凝土梁、板上支设立杆可不加垫木。
湖南小学三层框架结构综合楼外脚手架专项施工方案(附示意图)
长沙县跳马镇芦荻塘小学新建综合楼外脚手架专项施工方案编制单位：湖南省天宇建设工程有限公司长沙县跳马镇芦荻塘小学新建综合楼工程项目部编制日期：2015年4月14日第一章工程概况本工程位于长沙县跳马镇新田村，框架结构3层，本工程建筑高度为11.66m。
建筑面积1966.04 m2。
本工程外脚手架采用钢管扣件双排落地式脚手架，拟搭设高度 m；第二章设计依据1.1 本计算根据中国建筑出版社《简明施工计算手册》1.2 《建筑地基基础设计规范》GB50007-20021.3 《建筑施工安全检查标准》JGJ59-20111.4 《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-911.5 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20111.6 《钢管脚手架扣件标准》GB15831-20061.7 《高危办法》09（87）号文件1.8 本工程施工图纸及施工组织设计编制本施工方案。
1.9 计算软件为《建科研安全设施计算及管理软件（网络版）》第三章设计参数及搭设要求第一节设计参数小横杆、大横杆和立杆是传递垂直荷载的主要构件。
而剪刀撑、斜撑和连墙件主要保证脚手架整体刚度和稳定性的。
并且加强抵抗垂直和水平作用的能力。
而连墙件则承受全部的风荷载。
扣件则是架子组成整体的联结件和传力件。
采用的钢管类型为Φ48.3×3.6。
横杆与立杆采用双扣件方式连接，搭设高度为米，立杆采用单立管。
搭设尺寸为：立杆的纵距1.30米，立杆的横距1.00米，立杆的步距1.80米。
小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为1根。
连墙件采用3步3跨，竖向间距5.40米，水平间距3.90米,采用扣件连接。
第二节搭设要求1.1 落地式脚手架基础1 落地式外脚手架底部必须垫平夯实，外侧设置排水沟，立杆垫层为15cm厚C15砼，立杆底部垫板采用3000×200×50mm通长木脚手板。
2 立杆垂直度偏差不得大于架高的1／200，立杆顶端高出建筑物屋顶1.5m。
门式架高支模完整版
单位工程施工组织设计、施工方案(高支模施工方案)工程名称：工程地点：施工单位：编制单位：编制人：编制日期：年月日审批负责人：审批日期：年月日增城市***发展有限公司宿舍、厂房工程高支模施工方案一、工程概况：本工程位于广州增城市***街***公路南边****变电站东侧。
总建筑占地面积约7280平方米，总建筑面积为24071.69平方米，拟建一栋五层宿舍楼，两栋三层厂房，其中A1宿舍建筑面积为4615.69平方米，首层层高为4.5米，标准层层高为3.6米；B1厂房建筑面积为10123平方米，B2厂房建筑面积为9333平方米，首层层高为6.5米，二、三层层高为4.5米。
本工程支模高度超过4.5m的按规定需要编制高大支模施工方案。
属高支模高度为4.5m和6.5m采用门式架支撑，楼板厚120㎜、100㎜，梁截面为300×800㎜、250×800㎜、300×700㎜、250×700㎜、250×650㎜、250×600㎜等。
现对支模高度为6.5m的，最大梁截面为300×800㎜模板进行计算，其余各梁截面按300×800mm梁进行施工。
高支撑架的水平杆设置须认真按本方案进行设置。
高支模施工，重点考虑支架的整体强度和稳定性。
（详附图）二、编制依据《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128－2000《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162－2008《木结构设计规范》GB 50005-2003；《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204－2002）《建筑施工手册》（第三版）中国建筑工业出版社；《广东省建设工程高支撑模板系统施工安全管理办法》粤建监字[1998]027号《*****综合楼二期工程施工图》省、市建委对高支模的有关规定。
三、施工前准备（一）、材料：根据实际情况项目部选择高支模施工的使用材料如下1、楼面模板、梁侧模和底模模板采用18mm厚松木夹板；2、梁底、板底、托梁、侧模板的竖直枋木采用80mm×80mm松枋木；3、梁、板支顶采用门式钢管脚手架；4、可调式U型上托盘和可调式或固定底座；5、剪刀撑、纵横水平拉杆采用3.0厚φ48钢管。
高支模练习题
碗扣式架体（JGJ166-2016）中标准钢管规格为（）。
A、048mmx3.0mmB、048mmx3.5mmC、048.3mmx3.0mmD、048.3mmx3.5mm根据《建筑施工脚手架安全技术统-标准》GB51210-2016要求，下列属于安全等级一级的脚手架工程的是（）。
A、悬挑脚手架搭设高度15mB、悬挑脚手架搭设高度25mC、落地脚手架搭设高度38mD、落地脚手架搭设高度35m根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011,当满堂支撑架小于（）跨时，宜设置连墙件将架体与建筑结构刚性连接。
A、3B、6C、4D、5JGJ231-2010中搭设高度不超过8m时，步距不宜超过（）m。
A、2B、1.5C、2.5D、1.8门式架体（JGJ/T128-2019）当采用空心螺杆时，壁厚不应小于（）mm,并应进行承载力试验。
A、6B、5C、5.5D、6.5盘扣架体JGJ231-2010中规定扫地杆离地高度不大于（）mm。
A、450B、500C、600D、550模板支架在计算风荷载时，风荷载重现期是选择（）一遇的基本风压A、5年B、10年C、15年D、50年根据JGJ231-2010，盘扣式架体插销外表面应与水平杆和斜杆杆端扣接内表面吻合，插销连接应保证锤击自锁后不拔脱，抗拔力不得小于()kN。
A、2B、3C、5D、7根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011,满堂脚手架的高宽比不宜大于()A、2B、3C、1D、4根据JGJ166-2016规定,碗扣式脚手架立杆长细比不得大于()。
A、350B、300C、230.D、150根据＜建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程＞JGJ231-2010规定，水平杆杆端楔形插头与立杆插座应击紧至,所需插入深度不得少于插座深度的()。
A、1/2B、1/4C、3/4D、1/3轮扣式架体规范T/CCIAT0003-2019中规定钢管外径允许偏差为()mm。
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楼板模板门式脚手架支撑计算书
门式钢管脚手架的计算参照《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128-2000）。
计算的脚手架搭设高度为6.08米，门架型号采用MF1219，钢材采用Q235。
搭设尺寸为：门架的宽度 b=1220mm，门架的高度 h0=1900mm，步距1950mm，门架间距l=600mm。
门架 h1 =1536mm，h2 =80mm，b1 =750mm。
门架立杆采用φ42.0×2.5mm钢管，立杆加强杆采用φ27.2×1.9mm钢管。
门架跨度914mm，梁底木方距离300mm。
梁底木方截面宽度50mm，高度100mm。
梁顶托采用木方100×50。
1——立杆；2——立杆加强杆；3——横杆；4——横杆加强杆
图1 计算门架的几何尺寸图
门式支架正立面图
门架跨度
门式支架侧立面图
图2 模板支架示意图
一、楼板底木方的计算
木方按照简支梁计算，木方的截面力学参数为 1、荷载的计算：
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q 1 =25.5×200×300×10-6=1.53kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q 2 =0.34×300×10-3=0.102kN/m
(3)活荷载为施工人员与施工设备产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q 3 =2×300×10-3=0.6kN/m
经计算得到，木方荷载计算值 Q = 1.2×(1.53+0.102)+1.4×0.6=2.798kN/m
2.木方强度、挠度、抗剪计算
木方计算简图
Q=2.798
L=914
L=914
L=914
M=0.052
F=2.813
V=0.017
经过计算得到从左到右各支座力分别为
N1=1.023kN
N2=2.813kN
N3=2.813kN
N4=1.023kN
经过计算得到最大弯矩 M=0.052kN.m
经过计算得到最大支座 F=2.813kN
经过计算得到最大变形 V=0.017mm
木方的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W =83333.333mm3；
I =4166666.667mm4；
(1)木方抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.052×106/83333.333=0.624N/mm2
木方的抗弯计算强度0.624小于11N/mm2,满足要求。
(2)木方抗剪计算 [可以不计算]
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×(600×2.798×1220)×10-3/(2×50 ×100)=0.614N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.2N/mm2
木方的抗剪计算强度0.614小于1.2N/mm2,满足要求。
(3)木方挠度计算
最大变形 v=0.017mm
木方的最大挠度0.017小于4.88mm,满足要求。
二、楼板底托梁的计算
梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元。
托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。
均布荷载取托梁的自重 q=0.061kN/m。
P=2.813
q=0.061
L1=1220 L2=600 L1=1220
托梁计算简图
M=0.183
F=1.859
V=0.306
经过计算得到最大弯矩 M=0.183kN.m
经过计算得到最大支座 F=1.859kN
经过计算得到最大变形 V=0.306mm
顶托梁的截面力学参数为
截面抵抗矩 W =83333.3333333333mm3；
截面惯性矩 I =4166666.66666667mm4；
(1)顶托梁抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=(0.183×106)/83333.3333333333=2.196N/mm2
顶托梁抗弯强度2.196小于215.00N/mm2,满足要求。
(2)顶托梁挠度计算
最大变形 v =0.306mm
顶托梁挠度0.306小于2.285mm,满足要求。
三、门架荷载标准值
作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。
1 门架静荷载计算
门架静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m)
门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为：
经计算得到，每米高脚手架自重合计 N Gk1 =0.499×1000/1900=0.263kN/m
(2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m)
剪刀撑采用φ26.8×2.5钢管，按照1步1跨设置，每米高的钢管重计算：
tg=(1×1900)/(600×1)=3.167
2×0.015×(600×1)/cosα/(1×1900)=0.031kN/m
水平加固杆采用φ26.8×2.5钢管，按照1步1跨设置，每米高的钢管重为
0.015×(600×1)/(1×1900)=0.005kN/m
每跨内的直角扣件1个，旋转扣件4个，每米高的钢管重为
(1×0.014+4×0.014)×1000/ 1900=0.037kN/m
每米高的附件重量为0.02kN/m；
每米高的栏杆重量为0.01kN/m；
经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计N Gk2=0.103 kN/m 经计算得到，静荷载标准值总计为 N G =0.366kN/m。
2 托梁传递荷载
托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。
经计算得到，托梁传递荷载为 N Q =2.512kN。
四、立杆的稳定性计算
作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式
N = 1.2N G H + N Q
其中 N G——每米高脚手架的静荷载标准值，N G =0.366kN/m；
N Q——托梁传递荷载，N Q =2.512kN；
H ——脚手架的搭设高度，H =6.08m。
经计算得到，N = 1.2×0.366×6.08 +2.512 =5.182kN。
门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算
其中 N ——作用于一榀门架的轴向力设计值，N =5.182kN；
N d——一榀门架的稳定承载力设计值(kN)；
一榀门架的稳定承载力设计值公式计算
其中——门架立杆的稳定系数,由长细比 kh0/i 查表得到，=0.376；
k ——调整系数，k=2.268；
i ——门架立杆的换算截面回转半径，i=14.2mm；
I ——门架立杆的换算截面惯性矩，I=15.943cm4；
h0——门架的高度，h0=1900mm；
I0——门架立杆的截面惯性矩，I0=6.08cm4；
A1——门架立杆的净截面面积，A1=3.1cm2；
h1——门架加强杆的高度，h1=1536mm；
I1——门架加强杆的截面惯性矩，I1=12.2cm4；
A ——一榀门架立杆的毛截面积，A=2A1=6.2cm2；
f ——门架钢材的强度设计值，f=205 N/mm2。
N d调整系数为1.0。
经计算得到，N d=0.376×6.2×100×205 /1000=47.79kN。
立杆的稳定性计算5.182小于47.79 KN,满足要求。