地下室外墙及框架柱计算书

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地下室模板支撑方案及计算书

地下室模板支撑方案及计算书一、工程概况**01#地块改造工程一标段3#、11#、12#、14#楼房及地下室工程，总建筑面积为73112.55平方米，其中地下室面积17285平方米，地下室车库二层层高为 3.5米，地下室二层板厚120mm，地下室车库一层层高为3.75米，地下室一层顶板厚320、300mm，地下室线荷载超过15KN/m的梁截面有：500×1000，300×700，300×1000，300×800，500×800，300×600，250×600等，平面情况见下页插图（本计算方案在施工前须经专家论证）。

二、编制依据施工图纸《施工手册》（第四版）《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）《建筑施工扣件式钢管脚手架施工安全技术规范》（JGJ130-2001 J84-2001 ）《江苏省建筑安装工程施工技术操作规程----混凝土结构工程》（DGJ32/J30-2006）《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008三、荷载选择模板及其支架荷载标准值及荷载分项系数，采用DGJ32/J30-2006中的数据表3-1四、材料选择五、施工方法本工程地下室部分模板搭设采用50×100木方，15厚多层板和壁厚不少于2.6的φ48×2.6定尺钢管，φ14穿墙螺杆，螺帽、“3”形卡、梁底立杆顶部用顶托。

1、地下室砼按后浇带分区域施工。

地下室内混凝土框架柱先浇筑，剪力墙板与地下室顶板砼同时浇筑。

2、立杆支承在地下室混凝土底板上，立杆下垫50厚木板，3、支模系统搭设前，先做专项安全技术交底，支模系统由架子工搭设。

为了统一地下室整体支架，地下二层立杆间距统一调整为900*900，地下一层立杆间距统一750*750，步距不大于1800，设纵横向扫地杆。

4、施工前，由现场技术人员根据施工方案在砼底板面上按搭设间距的方格弹线，线的交叉点是立杆位置，水平线是纵横向水平杆位置。

YJK地下室计算

地下室计算一、地下室和上部结构整体建模共同计算一般应将地下室和其上的上部结构各层共同建立完整的计算模型进行计算分析。

上部结构和地下室组成一个受力体系，具有共同的位移场，相互协调变形。

共同作用分析可以较准确地得到上部结构对地下室变形的影响，同样也可以较准确地反映地下室结构的变形对上部结构的影响。

一般情况下地下室都有侧土约束，因此需要考虑地下室回填土侧向约束对整体结构水平位移的影响。

另外，规范对于地下室的很多要求、地下室本身的计算等常需要在整体模型中得到体现。

二、地下室的计算参数将地下室建入整体模型后，需要在计算参数的几处设置地下室相关的参数：一是在结构总体信息页中设置地下室层数、嵌固端所在层号等；二是在地下室信息页填写地下室回填土的侧向约束、侧向水土压力等地下室相关参数。

1、结构总体信息页嵌固端所在层号一般和地下室层数相同。

但是当地下一层的刚度不够大、不能起到嵌固作用时，可能比地下室层数小。

嵌固端所在层号影响底层柱内力调整、嵌固层梁柱配筋调整、刚重比计算等。

在楼层组装时，应正确输入地下室各层的底标高。

软件可根据用户输入的地下室层数，给出每层的层名称，如地下1层、地下2层等。

这些信息的输入还有助于基础部分的设计。

2、计算控制信息页这里设置有选项“地下室是否按照刚性楼板假定计算”，软件隐含将地下室部分的各层按照强制刚性板假定计算。

有的地下室结构不适合按照强制刚性板假定计算，如板柱结构的地下室层，若计算时不能考虑楼板的面外刚度，计算模型与实际不符。

此时可将这样的楼层设置为弹性楼板3，并在此处的选项中取消对地下室按照强制刚性板假定计算。

3、地下室信息页如图3.6.1，这是有关地下室计算的重要参数，主要填写“土层水平抗力系数的比例系数（m值）。

m值可按《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）表5.7.5中取值。

同时软件在对话框中给出m值的常见取值范围。

地下室部分特殊的荷载就是地下室外墙的侧向土、水压力。

地下室外墙挡土墙的计算

地下室外墙（挡土墙）的计算1计算方法1.1计算简图①根据墙板长边与短边支承长度的比例关系，地下室外墙（挡土墙）、窗井外墙按双向板或单向板计算。

②对单层或多层地下室外墙，当基础底板厚度不小于墙厚时，可按底边固结于基础、顶边铰接于地下室顶板的单跨或连续板计算。

当基础底板厚度小于墙厚时，底边按铰接计算。

窗井外墙顶边按自由计算。

墙板两侧根据实际情况按固结或铰接考虑。

③墙板的支承条件应符合实际受力状态，作为墙板支座的基础和内墙（或扶壁柱），其内力和变形应满足设计要求。

1.2计算荷载图一地下室外墙压力分布地下室外墙承受竖向荷载和水平荷载。

竖向荷载包括地下室外墙自重、上部建筑（结构构件和围护构件）竖向荷载、地下室各层楼板传递的竖向荷载。

水平荷载包括土压力（地下水位以下为土水混合压力）、地下水压力、室外地面活荷载引起的侧压力、人防外墙等效静荷载。

2计算中需注意的问题2.1《全国民用建筑工程设计技术措施/结构/地基与基础》（2009年版）[1]第5.8.11条和《北京市建筑设计技术细则-结构专业》（2005版）[2]第2.1.6条对室外地面活荷载，建议取5kN/m2（包括可能停放消防车的室外地面）。

该规定适用于有上部结构的地下室外墙，且当考虑消防车时消防车重不超过30吨。

其出发点是行车道距离建筑物外墙总是有一定距离的，即一般情况下汽车不可能紧贴上部建筑外墙行驶（《城市居住区规划设计规范》、《建筑设计防火规范》等对室外行车道距离建筑物外墙的距离有明确规定），消防车更不可能紧贴上部建筑外墙进行消防扑救（因消防云梯车在工作时受云梯高度和仰角的制约必须与建筑物外墙保持一定距离）。

但是，对于没有上部结构的纯地下车库，或处于上部结构范围之外的地下室外墙，以及消防车重超过30吨的，笼统地按5kN/m2计算是有问题的，应当根据车道与地下室外墙的位置关系、地下室顶板覆盖层厚度及其应力扩散角、车辆轮压按实际情况计算。

2.2计算水压力时，当勘察报告提供了地下室外墙水压力分布时，按勘察报告计算；当勘察报告未提供时，可取历史最高水位和近3~5年的最高水位的平均值（水位高度包括上层滞水），水压力按静止压力直线分布计算。

浅谈地下室外墙计算及构造

是根据扶壁柱的尺寸大小进行计算，而是均按双向板计算配筋；扶壁
柱则按地下室结构的整体电算分析结果进行配筋，不按外墙双向板传要措施：①补偿收缩混凝土，即在混凝土中渗入ＵＡＥ、ＨＡＥ等微膨胀
递荷载验算扶壁柱配筋。根据外墙与扶壁柱变形协调的原理，这种设剂。以混凝士的膨胀值减去混凝土的最终收缩值的差值大于或等于混计将使得外墙竖向受力筋配筋不足、扶壁柱配筋偏少、外墙的水平分凝土的极限拉伸即可控制裂缝。② 膨胀带，由于混凝土中膨胀剂的膨布筋则有富余。因此，在计算地下室外墙的配筋时，对于垂直于外胀变形不会与混凝土的早期收缩变形完全补偿，为了实现混凝土连续 ℃ 墙方向有钢筋混凝土内隔墙相连的外墙板块或外墙扶壁柱截面尺寸较浇注无缝施工而设置的补偿收缩混凝土带，根据～些工程实践，一般
关键词：外墙计算地下室构造
一
、
地下室外墙的厚度和混凝土等级选取
时按固端考虑，因此底板上下钢筋可伸至外墙外侧，在端部可不设弯
地下室外墙厚度和混凝土强度等级，应根据荷载情况、防水抗渗钩（板上钢筋锚入支座按５）。外墙外侧竖向钢筋在基础底板弯后底ｄ和有关规范的构造要求确定。高层建筑箱型与筏型基础技术规范》
低不宜高，常采用Ｃ５Ｃ０２￣３。有的工程地下室外墙有上部结构的承重头。墙外侧水平钢筋宜在内隔墙中部接头。内侧水平钢筋宜在内墙处

框架结构毕业设计计算书完整版

73 1XXXXX设计学生：指导老师：三峡大学XX学院摘要：本设计课题为。

Abstract：The project is the design of a express hotel.关键词：框架结构抗震等级内力分析荷载组合独立基础板式楼梯Keywords:frame structure前言毕业设计是大学本科教育培养目标实现的重要阶段，是毕业前的综合学习阶段,是深化、拓宽、综合教与学的重要过程,是对大学期间所学专业知识的全面总结。

本组毕业设计题目为。

1.建筑设计1．1工程概况本工程为该工程采用钢筋混凝土框架结构，抗震设防烈度为7度(0. 1g)，设计地震分组为第一组，抗震等级为三级。

1．2地质资料工程重要性等级为三级，本地区属亚热带大陆行季风气候，1．3平面布置在平面布置中73 2 1．4立面布置1．5各种用房和交通联系的设计本工程工程重要性等级为三级，根据《旅馆建筑设计规范》1．6建筑各构件用料、装饰及做法1.墙体：2.结构设计2．1．1结构布置方案及结构选型根据建筑使用功能要求，本工程采用框架承重方案。

框架柱网布置如下图2.1.1：2．1．2确定结构计算简图（1）计算基本假定：○1一片框架可以抵抗在本身平面内的侧向力，而在平面外的刚度很小，可以忽略（因而整个结构可以划分成若干个平面结构共同抵抗与平面结构平行的侧向荷载，垂直于该方向的结构不参加受力）；○2楼板在其自身平面内刚度无限大，楼板平面外刚度很小，可以忽略（因而在侧向力作用下，楼板可做刚体平移或转动，各个平面抗侧力结构之间通过楼板无相互联系和协同工作）。

73 3图2.1.1：框架柱网布置图框架近似计算补充假定：a．忽略梁、柱轴向变形及剪切变形；b．杆件为等截面等刚度，以杆件轴线作为框架计算轴线；c．在竖向荷载的作用下结构的侧移很小，因此，在计算竖向荷载作用时，假定结构无侧移。

（2）计算简图如下图2.1.2（1）根据图2.1.1框架柱网布置图，如图2.1.2（1）所示，选定阴影部分作为框架结构的计算单元，假定框架柱嵌固于基础顶面，框架梁与柱刚接。

地下室外墙的计算

地下室外墙(挡土墙)的计算1 计算方法1、1计算简图①根据墙板长边与短边支承长度的比例关系,地下室外墙(挡土墙)、窗井外墙按双向板或单向板计算。

②对单层或多层地下室外墙,当基础底板厚度不小于墙厚时,可按底边固结于基础、顶边铰接于地下室顶板的单跨或连续板计算。

当基础底板厚度小于墙厚时,底边按铰接计算。

窗井外墙顶边按自由计算。

墙板两侧根据实际情况按固结或铰接考虑。

③墙板的支承条件应符合实际受力状态,作为墙板支座的基础与内墙(或扶壁柱),其内力与变形应满足设计要求。

1、2计算荷载图一地下室外墙压力分布地下室外墙承受竖向荷载与水平荷载。

竖向荷载包括地下室外墙自重、上部建筑(结构构件与围护构件)竖向荷载、地下室各层楼板传递的竖向荷载。

水平荷载包括土压力(地下水位以下为土水混合压力)、地下水压力、室外地面活荷载引起的侧压力、人防外墙等效静荷载。

2计算中需注意的问题2.1《全国民用建筑工程设计技术措施/结构/地基与基础》(2009年版)[1]第5、8、11条与《北京市建筑设计技术细则-结构专业》(2005版)[2]第2、1、6条对室外地面活荷载,建议取5kN/m2(包括可能停放消防车的室外地面)。

该规定适用于有上部结构的地下室外墙,且当考虑消防车时消防车重不超过30吨。

其出发点就是行车道距离建筑物外墙总就是有一定距离的,即一般情况下汽车不可能紧贴上部建筑外墙行驶(《城市居住区规划设计规范》、《建筑设计防火规范》等对室外行车道距离建筑物外墙的距离有明确规定),消防车更不可能紧贴上部建筑外墙进行消防扑救(因消防云梯车在工作时受云梯高度与仰角的制约必须与建筑物外墙保持一定距离)。

但就是,对于没有上部结构的纯地下车库,或处于上部结构范围之外的地下室外墙,以及消防车重超过30吨的,笼统地按5kN/m2计算就是有问题的,应当根据车道与地下室外墙的位置关系、地下室顶板覆盖层厚度及其应力扩散角、车辆轮压按实际情况计算。

2.2文[1]第5、8、5条计算水压力时,当勘察报告提供了地下室外墙水压力分布时,按勘察报告计算;当勘察报告未提供时,可取历史最高水位与近3~5年的最高水位的平均值(水位高度包括上层滞水),水压力按静止压力直线分布计算。

地下室外墙(挡土墙)的计算

精心整理地下室外墙（挡土墙）的计算1计算方法1.1计算简图①根据墙板长边与短边支承长度的比例关系，地下室外墙（挡土墙）、窗井外墙按双向板或单向板计算。

②对单层或多层地下室外墙，当基础底板厚度不小于墙厚时，可按底边固结于基础、顶边铰接于地下室顶板的单跨或连续板计算。

当基础底板厚度小于墙厚时，底边按铰接计算。

1.222.12（包（《城，重超过2.2告未提供时，可取历史最高水位和近3~5年的最高水位的平均值（水位高度包括上层滞水），水压力按静止压力直线分布计算。

则相对更为简化，要求验算地下室外墙承载力时，水位高度可按最近3~5年的最高水位（水位高度包括上层滞水）。

如果勘察报告提供了抗浮设计水位，在计算地下室外墙承载力时应按抗浮设计水位计算。

2.3 计算地下室外墙土压力时，对采用大开挖方式施工的地下室，当没有护坡桩或连续墙支护时，地下室外墙土压力取静止土压力。

《建筑地基基础设计规范GB50007-2011》静止土压力系数宜通过试验测定，当无试验条件时，对正常固结土，静止土压力系数可按表24估算。

静止土压力系数K=1-sin φ（φ为土的内摩擦角）。

当基坑支护采用护坡桩或连续墙时，除考虑支护结构和地下室外墙共同作用的情况外，地下室外墙土压力按静止土压力系数K 乘以折减系数0.66计算（文[1]第5.8.11条，文[2]第2.1.16条）。

例如，北京地区静止土压力系数K 一般取0.5，乘以折减系数0.66后即为0.33。

2.4计算地下水位以下土对地下室外墙的侧压力时，土的重度应取有效重度。

有效重度=饱和重度-水重度（取10kN/m3），不应用天然重度减去水重度计算有效重度。

当岩土工程勘查报告只提供了土的天然重度而没有提供饱和重度时，可根据报告提供的土粒比重（土粒相对密度）和孔隙比求出饱和重度，即：饱和重度=[(土粒比重-1)／(1+孔隙比)]×水重度有效重度一般在8～13kN/m3。

北京地区一般第四纪土的有效重度可取11kN/m3。

地下室墙体配筋计算书(一)

地下室墙体配筋计算书（一）引言概述：地下室墙体配筋计算书是在地下室工程设计中非常重要的一项计算工作，主要用于确定墙体配筋材料和数量，以确保地下室墙体的结构安全性和稳定性。

本文将从五个大点出发，分别为墙体荷载计算、配筋设计、配筋布置、配筋间距计算和配筋钢筋计算，对地下室墙体配筋计算进行详细阐述。

正文：1. 墙体荷载计算1.1 确定地下室墙体所受荷载类型及大小1.2 根据设计标准计算荷载作用于墙体的力和力矩1.3 考虑地下室墙体的水平荷载（如地震力）对配筋的影响2. 配筋设计2.1 根据墙体的截面几何形状和计算荷载，确定墙体的受拉区和受压区2.2 采用受拉与受压设计法计算配筋数量和尺寸2.3 考虑抗震要求，确定墙体抗震性能级别，进行相应的配筋设计3. 配筋布置3.1 根据墙体结构图和配筋设计要求，在墙体纵向和横向布置配筋3.2 确定配筋的弯曲半径和弯曲位置，保证配筋的完整性和符合设计要求3.3 考虑墙体连接节点和开口处的配筋布置，增强墙体的整体强度和稳定性4. 配筋间距计算4.1 依据墙体的构造和设计要求，计算配筋的间距和跨距4.2 考虑墙体的构造节段，分析墙体不同部位的配筋需求和间距调整4.3 在计算配筋间距时，考虑施工和安装配筋的可行性和经济性5. 配筋钢筋计算5.1 根据地下室墙体的尺寸和设计要求，计算墙体所需的钢筋总量5.2 按照配筋设计要求，计算钢筋的截面积、直径和排布方式5.3 根据配筋布置和间距计算结果，确定每个配筋段的钢筋长度总结：地下室墙体配筋计算是地下室工程设计的重要环节。

通过墙体荷载计算、配筋设计、配筋布置、配筋间距计算和配筋钢筋计算五个大点的详细阐述，可以准确确定地下室墙体所需的配筋材料和数量，保证墙体的结构安全性和稳定性。

同时，建议在计算过程中综合考虑施工和经济性因素，以选择最合适的配筋方案。

模板计算

施工模板设计计算书本工程为框架剪力墙结构，汽车库和指挥中心为均为地下一层。

其中汽车库部分共有48根框架柱，其中矩形柱2根，方形柱46根。

柱径分别有700×700mm、900×900mm、1100×1100mm、1700×500mm、950×900mm等五种。

柱高均为4300mm。

最大框架梁断面为b×h：700×1400mm，梁长为8000mm。

砼墙最大厚度为750mm，计算高度为5700mm。

现浇板厚分别有：指挥中心部分有1800mm、1000mm ，汽车库部分有450mm、400mm。

一、施工材料1、钢管φ=48×3.5（用于柱箍、钢楞和模板支撑）截面积： A = 489㎜2截面抵抗矩：W X = 5.08×103mm3截面惯性矩：I X = 12.19×104mm4回转半径：ⅰ= 15.8㎜每米重量：g = 3.84 ㎏/m弹性模量： E = 2.06×105 N/㎜22、木材多层胶合板厚18㎜（用于顶板模板）竹胶合板厚18㎜（用于柱模）木板（东北松）板厚50㎜（用于梁底模）木枋50×100（用于木模板楞木）木材弹性模量： E = 9.5×103 N/mm3木材抗弯强度设计值：f m= 13 N/㎜2木材抗剪强度设计值：f V = 1.4 N/㎜23、钢材（型钢）⑴、∟75×75×5角钢（用于柱箍）截面积A＝741.2mm2理论重量：5.818kg/m截面惯性矩Ix＝37.97×104mm4截面最小抵抗矩W X = 7.32×103mm3回转半径i=23.3mm钢材弹性模量 E = 2.06×105 N/㎜2钢材抗拉、抗弯强度设计值 f = 215N/㎜2⑵、10＃槽钢（用于墙模板钢楞）截面积A＝1274.8mm2理论重量：10.007kg/m截面惯性矩Ix＝198×104mm4截面最小抵抗矩W X = 39.7×103mm3回转半径i x=23.3mm钢材弹性模量 E = 2.06×105 N/㎜2钢材抗拉、抗弯强度设计值 f = 215N/㎜2⑶、6＃槽钢（用于墙模板钢楞）截面积A＝845.1mm2理论重量：6.63kg/m截面惯性矩Ix＝50.8×104mm4截面最小抵抗矩W X = 16.1×103mm3回转半径i x=2.5mm钢材弹性模量 E = 2.06×105 N/㎜24、柱箍的拉紧螺栓普通螺栓（Q235）抗拉强度设计值：2f b/N170mmt二、模板计算取值根据规范规定，结构计算取值为1、恒载模板胶合板自重为0.3KN/m3新浇混凝土自重24KN/m3钢筋：楼板部分：自重一般为1.1 KN/m3，按设计图计算确定1.5KN/ m3.梁部分：自重为1.5 KN/m32、施工荷载模板面板按 2.5 KN/m2计支撑结构按 2.5 KN/m2计3、振捣荷载水平面垂直荷载为2 KN/m2侧压力为 4 KN/m24、倾倒砼水平荷载为2 KN/m25、新浇砼的侧压力计算公式F = 0.22γc •t ο•β1•β2•V 1/2F =γc •H其中：γc 砼重力密度24 KN/m 3t ο= 15200+Th m V /2= V 1/2=1.414H ：浇筑高度β1 = 1β2 = 1.15 （坍落度 > 100㎜）注：施工按10℃计算 ∴t ο==+15200T 81510200=+6、荷载分项系数恒载乘以1.2新浇砼对模板侧压力乘以1.2施工荷载和振捣砼荷载乘以1.4倾倒砼产生的荷载乘以1.47、荷载组合平板及支梁计算承载力：恒载和施工荷载验算刚度：恒载柱、墙侧模板计算承载力：新浇砼侧压力和倾倒砼产生的荷载验算刚度：新浇砼侧压力梁底板及支架计算承载力：恒载和振捣砼荷载验算刚度：恒载8、选择柱计算截面以最大柱截面计算：1100×1100㎜柱径，柱计算高度为4300㎜9、选择梁计算截面以最大梁截面计算：700×1400㎜梁计算长度为8000㎜10、选择砼墙厚度和高度以砼墙最厚最高截面计算：取墙厚为750mm ，计算高度为5700mm 。

一榀框架计算书

⼀榀框架计算书⼀、设计资料1、⼯程概况上海杨浦科技园区活动中⼼建筑与结构设计，采⽤现浇混凝⼟框架结构，主体结构为五层，⼀⾄五层建筑物层⾼分别为5m、4m、4m、3m、3m。

建筑为上⼈屋⾯，楼顶有突出的⼩房间，层⾼为3m。

建筑⾯积约为m2。

±相当于绝对标⾼，室内外⾼差为450mm。

2、基本参数本设计安全等级为⼆级，抗震设防烈度为七度，设计基本地震加速度为，设计地震分组为⼀组，抗震等级为三级，轴压⽐限值取。

地⾯粗糙类别为C类，基本风压为m2，基本雪压为m2，本设计均采⽤混凝⼟强度C40：f c=／mm2，f t=mm2，f tk=／mm2，普通钢筋强度采⽤HRB 400：f y=360N／mm2，fyk=400N／m m2。

⼆、结构布置和计算简图结构平⾯布置图框架梁柱截⾯尺⼨确定主梁跨度为l0= ，h=（1/15~1/10）l0=560~840mm 取h=700mm，b=(1/3~1/2)h=233~350mm 取b=350mm，中间各梁调整b=300mm。

后经计算周期⽐不满⾜要求，边梁调整为h=900mm，中间各梁调整为h=800mm。

次梁跨度为l0=8m ，h=（1/18~1/12）l0=444~667mm 取h=500mm ，b=(1/3~1/2)h=167~250mm 取b=200mm 框架柱采⽤矩形柱，底层层⾼为H=5m，b=（1/15~1/10）H=333~500mm 取b=450mm，h=(1~2)b=450~900mm 取h=450mm后经验算轴压⽐不合格，柱尺⼨调整为700mm700mm。

结构计算简图注（图中数字为线刚度，单位：10-3E C）AB跨梁=DE跨梁：i=2E C1/3/=BC跨梁=CD跨梁：i=2E C1/3/8=四五层柱：i=E C1/3/3=610-3E C⼆三层柱：i=E C1/3/4=底层柱：i=E C1/3/=三、荷载计算1、恒荷载计算（1）屋⾯框架梁线荷载标准值40厚C20细⽯砼=m225厚挤塑保温板防⽔卷材⼀道KN/m220厚1:25⽔泥砂浆找平=m220厚1:25⽔泥砂浆找平=m2120厚现浇混凝⼟屋⾯板=m212厚⽔泥砂浆吊顶=m2屋⾯恒荷载KN/m2取m2（AB、BC、CD、DE跨）框架梁⾃重梁侧粉刷（）=m合计KN/m因此，作⽤在顶层框架梁上的线荷载为：g5AB1=g5BC1=g5CD1= g5DE11=m(注：下标5表⽰第5层) g5AB2= g5BC2= g5CD2= g5DE2=+4)= KN/m（2）楼⾯框架梁线荷载标准值20厚1:25⽔泥砂浆找平=m220厚1:25⽔泥砂浆找平=m210厚地砖⾯层=m2120厚现浇混凝⼟屋⾯板=m212厚⽔泥砂浆吊顶=m2楼⾯恒荷载KN/m2取m2四层框架梁及梁侧粉刷KN/m梁上填充墙⾃重（）80. 2=m墙⾯粉刷（）=m合计m因此，作⽤在中间层框架梁上的线荷载为g4AB1=g4BC1=g4CD1= g4DE1=+=mg4AB2=g4BC2=g4CD2= g4DE2=KN/m⼀⼆三层框架梁及梁侧粉刷KN/m梁上填充墙⾃重（）80. 2=m墙⾯粉刷（）=m合计m因此，作⽤在中间层框架梁上的线荷载为g AB1=g BC1=g CD1= g DE1=+= KN/mg AB2=g BC2=g CD2= g DE2=（3）屋⾯框架节点集中荷载标准值A、E柱连系梁⾃重粉刷（）⾼⼥⼉墙⾃重粉刷连系梁传来屋⾯⾃重1/2（1/）=顶层A、E柱节点集中荷载G5A= G5E=B、C、D柱连系梁⾃重粉刷（）连系梁传来屋⾯⾃重①B、C、D柱KN顶层柱节点集中荷载G5B= G5C= G5D= KN (4)楼⾯框架节点集中荷载标准值四层A、E柱连系梁⾃重粉刷墙体⾃重（注：窗户尺⼨较⼩，未考虑折减）粉刷外墙⾯砖外墙保温框架柱⾃重粉刷连系梁传来楼⾯⾃重四层A、E柱节点集中荷载G A= G E= KN四层B、C、D柱连系梁⾃重粉刷墙体⾃重粉刷框架柱⾃重粉刷连系梁传来楼⾯⾃重①B、C、D柱四层柱节点集中荷载G B= G C= G D= KN ⼆、三层A、E柱连系梁⾃重粉刷墙体⾃重（注：窗户尺⼨较⼩，未考虑折减）粉刷外墙⾯砖外墙保温框架柱⾃重粉刷连系梁传来楼⾯⾃重⼆、三层A、E柱节点集中荷载G A= G E= KN⼆、三层B、C、D柱连系梁⾃重粉刷墙体⾃重粉刷框架柱⾃重粉刷连系梁传来楼⾯⾃重①B、C、D柱⼆、三层柱节点集中荷载G B= G C= G D= KN ⼀层A、E柱连系梁⾃重粉刷墙体⾃重（注：窗户尺⼨较⼩，未考虑折减）粉刷外墙⾯砖外墙保温框架柱⾃重粉刷连系梁传来楼⾯⾃重⼀层A、E柱节点集中荷载G A= G E= KN⼀层B、C、D柱连系梁⾃重粉刷墙体⾃重粉刷框架柱⾃重粉刷连系梁传来楼⾯⾃重①B、C、D柱⼀层柱节点集中荷载G B= G C= G D= KN （5）恒荷载作⽤下的结构计算简图恒荷载作⽤下结构计算简图2、活荷载计算民⽤建筑楼⾯均布活荷载标准值参考项次类别标准值(kN/m2) 1 住宅、宿舍、旅馆、办公楼、医院病房、托⼉所、幼⼉园2 教室,试验室、阅览室、会议室3 ⾷堂、办公楼中的⼀般资料档案室13 挑出阳台p AB= p BC= p CD= p DE= P A= P EP B =P C= P D =活荷载作⽤下结构计算简图3、风荷载计算风压标准值计算公式为：ω＝βzµsµzω0式中ω——风荷载标准值（kN/m2）；βz——⾼度z 处的风振系数；µs——风荷载体型系数；µz——风压⾼度变化系数；ω0——基本风压（kN/m2）。

当地下室外墙钢板止水带遇到框架柱

行后期处理，可以提前将钢板止水带尺寸计混凝土表面的距离。因此可看做钢板止水
算好，直接进行安装，仅接头处进行处理即带是从伸入到柱内５０ｒａｍ的，由此得到启
可，省工省时。
发，可将柱的保护层厚度适当加大，笔者认
缺点：方案二钢板止水带没有对框架柱为加大到７５ｍｍ较为合适。因为常规结构
缺点：方案一的缺点也非常明显，就是要任务的情况下，相信绝大多数的施工单位耗费工日，毕竟需要把箍筋断开，然后再对还是愿意采用方案二的。
箍筋与钢板止水带连接的地方进行处理，造
但是否存在一种方案既能保证结构的安
成在这个点上费工费时。还有一个影响就是全，又能将防水隐患消除呢？答案是肯定
的位置进行处理，在接头处或框架柱位置中柱的钢筋保护层厚度是２５ｒａｍ，地下室外
处．存在漏水或质量隐患的几率大增。万一墙的保护层厚度是５０ｒａｍ。若将地下室外墙
地下室外墙渗漏水，这个位置就是重点怀疑的混凝土保护层厚度增加到７５ｒａｍ，可将两
（２）施工方法的不同造成方案一费时帮助。
费力，且浪费材料。在以保证结构安全为首
（王淮北：中冶华天工程技术有限公司）
３０
对箍筋造成了一定的伤害，虽然说后期对箍的！大家都知道一般在施工地下室的时候外
筋进行了处理，但是造成一定的伤害是不可墙迎水面的钢筋保护层厚度是５０ｒａｍ左右。
避免的，存在影响结构安全的隐患。
设计人员就是为了防止地下水对外墙钢筋的

地下室外墙计算模型.doc

地下室外墙计算模型
随着高层建筑越来越多，城市建设中出现了大量的地下室及地下车库。

其中，在进行地下室建设以前会进行地下室外墙计算建模。

那么，地下室外墙计算模型应该怎样设计？下面是下面带来的关于地下室外墙计算模型的内容介绍以供参考。

地下室外墙计算模型
地下室外墙配筋计算有的工程外墙配筋计算中,凡外墙带扶壁柱的,不区别扶壁柱尺寸大小,一律按双向板计算配筋,而扶壁柱按地下室结构整体电算分析结果配筋,又未按外墙双向板传递荷载验算扶壁柱配筋。

按外墙与扶壁柱变形协调的原理,其外墙竖向受力筋配筋不足、扶壁柱配筋偏少、外墙的水平分布筋有富余量。

建议:除了垂直于外墙方向有钢筋混凝土内隔墙相连的外墙板块或外墙扶壁柱截面尺寸较大(如高层建筑外框架柱之间) 外墙板块按双向板计算配筋外,其余的外墙宜按竖向单向板计算配筋为妥。

竖向荷载(轴力)较小的外墙扶壁桩,其内外侧主筋也应予以适当加强。

外墙的水平分布筋要根据扶壁柱截面尺寸大小,可适当另配外侧附加短水平负筋予以加强,外墙转角处也同此予以适当加强。

地下室外墙计算时底部为固定支座(即底板作为外墙的嵌固端),侧壁底部弯矩与相邻的底板弯矩大小一样,底板的抗弯能力不应小于侧壁,其厚度和配筋量应匹配,这方面问题在地下车道中最为典型,车道侧壁为悬臂构件,底板的抗弯能力不应小于侧壁底部。

地下室底板标高变化处也经常发现类似问题:标高变化处仅设一梁,梁宽甚至小于底板厚度,梁内仅靠两侧箍筋传递板的支座弯矩难以满足要求。

地面层开洞位置(如楼梯间)外墙顶部无楼板支撑,计算模型和配筋构造均应与实际相符。

车道紧靠地下室外墙时,车道底板位于外墙中部,应注意外墙承受车道底板传来的水平集中力作用,该荷载经常遗漏。

框架结构计算书模板

泰安市宏成御苑D2#楼结构计算书审定复核设计泰安市城市建设设计院1.荷载统计1.1建筑楼面屋面均布活荷载标准值.详施工图设计说明1..2荷载标准值统计屋面荷载1)非上人屋面（不包含现浇板自重）20厚1：3水泥砂浆抹平压光 20×0.02=0.40KN/㎡3厚改型沥青防水层20mm厚1:3水泥砂浆找平 20×0.02=0.40KN/㎡50厚挤塑性聚苯板 0.14 KN/㎡35厚C20细石混凝土找平层 35×22=0.77KN/㎡平瓦 0. 55 KN/㎡屋面恒荷载合计g k = 4.0KN/㎡2）铺地砖楼面：（不包含现浇板自重）50厚C20细石混凝土找平层 50×22=1.1KN/㎡10厚铺地砖 0.22KN/㎡20厚水泥砂浆找平 0.4 KN/㎡2.5厚TS-F卷材防水层楼面荷载合计：g k = 1.72KN/㎡4.4墙体作用在梁上的线荷载统计外隔墙：200厚混凝土加气混凝土砌块，容重为6.0KN/ m3，双面抹灰；内隔墙：200厚混凝土加气混凝土砌块，容重为6.0KN/ m3，双面抹灰；荷载统计：1）外墙荷载：（墙下均布线荷载）5KN/m2）内墙荷载：（墙下均布线荷载）6KN/m5．各层楼（屋）面现浇板面荷载（包括恒荷载和活荷载）输入简图（见附图）（在实际荷载输入模型中根据房间功能的不同，恒荷载和活荷载考虑不利因素的作用可能比上述计算值有所增加）6．各层楼（屋）面梁线荷载、集中力（包括恒荷载和活荷载）输入简图（见附图）建筑结构的总信息总信息 ..............................................结构材料信息: 钢砼结构混凝土容重 (kN/m3): Gc = 26.00钢材容重 (kN/m3): Gs = 78.00水平力的夹角(Degree) ARF = 0.00地下室层数: MBASE= 0竖向荷载计算信息: 按模拟施工3加荷计算风荷载计算信息: 计算X,Y两个方向的风荷载地震力计算信息: 计算X,Y两个方向的地震力“规定水平力”计算方法: 楼层剪力差方法(规范方法)结构类别: 框架结构裙房层数: MANNEX= 0转换层所在层号： MCHANGE= 0嵌固端所在层号： MQIANGU= 1墙元细分最大控制长度(m) DMAX= 1.00弹性板与梁变形是否协调是墙元网格: 侧向出口结点是否对全楼强制采用刚性楼板假定是（计算内力配筋时采用弹性模楼板假定）地下室是否强制采用刚性楼板假定: 是墙梁跨中节点作为刚性楼板的从节点是计算墙倾覆力矩时只考虑腹板和有效翼缘否采用的楼层刚度算法层间剪力比层间位移算法结构所在地区全国风荷载信息 ..........................................修正后的基本风压 (kN/m2): WO = 0.40风荷载作用下舒适度验算风压(kN/m2): WOC= 0.40地面粗糙程度: B 类结构X向基本周期（秒）: Tx = 0.6651结构Y向基本周期（秒）: Ty = 0.6584是否考虑顺风向风振: 否风荷载作用下结构的阻尼比(%): WDAMP= 5.00风荷载作用下舒适度验算阻尼比(%): WDAMPC= 2.00是否计算横风向风振: 否是否计算扭转风振: 否承载力设计时风荷载效应放大系数: WENL= 1.00体形变化分段数: MPART= 1各段最高层号: NSTi = 4各段体形系数: USi = 1.30地震信息 ............................................振型组合方法(CQC耦联;SRSS非耦联) CQC 计算振型数: NMODE= 12地震烈度: NAF = 6.00场地类别: KD =II 设计地震分组: 三组特征周期 TG = 0.45地震影响系数最大值 Rmax1 = 0.04用于12层以下规则砼框架结构薄弱层验算的地震影响系数最大值 Rmax2 = 0.28框架的抗震等级: NF = 4剪力墙的抗震等级: NW = 5钢框架的抗震等级: NS = 4抗震构造措施的抗震等级: NGZDJ =不改变重力荷载代表值的活载组合值系数: RMC = 0.50周期折减系数: TC = 0.70结构的阻尼比 (%): DAMP = 5.00中震(或大震)设计: MID =不考虑是否考虑偶然偏心: 是是否考虑双向地震扭转效应: 是按主振型确定地震内力符号: 否斜交抗侧力构件方向的附加地震数 = 0活荷载信息 ..........................................考虑活荷不利布置的层数从第 1 到4层柱、墙活荷载是否折减不折算传到基础的活荷载是否折减折算考虑结构使用年限的活荷载调整系数 1.00------------柱，墙，基础活荷载折减系数-------------计算截面以上的层数---------------折减系数1 1.002---3 0.854---5 0.706---8 0.659---20 0.60> 20 0.55调整信息 ........................................梁刚度放大系数是否按2010规范取值：是托墙梁刚度增大系数： BK_TQL = 1.00梁端弯矩调幅系数： BT = 0.85梁活荷载内力增大系数： BM = 1.00连梁刚度折减系数： BLZ = 0.60梁扭矩折减系数： TB = 0.40全楼地震力放大系数： RSF = 1.000.2Vo 调整分段数： VSEG = 00.2Vo 调整上限： KQ_L = 2.00框支柱调整上限： KZZ_L = 5.00顶塔楼内力放大起算层号： NTL = 0顶塔楼内力放大： RTL = 1.00框支剪力墙结构底部加强区剪力墙抗震等级自动提高一级:是实配钢筋超配系数 CPCOEF91 = 1.15是否按抗震规范5.2.5调整楼层地震力IAUTO525 = 1弱轴方向的动位移比例因子 XI1 = 0.00强轴方向的动位移比例因子 XI2 = 0.00是否调整与框支柱相连的梁内力 IREGU_KZZB = 0薄弱层判断方式：按高规和抗规从严判断强制指定的薄弱层个数 NWEAK = 0薄弱层地震内力放大系数 WEAKCOEF = 1.25强制指定的加强层个数 NSTREN = 0配筋信息 ........................................梁箍筋强度 (N/mm2): JB = 360柱箍筋强度 (N/mm2): JC = 360墙水平分布筋强度 (N/mm2): FYH = 210墙竖向分布筋强度 (N/mm2): FYW = 300边缘构件箍筋强度 (N/mm2): JWB = 210梁箍筋最大间距 (mm): SB = 100.00柱箍筋最大间距 (mm): SC = 100.00墙水平分布筋最大间距 (mm): SWH = 200.00墙竖向分布筋配筋率 (%): RWV = 0.30结构底部单独指定墙竖向分布筋配筋率的层数: NSW = 0结构底部NSW层的墙竖向分布配筋率: RWV1 = 0.60梁抗剪配筋采用交叉斜筋时箍筋与对角斜筋的配筋强度比: RGX = 1.00设计信息 ........................................结构重要性系数: RWO = 1.00柱计算长度计算原则: 有侧移梁端在梁柱重叠部分简化: 不作为刚域柱端在梁柱重叠部分简化: 不作为刚域是否考虑 P-Delt 效应：否柱配筋计算原则: 按单偏压计算按高规或高钢规进行构件设计: 否钢构件截面净毛面积比: RN = 0.85梁保护层厚度 (mm): BCB = 20.00柱保护层厚度 (mm): ACA = 20.00剪力墙构造边缘构件的设计执行高规7.2.16-4: 是框架梁端配筋考虑受压钢筋: 是结构中的框架部分轴压比限值按纯框架结构的规定采用:否当边缘构件轴压比小于抗规6.4.5条规定的限值时一律设置构造边缘构件: 是是否按混凝土规范B.0.4考虑柱二阶效应: 否荷载组合信息 ........................................恒载分项系数: CDEAD= 1.20活载分项系数: CLIVE= 1.40风荷载分项系数: CWIND= 1.40水平地震力分项系数: CEA_H= 1.30竖向地震力分项系数: CEA_V= 0.50温度荷载分项系数: CTEMP = 1.40吊车荷载分项系数: CCRAN = 1.40特殊风荷载分项系数: CSPW = 1.40活荷载的组合值系数: CD_L = 0.70风荷载的组合值系数: CD_W = 0.60重力荷载代表值效应的活荷组合值系数: CEA_L = 0.50重力荷载代表值效应的吊车荷载组合值系数:CEA_C = 0.50吊车荷载组合值系数: CD_C = 0.70温度作用的组合值系数:仅考虑恒载、活载参与组合: CD_TDL = 0.60考虑风荷载参与组合: CD_TW = 0.00考虑地震作用参与组合: CD_TE = 0.00砼构件温度效应折减系数: CC_T = 0.30********************************************************** 各层的质量、质心坐标信息 **********************************************************层号塔号质心 X 质心 Y 质心 Z 恒载质量活载质量附加质量质量比(m) (m) (t) (t)4 1 32.755 3.260 12.400 1153.3 31.5 0.0 1.043 1 32.860 3.014 9.900 1107.2 32.7 0.0 0.672 1 32.866 3.421 6.900 1467.3 229.2 0.00.981 1 32.854 3.445 3.900 1498.6 229.2 0.0 1.00活载产生的总质量 (t): 522.721恒载产生的总质量 (t): 5226.367附加总质量 (t): 0.000结构的总质量 (t): 5749.088恒载产生的总质量包括结构自重和外加恒载结构的总质量包括恒载产生的质量和活载产生的质量和附加质量活载产生的总质量和结构的总质量是活载折减后的结果 (1t = 1000kg)********************************************************** 各层构件数量、构件材料和层高 **********************************************************层号(标准层号) 塔号梁元数柱元数墙元数层高累计高度(混凝土/主筋) (混凝土/主筋) (混凝土/主筋) (m) (m)1( 1) 1 316(30/ 360) 76(30/ 360) 0(30/ 360) 3.900 3.9002( 2) 1 316(30/ 360) 76(30/ 360) 0(30/ 360) 3.000 6.9003( 3) 1 164(30/ 360) 36(30/ 360) 0(30/ 360) 3.000 9.9004( 4) 1 138(30/ 360) 84(30/ 360) 0(30/ 360) 2.500 12.400********************************************************** 风荷载信息 **********************************************************层号塔号风荷载X 剪力X 倾覆弯矩X 风荷载Y 剪力Y 倾覆弯矩Y4 1 19.27 19.3 48.2 124.24 124.2 310.63 1 23.44 42.7 176.3 139.78 264.0 1102.72 1 23.44 66.2 374.8 140.09 404.1 2315.01 1 30.47 96.6 751.6 182.11 586.2 4601.3===========================================================================各楼层偶然偏心信息===========================================================================层号塔号 X向偏心 Y向偏心1 1 0.05 0.052 1 0.05 0.053 1 0.05 0.054 1 0.05 0.05===========================================================================各楼层等效尺寸(单位:m,m**2)===========================================================================层号塔号面积形心X 形心Y 等效宽B 等效高H 最大宽BMAX 最小宽BMIN1 1 1303.47 32.87 3.08 89.80 14.59 89.80 14.592 1 1303.47 32.87 3.08 89.80 14.59 89.80 14.593 1 1303.47 32.87 3.08 89.80 14.59 89.80 14.594 1 1272.32 32.87 3.26 90.05 14.20 90.05 14.20===========================================================================各楼层的单位面积质量分布(单位:kg/m**2)===========================================================================层号塔号单位面积质量 g[i] 质量比 max(g[i]/g[i-1],g[i]/g[i+1])1 1 1325.58 1.022 1 1301.59 1.493 1 874.51 0.944 1 931.17 1.06===========================================================================各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息Floor No : 层号Tower No : 塔号Xstif，Ystif : 刚心的 X，Y 坐标值Alf : 层刚性主轴的方向Xmass，Ymass : 质心的 X，Y 坐标值Gmass : 总质量Eex，Eey : X，Y 方向的偏心率Ratx，Raty : X，Y 方向本层塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚度的比值(剪切刚度)Ratx1，Raty1 : X，Y 方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值或上三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者RJX1，RJY1，RJZ1: 结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(剪切刚度)RJX3，RJY3，RJZ3: 结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(地震剪力与地震层间位移的比)===========================================================================Floor No. 1 Tower No. 1Xstif= 32.8656(m) Ystif= 4.2424(m) Alf = 0.0000(Degree)Xmass= 32.8543(m) Ymass= 3.4448(m) Gmass(活荷折减)= 1957.0985( 1727.8534)(t)Eex = 0.0004 Eey = 0.0289Ratx = 1.0000 Raty = 1.0000Ratx1= 0.9596 Raty1= 0.9624薄弱层地震剪力放大系数= 1.25RJX1 = 4.8369E+06(kN/m) RJY1 = 4.8369E+06(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 8.9276E+05(kN/m) RJY3 = 8.9710E+05(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------Floor No. 2 Tower No. 1Xstif= 32.8656(m) Ystif= 4.2566(m) Alf = 0.0000(Degree)Xmass= 32.8656(m) Ymass= 3.4211(m) Gmass(活荷折减)= 1925.8271( 1696.5820)(t)Eex = 0.0000 Eey = 0.0303Ratx = 1.3000 Raty = 1.3000Ratx1= 1.5886 Raty1= 1.5645薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX1 = 6.2880E+06(kN/m) RJY1 = 6.2880E+06(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 1.0701E+06(kN/m) RJY3 = 1.0863E+06(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------Floor No. 3 Tower No. 1Xstif= 32.8656(m) Ystif= 3.2601(m) Alf = 45.0000(Degree)Xmass= 32.8597(m) Ymass= 3.0143(m) Gmass(活荷折减)= 1172.6360( 1139.8999)(t)Eex = 0.0002 Eey = 0.0089Ratx = 0.6870 Raty = 0.6870Ratx1= 0.9440 Raty1= 0.9999薄弱层地震剪力放大系数= 1.25RJX1 = 4.3200E+06(kN/m) RJY1 = 4.3200E+06(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 9.6231E+05(kN/m) RJY3 = 9.9191E+05(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------Floor No. 4 Tower No. 1Xstif= 32.8656(m) Ystif= 3.2601(m) Alf = 45.0000(Degree)Xmass= 32.7545(m) Ymass= 3.2600(m) Gmass(活荷折减)= 1216.2478( 1184.7527)(t)Eex = 0.0041 Eey = 0.0000Ratx = 1.7760 Raty = 1.7760Ratx1= 1.0000 Raty1= 1.0000薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX1 = 7.6723E+06(kN/m) RJY1 = 7.6723E+06(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 1.4563E+06(kN/m) RJY3 = 1.4172E+06(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------X方向最小刚度比: 0.9440(第 3层第 1塔)Y方向最小刚度比: 0.9624(第 1层第 1塔)============================================================================结构整体抗倾覆验算结果============================================================================抗倾覆力矩Mr 倾覆力矩Mov 比值Mr/Mov 零应力区(%)X风荷载 2675221.2 798.8 3349.25 0.00Y风荷载 447608.2 4846.1 92.36 0.00X 地震 2581340.5 13996.0 184.43 0.00Y 地震 431900.5 14349.4 30.10 0.00============================================================================结构舒适性验算结果(仅当满足规范适用条件时结果有效)============================================================================按高钢规计算X向顺风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.014按高钢规计算X向横风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.006按荷载规范计算X向顺风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.015按荷载规范计算X向横风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.029按高钢规计算Y向顺风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.070按高钢规计算Y向横风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.007按荷载规范计算Y向顺风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.082按荷载规范计算Y向横风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.088============================================================================结构整体稳定验算结果============================================================================层号 X向刚度 Y向刚度层高上部重量 X刚重比 Y刚重比1 0.893E+06 0.897E+06 3.90 77353. 45.01 45.232 0.107E+07 0.109E+07 3.00 52950. 60.63 61.553 0.962E+06 0.992E+06 3.00 28924. 99.81 102.884 0.146E+07 0.142E+07 2.50 14721. 247.31 240.67该结构刚重比Di*Hi/Gi大于10,能够通过高规(5.4.4)的整体稳定验算该结构刚重比Di*Hi/Gi大于20,可以不考虑重力二阶效应*********************************************************************** 楼层抗剪承载力、及承载力比值 ***********************************************************************Ratio_Bu: 表示本层与上一层的承载力之比----------------------------------------------------------------------层号塔号 X向承载力 Y向承载力 Ratio_Bu:X,Y----------------------------------------------------------------------4 1 0.8068E+04 0.7697E+04 1.00 1.003 1 0.8401E+04 0.7816E+04 1.04 1.022 1 0.1124E+05 0.1142E+05 1.34 1.461 1 0.9410E+04 0.9325E+04 0.84 0.82X方向最小楼层抗剪承载力之比: 0.84 层号: 1 塔号: 1Y方向最小楼层抗剪承载力之比: 0.82 层号: 1 塔号: 1======================================================================周期、地震力与振型输出文件===================================================================考虑扭转耦联时的振动周期(秒)、X,Y 方向的平动系数、扭转系数振型号周期转角平动系数 (X+Y) 扭转系数1 0.6651 178.38 0.88 ( 0.88+0.00 ) 0.122 0.6584 88.19 1.00 ( 0.00+1.00 ) 0.003 0.6347 176.77 0.12 ( 0.12+0.00 ) 0.884 0.2166 179.49 1.00 ( 0.99+0.00 ) 0.005 0.2155 89.43 1.00 ( 0.00+1.00 ) 0.006 0.2075 166.69 0.01 ( 0.00+0.00 ) 0.997 0.1136 90.91 1.00 ( 0.00+1.00 ) 0.008 0.1131 1.08 0.94 ( 0.94+0.00 ) 0.069 0.1088 178.39 0.06 ( 0.06+0.00 ) 0.9410 0.0796 90.04 1.00 ( 0.00+1.00 ) 0.0011 0.0778 0.07 0.99 ( 0.99+0.00 ) 0.0112 0.0754 176.69 0.01 ( 0.01+0.00 ) 0.99地震作用最大的方向 = -89.371 (度)============================================================仅考虑 X 向地震作用时的地震力Floor : 层号Tower : 塔号F-x-x : X 方向的耦联地震力在 X 方向的分量F-x-y : X 方向的耦联地震力在 Y 方向的分量F-x-t : X 方向的耦联地震力的扭矩振型 1 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)4 1 425.58 -12.46 4164.383 1 380.60 -10.50 3678.732 1 435.36 -12.05 4285.681 1 262.68 -7.34 2597.41振型 2 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)2 1 0.50 15.78 -3.68 1 1 0.30 9.57 -2.20振型 3 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t (kN) (kN) (kN-m) 4 1 60.43 -2.92 -4390.60 3 1 52.10 -3.18 -3852.14 2 1 61.13 -3.74 -4400.71 1 1 36.92 -2.24 -2664.47振型 4 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t (kN) (kN) (kN-m) 4 1 -154.97 1.41 -271.55 3 1 -60.40 0.50 -117.16 2 1 164.92 -1.46 247.84 1 1 220.22 -1.95 471.03振型 5 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t (kN) (kN) (kN-m) 4 1 -0.02 -1.61 0.64 3 1 -0.01 -0.60 0.19 2 1 0.02 1.68 -0.81 1 1 0.02 2.26 -1.01振型 6 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t (kN) (kN) (kN-m) 4 1 -0.88 0.19 327.04 3 1 -0.24 0.10 121.49 2 1 1.11 -0.22 -340.41 1 1 1.05 -0.30 -458.91振型 7 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t (kN) (kN) (kN-m)2 1 -0.02 1.26 -0.39 1 1 0.02 -1.50 0.46振型 8 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t (kN) (kN) (kN-m) 4 1 41.78 0.79 304.54 3 1 -27.07 -0.53 -172.02 2 1 -76.44 -1.42 -544.93 1 1 89.56 1.68 599.14振型 9 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t (kN) (kN) (kN-m) 4 1 2.77 -0.07 -302.77 3 1 -2.02 0.03 203.94 2 1 -5.15 0.17 539.21 1 1 6.46 -0.18 -638.09振型 10 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t (kN) (kN) (kN-m) 4 1 0.00 0.00 0.00 3 1 0.00 -0.01 0.00 2 1 0.00 0.00 0.00 1 1 0.00 0.00 0.00振型 11 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t (kN) (kN) (kN-m) 4 1 -8.19 -0.01 -19.89 3 1 13.83 0.02 30.82 2 1 -8.92 -0.01 -21.56 1 1 4.15 0.00 7.74振型 12 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t (kN) (kN) (kN-m)4 1 -0.08 0.01 26.623 1 0.14 -0.01 -45.822 1 -0.10 0.01 30.171 1 0.06 0.00 -13.95各振型作用下 X 方向的基底剪力-------------------------------------------------------振型号剪力(kN)1 1504.222 1.723 210.584 169.785 0.026 1.047 0.018 27.839 2.0510 0.0011 0.8712 0.01各层 X 方向的作用力(CQC)Floor : 层号Tower : 塔号Fx : X 向地震作用下结构的地震反应力Vx : X 向地震作用下结构的楼层剪力Mx : X 向地震作用下结构的弯矩Static Fx: 静力法 X 向的地震力------------------------------------------------------------------------------------------ Floor Tower Fx Vx (分塔剪重比) (整层剪重比) Mx Static Fx (kN) (kN) (kN-m) (kN)(注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构)4 1 502.50 502.50( 4.24%) ( 4.24%) 1256.25 716.90 3 1 429.90 926.05( 3.98%) ( 3.98%) 4029.37 550.70 2 1 521.49 1391.05( 3.46%) ( 3.46%) 8144.21 571.26 1 1 382.53 1693.07( 2.94%) ( 2.94%) 14634.18 328.84抗震规范(5.2.5)条要求的X向楼层最小剪重比 = 0.80%X 方向的有效质量系数: 99.50%============================================================仅考虑 Y 向地震时的地震力Floor : 层号Tower : 塔号F-y-x : Y 方向的耦联地震力在 X 方向的分量F-y-y : Y 方向的耦联地震力在 Y 方向的分量F-y-t : Y 方向的耦联地震力的扭矩振型 1 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t (kN) (kN) (kN-m) 4 1 -11.98 0.35 -117.24 3 1 -10.72 0.30 -103.57 2 1 -12.26 0.34 -120.66 1 1 -7.40 0.21 -73.13振型 2 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t (kN) (kN) (kN-m) 4 1 15.44 488.08 -123.09 3 1 13.71 433.30 -106.12 2 1 15.76 500.01 -116.53 1 1 9.51 303.11 -69.75振型 3 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t (kN) (kN) (kN-m) 4 1 -3.47 0.17 251.94 3 1 -2.99 0.18 221.04 2 1 -3.51 0.21 252.52 1 1 -2.12 0.13 152.89振型 4 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t (kN) (kN) (kN-m) 4 1 1.37 -0.01 2.40 3 1 0.53 0.00 1.03 2 1 -1.46 0.01 -2.19 1 1 -1.95 0.02 -4.16振型 5 的地震力-------------------------------------------------------4 1 -1.55 -156.40 61.87 3 1 -0.59 -58.04 18.56 2 1 1.69 163.19 -78.17 1 1 2.17 218.88 -97.72振型 6 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t (kN) (kN) (kN-m) 4 1 0.19 -0.04 -69.53 3 1 0.05 -0.02 -25.83 2 1 -0.24 0.05 72.37 1 1 -0.22 0.06 97.57振型 7 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t (kN) (kN) (kN-m) 4 1 -0.71 45.51 -10.84 3 1 0.46 -31.54 11.71 2 1 1.30 -79.59 24.85 1 1 -1.51 95.18 -29.35振型 8 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t (kN) (kN) (kN-m) 4 1 0.78 0.01 5.71 3 1 -0.51 -0.01 -3.22 2 1 -1.43 -0.03 -10.21 1 1 1.68 0.03 11.23振型 9 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t (kN) (kN) (kN-m) 4 1 -0.07 0.00 8.09 3 1 0.05 0.00 -5.45 2 1 0.14 0.00 -14.40 1 1 -0.17 0.00 17.04振型 10 的地震力-------------------------------------------------------4 1 0.01 -8.66 0.34 3 1 -0.01 15.12 -2.29 2 1 0.01 -10.29 1.78 1 1 0.00 4.87 -0.83振型 11 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t (kN) (kN) (kN-m) 4 1 -0.01 0.00 -0.02 3 1 0.02 0.00 0.04 2 1 -0.01 0.00 -0.03 1 1 0.00 0.00 0.01振型 12 的地震力------------------------------------------------------- Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t (kN) (kN) (kN-m) 4 1 0.00 0.00 -0.97 3 1 -0.01 0.00 1.67 2 1 0.00 0.00 -1.10 1 1 0.00 0.00 0.51各振型作用下 Y 方向的基底剪力-------------------------------------------------------振型号剪力(kN)1 1.192 1724.493 0.694 0.015 167.636 0.057 29.568 0.019 0.0010 1.0311 0.0012 0.00各层 Y 方向的作用力(CQC)Floor : 层号Tower : 塔号Fy : Y 向地震作用下结构的地震反应力Vy : Y 向地震作用下结构的楼层剪力My : Y 向地震作用下结构的弯矩Static Fy: 静力法 Y 向的地震力------------------------------------------------------------------------------------------ Floor Tower Fy Vy (分塔剪重比) (整层剪重比) My Static Fy (kN) (kN) (kN-m) (kN)(注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构)4 1 513.92 513.92( 4.34%) ( 4.34%) 1284.79 723.51 3 1 438.62 945.73( 4.07%) ( 4.07%) 4116.59 555.77 2 1 532.92 1424.92( 3.54%) ( 3.54%) 8334.96 576.52 1 1 388.62 1735.81( 3.02%) ( 3.02%) 14995.95 331.87抗震规范(5.2.5)条要求的Y向楼层最小剪重比 = 0.80%Y 方向的有效质量系数: 99.50%==========各楼层地震剪力系数调整情况 [抗震规范(5.2.5)验算]==========层号塔号 X向调整系数 Y向调整系数1 1 1.000 1.0002 1 1.000 1.0003 1 1.000 1.0004 1 1.000 1.000**本文件结果是在地震外力CQC下的统计结果，内力CQC统计结果见WV02Q.OUTSATWE 位移输出文件所有位移的单位为毫米Floor : 层号Tower : 塔号Jmax : 最大位移对应的节点号JmaxD : 最大层间位移对应的节点号Max-(Z) : 节点的最大竖向位移h : 层高Max-(X)，Max-(Y) : X,Y方向的节点最大位移Ave-(X)，Ave-(Y) : X,Y方向的层平均位移Max-Dx ，Max-Dy : X,Y方向的最大层间位移Ave-Dx ，Ave-Dy : X,Y方向的平均层间位移Ratio-(X),Ratio-(Y): 最大位移与层平均位移的比值Ratio-Dx,Ratio-Dy : 最大层间位移与平均层间位移的比值Max-Dx/h，Max-Dy/h : X,Y方向的最大层间位移角DxR/Dx,DyR/Dy : X,Y方向的有害位移角占总位移角的百分比例Ratio_AX,Ratio_AY : 本层位移角与上层位移角的1.3倍及上三层平均位移角的1.2倍的比值的大者 X-Disp，Y-Disp，Z-Disp:节点X,Y,Z方向的位移=== 工况 1 === X 方向地震作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(X) Ave-(X) hJmaxD Max-Dx Ave-Dx Max-Dx/h DxR/Dx Ratio_AX4 1 618 4.54 4.47 2500.618 0.35 0.35 1/7189. 99.9% 1.003 1 499 4.20 4.14 3000.499 0.97 0.96 1/3088. 35.1% 1.792 1 289 3.25 3.19 3000.289 1.32 1.30 1/2267. 12.2% 1.571 1 78 1.93 1.90 3900.78 1.93 1.90 1/2019. 99.9% 1.36X方向最大层间位移角: 1/2019.(第 1层第 1塔)=== 工况 2 === X 双向地震作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(X) Ave-(X) hJmaxD Max-Dx Ave-Dx Max-Dx/h DxR/Dx Ratio_AX4 1 618 4.54 4.47 2500.618 0.35 0.35 1/7189. 99.9% 1.003 1 499 4.20 4.14 3000.499 0.97 0.96 1/3088. 35.1% 1.792 1 289 3.25 3.19 3000.289 1.32 1.30 1/2267. 12.2% 1.571 1 78 1.93 1.90 3900.78 1.93 1.90 1/2019. 99.9% 1.36X方向最大层间位移角: 1/2019.(第 1层第 1塔)=== 工况 3 === X+ 偶然偏心地震作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(X) Ave-(X) hJmaxD Max-Dx Ave-Dx Max-Dx/h DxR/Dx Ratio_AX4 1 618 4.57 4.48 2500.618 0.35 0.35 1/7144. 99.9% 1.003 1 499 4.23 4.14 3000.499 0.98 0.96 1/3069. 35.1% 1.79 2 1 289 3.27 3.20 3000.289 1.33 1.30 1/2250. 12.2% 1.57 1 1 78 1.95 1.90 3900.78 1.95 1.90 1/2004. 99.9% 1.36 X方向最大层间位移角: 1/2004.(第 1层第 1塔)=== 工况 4 === X- 偶然偏心地震作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(X) Ave-(X) hJmaxD Max-Dx Ave-Dx Max-Dx/h DxR/Dx Ratio_AX 4 1 618 4.51 4.47 2500.618 0.35 0.35 1/7235. 99.9% 1.00 3 1 499 4.17 4.14 3000.499 0.97 0.96 1/3108. 35.0% 1.79 2 1 289 3.23 3.19 3000.289 1.31 1.30 1/2284. 12.2% 1.57 1 1 78 1.92 1.90 3900.78 1.92 1.90 1/2035. 99.9% 1.36 X方向最大层间位移角: 1/2035.(第 1层第 1塔)=== 工况 5 === Y 方向地震作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(Y) Ave-(Y) hJmaxD Max-Dy Ave-Dy Max-Dy/h DyR/Dy Ratio_AY 4 1 618 4.55 4.53 2500.618 0.36 0.36 1/6850. 99.9% 1.00 3 1 499 4.20 4.18 3000.499 0.96 0.95 1/3129. 37.6% 1.69 2 1 289 3.26 3.24 3000.289 1.32 1.31 1/2277. 13.5% 1.57 1 1 78 1.94 1.94 3900.78 1.94 1.94 1/2008. 99.9% 1.38 Y方向最大层间位移角: 1/2008.(第 1层第 1塔)=== 工况 6 === Y 双向地震作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(Y) Ave-(Y) hJmaxD Max-Dy Ave-Dy Max-Dy/h DyR/Dy Ratio_AY 4 1 618 4.71 4.62 2500.618 0.38 0.37 1/6649. 99.9% 1.00 3 1 499 4.35 4.26 3000.499 0.99 0.97 1/3029. 37.4% 1.692 1 289 3.38 3.31 3000.289 1.37 1.34 1/2196. 13.3% 1.581 1 78 2.01 1.97 3900.78 2.01 1.97 1/1937. 99.3% 1.38Y方向最大层间位移角: 1/1937.(第 1层第 1塔)=== 工况 7 === Y+ 偶然偏心地震作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(Y) Ave-(Y) hJmaxD Max-Dy Ave-Dy Max-Dy/h DyR/Dy Ratio_AY4 1 699 5.71 4.53 2500.699 0.45 0.36 1/5509. 99.9% 1.003 1 614 5.27 4.18 3000.614 1.20 0.95 1/2499. 37.6% 1.692 1 494 4.09 3.24 3000.494 1.66 1.31 1/1811. 13.5% 1.571 1 283 2.44 1.94 3900.283 2.44 1.94 1/1597. 99.9% 1.38Y方向最大层间位移角: 1/1597.(第 1层第 1塔)=== 工况 8 === Y- 偶然偏心地震作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(Y) Ave-(Y) hJmaxD Max-Dy Ave-Dy Max-Dy/h DyR/Dy Ratio_AY4 1 618 5.75 4.53 2500.618 0.46 0.36 1/5454. 99.9% 1.003 1 499 5.31 4.18 3000.499 1.21 0.95 1/2478. 37.6% 1.682 1 289 4.12 3.24 3000.289 1.67 1.31 1/1799. 13.5% 1.571 1 78 2.46 1.94 3900.78 2.46 1.94 1/1587. 99.9% 1.38Y方向最大层间位移角: 1/1587.(第 1层第 1塔)=== 工况 9 === X 方向风荷载作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(X) Ave-(X) Ratio-(X) hJmaxD Max-Dx Ave-Dx Ratio-Dx Max-Dx/h DxR/Dx Ratio_AX 4 1 618 0.23 0.23 1.01 2500.618 0.01 0.01 1.00 1/9999. 99.9% 1.00 3 1 499 0.22 0.22 1.01 3000.499 0.04 0.04 1.00 1/9999. 44.2% 2.00 2 1 289 0.17 0.17 1.01 3000.289 0.07 0.06 1.01 1/9999. 26.1% 1.74 1 1 78 0.11 0.11 1.01 3900.78 0.11 0.11 1.01 1/9999. 99.9% 1.61X方向最大层间位移角: 1/9999.(第 4层第 1塔)X方向最大位移与层平均位移的比值: 1.01(第 1层第 1塔)X方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.01(第 1层第 1塔)=== 工况 10 === Y 方向风荷载作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(Y) Ave-(Y) Ratio-(Y) hJmaxD Max-Dy Ave-Dy Ratio-Dy Max-Dy/h DyR/Dy Ratio_AY 4 1 699 1.39 1.39 1.00 2500.699 0.09 0.09 1.00 1/9999. 99.9% 1.00 3 1 614 1.30 1.30 1.00 3000.614 0.27 0.27 1.00 1/9999. 44.8% 1.84 2 1 289 1.03 1.03 1.00 3000.471 0.39 0.39 1.00 1/7722. 26.8% 1.70 1 1 78 0.64 0.64 1.00 3900.78 0.64 0.64 1.00 1/6090. 99.9% 1.60Y方向最大层间位移角: 1/6090.(第 1层第 1塔)Y方向最大位移与层平均位移的比值: 1.00(第 4层第 1塔)Y方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.00(第 4层第 1塔)=== 工况 11 === 竖向恒载作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(Z)4 1 654 -4.323 1 550 -8.232 1 298 -5.421 1 87 -5.35=== 工况 12 === 竖向活载作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(Z)4 1 672 -0.663 1 577 -0.662 1 485 -1.841 1 87 -1.78=== 工况 13 === X 方向地震作用规定水平力下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(X) Ave-(X) Ratio-(X) hJmaxD Max-Dx Ave-Dx Ratio-Dx4 1 618 4.55 4.52 1.01 2500. 618 0.35 0.35 1.003 1 499 4.20 4.17 1.01 3000. 499 0.97 0.97 1.002 1 289 3.23 3.20 1.01 3000. 289 1.32 1.30 1.011 1 78 1.91 1.90 1.01 3900.78 1.91 1.90 1.01X方向最大位移与层平均位移的比值: 1.01(第 1层第 1塔)X方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.01(第 1层第 1塔)=== 工况 14 === X+偶然偏心地震作用规定水平力下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(X) Ave-(X) Ratio-(X) hJmaxD Max-Dx Ave-Dx Ratio-Dx4 1 618 4.58 4.52 1.01 2500. 618 0.35 0.35 1.013 1 499 4.23 4.17 1.01 3000. 499 0.98 0.97 1.012 1 289 3.25 3.20 1.02 3000. 289 1.33 1.31 1.021 1 78 1.93 1.90 1.02 3900.78 1.93 1.90 1.02X方向最大位移与层平均位移的比值: 1.02(第 1层第 1塔)X方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.02(第 1层第 1塔)=== 工况 15 === X-偶然偏心地震作用规定水平力下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(X) Ave-(X) Ratio-(X) hJmaxD Max-Dx Ave-Dx Ratio-Dx4 1 618 4.51 4.51 1.00 2500. 620 0.35 0.35 1.013 1 499 4.17 4.17 1.00 3000. 501 0.97 0.97 1.002 1 289 3.21 3.20 1.00 3000. 289 1.31 1.30 1.001 1 78 1.90 1.90 1.00 3900.78 1.90 1.90 1.00X方向最大位移与层平均位移的比值: 1.00(第 2层第 1塔)X方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.01(第 4层第 1塔)=== 工况 16 === Y 方向地震作用规定水平力下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(Y) Ave-(Y) Ratio-(Y) hJmaxD Max-Dy Ave-Dy Ratio-Dy4 1 618 4.59 4.58 1.00 2500. 618 0.37 0.36 1.003 1 499 4.23 4.21 1.00 3000. 499 0.96 0.96 1.002 1 289 3.26 3.26 1.00 3000. 289 1.32 1.32 1.001 1 78 1.94 1.94 1.00 3900.78 1.94 1.94 1.00Y方向最大位移与层平均位移的比值: 1.00(第 4层第 1塔)Y方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.00(第 4层第 1塔)=== 工况 17 === Y+偶然偏心地震作用规定水平力下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(Y) Ave-(Y) Ratio-(Y) hJmaxD Max-Dy Ave-Dy Ratio-Dy4 1 699 5.78 4.58 1.26 2500. 699 0.46 0.36 1.253 1 614 5.32 4.21 1.26 3000. 614 1.21 0.96 1.262 1 494 4.12 3.26 1.26 3000. 494 1.67 1.32 1.261 1 283 2.45 1.94 1.26 3900. 283 2.45 1.94 1.26Y方向最大位移与层平均位移的比值: 1.26(第 2层第 1塔)Y方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.26(第 2层第 1塔)=== 工况 18 === Y-偶然偏心地震作用规定水平力下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(Y) Ave-(Y) Ratio-(Y) hJmaxD Max-Dy Ave-Dy Ratio-Dy4 1 618 5.81 4.58 1.27 2500. 618 0.46 0.36 1.263 1 499 5.35 4.21 1.27 3000. 499 1.22 0.96 1.272 1 289 4.13 3.26 1.27 3000. 289 1.67 1.32 1.271 1 78 2.46 1.94 1.27 3900.78 2.46 1.94 1.27Y方向最大位移与层平均位移的比值: 1.27(第 2层第 1塔)Y方向最大层间位移与平均层间位移的比值: 1.27(第 2层第 1塔)+------------------------------------------------------------+ JCCAD 计算结果文件+------------------------------------------------------------+ [总参数]室外地坪标高 (m) -0.45地下水距天然地坪深度 (m) 40.00结构重要性系数 1.0基础人防等级无基础混凝土强度等级 C30结构抗震等级 4柱钢筋连接方式闪光对接焊接自动按楼层折减活荷载否[地基承载力参数]确定地基承载力时采用的规范中华人民共和国国家标准地基规范 GB50007-2011 5.2.4 综合法地基承载力特征值 fak (kPa) 240.0基础宽度的地基承载力修正系数ηb 3.00基础埋深的地基承载力修正系数ηd 4.40基础底面以下土的重度(或浮重度) γ (kN/m3) 20.0基础底面以上土的加权平均重度γm (kN/m3) 20.0确定地基承载力所用的基础埋置深度 d (m) 1.20单位面积覆土重 [γ'H] (kN/m2) 自动计算地基抗震承载力调整系数: 1.000[浅基础参数]浅基础底标高 (m) -1.50 (相对于正负0)浅基础底面积计算归并系数 0.20独立基础最小高度 (mm) 600独立基础底板最小配筋率 (%) 0.15独立基础计算考虑线荷载作用是独立基础底面长宽比 0.800拉梁间隙 (mm) 0毛石条基台阶宽度 (mm) 150毛石条基台阶高度 (mm) 300毛石条基上部宽度 (mm) 600条基砖放脚参数 6060条基刚性参数 1.50墙下条基底板受力钢筋最小配筋率 (%) 0.20独立基础详图中绘制柱不画柱条基详图中墙不加厚+------------------------------------------------------------++ JCCAD 计算结果文件 + +------------------------------------------------------------+ 荷载代码Load 荷载组合公式548 SATWE标准组合:1.00*恒+1.00*活549 SATWE标准组合:1.00*恒+1.00*风x553 SATWE标准组合:1.00*恒+1.00*风y557 SATWE标准组合:1.00*恒-1.00*风x561 SATWE标准组合:1.00*恒-1.00*风y573 SATWE标准组合:1.00*恒+1.00*活+0.60*1.00*风x577 SATWE标准组合:1.00*恒+1.00*活-0.60*1.00*风x581 SATWE标准组合:1.00*恒+1.00*活+0.60*1.00*风y585 SATWE标准组合:1.00*恒+1.00*活-0.60*1.00*风y589 SATWE标准组合:1.00*恒+1.00*风x+0.70*1.00*活593 SATWE标准组合:1.00*恒-1.00*风x+0.70*1.00*活597 SATWE标准组合:1.00*恒+1.00*风y+0.70*1.00*活601 SATWE标准组合:1.00*恒-1.00*风y+0.70*1.00*活1005 SATWE标准组合:1.00*(恒+0.50*活)+1.00*地x+0.38*竖地1006 SATWE标准组合:1.00*(恒+0.50*活)-1.00*地x+0.38*竖地1007 SATWE标准组合:1.00*(恒+0.50*活)+1.00*地y+0.38*竖地1008 SATWE标准组合:1.00*(恒+0.50*活)-1.00*地y+0.38*竖地1009 SATWE标准组合:1.00*(恒+0.50*活)+0.20*1.00*风x+1.00*地x+0.38*竖地1013 SATWE标准组合:1.00*(恒+0.50*活)+0.20*1.00*风y+1.00*地y+0.38*竖地1017 SATWE标准组合:1.00*(恒+0.50*活)-0.20*1.00*风x-1.00*地x+0.38*竖地1021 SATWE标准组合:1.00*(恒+0.50*活)-0.20*1.00*风y-1.00*地y+0.38*竖地1185 SATWE准永久组合:1.00*恒+0.50*活1186 SATWE基本组合:1.20*恒+1.40*活1187 SATWE基本组合:1.35*恒+0.70*1.40*活1188 SATWE基本组合:1.20*恒+1.40*风x1192 SATWE基本组合:1.20*恒+1.40*风y1196 SATWE基本组合:1.20*恒-1.40*风x1200 SATWE基本组合:1.20*恒-1.40*风y1212 SATWE基本组合:1.20*恒+1.40*活+0.60*1.40*风x1216 SATWE基本组合:1.20*恒+1.40*活-0.60*1.40*风x1220 SATWE基本组合:1.20*恒+1.40*活+0.60*1.40*风y。

浅谈地下室外墙的结构设计

浅谈地下室外墙的结构设计作者：曾勇明来源：《科技资讯》 2011年第34期曾勇明(深圳市建筑科学研究院有限公司广东深圳 518049)摘要:从分析计算和构造措施两方面阐述了如何针对地下室外墙进行设计,得到了一些有益的结论,对今后地下室外墙设计具有一定的借鉴作用。

关键词:计算设计构造要求中图分类号:TU2 文献标识码:A 文章编号:1672-3791(2011)12(a)-0060-02随着我国经济的高速发展,城市化进程不断加快,迫使人们不断的开发利用地下空间,地下室外墙的计算就变成结构设计中不可或缺的重要一环。

但是不同的设计人员计算出的地下室外墙厚度、配筋相差较大,有些计算简图、配筋形式也欠合理。

本文就如何考虑地下室设计做一探讨,为以后的类似设计提供参考。

1 地下室外墙所受荷载及受力分析(1)地下室外墙所承受的荷载分为水平和竖向荷载。

竖向荷载有上部及地下室结构的楼盖传重和自重,水平荷载有地面活载、侧向土压力、水压力、人防等效静荷载。

风荷载或水平地震作用对地下室外墙平面内产生的内力较小。

在实际工程设计中,竖向荷载、风荷载或地震作用产生的内力一般不起控制作用,墙体配筋主要由垂直墙面的水平荷载产生的弯矩确定,而且通常不考虑与竖向荷载组合的压弯作用,仅按墙板弯曲计算。

地下室外墙的受力状态与主体结构中的剪力墙最大区别在于它是平面外受力(作用力有土压力、水压力或爆炸震动力),因此地下室外墙的受力钢筋主要是分布在墙段而不是在其端部,而主体结构的剪力墙主要是平面内受力(墙端部受拉受压、墙段受剪)。

(2)地下室外墙土压力作用按静止土压力计算还是按主动土压力计算目前还未达成统一,在《全国民用建筑工程设计技术措施》－结构P18第2.6.2条中为地下室侧墙承受的土压力宜取静止土压力;在《多高层钢筋混凝土结构设计中疑难问题的处理及算例》(李国胜)P183公式13－23中建议取主动土压力,Ka约为1/3。

我个人倾向于地下室外墙计算侧压力应按静止土压力计算,因为地下室墙板往往较厚(≥300mm),具有一定的刚度,在综合土、水外力作用下,变形较小,可以近似认为是不移动的,比较符合静止土压力受力模型。

柱梁板截面尺寸确定

【题2】某竖向均布荷载作用下的简支梁，其截面为b ×h=250×650，同时承受弯矩、剪力和扭矩共同作用，纵向钢筋HRB335，箍筋HPB235，通过计算配筋结果如下：（7.6.11 7.6.12）抗弯纵向钢筋抗剪箍筋（总量）（7.5.4）抗扭纵向筋（总量）（7.6.4）抗扭箍筋（单肢）（7.6.4）请根据上述结果，设计该梁的截面配筋布置，并绘制剖面图（示意钢筋布置）。

21127mmA s =2489.0/mm s A sv =2483mm A stl =21207.0/mm s A st =③由抗冲切公式确定：（规范7.7.1）不配置箍筋和弯起钢筋的一般板类受弯构件（冲切）（剪切）07.0hu f F m t h l ηβ≤07.0bh f V t h β≤抗剪与抗冲切的区别（对象、荷载、破坏面形态）1、对细长杆件：如梁、柱、桩等，考虑抗剪，荷载为横向；对板类构件：如楼板、基础承台等，既考虑抗剪（面载）又考虑冲切（局部荷载或集中荷载）；2、冲切破坏在荷载四周成45度斜面拉裂的冲切锥体（4个剪切面），剪切破坏面有2个（悬臂构件1个），45度斜剪切面上拉裂；3、破坏机理类似：破坏面混凝土主拉应力超限。

【题4】某带地下室的高层建筑拟采用整板基础，柱网6×6(m)；其中中柱截面900×900(mm)，轴力设计值F=8000kN；底板地基反力均布，板厚1m，砼C30，问底板厚度能否满足冲切要求? (底板中仅配受拉筋) (规范7.7.1)2板受弯的配筋计算类似于受弯梁，折合每m宽板带计算配筋。

注意：钢筋置于受拉面，板梁同时现浇时不宜将板底平梁底。

（雨篷）2 柱正截面受压承载力的计算①轴心受压规范7.3.1 7.3.2②偏心受压规范7.3.4③柱的计算长度规范7.3.11一、结构单位面积重力荷载剪力墙结构12层：40m以下；13~14kN/㎡，筏板厚600~700mm，标准层含钢量30~40，整体55左右。

关于地下室外墙应如何计算

关于地下室外墙应如何计算1计算方法1.1计算简图（1）根据墙板长边与短边支承长度的比例关系,地下室外墙（挡土墙）、窗井外墙按双向板或单向板计算.（2）对单层或多层地下室外墙,当基础底板厚度不小于墙厚时,可按底边固结于基础、顶边铰接于地下室顶板的单跨或连续板计算；当基础底板厚度小于墙厚时,底边可按铰接计算或按弯矩平衡计算.不论采用何种计算简图,均应采用适宜的构造做法.窗井外墙顶边按自由计算.墙板两侧根据实际情况按固结或铰接考虑.（3）墙板的支承条件应符合实际受力状态,作为墙板支座的基础和内墙（或扶壁柱）,其内力和变形应满足设计要求.1.2计算荷载地下室外墙承受竖向荷载和水平荷载.竖向荷载包括地下室外墙自重、上部建筑（结构构件和围护构件）竖向荷载、地下室各层楼板传递的竖向荷载.水平荷载包括土压力（地下水位以下为土水混合压力）、地下水压力、室外地面活荷载引起的侧压力、人防外墙等效静荷载.2计算中需注意的问题(1)《全国民用建筑工程设计技术措施/结构/地基与基础》（2009年版）第5.8.11条和《北京市建筑设计技术细则-结构专业》（2005版）第2.1.6条对室外地面活荷载,均建议取5kN/m2（包括可能停放消防车的室外地面）.该规定对于有上部结构的地下室外墙是适用的,且当考虑消防车时消防车重不超过30吨.其出发点是行车道距离建筑物外墙是有一定距离的,即一般情况下汽车不可能紧贴上部建筑外墙行驶（《城市居住区规划设计规范》、《建筑设计防火规范》等对室外行车道距离建筑物外墙的距离有明确规定）,消防车更不可能紧贴上部建筑外墙进行消防扑救（因消防云梯车在工作时受云梯高度和仰角的制约必须与建筑物外墙保持一定距离）.对于没有上部结构的地下车库外墙,或处于上部结构范围之外的地下室外墙,以及消防车重超过30吨的,若笼统地按5kN/m2计算就可能因地面荷载取值偏小而引起结构安全问题.这时候应当根据车道与地下室外墙的位置关系、地下室顶板覆盖层厚度及其应力扩散角、车辆轮压分布按实际情况计算.(2)《全国民用建筑工程设计技术措施/结构/地基与基础》（2009年版）第5.8.5条计算水压力时,当勘察报告提供了地下室外墙水压力分布时,按勘察报告计算；当勘察报告未提供时,可取历史最高水位和近3~5年的最高水位的平均值（水位高度包括上层滞水）,水压力按静止压力直线分布计算.《北京市建筑设计技术细则-结构专业》（2005版）第3.1.8条则相对更为简化,要求验算地下室外墙承载力时,水位高度可按最近3~5年的最高水位（水位高度包括上层滞水）.当勘察报告缺少对地下水变化规律的描述,或勘察报告依据的场地标高与设计目标的差别可能影响设计结果时,应请勘察单位补充说明.如果勘察报告提供了抗浮设计水位,在计算地下室外墙承载力时应按抗浮设计水位计算.(3)计算地下室外墙土压力时,对采用大开挖方式施工的地下室,当没有护坡桩或连续墙支护时,地下室外墙土压力取静止土压力.《建筑地基基础设计规范GB50007-2011》第9.3.2条的条文说明指出,静止土压力系数宜通过试验测定,当无试验条件时,对正常固结土,静止土压力系数可按表24估算.静止土压力系数K=1-sinφ（φ为土的内摩擦角）.当基坑支护采用护坡桩或连续墙时,除考虑支护结构和地下室外墙共同作用的情况外,地下室外墙土压力按静止土压力系数K乘以折减系数0.66计算（《全国民用建筑工程设计技术措施/结构/地基与基础》（2009年版）第5.8.11条,《北京市建筑设计技术细则-结构专业》（2005版）第2.1.16条）.例如,北京地区静止土压力系数K一般取0.5,乘以折减系数0.66后即为0.33.(4)计算地下水位以下土对地下室外墙的侧压力时,土的重度应取有效重度：有效重度=饱和重度-水重度（水的重度取10kN/m3）.注意,不能用天然重度减去水重度来计算有效重度,这是错误的概念.当勘查报告只提供了土的天然重度而没有提供饱和重度时,可根据报告提供的土粒比重（土粒相对密度）和孔隙比求出饱和重度,即：饱和重度=[(土粒比重-1)／(1+孔隙比)]×水重度,或根据勘察报告提供的其他参数计算有效重度,必要时应请勘察单位补充.有效重度一般在8～13kN/m3,北京地区一般第四纪土的有效重度可取11kN/m3.(5)《全国民用建筑工程设计技术措施/结构/地基与基础》（2009年版）第5.8.11条提出,配筋计算时,地下室外墙的侧向压力分项系数取1.3.这是指在完成荷载组合之后,对其荷载效应乘以该分项系数,适用于仅考虑水平荷载的情况.从受力状态上讲,地下室外墙属于压弯构件,同时存在水平荷载和竖向荷载.一般情况下,地下室外墙计算时可以忽略竖向荷载作用,是因为竖向荷载引起的效应在荷载效应组合中所占比例很低,对配筋结果的影响很小.但是对于地下室外墙上部有较大荷载的情况,例如地下室外墙与上部结构剪力墙相连的情况,当竖向荷载较大已经不可忽略时,仍应按恒、活荷载效应的比例确定具体分项系数,按压弯构件计算,并与按纯弯计算的结果比较,选较大值作为配筋设计的依据.(6)计算地下室外墙配筋时,如果考虑地下室外墙扶壁柱的支承作用,就必须考虑按外墙传递的荷载计算扶壁柱的内力和变形.当扶壁柱与上部结构框架柱相连时,扶壁柱的内力要考虑上部结构的整体作用.当上部结构的柱距较大时,可在地下室外墙加设扶壁柱,用以减小墙板的跨度,进而减小扶壁柱承担的水平荷载.当扶壁柱承担较大的上部结构传递的竖向荷载时,应按压弯构件计算.当扶壁柱承担的竖向荷载较小时,例如仅地下室设置的扶壁柱,可按底端固结、顶端连续的竖向单跨梁（或连续梁）计算.(7)对剪力墙结构的地下室挡土墙,应尽可能利用垂直于外墙方向的剪力墙作为外墙板的支座,按双向板计算配筋.对框架结构的地下室挡土墙,按竖向单向板计算配筋较为稳妥.挡土墙配筋可以采用通长钢筋+附加短筋（竖向、水平或两者兼有）的方式,而不必一律通长,可以节约钢材.对平面长度较大的窗井墙,可在其中部设置内隔墙作为窗井墙的支座,根据窗间墙长度确定工字形截面,按底部嵌固于基础、顶部铰接于地下室顶板的竖向梁计算其承载力和变形.图2设有内隔墙的窗井墙(8)根据一般民用建筑工程混凝土结构所处的环境类别,外墙外侧钢筋的混凝土保护层厚度取30mm已经足够,如无特殊需要,不必加厚.对《地下工程防水技术规范》（GB50108-2008）第4.1.7条的规定应慎重对待.设有防水层的人防外墙,混凝土保护层厚度取30mm.(2009年版全国民用建筑工程设计技术措施-防空地下室)(9)地下室外墙的厚度,当有防水要求时不小于250mm,具体厚度应根据计算确定.当为多层地下室时,其外墙可根据侧向压力、层高的大小,自下而上逐层减小墙厚,以节约混凝土和钢材.如果层高较大且室内有回填土及刚性地坪时,可以利用刚性地坪减小外墙的计算高度.此时,应要求施工时先回填室内,后回填室外,回填土的压实系数不应小于0.94.当有条件时,可在外墙根部设置加腋或地梁,用以减小外墙的计算高度.加腋或地梁的刚度应能约束外墙使之符合计算简图.当地下室外墙计算时确定底部为固结支座(即外墙固结于基础),侧壁底部与相连的基础底板应满足弯矩平衡条件,底板的抗弯能力不应小于侧壁.尤其对窗井外墙、地下车道外墙敞口段,车道侧壁等悬臂构件,要特别注意底板的抗弯能力不应小于侧壁底部.同时,对于地下室顶板开洞部位（如楼梯间、地下车道）,地下室外墙顶部没有楼板支撑,应注意计算模型的支座条件和配筋构造要与实际情况相符.(10)由于一般地下室外墙所受弯矩是底部最大,因此一般竖向钢筋置于外层,水平钢筋置于内层,使挡土墙在承受水平荷载时有效高度最大,抗弯能力最高.《混凝土结构施工图平面整体表示方法制图规则和构造详图（现浇钢筋混凝土框架、剪力墙、梁、板）16G101-1》规定地下室外墙的水平筋在内层,但当设计有不同要求时,应按设计要求施工.需要注意的是,当大多数墙板的两侧弯矩相较于底端为大时,就应改变竖向钢筋和水平钢筋的内外位置,保障最大的有效高度.(11)地下室外墙的混凝土强度等级应尽量采用较低等级,以不超过C30为宜.因为混凝土强度等级越高,水泥用量越大,就越容易产生收缩裂缝.当地下室外墙（或扶壁柱）与上部结构剪力墙（或框架柱）相连时,若上部结构剪力墙（或框架柱）的混凝土强度等级高于地下室外墙的混凝土强度等级,应通过计算确定地下室外墙的混凝土强度等级,此时,不应简单地将地下室外墙的混凝土强度等级取与上部结构相同.混凝土强度等级的确定,尚应符合规范规定的环境类别.当地下室有防水要求时,根据相关规范,地下室外墙的抗渗等级应由最大水头与墙厚之比确定,且不应低于P6.3结论地下室外墙（挡土墙）既承担竖向荷载,亦承担水平荷载,经济、合理地设计地下室外墙,对结构安全、投资优化都会产生积极的影响.本文简单地讨论了地下室外墙（挡土墙）计算的相关问题,期待各位同行批评指正.。

地下室外墙挡土墙的计算

地下室外墙挡土墙的计算集团标准化小组：[VVOPPT-JOPP28-JPPTL98-LOPPNN]地下室外墙（挡土墙）的计算1计算方法1.1计算简图①根据墙板长边与短边支承长度的比例关系，地下室外墙（挡土墙）、窗井外墙按双向板或单向板计算。

②对单层或多层地下室外墙，当基础底板厚度不小于墙厚时，可按底边固结于基础、顶边铰接于地下室顶板的单跨或连续板计算。

当基础底板厚度小于墙厚时，底边按铰接计算。

窗井外墙顶边按自由计算。

墙板两侧根据实际情况按固结或铰接考虑。

③墙板的支承条件应符合实际受力状态，作为墙板支座的基础和内墙（或扶壁柱），其内力和变形应满足设计要求。

1.2计算荷载图一地下室外墙压力分布地下室外墙承受竖向荷载和水平荷载。

竖向荷载包括地下室外墙自重、上部建筑（结构构件和围护构件）竖向荷载、地下室各层楼板传递的竖向荷载。

水平荷载包括土压力（地下水位以下为土水混合压力）、地下水压力、室外地面活荷载引起的侧压力、人防外墙等效静荷载。

该规定适用于有上部结构的地下室外墙，且当考虑消防车时消防车重不超过30吨。

地下室外墙的计算

地下室外墙(挡土墙)的计算1 计算方法1、1计算简图①根据墙板长边与短边支承长度的比例关系,地下室外墙(挡土墙)、窗井外墙按双向板或单向板计算。

②对单层或多层地下室外墙,当基础底板厚度不小于墙厚时,可按底边固结于基础、顶边铰接于地下室顶板的单跨或连续板计算。

当基础底板厚度小于墙厚时,底边按铰接计算。

窗井外墙顶边按自由计算。

墙板两侧根据实际情况按固结或铰接考虑。

③墙板的支承条件应符合实际受力状态,作为墙板支座的基础与内墙(或扶壁柱),其内力与变形应满足设计要求。

1、2计算荷载图一地下室外墙压力分布地下室外墙承受竖向荷载与水平荷载。

竖向荷载包括地下室外墙自重、上部建筑(结构构件与围护构件)竖向荷载、地下室各层楼板传递的竖向荷载。

水平荷载包括土压力(地下水位以下为土水混合压力)、地下水压力、室外地面活荷载引起的侧压力、人防外墙等效静荷载。

该规定适用于有上部结构的地下室外墙,且当考虑消防车时消防车重不超过30吨。

YJK地下室计算

地下室计算一、地下室和上部结构整体建模共同计算一般应将地下室和其上的上部结构各层共同建立完整的计算模型进行计算分析。

上部结构和地下室组成一个受力体系，具有共同的位移场，相互协调变形。

共同作用分析可以较准确地得到上部结构对地下室变形的影响，同样也可以较准确地反映地下室结构的变形对上部结构的影响。

一般情况下地下室都有侧土约束，因此需要考虑地下室回填土侧向约束对整体结构水平位移的影响。

另外，规范对于地下室的很多要求、地下室本身的计算等常需要在整体模型中得到体现。

1、结构总体信息页嵌固端所在层号一般和地下室层数相同。

但是当地下一层的刚度不够大、不能起到嵌固作用时，可能比地下室层数小。

嵌固端所在层号影响底层柱内力调整、嵌固层梁柱配筋调整、刚重比计算等。

在楼层组装时，应正确输入地下室各层的底标高。

软件可根据用户输入的地下室层数，给出每层的层名称，如地下1层、地下2层等。

这些信息的输入还有助于基础部分的设计。

2、计算控制信息页这里设置有选项“地下室是否按照刚性楼板假定计算”，软件隐含将地下室部分的各层按照强制刚性板假定计算。

有的地下室结构不适合按照强制刚性板假定计算，如板柱结构的地下室层，若计算时不能考虑楼板的面外刚度，计算模型与实际不符。

此时可将这样的楼层设置为弹性楼板3，并在此处的选项中取消对地下室按照强制刚性板假定计算。

3、地下室信息页如图3.6.1，这是有关地下室计算的重要参数，主要填写“土层水平抗力系数的比例系数（m值）。

m值可按《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）表5.7.5中取值。

同时软件在对话框中给出m值的常见取值范围。

地下室部分特殊的荷载就是地下室外墙的侧向土、水压力。