玻璃幕墙计算表

幕墙工程设计计算书
玻璃幕墙结构设计计算
基本参数: 幕墙计算处标高(米） 70
设计层高Hsjcg(米): 2.9
分格宽(米) B= 1.3
分格高(米) H= 1.3
抗震设防烈度7
一、幕墙承受荷载计算：
1. 风荷载标准值计算: 本幕墙设计按50年一遇风压计算 Wk: 作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m^2) Wo:东莞50年一遇十分钟平均最大风压(kN/m^2): 0.65
根据现行<<建筑结构荷载规范>>GBJ9-87附图 (全国基本风压分布图)中数值采用
2.25
βz: 瞬时风压的阵风系数取：
1.5
μs: 风荷载体型系数:
按C类区计算 μz: 计算高处风压高度变化系数:
1.552
μz=0.713(Z/10)^0.4= Wk=βz×μz×μs×W0 (5.2.2)
= 3.745 kN/m^2
2. 风荷载设计值:
W: 风荷载设计值: kN/m^2 rw: 风荷载作用效应的分项系数：1.4 按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ 102-96(5.1.6)条规定采用 W=rw×Wk= 5.243 kN/m^2
3. 玻璃幕墙构件重量荷载：
GAk:玻璃幕墙构件(包括玻璃和铝框)的平均自重: 400 N/m^2
Gk: 玻璃幕墙构件(包括玻璃和铝框)的重量:
H: 玻璃幕墙分格高(m): 1.3
B: 玻璃幕墙分格宽(m): 1.3
Gk=400×B×H/1000 =0.676kN
4. 地震作用: 垂直于玻璃幕墙平面的分布水平地震作用: qEAk: 垂直于玻璃幕墙平面的分布水平地震作用 (kN/m^2) βE: 动力放大系数: 可取
5.0 按5.2.4条规定采用
0.016
αmax: 水平地震影响系数最大值: 按5.2.4条规定采用 Gk: 玻璃幕墙构件的重量(kN): 0.676
B: 玻璃幕墙分格宽(m): 1.3
H: 玻璃幕墙分格高(m): 1.3
qEAK=3×αmax×GK/B/H (5.2.4)
=0.16kN/m^2
二、玻璃的选用与校核:
[1]、玻璃规格BxH
本工程选用玻璃种类为: 钢化玻璃
1. 玻璃面积: B: 玻璃幕墙分格宽(m): 1.3
H: 玻璃幕墙分格高(m): 1.3
A: 玻璃板块面积(m^2): A=B×H= 1.69
2. 玻璃厚度选取: W: 风荷载设计值(kN/m^2): 5.243
A: 玻璃板块面积(m^2): 1.69
K3: 玻璃种类调整系数: 3
试算: C=W×A×10/3/K3 =9.845
T=2×(1+C)^0.5-2 = 4.586mm
玻璃选取厚度为(mm): 8
3. 玻璃板块自重: GAk: 玻璃板块平均自重(不包括铝框): t: 玻璃板块厚度(mm): 8
玻璃的体积密度为: 25.6(KN/M^3) 按5.2.1采用 GAk=25.6×t/10000.204kN/m^2 4. 垂直于玻璃平面的分布水平地震作用:
0.016
αmax: 水平地震影响系数最大值: qEAk: 垂直于玻璃平面的分布水平地震作用(kN/m^2) qEAk=3×αmax×Gak=0.009kN/m^2 rE: 地震作用分项系数: 1.3 qEA: 垂直于玻璃平面的分布水平地震作用设计值(kN/m^2) qEA=rE×qEAk
=1.3×qEAK=0.011kN/m^2
5. 玻璃的强度计算: 校核依据: σ≤ｆg=84.000 q: 玻璃所受组合荷载: a: 玻璃短边边长(m): 1.3
b: 玻璃长边边长(m): 1.3
t: 玻璃厚度(mm): 8
ψ: 玻璃板面跨中弯曲系数, 按边长比a/b查出(b为长边边长) 表5.4.1得: 0.065
σw: 玻璃所受应力: 采用Sw+0.6SE组合: q=W+0.6×qEA = 5.249kN/m^2
σw=6×ψ×q×a^2×1000/t^2 =53.994N/mm^2
53.994≤ｆg=84.000N/mm^2 玻璃的强度满足 6. 玻璃温度应力计算:
58.8N/mm^2
校核依据: σmax≤[σ]= (1)在年温差变化下, 玻璃边缘与边框间挤压在玻璃中产生的 挤压温度应力为: E: 玻璃的弹性模量:0.72×10^5N/mm^2
α^t: 玻璃的线膨胀系数: 1.0×10^-5
△Ｔ: 年温度变化差(℃): 80
c: 玻璃边缘至边框距离, 取 5mm d: 施工偏差, 可取:3mm ,按5.4.3选用 b: 玻璃长边边长(m): 1.3
在年温差变化下, 玻璃边缘与边框间挤压在玻璃中产生的 温度应力为: σt1=E(a^t×△Ｔ-(2c-d)/b/1000)=-330.092 N/mm^2
计算值为负,挤压应力取为零.
0.000N/mm^2＜ 58.8N/mm^2 玻璃边缘与边框间挤压温度应力可以满足要求 (2)玻璃中央与边缘温度差产生的温度应力:
μ1: 阴影系数: 按《玻璃幕墙工程技术规范》 得1.000 μ2: 窗帘系数: 按《玻璃幕墙工程技术规范》 得1.100 μ3: 玻璃面积系数: 按《玻璃幕墙工程技术规范》 得1.086 μ4: 边缘温度系数: 按《玻璃幕墙工程技术规范》 得0.400 Ｔc: 玻璃中央部分温度: a: 玻璃线胀系数: 1.0×10^-5
a0: 玻璃吸热率:0.142
a1: 室外热传递系数, 取15W/m^2K t0: 室外设计温度-10.000℃ t1: 室内设计温度35.000℃ Ｔc=(a0×700+15×t0+8×t1)/(15+8)
=(0.142×700+15×(-10.000)+8×35.000)/(15+8)
=9.974℃
Ｔs: 玻璃边缘部分温度: Ｔs=(15×t0+8×t1)/(15+8)
=(15×(-10.000)+8×35.000)/(15+8)
=5.652℃
△t: 玻璃中央部分与边缘部分温度差: △t=Ｔc-Ｔs =4.322℃
玻璃中央与边缘温度差产生的温度应力: σt2=0.74×E×a×μ1×μ2×μ3×μ4×(Ｔc-Ｔs)
=0.74×0.72×10^5×1.0×10^-5×μ1×μ2×μ3×μ4×△t
=1.100N/mm^2
玻璃中央与边缘温度差产生的温度应力可以满足要求 7. 玻璃最大面积校核: Azd: 玻璃的允许最大面积(m^2) Wk:风荷载标准值(kN/m^2): 3.745
t: 玻璃厚度(mm): 8
3
α1: 玻璃种类调整系数: A: 计算校核处玻璃板块面积(m^2) 1.69
Azd=0.3×α1×(t+t^2/4)/Wk (6.2.7-1)
= 5.767m^2 A= 1.69 ≤Azd= 5.767m^2 可以满足使用要求
三、幕墙杆件计算: 幕墙立柱按铰接多跨梁力学模型进行设计计算： 1. 选料: (1)风荷载设计值的线密度: qw: 风荷载设计值的线密度 rw: 风荷载作用效应的分项系数：1.4 Wk: 风荷载标准值(kN/m^2): 3.745
B: 幕墙分格宽(m): 1.3
qw=1.4×Wk×B = 6.815kN/m
(2)立柱弯矩: Mw: 风荷载作用下立柱弯矩(kN·m)
qw: 风荷载设计值的线密度(kN/m): 6.815
Hsjcg: 立柱计算跨度(m) 2.9
Mw=qw×Hsjcg^2/10 = 5.731kN·m
qEA: 地震作用设计值:
qEAK: 地震作用(kN/m^2): 0.16
γE: 幕墙地震作用分项系数: 1.3 qEA=1.3×qEAk =0.208kN/m^2
qE: 地震作用设计值的线密度: qE=qEA×B =0.27kN/m
ME: 地震作用下立柱弯矩(kN·m):
ME=qE×Hsjcg^2/10 =0.227kN·m
M: 幕墙立柱在风荷载和地震作用下产生弯矩(kN·m)
采用Sw+0.6SE组合
M=Mw+0.6×ME = 5.867kN·m
(3)W: 立柱抗弯矩预选值(cm^3)
W=M×10^3/1.05/84.2 =66.361cm^3 qWk: 风荷载标准值线密度(kN/m) qwk=Wk×B= 4.868kN/m qEk: 地震作用标准值线密度(kN/m) qEk=qEAk_M×B=0.208kN/m (4)I1,I2: 立柱惯性矩预选值(cm^4) I1=900×(qwk+0.6×qEk)×Hsjcg^3/384/0.7=407.71cm^4
I2=3000×(qwk+0.6×qEk)×Hsjcg^4/384/0.7/20
=197.059 cm^4 选定立柱惯性矩应大于(cm^4):407.71
2. 选用立柱型材的截面特性:
[1].主梁一
选用型材截面如图: 铝型材强度设计值(N/mm^2) 84.2
铝型材弹性模量E (N/cm^2): 7000000
X轴惯性矩(cm^4): Ix= 1230.632
Y轴惯性矩(cm^4): Iy= 227.287
X轴抵抗矩(cm^3 ): Wx1= 119.612
X轴抵抗矩(cm^3 ): Wx2= 106.905
型材截面积(cm^2): A= 23.908
型材计算校核处壁厚(mm): t= 3.5
型材截面面积矩(cm^3 ): Ss=78.296
塑性发展系数: γ= 1.05
3. 幕墙立柱的强度计算: 校核依据: N/A+m/γW≤ｆa=8
4.200N/mm^2(拉弯构件) (
5.5.3) B: 幕墙分格宽(m): 1.3
GAk: 幕墙自重(N/m^2): 400
幕墙自重线荷载: Gk=400×Wfg/1000=0.52kN/m NK: 立柱受力: Nk=Gk×Hsjcg= 1.508kN
N: 立柱受力设计值: rG: 结构自重分项系数: 1.2
N=1.2×Nk= 1.809kN
σ: 立柱计算强度(N/mm^2)(立柱为拉弯构件) N: 立柱受力设计值(Kn): 1.809
A: 立柱型材截面积(cm^2) 23.908
M: 立柱弯矩(kN·m): 5.867
Wx2: 立柱截面抗弯矩(cm^3): 106.905
γ: 塑性发展系数:
1.05
σ=N×10/A+M×10^3/1.05/Wx2=53.023N/mm^2
53.023 ≤ｆa=84.200N/mm^2 立柱强度满足 4. 幕墙立柱的刚度计算: 校核依据: Umax≤[U]=20mm 且 Umax≤L/180 (5.5.5) Umax: 立柱最大挠度 Umax=3×(qWk+0.6×qEk)×Hsjcg^4×1000/384/0.7/Ix
立柱最大挠度Umax为: 3.202 ≤20mm Du: 立柱挠度与立柱计算跨度比值: Hsjcg: 立柱计算跨度(m): 2.9
Du=U/Hsjcg/1000= 0.001≤1/180 挠度满足要求 5. 立柱抗剪计算: 校核依据: τmax≤[τ]=80.200N/mm^2 (1)Qwk: 风荷载作用下剪力标准值(kN) Qwk=Wk×Hsjcg×B/2 =7.059kN (2)Qw: 风荷载作用下剪力设计值(kN) Qw=1.4×Qwk=9.882kN (3)QEk: 地震作用下剪力标准值(kN) QEk=qEAk×Hsjcg×B/2=0.301kN (4)QE: 地震作用下剪力设计值(kN) QE=1.3×QEk =0.391kN (5)Q: 立柱所受剪力: 采用Qw+0.6QE组合 Q=Qw+0.6×QE=10.116kN (6)立柱剪应力:
τ: 立柱剪应力: Ss: 立柱型材截面面积矩(cm^3): 78.296
Ix: 立柱型材截面惯性矩(cm^4): 1230.632
t: 立柱壁厚(mm): 3.5
τ=Q×Ss×100/Ix/t =18.388N/mm^2
18.388≤ 80.200N/mm^2
立柱抗剪强度满足
6. 选用横梁型材的截面特性: 选用型材截面:
铝型材强度设计值(N/mm^2): 84.2
铝型材弹性模量 E (N/cm^2): 7000000
X轴惯性矩(cm^4 ): Ix= 58.29
Y轴惯性矩(cm^4 ): Iy= 87.39
X轴抵抗矩(cm^3): Wx1= 16.58
X轴抵抗矩(cm^3): Wx2= 12.999
Y轴抵抗矩(cm^3): Wy1= 21.395
Y轴抵抗矩(cm^3): Wy2= 17.616
型材截面积(cm^2): A= 10.11
型材计算校核处壁厚(mm): t= 2.5
型材截面面积矩(cm^3 ): Ss= 12.994
1.05
塑性发展系数: γ= 7. 幕墙横梁的强度计算: 校核依据: mx/γWx+my/γWy≤ｆa=84.200N/mm^2 (5.5.2) (1)横梁在自重作用下的弯矩(kN·m)
B: 幕墙分格高(m): 1.3
H: 幕墙分格高(m): 1.3
GAk: 横梁自重(N/m^2): 400
Gk: 横梁自重荷载线密度: Gk=300×H/1000 =0.52kN/m
G: 横梁自重荷载设计值线密度(kN/m) G=1.2×Gk =0.624kN/m
Mx: 横梁在自重荷载作用下的弯矩(kN·m)
Mx=G×B^2/8 =0.131kN·m
(2)横梁在风荷载作用下的弯矩(kN·m)
风荷载线密度:
横梁承受三角形荷载作用 qwk=Wk X B = 4.868KN/m
风荷载设计值的线密度: qw=1.4×qwk = 6.815kN/m
Myw: 横梁在风荷载作用下的弯矩(kN·m)
Myw=qw×B^2/12=0.959kN·m
(3)地震作用下横梁弯矩
qEAk: 横梁平面外地震荷载:
3
βE: 动力放大系数:
αmax: 地震影响系数最大值:
0.016
Gk: 幕墙构件自重(N/m^2): 400
qEAk=3×αmax×300/1000 =0.019kN/m^2
qEx: 横梁地震荷载线密度: B: 幕墙分格宽(m) 1.3
横梁承受三角形荷载作用 qex=qeak X B = 0.024KN/m
qE: 横梁地震荷载设计值线密度:
1.3
γE: 地震作用分项系数: qE=1.3×qEx =0.031kN/m
MyE: 地震作用下横梁弯矩: MyE=qE×B^2/12=0.004kN·m
(4)横梁强度:
σ: 横梁计算强度(N/mm^2): 采用SG+Sw+0.6SE组合 Wx1: X轴抵抗矩(cm^3): 16.58
Wy2: y轴抵抗矩(cm^3): 17.616
1.05
γ: 塑性发展系数: σ=(Mx/Wx1+Myw/Wy2+0.6×MyE/Wy2)×10^3/1.05
= 59.371N/mm^2
59.371≤ｆa=84.200N/mm^2 横梁正应力强度满足 8. 幕墙横梁的抗剪强度计算: 校核依据: τmax≤[τ]=80.200N/mm^2 (1)Qwk: 风荷载作用下横梁剪力标准值(kN) Wk: 风荷载标准值(kN/m^2): 3.745
B: 幕墙分格宽(m) 1.3
Qwk=Wk×B^2/4 = 1.582kN
(2)Qw: 风荷载作用下横梁剪力设计值(kN) Qw=1.4×Qwk = 2.214kN
(3)qEAk: 地震作用下横梁剪力标准值(kN) qEAk: 幕墙平面外地震作用(kN/m^2): 0.019
QEk=qEak×B^2/4=0.008kN
(4)qE:　地震作用下横梁剪力设计值(kN)
1.3
γE: 地震作用分项系数: QE=1.3×Qek=0.01kN
(5)Q: 横梁所受剪力:
采用Qw+0.6QE组合
Q=Qw+0.6×QE = 2.22kN (6)τ: 横梁剪应力
Ss: 横梁型材截面面积矩(cm^3): 12.994
Iy: 横梁型材截面惯性矩(cm^4): 87.39
t: 横梁壁厚(mm): 2.5
τ=Q×Ss×100/Iy/t =13.203N/mm^2
13.203≤80.200N/mm^2
横梁抗剪强度可以满足 9.幕墙横梁的刚度计算 校核依据: Umax≤[U]=20mm 且 Umax≤L/180 横梁承受三角形荷载作用 qwk=Wk × B = 4.868KN/m
qex: 地震作用标准线密度(KN/m) qex=qeak × B =0.024KN/m 水平方向由风荷载和地震作用产生的弯曲: U1=(qwk+0.6×qex)×B^4×1000/0.7/Iy/120
= 1.899mm 自重作用产生的弯曲: U2=5×GK×B^4×1000/384/0.7/Ix
= 0.473mm 综合产生的弯曲为: U=(U1^2+U2^2)^0.5= 1.957mm<20mm
Du=U/B/1000 = 0.001≤1/180 挠度可以满足要求
四、连接件计算:
1. 横梁与立柱间连结 竖向节点(角码与立柱) GAK:横梁自重(N/m^2): 400
Gk: 横梁自重线荷载(N/m): Gk=GAK×H=520N/m 横梁自重线荷载设计值(N/m) G=1.2×Gk =624N/m
N2: 自重荷载(N): N2=G×B/2 =405.6N N1:SG+0.6SE (N):
N1=(1.4×Qwk+1.3×0.6×qex)×B/4
=2221.024N N: 连接处组合荷载: 采用SG+Sw+0.6SE N=(N1^2+N2^2)^0.5 = 2257.755N Num2: 螺栓个数: D1 : 选用螺栓直径(mm):6
D0:选用螺栓有效直径(mm): 5.06
Nvbh: 螺栓的承载能力:
Nvbh=3.14×D0^2×130/4 =2612.847N Num2=N/Nvbh= 0.864
取螺栓个数: 3
Ncbj: 连接部位铝角码壁抗承压能力计算: Lct1: 铝角码壁厚(mm): 2.5
Ncbj=D1×Lct1×120×Num2 =5400N
5400N ≥2257.755N 强度可以满足
2. 立梃与主结构连接 Lct2: 连接处钢角码壁厚(mm) : 8
D2: 连接螺栓直径(mm) 12
D0: 连接螺栓直径(mm): 10.36
采用SG+SW+0.6SE组合 N1wk: 连接处风荷载总值(N): N1wk=Wk×B×Hsjcg×1000 =14118.65N 连接处风荷载设计值(N) : N1w=1.4×N1wk =19766.11N
N1Ek: 连接处地震作用(N): N1Ek=qEAk×B×Hsjcg×1000=603.2N N1E: 连接处地震作用设计值(N): N1E=1.3×N1Ek =784.16N
N1: 连接处水平总力(N): N1=N1w+0.6×N1E =20236.61N N2: 连接处自重总值设计值(N): N2k=GAK×B×Hsjcg =1508N
N2: 连接处自重总值设计值(N): N2=1.2×N2k =1809.6N N: 连接处总合力(N):
N=(N1^2+N2^2)^0.5 = 20317.35N
Nvb: 螺栓的承载能力: Nv: 连接处剪切面数: 2 Nvb=2×3.14×D0^2×130/4=21905.97N
Num1: 立梃与建筑物主结构连接的螺栓个数: Num1=N/Nvb = 0.927个 Num1:取螺栓数量(个) 4
Ncbl: 立梃型材壁抗承压能力(N): D2: 连接螺栓直径(mm): 12
Nv: 连接处剪切面数: 8
t: 立梃壁厚(mm): 3.5
Ncbl=D2×2×120×t×Num1 =40320N 40320≥ 20317.35N 强度可以满足
Ncbg: 钢角码型材壁抗承压能力(N): Ncbg=D2×2×267×Lct2×Num1=165120N 165120 ≥ 20317.35N 强度可以满足
五、幕墙预埋件总截面面积计算 本工程预埋件受拉力和剪力 V: 剪力设计值: V=N2 = 1809.6N N: 法向力设计值: N=N1 = 20236.61 N
M_: 弯矩设计值(N·mm):
z: 螺孔中心与锚板边缘距离(mm): 108
M=V×e2 =195436.8N·m
Num1: 锚筋根数: 4
锚筋层数: 2
1
αr: 锚筋层数影响系数: 关于混凝土：混凝土标号: 30
混凝土强度设计值(N/mm^2) fc : 15
按现行国家标准≤混凝土结构设计规范≥ GBJ10采用。

选用锚筋级别： 1
锚筋强度设计值（N/mm^2）:fy= 210
d: 钢筋直径（mm）： 12
αv: 钢筋受剪承载力系数: αv=(4-0.08×d)×(fc/fy)^0.5 (5.7.10-5)
=0.812
0.7
αv取 t: 锚板厚度(mm): 8
αb: 锚板弯曲折减系数: αb=0.4+0.25×t/d (5.7.10-6)
=0.566
Z: 外层钢筋中心线距离(mm): 100
As: 锚筋实际总截面积: As=Num1×3.14×d^2/4 =452.16mm^2
锚筋总截面积计算值: As1=(V/αv+N/0.8/αb+M/1.3/αr/αb/Z)/fy (5.7.10-1) = 236.841mm^2 As2=(N/0.8/αb+M/0.4/αr/αb/Z)/fy (5.7.10-2) = 250.881mm^2 236.841 ≤ 452.16mm^2
250.881 ≤ 452.16mm^2 锚筋可以满足要求
A : 锚板面积(mm^2); 60000
0.5fcA= 450000
N= 20236.61 ≤0.5fcA 锚板尺寸可以满足要求 六、幕墙预埋件焊缝计算 Hf:焊缝厚度(mm): 6
L :焊缝长度(mm): 100
σm:弯矩引起的应力 σm=6×M/(2×he×lw^2×1.22)=11.442N/mm^2
σn:法向力引起的应力 σn =N/(2×he×Lw×1.22)=19.746N/mm^2
τ:剪应力 τ=V/(2×Hf×Lw) = 1.508N/mm^2
σ:总应力
31.224N/mm^2
σ=((σm+σn)^2+τ^2)^0.5 =
31.224≤ 160N/mm^2
焊缝强度可以满足!
七、幕墙玻璃板块结构胶计算:
1. 按风荷载和自重效应, 计算结构硅酮密封胶的宽度: (1)风载荷作用下结构胶粘结宽度的计算: Cs1: 风载荷作用下结构胶粘结宽度 (mm)
Wk: 风荷载标准值(kN/m^2): 3.745
a: 矩形分格短边长度(m): 1.3
f1: 结构胶的短期强度允许值: 0.14N/mm^2 按5.6.3条规定采用 Cs1=Wk×a/2/0.14 (5.6.4-1)
=3.000×1.750/2/0.14 =17.38mm 取结构胶粘结宽度（mm）：12
(2)自重效应胶缝宽度的计算: Cs2: 自重效应胶缝宽度 (mm) B: 幕墙分格宽(m): 1.3
H: 幕墙分格高(m): 1.3
t: 玻璃厚度(mm) 8
f2: 结构胶的长期强度允许值: 0.007N/mm^2 按5.6.3条规定采用 Cs2=H×B×t×25.6/(H+B)/2/7 (5.6.4-2)
= 9.5mm (3)结构硅酮密封胶的最大计算宽度(mm): 12
2. 结构硅酮密封胶粘接厚度的计算: ts: 结构胶的粘结厚度: mm δ: 结构硅酮密封胶的变位承受能力: 15.0% △Ｔ: 年温差: 80.0℃ Us: 玻璃板块在年温差作用下玻璃与铝型材相对位移量: mm 铝型材线膨胀系数: a1=2.35×10^-5
玻璃线膨胀系数: a2=1×10^-5
Us=b×△t×(2.35-1)/100
=2.300×80.000×(2.35-1)/100 = 1.404mm
Ts=Us/(δ×(2+δ))^0.5 (5.6.5)
=2.484/(0.150×(2+0.150))^0.5= 2.47mm
3. 胶缝推荐宽度为(mm): 12
4. 胶缝推荐厚度为(mm): 6
5. 胶缝强度验算 胶缝选定宽度为(mm): 12
胶缝选定厚度为(mm): 6
(1)短期荷载和作用在结构胶中产生的拉应力: Wk:风荷载标准值(kN/m^2): 3.745
B: 幕墙分格宽(m): 1.3
Cs: 结构胶粘结宽度(mm): 12
σ1=Wk×B×0.5/Cs =0.202N/mm^2 (2)短期荷载和作用在结构胶中产生的剪应力:
H: 幕墙分格高(m): 1.3
t: 玻璃厚度(mm): 8
σ2=12.8×H×B×t/Cs/(B+H)/1000
= 0.0055N/mm^2 (3)短期荷载和作用在结构胶中产生的总应力:
0.202N/mm^2
σ=(σ1^2+σ2^2)^0.5 = ≤0.14N/mm^2
结构胶强度可以满足要求。