地下室回顶方案（地下室顶板加固）

地下室回顶⽅案（地下室顶板加固）
1编制说明及依据 (1)
1.1编制说明 (1)
1.2编制依据 (1)
2⼯程概况 (1)
2.1⼯程简介 (1)
2.2设计总体思路 (2)
2.3荷载概况 (2)
3施⼯准备 (2)
3.1材料准备 (2)
4加固⽀撑体系设计 (3)
4.1板下⽀撑体系设计 (4)
4.2梁下⽀撑体系 (4)
5⽀撑体系施⼯⼯艺及施⼯⽅法 (5)
5.1 ⽀撑体系施⼯⽅法 (5)
6⽀撑架搭设质量要求 (5)
7安全⽂明施⼯措施 (6)
7.1 管理制度 (6)
7.2施⼯措施 (7)
8计算书 (7)
1编制说明及依据
1.1编制说明
本⼯程地下室施⼯完成后，因现场场地限制，后期⼯程主要材料的转运需要在地下室顶板上进⾏。

考虑结构安全，需对部分顶板进⾏加固，加固采⽤钢管扣件脚⼿架⽀撑。

为保证施⼯顺利进⾏，现对其⽀撑体系布置、施⼯⼯艺以及施⼯质量安全措施⽅⾯加以阐述，特编制此加固专项施⼯⽅案。

1.2编制依据
1、⼴元卓新·欧锦城施⼯图纸；
2、《建筑施⼯扣件式钢管脚⼿架安全技术规范》JGJ130-2011
3、《建筑施⼯模板安全技术规范》JGJ 162-2008
4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
5、《钢结构设计规范》GB50017-2003
6、《混凝⼟结构设计规范》GB50010-2010
7、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011
8、《建筑施⼯⽊脚⼿架安全技术规范》JGJ 164-2008
2⼯程概况
2.1⼯程简介
卓新·欧锦城是由⼴元卓新地产有限公司投资开发，泛华集团有限公司设计，四川江
阳⼯程项⽬管理有限公司监理，四川鹏翔建筑有限公司承建的⼀个中⾼档⼩区。

本⼯程为框架及剪⼒墙结构组合的⼯程，独⽴基础及筏板板底标⾼-9.35m～-10.65m。

本⼯程的±0.000 ⾼程 488.5m。

4#楼地下两层，地上 30 层，由两个单元组成，建筑物总⾼度 93.400⽶；5#、6#楼地下两层，地上 25层,建筑物总⾼度 78.400⽶。

2.2设计总体思路
结合本⼯程结构形式和实际施⼯特点，4 栋、5 栋、6 栋⼈货梯安装在地下室结构顶板上，所以砌体及装修材料运输必须在地下室顶板上，结构顶板底采⽤钢管⽀撑传⾄地下室基础抗⽔板上。

材料堆放范围内，因设置在地下室顶板上，材料堆放量⼤，使⽤时间长，结构装修时使⽤频繁，地下室顶板有后浇带，不成为整体，所以该区域荷载全部由回顶系统传⾄地下室底板，车道通过后浇带处必须提前浇筑（如设计不同意提前浇筑，则采⽤20 厚钢板覆盖），综合分析，决定在地下室材料堆场、车道部位进⾏加固。

加固采⽤采⽤钢管扣件式脚⼿架⽀撑体系，具体加固区域为主楼外20M 范围内（见附图）：阴影区域为拟加固区域。

2.3荷载概况
本⼯程设计⾏车荷载为100T，钢筋运输车100T，预拌砂浆运输车75T。

计算取最⼤荷载100T。

3施⼯准备
3.1材料准备
（1）钢管
脚⼿架钢管应采⽤国家现⾏标准《直缝电焊钢管》（GB/T 13793）或《低压流体输送⽤焊接钢管》（GB/T 3092）中规定的3号普通钢管，其质量应符合现⾏国家标准《碳素结构钢》（GB/T 700）中Q23F-A 级钢管的规定。

弯曲变形及锈蚀的钢管不得使⽤。

根据⼴元建材市场实际情况,⽆壁厚 3.5mm 的钢管，脚⼿架钢管采⽤外径为48mm，壁厚 3.0mm 的钢管，其它杆最⼤长度不应超出6m，且每根钢管的最⼤质量控制在25kg。

脚⼿架钢管的表⾯质量及外形应符合下列要求：
1）新钢管应有产品质量合格证及质量检验报告，钢管表⾯应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、⽑刺、压痕和深的划痕。

钢管壁厚及外径偏差不应⼤于-
0.5mm，端⾯偏差不应⼤于1.7mm。

2）旧钢管表⾯锈蚀深度应⼩于0.5mm，弯曲变形各种杆件钢管的端部弯曲
l ≤1.5m 时，不应⼤于5mm。

⽴杆钢管弯曲当3m
12mm；当4m
（2）扣件
1）扣件包括直⾓扣件、旋转扣件、对接扣件及其附件、T 型螺栓、螺母、垫圈等。

2）扣件式钢管脚⼿架应采⽤可锻铁制作的扣件，其材质应符合现⾏国家标准《钢管脚⼿架扣件》（GB 15831）的规定，其附件的制造材料应符合GB700-79 中A3 钢的规定，螺纹应符合GB196-81《普通螺纹》的规定，垫圈应符合GB95-76《垫圈》的规定。

扣件与钢管的贴合⾯必须完好不变形，扣件扣紧钢管时接触良好，扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的旋转⾯间⼩于1mm，扣件表⾯应进⾏防锈处理。

3）脚⼿架采⽤的扣件，在螺栓拧紧扭⼒矩达65N·m时，不得发⽣破坏。

4）扣件验收应符合下列规定：新扣件应有⽣产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证；旧扣件使⽤前应进⾏质量检查，有裂缝、变形的严禁使⽤，出现滑动的螺栓必须更换；新旧扣件均应进⾏防锈处理。

（3）顶托
顶托螺杆直径不⼩于28mm。

4加固⽀撑体系设计
需进⾏加固的地下室顶板，存在不同板厚及配筋，此区域内地下室顶板需能承受100T 运输车通⾏，考虑地下室顶板安全、按最⼩板厚及最⼩配筋进⾏加固设计，即按160 板厚，配筋板⾯12@200 双向通长钢筋，板底12@150 双向通长钢筋。

由于地下室顶板荷载传⾄地下⼀层板，同时需要对地下⼀层板进⾏加固，因此加固体系为为两层，负⼀层与负⼆层的⽴杆竖向⼀⼀对应，偏差不得⼤于50mm。

4.1板下⽀撑体系设计
板下⽀撑体系采⽤钢管扣件式脚⼿架，具体设计参数如下：
1、离地200mm 设置扫地杆。

2、⽴杆底部采⽤50mm 厚通长⽊⽅作为垫⽊。

3、⽴杆上部采⽤可调顶托，顶托伸出长度不超过200mm。

4、顶托上采⽤两根50*100⽊⽅做主楞，直接顶在结构板⾯上。

5、在⽀撑体系外周搭设连续剪⼑撑、内部纵横向每隔6⽶搭设剪⼑撑。

4.2梁下⽀撑体系
扣件式脚⼿架在离地200mm ⾼处设置扫地杆，步距不⼤于1500mm，满堂
架应设置剪⼑
撑，间距不⼤于6m，梁、板下主楞采⽤双⽊⽅，可调⽀撑托。

梁下⽀撑体系
与板下⽀撑体系分开，各⾃搭设成独⽴⽀撑体系。

2、⽴杆底部采⽤50mm 厚通长⽊⽅作为垫⽊。

3、⽴杆上部采⽤可调顶托，顶托伸出长度不超过200mm。

4、顶托上采⽤双⽊⽅做主楞直接⽀撑在梁上。

5⽀撑体系施⼯⼯艺及施⼯⽅法
5.1 ⽀撑体系施⼯⽅法
（1）满堂架搭设
满堂架搭设应放线抄平，梁架⽴杆每排间距按上述设计排放，并采⽤纵横向横杆与满堂
架拉结牢固。

且纵横向剪⼑撑必须按要求搭设。

剪⼑撑应纵横向搭设，每6m 设置⼀道，由底到顶全⾼设置。

对于梁板下⽀架，采⽤可调顶托进⾏调节，可调顶托伸出不得超过200mm，模板安装前必须将顶托顶紧，不得留有未顶紧的顶托。

6⽀撑架搭设质量要求
⽀撑提下搭设完成后必须进⾏验收，验收合格后⽅可投⼊使⽤。

脚⼿架质量要求
7安全⽂明施⼯措施
7.1 管理制度
（1）执⾏安全⽣产交底制度。

施⼯作业前，由⼯长向施⼯班组作书⾯的安全交底，施⼯班组长签字，并及时向全体操作⼈员交底。

（2）执⾏施⼯前安全检查制。

各班组在施⼯前对所施⼯的部位，进⾏安全检查，发现隐患，经有关⼈员处理解决后，⽅可进⾏施⼯操作。

（3）加强对施⼯⼈员的安全意识教育，提⾼⾃我防护意识，^ 进场前对职⼯进⾏安全⽣产教育，以后定期、不定期地进⾏安全⽣产教育，加强安全⽣产、⽂明施⼯的意识。

（4）建⽴安全⽣产责任制。

定期组织安全⽣产检查，并建⽴安全⽣产评定制度。

根据安全⽣产责任制的规定，进⾏评⽐，对安全⽣产优良的班组和个⼈给予奖励，对于不注意安全⽣产的班组和个⼈给予处罚。

7.2施⼯措施
（1）⽀架搭设及拆除⼯⼈必须是持有省级建设厅颁发的特种作业⼈员。

（2）进⼊施⼯现场⼈员必须戴好安全帽，⾼空作业⼈员必须佩带安全带，并应系牢。

安全带应⾼挂低⽤。

（3）经医⽣检查认为不适宜⾼空作业的⼈员，不得进⾏⾼空作业。

（4）⼯作前应先检查使⽤的⼯具是否牢固，板⼿等⼯具必须⽤绳链系挂在⾝上，钉⼦必须放在⼯具袋内，以免掉落伤⼈，⼯作时要思想集中，防⽌钉⼦扎脚和空中滑落。

（5）安装与拆除模板，应搭脚⼿架，并设防护栏杆，防⽌上下在同⼀垂直⾯操作。

（6）⾼空，复杂结构模板的安装与拆除，事先应有切实的安全措施。

（7）⾼空作业要搭设脚⼿架或操作台，上、下要使⽤梯⼦，不许站⽴在墙上⼯作；不准站在⼤梁底模上⾏⾛。

操作⼈员严禁穿硬底鞋及⾼跟鞋作业。

8计算书
⽀撑架的计算依据《建筑施⼯扣件式钢管脚⼿架安全技术规范》（JGJ130-
2001）、《混凝⼟结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2001）、《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）等规范编制。

本⼯程回顶⽅案计算⽅法参照模板⽀架计算，地下室顶板为双向板，最⼤尺⼨为
8100×8100，地下室顶板上通过最⼤荷载为钢筋运输车(钢筋车100T) 时，板上最不利荷载值为75T，顶板按刚性构件计算，板⾯上均布荷载为11.7KN/m2。

托梁材料为两根50×100
⽅⽊合并在⼀起。

⼀、参数信息
1.模板⽀架参数
横向间距或排距(m):0.50；纵距(m):0.50；步距(m):1.50；⽴杆上端伸出⾄模板⽀撑点长度(m):0.20；钢管⽀架搭设⾼度(m):5.00；采⽤的钢管(mm):Φ48×3.0 ；板底⽀撑连接⽅式:⽅⽊⽀撑；⽴杆承重连接⽅式:可调托座；
2.荷载参数
⽊⽅⾃重(kN/m2):0.500；混凝⼟与钢筋⾃重(kN/m3):25.500；
施⼯均布荷载标准值(kN/m2):1.000；
3.材料参数
底板⽀撑采⽤⽊⽅：50×100mm；
⽊⽅抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；
⽊⽅弹性模量E(N/mm2):9000.000；⽊⽅抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；
⽊⽅的截⾯宽度(mm):50.00；⽊⽅的截⾯⾼度(mm):100.00；
托梁材料为：⽊⽅:两根50×100mm；
⼆、最不利荷载计算发⽣最不利荷载的情况为前三排车轮落在同⼀块板，最后⼀排落在另⼀块板。

如下图：
把后轮的三个轮胎简化为中间的⼀个轮胎，则简化的板反⼒作⽤⽅向与位置如下图
Fa=650KN
Fb=350KN
再把Fa 简化为后三个轮⼦平均分担650KN 的⼒如下
此时Fa2+Fa3+Fb=750KN
最不利荷载值为750KN÷64m2=11.7KN/m2
三、顶板⽀撑⽅⽊的计算⽅⽊按照三跨连续梁计算，截⾯惯性矩I 和截⾯抵抗矩W 分别
为: W=b×h2/6=5×10×10/6 = 83.33 cm3；
I=b×h3/12=5×10×10×10/12 = 416.67 cm4；
⽅⽊楞计算简图
1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋运输车辆(500厚混凝⼟板)的⾃重(kN/m)：q1=
25.5×0.25×0.5+0.5×0.25 = 3.312 kN/m ；(2)活荷载为施⼯⼈员及设备荷载(kN/m)：
q2 = 1×0.25 = 0.25 kN/m；
2.强度验算计算公式如下:
M=0.1ql2 均布荷载q = 1.2 × q1 + 1.4 ×q2 = 1.2×3.312+1.4×0.25 = 4.325 kN/m；最⼤弯矩M = 0.1ql2 = 0.1×4.325×0.52 = 0.108 kN·m；⽅⽊最⼤应⼒计算值σ= M /W =
0.108×106/83333.33 = 1.298 N/mm2；⽅⽊的抗弯强度设计值[f]=13.000 N/mm2；⽅⽊的
最⼤应⼒计算值为 1.298N/mm2 ⼩于⽅⽊的抗弯强度设计值13 N/mm2,
满⾜要求!
3.抗剪验算
截⾯抗剪强度必须满⾜:
τ = 3V/2bhn < [τ]
其中最⼤剪⼒: V = 0.6×4.325×0.5 = 1.298kN；
⽅⽊受剪应⼒计算值τ = 3 ×1.298×103/(2 ×50×100) = 0.389 N/mm2；
⽅⽊抗剪强度设计值[τ] = 1.4 N/mm2；
⽅⽊的受剪应⼒计算值0.389 N/mm2 ⼩于⽅⽊的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满⾜要求!
4.挠度验算
计算公式如下:
ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
均布荷载q = q1 = 3.312 kN/m；
最⼤挠度计算值ν= 0.677×3.312×5004 /(100×9000×4166666.667)= 0.037 mm；最⼤允许挠度[ν]=500/ 250=2 mm；⽅⽊的最⼤挠度计算值0.037 mm ⼩于⽅⽊的最⼤允许挠度2mm,满⾜要求!
四、托梁材料计算托梁按照集中荷载作⽤下的三跨连续梁计算；托梁采⽤：⽊⽅: 2 根50×100mm；
W=166.667 cm3；
I=833.333 cm4；
集中荷载P 取纵向板底⽀撑传递⼒，P＝5.19kN;
托梁计算简图
托梁计算弯矩图(kN·m)
托梁计算变形图(mm)
托梁计算剪⼒图(kN) 最⼤弯矩Mmax = 0.227 kN·m ；
最⼤变形Vmax = 0.05 mm ；
最⼤⽀座⼒Qmax = 5.58 kN ；
最⼤应⼒σ= 1946561.369/166666.667 =1.363N/mm2；
托梁的抗压强度设计值[f]=13 N/mm2；
托梁的最⼤应⼒计算值 1.363/mm2 ⼩于托梁的抗压强度设计值13 N/mm2,满⾜要求!
托梁的最⼤挠度为0.05mm ⼩于500/250,满⾜要求!
五、模板⽀架⽴杆荷载设计值(轴⼒) 作⽤于模板⽀架的荷载包括静荷载和活荷
载。

1.静荷载标准值包括以下内容
(1)脚⼿架的⾃重(kN)：
NG1 = 0.138×5 = 0.692 kN；
(2) 模板的⾃重(kN) ：
NG2 = 0.5×0.5×0.5=0.125 kN；
(3)钢筋混凝⼟楼板⾃重(kN)：
NG3 = 25.5×0.5×0.5×0.5 = 3.188kN；
经计算得到，静荷载标准值NG = NG1+NG2+NG3 = 4.004 kN；
2.活荷载为施⼯荷载标准值与振倒混凝⼟时产⽣的荷载经计算得到，活
荷载标准值NQ = (1+2 ) ×0.5×0.5 = 0.75 kN；
3.不考虑风荷载时,⽴杆的轴向压⼒设计值计算
N = 1.2NG + 1.4NQ = 5.855 kN；
六、⽴杆的稳定性计算
⽴杆的稳定性计算公式:
σ =N/(φA) ≤ [f]
其中N --- ⽴杆的轴⼼压⼒设计值(kN) ：N = 5.855 kN；
φ ---- 轴⼼受压⽴杆的稳定系数, 由长细⽐lo/i 查表得到；
i 计算⽴杆的截⾯回转半径(cm) ：i = 1.59 cm；
A ---- ⽴杆净截⾯⾯积(cm2) ：A = 4.24 cm2 ；
W --- ⽴杆净截⾯模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3 ；
σ ---- 钢管⽴杆最⼤应⼒计算值(N/mm2)；
[f] --- 钢管⽴杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2 ；
L0 --- 计算长度(m)；
按下式计算:
l0 = h+2a = 1.5+0.2×2 = 1.9 m；
a ⽴杆上端伸出顶层横杆中⼼线⾄模板⽀撑点的长度；a = 0.2 m ；
l0/i =1900 / 15.9 = 119 ；
由长细⽐Lo/i 的结果查表得到轴⼼受压⽴杆的稳定系数φ= 0.458 ；钢管⽴杆的最⼤应⼒计算值；σ=5855.4/(0.458×424) = 30.153 N/mm2；钢管⽴杆的最⼤应⼒计算值σ=30.153 N/mm2 ⼩于钢管⽴杆的抗压强度设计值[f] = 205
N/mm2 ，满⾜要求！
如果考虑到⽀撑架的安全因素，建议按下式计算
l0 = k1k2(h+2a)= 1.167×1.003×(1.5+0.2×2) = 2.224 m；
k1 -- 计算长度附加系数按照表1 取值1.167；
k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 1.9 按照表2取值1.003 ；
Lo/i =2223.952 / 15.9 = 140 ；
由长细⽐Lo/i 的结果查表得到轴⼼受压⽴杆的稳定系数φ= 0.349 ；钢管⽴杆的最⼤应⼒计算值；σ=5855.4/(0.349×424) = 39.57 N/mm2；钢管⽴杆的最
⼤应⼒计算值σ= 39.57 N/mm2 ⼩于钢管⽴杆的抗压强度设计值[f] = 205 N/mm2，满⾜要求！。