xxx特大桥60m 100m 60m连续箱梁施工挂篮检算共34页文档

特大桥60m+100m+60m连续箱梁
施
工
挂
篮
检
算
书
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审核：
审批：
2019.12.10
xxxxx特大桥挂篮检算基本资料
一、60+100+60m跨径
1、0#块长14m，共计13段，最大梁段长4m，最小梁段长2.5m，板
顶宽13.4m，底宽6.7m，悬臂3.35m；
梁段分段：3.5×2+2.75×1+3×3+3.25×1+3.5×4+4×2；
2、顶板厚按40cm考虑；
3、底板宽按6.7m考虑；
4、腹板厚渐变，按每侧20cm共40cm考虑设调整块，按4m长梁段考
虑在内模顶板设三角块，单只挂篮设计1块，端部2.5m梁段渐变20cm，模型现做；
5、0＃块模型按4.5m+6.2m+4.5m三段考虑；
6、检算时按12＃块（4m），8＃块（3.5m），4＃块（3.0m），1＃块（2.5m）
分别检算；
7、截面梁高按7.85m～4.85m综合考虑。

二、40+60+40m双线连续梁
1、0＃块长9m，最大梁段长4.25m，最小梁段长3m，板顶宽13.4m，
底宽6.7m，悬臂3.35m；
梁段分7段：3×1+3.25×1+3.5×1+4.25×3+4×1；
2、顶板厚按40cm考虑；
3、底板宽按6.7m考虑；
4、腹板厚渐变，按每侧16cm共32cm考虑设调整块，按4.25m梁段
考虑在内模顶板设三角块，单T共4只，单只可调32cm，端部2.9m 梁段渐变12cm共24cm，模型现做；
5、0＃块模型按2+2.7+3.7+2.7+2m考虑；
6、检算时按4＃块（4.25m），3＃块（3.5m）分别检算；
7、截面梁高按6.05m～3.05m综合考虑。

三、综合以上两种桥型基本情况，挂篮设计时考虑使用同一套
挂篮，综合考虑后设计基本资料如下：
1、最大梁段长度为4.25m，最小梁段长度为2.5m；
2、板顶宽13.4m，底宽6.7m，悬臂3.35m，顶板厚40cm；
3、外膜设计分段为：2+2.7+2.7+2.7+2.7+2，另做2.0+2.0（40+60+40m）
桥专用0＃块调整段模型；
4、截面梁高按7.85m～4.85m综合考虑，可分段；
5、腹板厚渐变，分别考虑调整块；
6、内模分节以利张拉；
7、前上横梁内滑梁吊带处考虑设置槽口以利内滑梁间距改变；
8、检算时按A桥1＃块（2.5m）、4＃块（3.0m），8＃块（3.5m），12
＃块（4m），B桥4＃块（4.25m）分别检算。

四、各梁段分块重量及参数表
五、其它荷载
1、振捣荷载5KN/M2；
2、人群荷载2.55KN/M 2；
3、模板自重及构件自重根据实际确定；
4、荷载冲击系数：1.2；钢结构焊接焊缝系数：1.05；胀模系数：1.1。

六、底模纵梁检算：
（一）A 桥1＃块底模纵梁检算：
单侧腹板下设双纵梁，故单根纵梁受腹板砼力为t G G 9.222
4
==， 底模重暂以3t 计，底纵梁自重以0.8t 计。

计算简图为：
换算至单纵梁受均布力：
m
t q /6.112
5.21)25.05.0(5.205.12.18.05.205.1835
.21
.19.22=⨯⨯++⨯⨯+⨯+⨯=选取纵梁结构模型如下：
钢），满足要求。

＝，
，＝）＝（）底纵梁截面特性：。

，＝，＝槽钢截面特性：故，＝，＝，＝，＝其中：板304
342336[24y 4x 36max (145][a 0.1178
.21861058.25cm 8.2186195.415495.4154925.1812612612
1
1.118742(cm 89.60cm 455cm 1.11874[.
.58.25)2
.5245
.35.25.0(2.545.35.26.11,
159.22.545.35.25.0cb
d x 5.2,l 5.0d 5.2c 45.3b 75.1a )2(A MPa MP M
Y I cm I I I A I I m t M l
l
cb
d l qcb M a a man =〈=⨯====⨯⨯⨯+⨯⨯+
⨯+===⨯⨯+⨯⨯⨯=
=⨯+=+==+=
σωσω纵梁挠度计算：
近似认为Mmax 处挠度最大，x ＝2.215， （二）A 桥2＃块底模纵梁检算 其余荷载及系数选用同前：
2、底板下单根纵梁受均布力： 选用受力较大的腹板下纵梁进行分析： 受力简图如下：
()求。

综上，底模纵梁满足要,13400
5200
][102.52.3)5.0346.2(2.5346.24346.22.532.52.342.545.415491.24.2102.336.9444244222
2244
222mm f mm bl d x l x x l c l b l EI qcb f ==
<=⎥⎦
⎤
⎢⎣⎡⨯-+⨯-⨯⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛-⨯-⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=⎥⎦
⎤⎢⎣⎡-+-⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛--=（三）A 桥8＃块底模纵梁检算：
梁段长3.5m ，腹板厚0.8m ，底板厚0.735～0.670m 。

1、腹板下单根纵梁受均布力：
m
t q /5.72/5.38.0)25.05.0(5
.305.12.18.05.305.1835.21.15.38=⨯⨯++⨯⨯+⨯+⨯=2、底板下单根纵梁受均布力：
m t q /4.64/5.3)6.17.6()25.05.0(5
.305.12.18.05.305.1831.15.42.34=⨯-⨯++⨯⨯+⨯+⨯=选用受力较大的腹板下纵梁进行检算： 受力简图如下：
()求。

综上，底模纵梁满足要,13400
5200
][4.92.595.2)5.0486.2(2
.5486.24486.22.55.32.595.242.545.415491.24.21095.25.35.74442442222244
222mm f mm bl d x l x x l c l b l EI
qcb
f ==<=⎥⎦⎤
⎢⎣⎡⨯-+⨯-⨯⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛-⨯-⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=⎥
⎦
⎤⎢⎣⎡-+-⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛--=
（四）A 桥12＃块底模纵梁检算： 梁段长4m ，腹板厚0.6m 。

1、腹板下单根纵梁受均布力：
m
t q /3.64/4)2.17.6()25.05.0(4
05.12.18.0405.1831.10.449.26=⨯-⨯++⨯⨯+⨯+⨯=选用受力较大的腹板下纵梁进行检算： 受力简图如下：
()求。

综上，底模纵梁满足要,13400
5200
][92.575.2)5.0615.2(2.5615.24615.22.542.575.242.545.415491.24.21075.243.6444244222
2
244
222mm f mm bl d x l x x l c l b l EI
qcb
f ==
<=⎥⎦
⎤
⎢⎣⎡⨯-+⨯-⨯⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛-⨯-⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=⎥⎦
⎤⎢⎣⎡-+-⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛--=
（五）B 桥4＃块底模纵梁检算： 梁段长4.25m ，腹板厚0.8～0.64m 。

1、腹板下单根纵梁受均布力：(偏安全考虑人员及机具荷载时腹板厚统一按0.8考虑)
m
t q /3.42/8.0)25.05.0(25
.405.12.18.025.405.18325.421.17.28=⨯++⨯⨯+⨯+⨯=2、底板下单根纵梁受均布力：
m
t q /6.300.4/)272.07.6()25.05.0(4
05.12.18.025.405.18325.441.18.34=⨯-⨯++⨯⨯+⨯+⨯=选用受力较大的腹板下纵梁进行检算： 受力简图如下：
钢），满足要求。

34
max (145][2.648.21861005.14/05.14)2.5275
.225.45.0(2.5575.225.43.4)2(605
.22.5575.225.45.0,2.5,5.0,25.4,575.2,625.2A MPa MPa M m
t l cb d l qcb M l
cb
d x l d c b a =<=⨯===⨯⨯+⨯⨯=+==⨯+=+
======ωσωσ
()求。

综上，底模纵梁满足要,13400
5200
][3.62.5575.2)5.0615.2(2.5605.24605.22.525.42.5575.242.545.415491.24.210575.225.43.44442442222244
222mm f mm bl d x l x x l c l b l EI
qcb f ==<=⎥⎦
⎤
⎢⎣⎡⨯-+⨯-⨯⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛-⨯-⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=⎥
⎦
⎤⎢⎣⎡-+-⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛--=
故，底模纵梁选取结构为第③页图，有效长度为5.2m 。

七、后下横梁检算：
1、纵梁自重：0.8t ，底模自重3t 。

2、砼重计算如下： 1>腹板砼重计算：
① A 桥1＃块腹板砼产生的荷载（单纵梁）：35461.17m V V == 重心位置：m B B B B H X 241.1193
.7895.6193
.7895.6235.22321211=++⨯⨯=++⋅=
腹板底单根纵梁受力简图：
腹板砼产生的作用在横梁上的支反力为：
② A 桥4＃块腹板砼产生的荷载（单纵梁）：35477.16m V V == 重心位置：m B B B B H X 49.1335
.6055.6335.6055.6233232121=++⨯⨯=++⋅=
单根纵梁受力简图如下：
腹板砼产生的作用在横梁上的支反力为：
③ A 桥8＃块腹板砼产生的荷载（单纵梁）：35479.14m V V == 重心位置：m B B B B H X 74.1376
.5191.5376.5191.5235.3232121=++⨯⨯=++⋅=
单根纵梁受力简图如下：
腹板砼产生的作用在横梁上的支反力为：
④ A 桥12＃块腹板砼产生的荷载（单纵梁）：35467.11m V V == 重心位置：m B B B B H X 998.1876
.485.4876
.485.4234232121=++⨯⨯=++⋅=
单根纵梁受力简图如下：
腹板砼产生的作用在横梁上的支反力为：
⑤B 桥4＃块腹板砼产生的荷载（单纵梁）：35403.11m V V == 重心位置：m B B B B H X 085.2786
.3377.3786.3377.32325.4232121=++⨯⨯=++⋅=
单根纵梁受力简图如下：
腹板砼产生的作用在横梁上的支反力为： 2>底板砼重计算：
① A 桥1＃块底板砼产生的荷载（单纵梁）： 重心位置：m B B B B H X 24.1107
.106.1107.106.1235.2232121=++⨯⨯=++⋅=
单根底板底纵梁受力简图：
底板砼产生的作用在横梁上的支反力为：
② A 桥4＃块底板砼产生的荷载（单纵梁）：
t G 496.22.11.127.144=⨯⨯⨯= 重心位置：m B B B B H X 485.1963
.0907.0963.0907.023*******=++⨯⨯=++⋅=
单根底板底纵梁受力简图：
底板砼产生的作用在横梁上的支反力为： ③ A 桥8＃块底板砼产生的荷载（单纵梁）： 重心位置：m B B B B H X 723.1735
.067.0735.067.0235.3232121=++⨯⨯=++⋅=
单根底板底纵梁受力简图：
底板砼产生的作用在横梁上的支反力为： ④ A 桥12＃块底板砼产生的荷载（单纵梁）： 重心位置：m B B B B H X 944.1474
.04.0474
.04.023*******=++⨯⨯=++⋅=
单根底板底纵梁受力简图：
底板砼产生的作用在横梁上的支反力为： ⑤B 桥4＃块底板砼产生的荷载（单纵梁）： 重心位置：x=
3H ×21212B B B B ++=325.4×598
.0532.0598.0532.02++⨯=2.084m ； 单根底板纵梁受力简图如下：
底板混凝土产生的作用在横梁上的反力为：
R B A '
4=
49.45×2
.5616.2=5.8t R B B '
4=5.7t 综上，腹板混凝土产生的作用在横梁上的反力分别为： A 桥1＃块：R A1 =20.1t ，R B1=10.1t A 桥4＃块：R A4 =17.8t ，R B4=11.0t A 桥8＃块：R A8 =14.5t ，R B8=10.9t A 桥12＃块：R A12 =10.4t ，R B12=9.6t
B 桥4＃块 ：R B A 4
=9.5t ，R B
B 4=9.45t 底板混凝土产生的作用在横梁上的反力分别为： A 桥1＃块：R A '1=7.52t ，R B '1=3.78t A 桥4＃块：R A '4=7.6t ，R B '4=4.7t A 桥8＃块：R A '8=6.5t ，R B '8=4.8t A 桥12＃块：R A '12=4.7t ，R B '12=4.2t
B 桥4＃块：R B A '4
=5.8t ，R B B '4=5.7t
故检算后下横梁混凝土浇筑时强度使用较大的A 桥1＃块及A 桥
4＃块数据进行检算即：R A1=20.1t 、R A '1=7.52t 和R A4=17.8t 、R A '
4=7.6t
检算前下横梁混凝土浇筑时强度时进行选用R B4=11t 、R B '4=4.7t 和R B8
=10.9t 、R B '8=4.8t 及R B B 4
=9.45t 、R B B '4=5.7t 分别检算。

（二）、后下横梁空载时的检算
空载时，纵梁自重及低模自重产生得到作用在横梁的支反力为：
腹板底纵梁：R A =R B =
205.18.0⨯+227.62
05.13⨯⨯⨯⨯=0.66t 底板底纵梁：R A =R B =205.18.0⨯+2
47.627.605.13⨯⨯-⨯⨯）
（=0.7t
后下横梁长9.8m ，重暂以1.4t 计，自重产生的均布力q=8
.94
.1=0.143t/m 空载时后下横梁受力简图及横梁布置图如下： 支座反力计算如下：
R A =R B =（0.66×4+0.7×4+0.143×9.38）÷2=3.4t 计算跨中最大弯矩：
M max =3.4×9.38/2-0.66×（9.38/2-1.57）
-0.66×（9.38/2-1.57-0.52）-0.7×（1.04+1.04/2） -0.7×1.04/2-0.143×9.38/2×9.38/4 =9.14t.m 截面型式选择： [36a =11874.1cm 4
I=[I [36a +I 板]×2=(11874.1+28×13/12+1×28×18.52)×2=42918.9cm 4 W=I/b=42918.9/19=2258.9cm 3
σ=W
M =9.22581014.94
⨯=40.5MPa<[σw ]=145MPa 满足要求
计算跨中挠度（根据叠加原理）：
公式：当a ≥b 时，跨中挠度f c =EI b q pb 48432）（-
跨中挠度：f c =EI
ql 34854
根据叠加原理得：
×2+48
)09.2438.93(09.266.022⨯-⨯⨯⨯×2
+48
])04.152.057.1(438.93[)04.152.057.1(7.022++⨯-+⨯++⨯×2]
=0.0093m=9.3mm<[f ]=4009380
=23.5mm 满足要求。

（三）、灌注砼时后下横梁检算： 1、A 桥1#块灌注砼时后下横梁检算： ○
1、荷载组合： 灌注砼时，人群机具振捣荷载产生的作用在横梁上的压力为: 腹板下：R A =R B =(0.5+0.25)×1×2.5÷2÷2=0.47t 底板下：R A =R B =(0.5+0.25)×(6.7-2)×2.5÷4÷2=1.1t 后下横梁自重q=0.143t/m 。

○
2、灌注砼时后下横梁受力简图如下： 支座反力：R 1=R 2=(21.23×4+9.32×4+0.143×9.8)÷2=61.8t 计算各力产生的弯矩，并绘制弯矩图：
A 、H 点：M A =M H =-0.143×1.78×(1.78÷2)=-0.227t ·m
B 、G 点：M B =M G =-0.143×(1.78+0.52)2÷2-21.23×0.52=-11.418t ·m R 1、R 2点：M R1=M R2=-0.143×(1.78+0.52+0.45)2÷2-21.23×(0.52
+0.45)-21.23×0.45=30.687 t ·m
C 、F 点：M C =M F =-0.143×(1.78+0.52+1.04)2÷2-21.23×(0.52
+1.04)+21.23×1.04+61.8×0.59=-19.534 t ·m
D 、
E 点：M D =M E =-0.143×(1.78+0.52+1.04×2)2÷2-21.23×(0.52
+1.04×2)-21.23×1.04+61.8×(0.59+1.04)-9.32 ×1.04=12.392 t ·m
则Mmax=M R1=M R2=-30.687 t ·m
)(145][8.1359
.225810687.3034
钢＝A Mpa Mpa w M w =<=⨯-=σσ满足要求
计算跨中及悬臂端挠度：
根据虚功原理，分别取虚拟力P=1加于跨中及悬臂端，得到相应的弯矩图如下： 得到：
S 1=-3.0277,S 2=-9.4736,S 3=-14.8152,S 4=-6.215,S 5=2.5012, S 6=6.4438
1l =-0.3008, 2l =-0.6829, 3l =-0.7960, 4l =-0.6914, 5l =-0.5544, 6l =-0.4764，7l =-0.3736，8l =-0.2956，9l =-0.1586，10l =-0.054 6
l '=8l '=0.1366，2l '=7l '=0.4010，3l '=6l '=0.7477，4l '=5l '=0.9450 利用公式∑⎰
⋅==∆c P P y W EI
EI ds M M 1
，即∆之值等于M p 图的面积S p 乘其形心所对应的M 图纸的竖标p l ，再以EI 除之。

所得结果按S P 与p l 在基线的同一侧为正，否则为负。

则悬臂端挠度计算：
⨯-+-⨯-+-⨯-⨯⨯=⨯=
∆∑)8152.14()6829.0()4736.9()3008.0()0277.3[(9.429181.210
1P P P S EI
)
4764.0(4438.6)5544.0(5012.2)6914.0()215.6()796.0(-⨯+-⨯+-⨯-+-)]
054.0()8152.14()1586.0()215.6()2956.0(5012.2)3736.0(4438.6-⨯-+-⨯-+-⨯+-⨯+=0.00196m=1.96mm<[f]=400
970
=2.43mm 满足要求 跨中挠度计算：
⨯⨯=⨯=
∆∑9
.429181.2101｀
P P P S EI [(8152.14-)⨯0.1366×2+(215.6-)×0.401 ×2+2.5012×0.7477×2+6.4438×0.945×2] =0.00076m=0.76mm<[f]=
75.10400
4300
=mm 满足要求 故A 桥1#块后横梁灌注砼过程中强度及刚度均满足要求 2、A 桥2#块灌注砼时后下横梁检算: ①荷载组合:
灌注砼时,人群机具振捣荷载产生的作用在横梁上的反力为: 腹板下纵梁:R A =R B =(0.5+0.25)×(0.8+1)/2×3/2/2=0.51t 底板纵梁:R A =R B =(0.5+0.25)×[6.7-2×(0.8+1)/2]×3/4/2=1.38t 则:底板底纵梁反力:R 底=7.6+1.38+0.7=9.68t 腹板底纵梁反力:R 腹=17.8+0.51+0.66=18.97t 后下横梁自重:q=0.143t/m ②灌注砼时后下横梁受力简图如下:
支座反力:R 1=R 2=(18.97×4+9.68×4+0.143×9.81)/2=57.6t 计算各力产生的弯矩并给制弯矩图:
A 点、H 点:M A =M H =-0.143×1.782/2=-0.227t.m
B 点、H 点：M B =M G =-0.143×（1.78+0.52）2
/2-18.97×0.52=-10.243t.m
R1点、R2点：M R1=M R2=-0.143×(1.78+0.52+0.45)2/2-18.97×(0.52
+0.45)-18.97×0.45=-27.478t.m
C 点、F 点：M C =M F =-0.143×(1.78+0.52+1.04)2/2-18.97×(0.52
+1.04)-18.97×1.04+57.6×0.59=-16.136t.m
D 点、
E 点：M D =M E =-0.143×（1.78+0.52+1.04×2）2
/2-18.97×（0.52
+1.04×2）-18.97×1.04×2-9.68×1.04+57.6 ×（0.59+1.04）=-6.330t.m
则：Mmax=M R1=M R2=-27.478t.m
Mpa W M 6.1219
.225810478.274=⨯-==σ〈[W σ]=145Mpa （A3钢）满足要求。

计算跨中及悬臂端挠度：
根据功虚原理，分别取虚拟力P=1加于跨中和悬臂端，得到相应的弯矩图如下： 得到：
s 1=-2.7222， s 2=-8.4872，s 3=-12.8661，s 4=-11.6823，s 5=-3.2916 l 1=-0.3005， l 2=-0.6829， l 3=-0.7967， l 4=-0.6455， l 5=-0.4764， l 6=-0.3736， l 7=-0.2045， l 8=-0.0533。

l 3= l 8=0.1347，l 4= l 7=0.5172，l 5= l 6=0.945 利用公式 ∆ =EI pd s M M ⎰
=EI
1
∑c
p
y
W .，即∆i 值等于Mp 图的面积s 1乘
其形心所对应的图上竖标l p ，再以EI 除之。

所得结果按s p 与l p 在基线的同一侧为正，否则为负。

则悬臂端挠度计算：
不满足要求，故考虑浇筑A桥4#块时将后下横梁吊耳固定于外滑梁上，外滑梁后吊板吊于混凝土面上，并于满足要求。

跨中挠度计算：
=-10/（2.1×88115.4）×（12.8661×0.1347×2+11.6823×0.5172 ×2+3.216×0.945×2）
=-1.2mm<[f]=4300/400=10.75mm
故A桥4#块后下横梁灌注混凝土过程中强度及刚度均能满足要求八、前下横梁检算：
（一）、前下横梁空载时的检算：
空载时，纵梁自重及底模自重产生的作用在前下横梁上的支反力为：腹板底纵梁：
R A= R B=(0.8×1.05)/2+(3×1.05×2)/(6.7×2×2)=0.66t
底板底纵梁：
R A= R B=(0.8×1.05)/2+(3×1.05)× (6.7-2)/(6.7×4×2)=0.7t
前下横梁长9.8m，重暂以1.3t计，自重产生的均布力q=
空载时前下横梁受力简图及横梁布置图如下：
支座反力计算如下：
R A= R B=（0.66×4+0.7×4+0.133+9.8）/2=3.37t
计算最大弯矩：
M max=-0.133×（1.78+0.52+0.45）2/2-0.66×（0.52+0.45）-0.66 ×0.45=-1.44t/m
截面型式选择：
[1.1187436=a cm 4
I=（I [36a+[板）×2=（11874.1+12
1
×26×1×18.52）×2 =41549.5 cm 4
W=I/b=41549.51/19=2186.8 cm 3
a MP W M 58.68
.21861044.1=⨯==
σ＜[w σ]=14.5a Mp （A3钢）满足要求 （二）前下横梁浇筑合拢段时（吊架施工）检算：
吊架施工时，前下横梁移动时将悬吊于外滑梁上，故其空载时受力及简图同后下横梁空载时受力及简图，所以能满足要求。

（三）灌注砼时前下横梁检算： 1、A 桥4#块灌注砼时后下横梁检算： ①荷载组合：
灌注砼时，人群、机具振捣荷载产生的作用在横梁上反力为： 腹板下：R A =R B =（0.3+0.25）×0.9×2
3/2=0.51 t
底板下：R A =R B =（0.5+0.25）×（6.7-0.9×2）×4
3/2=1.38 t 前下横梁自重：q=0.133 t/m
底板底纵梁反力：R 底=4.7+0.7+1.38=6.78 t 腹板底纵梁反力：R 腹=11+0.66+0.51=12.17 t 灌注砼时，前下横梁受力简图如图：
支座反力：R 1=R 2=（12.17×4+6.78×4+0.133×9.8）/2=38.6 t 计算各力产生的弯矩，并绘制弯矩图： A 、H 点： M A =M H =-0.133×1.782/2=-0.211 t.m B 、G 点： M B =M G =-0.133×(1.78+0.52)2/2-12.17×0.52
=-6.680 t.m
R 1、R 2点：M R1=M R2=-0.133×(1.78+0.52+0.45)2/2-12.17×(0.52
+0.45)-12.17×0.45=-17.784 t.m
C 、F 点： M C =M F =-0.133×(1.78+0.52+1.04)2/2-12.17×(0.52
+1.04)-12.17×1.04+38.6×0.59=-9.61 t.m
D 、
E 点： M D =M E =-0.133×(1.78+0.52+1.04×2)2
/2-12.17×(0.52
+1.04×2)-12.17×(1.04×2)+38.6×(0.59 +1.04)-6.78×1.04=-2.365 t.m
则M max = M R1 =M R2=-17.784 t.m
a MP W M 3.818
.218610784.174
=⨯-==σ<[W σ]=145 Mpa(A 3钢)，满足要求。

根据虚功原理，分别取虚拟力P=1加于跨中和悬臂端，得到相应的弯矩图1M 及2M 如下：
得到：S 1=-1.7917,S 2=-5.5044,S 3=-8.0812,S 4=-6.227,S 5=-1.2298
L 1=-0.3414,L 2=-0.7791,L 3=-0.9101,L 4=-0.7433,L 5=-0.5437,L 6=-0.4263，L 7=-0.2267,L 8=-0.0599
L 3’=L 8’=0.1328 L 4’=L 7’=0.5126 L 5’=L 6’=0.945
利用公式∑⎰
⋅==∆c P P y W EI
EI ds M M 1
即△之值等于M P 图的面积S P 乘其行心所对应的M 图中的竖标L P ，再以EI 除之，所得结果按SP 与LP 在基线的同一侧为正，否则为负。

则悬臂端挠度计算：
∑⋅=
∆P P L S EI
1
=10/(2.1×42918.9)×(1.7917×0.3414+5.5044×
0.7791+8.0812×0.9101+6.227×0.7433+1.2298 ×0.5437+1.229×0.4263+6.227×0.2267 +8.0812×0.0599)
=0.0022=2.2mm<[f]=970/400=2.4mm 满足要求
跨中挠度计算：
∑⋅=
∆P P L S EI
1
=-10/（2.1×42918.9）×（8.0812×0.1328×2+6.227×0.5026×2+1.2298×0.945×2） =0.0012mm<[f]=4300/400=10.8mm 满足要求
2、A 桥8#块灌注砼时前下横梁检算： ①荷载组合：
灌注砼时人群机具振捣荷载产生的作用在横梁上的反力为： 肋板下：R A =R B =(0.5+0.25)×0.8×3.5/2/2=0.53 t
底板下：RA=R B =(0.5+0.25)×（6.7-0.8×2）×3.5/4/2=1.67 t 前下横梁自重：q=0.133t/m
则底板底纵梁反力：R 底=4.8+0.7+1.67=7.2 t 腹板底纵横梁反力：R 腹=10.9+0.66+0.53=12.1 t ②灌注砼时前下横梁受力简图为下：
支座反力：R1=R2=(12.1×4+7.2×4+0.133×9.8)/2=39.3 t 计算各力产生的弯矩并绘制弯矩图： A 、H 点：M A =M H =-0.133×1.782/2=-0.211 t.m
B 、G 点： M B =M G =-0.133×(1.78+0.52)2/2-12.1×0.52=-6.644 t.m R 1、R 2点：M R1=M R2=-0.133×(1.78+0.52+0.45)2/2-12.1×(0.52
+0.45)-12.1×0.45=-17.685 t.m
C 、F 点：M C =M F =-0.133×(1.78+0.52+1.04)2/2-12.1×(0.52
+1.04)-12.1×1.04+39.3×0.59=-9.015 t.m
D 、
E 点：M D =M E =-0.133×(1.78+0.52+1.04×2)2/2-12.1×(0.52
+1.04×2)-12.1×1.04×2+39.3×(0.59 +1.04)-7.2×1.04=-1.333 t.m
则M max = M R1 =M R2=-17.685t.m
a MP W M 9.808
.218610685.174
=⨯-==σ<[W σ]=145 Mpa(A 3钢)，满足要求。

根据虚功原理，分别取虚拟力P=1加于跨中和悬臂端，得到相应的弯矩图1M 及2M ： 图见下页：
得到：S1 = -1.7875 S2 = -5.4785，S3= -7.8765，S4 = -5.277，
S5 = -0.5892
L1 = -0.3414, L2 = -0.779, L3 = -0.9107, L4 = -0.75,
L5 = -0.5437, L6 = -0.4263, L7 = -0.22, L8 = -0.0593 L ,3 = L ,8 = 0.1315, L ,4 = L ,7 = 0.4877, L ,5 = L ,6 = +0.945 利用公式⎰
EI ..ds Mp M =EI
1
∑
WP 。

Yc,即△之值等于MP 图的面积SP 乘其
形心所对应的M 图中的竖标tp ，再以EI 除之，所得结果按sp 与tp 在基线的同一侧为正，否则为负。

则悬臂端扰度计算： △ =
∑tp sp EI .1 =⨯⨯9
.8.4291.210（ 1.7875×0.3414+5.4785×0.779+7.8765×0.9107+5.277×0.75+0.5892×0.5437+0.5892×
0.4263+5.277×0.22+7.8765×0.0593） =
9.429181.2208.1810⨯⨯=0.002m=2mm 〈[]==400
970
f 2.4mm 满足要求
跨中扰度计算： △ =
⨯⨯∑9.429181.210
.1tp sp EI
（7.8765×0.1315×2+5.277×0.4877×2+0.5892×0.945×2） =
mm m 9.00009.09.429181.2332.810==⨯⨯〈[]mm f 75.10400
4300
== 满足要求
3．B 桥4#块灌注砼时前下模梁检算： ①荷载组合：
灌注砼时，人群机具振捣荷载产生的作用在横梁上的反力为： 腹板下：R 腹=（0.5+0.25）×（0.8+0.64）/2×4.25/2/2=0.57t 底板下：R 底=（0.5+0.25）×（6.7-0.72×2）×4.25/4/2=2.1t 前下横梁自重：g=0.133t/m
则底板底的梁的反力为：R 底=5.7+0.7+2.1=8.5t 腹板底的梁的反力为：R 腹=9.45+0.66+0.57=10.7t ②灌注砼时前下横梁受力图如下：
支座反力：R1=R2=（10.7×4+8.5×4+0.133×9.8）/2=39.1t 计算各力产生的弯矩并绘制弯矩图： A 、H 点：M A = M H =-0.133×1.782/2=-0.211t.m
B 、G 点：M B = M G =-0.133×（1.78+0.52）2/2t-10.7×0.52=-5.916t.m R1 、R2点 M R1 = M R2=-0.133×（1.78+0.52+0.45）2/2-10.7×（0.52
+0.45）-10.7×0.45
=-15.697t.m
A 、F 点：M C = M F =-0.133×（1.78+0.52+1.04）2/2-10.7×（0.52
+1.04）+39.1×0.59-10.7×1.04=-5.493t.m
B 、E 点：M D =M E =-0.133×（1.78+0.52+1.04×2）2
/2-10.7×（0.52
+1.04×2）-10.7×1.04×2+39.1×（0.59+1.04） -8.5×1.04=3.541t.m
则Mmax=M R1= M R2=-15.697t.m σ=
[]Mpa w Mpa W M 1458.718
.218610
697.15=<=⨯=σ（A3钢） 满足要求 根据虚功原理，分别取虚拟力P=1加于跨中和悬臂端，得到相应的弯矩图1M 图及2M 图如下：
得到：S1=-1.593，S2=-4.8629，S3=-6.251，S4=-1.7368，S5=0.7217，S6=1.8413
L1=-0.3407,L2=-0.7789,L3=-0.9146,L4=-0.7894,L5=-0.633, L6=-0.5437,L7=-0.4263,L8=-0.337,L9=-0.1806,L10=-0.0554 L ,3= L ,10=0.1228, L ,4= L ,9=0.4004, L ,5= L ,8=0.747, L ,6= L ,7=0.945 利用公式△ =∑⎰
=Yc Wp EI
EI MMpds .1
，即△ 之值等于Mp 图的面积。

Sp 乘其行心所对应的M 图中的竖标tp ，再以EI 除之，所得结果按sp 与tp 在基线的同一侧为正，否则为负： 则悬臂端扰度计算： △ =
⨯⨯=∑9
.429181.210
1sptp EI （1.593×0.3407+4.8629×0.7789+6.251×0.9146+1.7368×0.7894-0.7217×0.633-1.8413×0.5437 -1.8413×0.4263-0.7217×0.337+1.7368×0.1806+6.251 ×0.0554）
=
[]mm f mm m 4.2400
970
1.10011.09.429181.25925.910==<==⨯⨯ 满足要求
跨中扰度计算： △ =
⨯⨯=∑9
.429181.210
1p
p L S EI （-6.251×0.1228×2-1.7368×0.4004×2+1.8413×0.945×2+0.7217×0.747×2） =
42918.91.210⨯×1.6322=0.0002m=0.2㎜<[f]=400
4300
=10.75㎜
满足要求
九．外滑梁检算
（一） 挂篮移动时外滑梁检算
挂篮移动时，外滑梁只承受外侧模及侧模支架重量及外滑梁自重和空载走行时后下横梁传递过来的荷载，荷载计算如下： ① 后下横梁反力：R=3.4t
② 单根外滑梁自重暂以2t 记，长11m ③ 单侧外模重暂以8t 记，长4.7m 计算图示如下：
Q=（2÷12+8÷4.7）×1.05×1.2=2.35t/m
支座反力：[]t 47.44.10)2.02/7.4(7.435.2)2.07.45.0(4.3=÷+⨯⨯+++⨯=A R 弯矩方程：)9.42.0(,)2.0(2
12≤≤-⨯⨯-=x x q R M X B X 当
最大时，弯矩即x B x
m
m m x x q R d d 44.4,0)2.0(,0==--= X=5.5时，
m
t M .25.22max =
外滑梁截面选择：
则钢）34
(145][5.802875
1014.23A MPa MPa W M w =〈=⨯==σσ 满足要求
最大挠度计算：q p f f f f +==跨中max
EI
b l Pb f p 4843()
22-=(当a ≥b 时)
=0.0068mm=6.8mm
A=7.85,b=2.85,c=4.7,d=5.5,t=10.7,x=d+
752.67
.1085.27.45.5=⨯+=l cb ⎥
⎦
⎤
⎢⎣⎡⨯-+⨯-⨯-⨯-⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯7.485.2)5.5752.6(7.10752.64752.6)7.107.47.1085.247.104(4.603751.2241085.27.435.24222=0.0246mm=24.6mm
⎰⎰⎰=+=+=mm q p 4.316.248.6〉[]mm f 8.26400
10700
==
不能满足要求 调整外滑梁加强钢板为16mm 厚钢板
则[]423409.7551925.206.1306.13012
1
7.175772cm I I I a =⨯⨯⨯+⨯⨯+
=⨯+=）（板 则：mm f p 4.5= mm f q 7.19=
1.257.194.5=+=+=q p f f f 〈[]mm f 8.26400
10700
==
满足要求 （二）砼浇注时外滑梁检算
荷载计算：取翼缘板最重的B 桥4#块进行检算；
① 浇注砼时，单侧翼缘板人群机具振捣荷载为：（0.5+0.25）×（3.35×4.25）=1.7t
② 翼缘板砼重：1.196.22.11.157.51=⨯⨯⨯=G t
荷载组合：36.87.4/1.197.4/7.107.4/05.182.105.111/2=++⨯+⨯⨯=g t/m 取受力部分，按简支梁计算，受力图示如下： 支反力：65.192/7.436.8=⨯==B A R R t 最大弯矩：)2(max l
cb
d l gcb M +=
9.32)7
.5285.27.45.0(7.585.27.436.8max
=⨯⨯+⨯⨯⨯=M t.m
pa M W M 5.9121
/9.75519109.324
=⨯==σ〈[]钢）3(145A M w PA =σ 满足要求
=0.01m=10mm 〈[]mm f 25.14400
5700
==
满足要求 十．内滑梁检算：
（一）挂篮移动时内滑梁检算：
挂篮移动时，内滑梁承受内模及内模支架重及内滑梁自重，荷载计算如下：
① 单根内滑梁自重暂以2t 计。

长11m. ② 内模及内模支架重暂以8t 计，长4.7m 计算图示如下：
3.12.105.1)7.4/2/811/2(=⨯⨯+=q t/m
支座反力：t LQ R A 63.17.10/85.27.43.1.=⨯⨯= a=7.85,b=2.85,c=4.7,d=5.5,l=10.7,x=d+752.67
.1085
.27.45.5=⨯+=l cb =9.97t.m
选取内滑梁截面形式如下：
pa M W M 1.449
.22581097.94
max =⨯==σ〈[]钢）3(145A M pa w =σ 满足要求
⎥
⎦
⎤
⎢⎣⎡⨯-+⨯-⨯-⨯-⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯7.485.2)5.5752.6(7.10752.64752.6)7.107.47.1085.247.104(9.429181.2241085.27.43.14222=mm m 1.190191.0=〈[],8.26400
10700
mm f =
满足要求 （二）砼浇注时内滑梁检算：
荷载计算：（取顶板最重的B 桥4#块进行检算）： ① 浇注砼时，顶板人群，机具振捣荷载为： （0.5+0.25）×4.25×（6.7-0.72×2）=16.8t
②顶板砼重：t G 6.346.22.11.109.102=⨯⨯⨯= 荷载组合：
取受力部分按简支梁计算，受力图示如下： 支反力：t R R B A 51.152/7.46.6=⨯== =25.98t.m
pa M W M 1159
.58.221098.254
=⨯==σ〈[]钢）3(145A M pa =σ 满足要求
⎥
⎦
⎤
⎢⎣⎡⨯-+⨯-⨯-⨯-⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯7.485.2)5.085.2(7.585.2485.2)7.57.47.585.247.54(9.429181.2241085.27.46.64222 =mm m 14014.0=〈[]mm f 3.14400
5700
==
满足要求 十一，前上横梁检算：（砼灌注时）
经过比较，B 桥4#块施工时，前上横梁受力最大，故以B 桥4＃块检算前上横梁。

由前计算知，前下横梁反力：t R B 1.39= 内滑梁反力：t R B 5.15= 外滑梁反力：t R B 65.19= 荷载计算：
前上横梁长：9.8m ，自重以2.2t 计，换算为均布力：
m t q /224.08.9/2.2==故结构受力简图如下：
支座反力计算如下：t R R 3.742/)25.1521.3927.19(21=⨯+⨯+⨯== 计算各力产生的弯矩，并绘制弯矩图：
m t M M E B E B .788.159.03.74)9.065.1(7.192/)9.065.12.0(224.0.2=⨯++⨯-++⨯-==点：).
15.19.065.1(7.192/)15.19.065.12.0(224.0.2++⨯-+++⨯-==D C M M D C 点：
+74.3×（0.9+1.15）-39.1×1.15 =32.76t.m
根据虚功原理：分别取虚拟力P=1作用与跨中及悬臂端，得到相应的弯矩图M ，2M 见下页： 跨中弯矩：
)115.19.0(3.74)2.02/8.9(7.192/)2/8.9(224.02++⨯+-⨯-⨯-=中M -39.1×
（1.15+1）-1.15×1=31.77t.m 则m t M M M R R .89.3221max -=== 截面选择：
pa M W M 5.916
.35951089.324=⨯==σ〈[]）钢3(145A M pa w =σ 满足要求
由上页图得到： 利用公式△=∑⎰
=..1
..c P
P y W
EI
EI ds M M 即△之值等于P M ,图的面积P
S 乘其形心所据的M 图中的竖标p t ，再以EI 除之，所得结果，按p P t S 与在基线的同一侧为正，否则为负： 则悬臂端扰度计算： =
mm m 8.30038.04.755071.2)8663.60(10-=-=⨯-⨯〈[]mm f 1.4400
1650
== 满足要求
跨中端扰度计算：
mm m 8008.0==〈[]mm f 3.15400
6100
==
满足要求 综上，前上横梁的强度及刚度满足要求。

十二、主桁架检算：
① 主桁架结构图如下：
② 支座反力计算： ③ 节点法计算各杆件内力： 由：∑=+=0,0coxx N N CD BD X 得：压杆）(8.141)
2
.52
.3(3
.74t arctg sim simx
P
N CD -=-=-
= 由：∑=-=0cos .,0βAB DB X N N 得：拉杆）(7.154)
.42
.3(8
.120t arctg co coxx
N N DB AB
=+=
+= =-96.6t(压杆) 由：t arctg
x N CA 8.120)0
.42
.3cos(7.154-=-= ④ 选取主桁架杆件截面形式如下：
[360槽钢：截面面积，A=60.89m 2,理论重量：47.8kg/m
其组合截面惯性矩：
其组合截面在没有连接板时：278.12189.602cm A j =⨯= 在有填板并有螺栓孔时， ⑤ AB 拉杆检算： （1）静力强度检算： （2）拉杆强度检算： AB 杆的自由长度cm l 2.212= 回转半径：cm A
I X
x 96.1378
.1214
.23748===γ 长细比：7.3696
.132
.512==
=r
l γ〈[]130=λ ⑥ CD 压杆检算，
（1） 压杆强度检算：
CD 杆的自由长度：cm l 3.610= 回转半径：cm cm y x 75.18,96.13==λλ 长细比：7.4396
.133
.610==
=r
l
λ〈[]100=x （2） 压杆局部稳定检算（宽厚比） 取没有填板和缀板的部位检算：则2129380=⨯=
δ
b
〈35=⎥⎦
⎤
⎢⎣⎡δb （3） 轴心压杆总体稳定性检算： 由：，查表得：882.0,7.43===ξλr
l 则：[]pa M 5.123140882.0=⨯=σψ 故σ〈[];σψ 满足要求 ⑦ 节点板受力检算（螺栓）
采用30M 螺栓，螺栓内径d=25.450mm,毛面积2065.7cm A m =,螺栓净面积：j A =5.060.2cm
AB 杆螺栓受力最大，AB 杆件30M 连接螺栓数为48个，每个螺栓受力：.221.348
7
.154t N ==
每个螺栓的剪力：
τ＝MPa A N j 7.635060
10221.32
=⨯=〈[]pa M 80=τ 满足要求
⑧ 节点板检算：
取受力最大，净截面面积最小的B 节点板。

节点板最小截面面积： 截面最大抗拉：t N 7.154=
最大截面抗拉应力：pa M 5.10928
.141107.1542
=⨯=σ〈[]钢）3(140A M pa =σ
⑨ 菱形桁架前上端点扰度计算： 使用公式l EA
N
N f P .∑
= 在桁架上端点D 作用一虚拟力p=1,求出各点杆件的N ，如下： 支座反力：3.24/)42.5(1.3.14/2.51=+⨯==⨯=C A R R 所以：([3.16.962.5624.18.120122.5081.27.154⨯+⨯⨯+⨯⨯=f 十三，其它检算：
1．主梁桁架后锚系统检算：
由前计算知所需最大的锚固力为：96.6t. 直径mm 25φ精轧螺纹粗钢的抗拉极限强度.980pa M 故其极限抗拉力t p 1.48025.04
1098026=⨯⨯⨯=π
施工中利用mm 25φ精轧罗纹钢作为主桁架的后锚，每片桁架设6根，设计抗力t p 6.28861.48=⨯=〉96.6t ， 满足要求 2．前下横梁销轴检算： （1）销重结构图→见附图；
（2）由前计算可知，前下横梁销重承受的最大贺载为：39.3t(A 桥8#块)； （3）螺栓检算：
24M 高强螺栓，净面积23165.3cm A =，每个销重8个24M 高强螺栓，
则每个螺栓受力：
pa M A N 8.154165
.31091.42=⨯==σ〈[]钢）#45(210pa M =σ 满足要求
注意：加工时螺栓务必采用45#钢以上的材质，同时将销重与前下横梁栓接后在围焊连接，焊高8mm 。

（4）吊耳检算：
每块吊板的最小截面面积：26.3122.8224cm A J =⨯-⨯= 则每块吊板受力：t N 65.192/3.39==
拉应力：pa M 2.626
.311065.192
=⨯=
σ〈[])16(200n pa M M =σ 吊耳孔壁承压应力：pa M 8.76)
2.12(81065.192
=+⨯⨯=
σ〈[])16(300n pa M M =σ （5）销轴检算：
把销轴近似看作简支梁，其计算跨径为6cm,承受的荷载为为集中力：p=39.3t ，
则：MPa W M 3.1173
.501059.04
=⨯=
=σ〈[]MPa 275=σ 注：加工时应务必保证销轴的材质符合计算要求。

3．后下横梁销重检算： （1）销重结构同前下横梁：
（2）由前计算知，后下横梁销重承受的最大荷载为：61.8t （3）螺栓检算：采用30M 高强螺栓，净面积：A=6.204cm 2,每个销座设8个
则每个螺栓受力：.725.78/8.61t N ==
每个螺栓拉应力：MPa A N 5.124204
.610725.72
=⨯==σ〈[]钢）#45(210MPa =σ
4．吊耳检算：
吊耳孔壁承压应力7.120)
2.12(8109.302
=+⨯⨯=
σ〈[])16(300n M MPa =σ 满足要求
5．销轴检算： 4．吊杆检算：
空载行走时后下横梁吊杆承受荷载：3.4t. 内滑梁吊杆承受最大荷载：15.51t. 外滑梁吊杆承受最大荷载：19.65t.
采用mm 25φ精轧螺纹钢，极限抗拉力为48.1t ，均能满足要求。

5．吊带检算
吊带承受的最大荷载为浇注砼时，后下横梁支座反力：61.8t ， （1）吊篮结构图见附图
（2）吊篮最小净截面积：216.442.32.82.322cm A j =⨯-⨯=
（3）MPa A D j 14016
.44108.612
=⨯==σ〈[])16(200n M MPa =σ
中国中铁一局哈大客专
第一项目部
2019.12.10
以下为赠送的简历模板不需要的下载后可以编辑删除，
谢谢！！
性别：女 民族： 现居地：广东省
出生年份：198*9 政治面貌：党员 身高：164 cm
暂未命名
意向职位：护士 期望薪资：2000-3000 工作地点：广东省
教育经历
2019-09—2019-07
广州医学院
所学专业：护理学类
获得学历：大专
工作/实习经历
2019-07—2009-07
广州市第一人民医院
单位规模：1000人以上单位性质：国营
助理护士
工作地点：广州市盘福路下属人数：1
工作内容：
在护士长和护师的指导下工作，主要负责病人的基础护理和付治疗，协助医生护士抢救，完成病人的输液和指导病人正确服药及心理健康宣教，根据医嘱完成病人的输血工作，病人进行化疗时要负责心电监护仪的操作。

人
自我评价
我是一个充满自信心且具有高度责任感的女孩,经过1年多的临床工作，强烈认识到爱心、耐心和高度责任感对护理工作的重要性!在血液内科一年的锻炼，让我学会了很多血液科及大内科的知识，临床护理和急救更加磨练了我的意志，极大地提高了我的操作能力和水平。

自信这一年的工作让我实现了从护理实习生到内科护士的飞跃，有信心接受一份全职护士工作。

当然一年的时间不可能完全达到专业护士的要求，在以后的工作中我会更加努力，为护理工作尽职尽责！
专长描述
1.能熟练进行各项护理操作,应变能力强,能在实际操作中不断地学习，因而能很快融入到新的工作中；
2.擅长对常见血液病、多发病进行观察和护理；
3.熟练掌握呼吸机和心电监护仪等急救设备的操作，对急救的基本程序和技术要求，以及危重病人的护理、病情监测的技术重难点基本掌握；
4.对病人的心理护理的基本技巧有一定地认知。

目前就读于广州医学院护理学专业一年级。

语言能力
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读写：★★★☆☆(良好)听说：★★★☆☆(良好)
相关技能
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兴趣爱好
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张卢良
性别：男
邮箱：qqjianli_l90@qq 民族：汉族
婚姻状况：未婚
体重：74 kg 出生年份：QQ：123456现居地：上海身高：174 cm
教育经历
2019-09—2019-07人民大学
所学专业：网络工程获得学历：本科
工作/实习经历
2019-08—现在
XX公司
网络工程师
相关技能
网络工程相关
★★★★★(精通)
自我评价
积极乐观，观察能力强，能够理智思考问题;个性开朗，适应新环境能力强，工作认真负责，敢于迎接挑战，敢于承担责任，具有良好人际关系。

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意向职位：网络工程师
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工作地点：上海
语言能力
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读写：★★★★☆(熟练)
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