澜菲溪岸一期5.8.9#楼脚手架施工方案

目录一．编写依据
二、工程概况
三、施工安排
1项目部人员安排
2．施工队人员安排
四、施工准备
脚手架材料选择和质量规定
1.钢管
2扣件
3.脚手架搭设人员要求
五、施工方法
1方案选型
2外脚手架的搭设
3。

搭设程序
4.搭设要求
5.脚手架卸载措施
6.悬挑式扣件钢管脚手架计算书
六．注意事项
1。

脚手架的搭设作业应遵守以下规定
2。

脚手架搭设质量的检查验收规定
一．编写依据：
1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》.
2＊＊＊***楼工程《施工组织设计方案》。

3图纸会审纪要及设计变更。

二、工程概况：
＊＊****楼工程（以下简称本工程)位于＊**＊＊*经济技术开发区,工程位于阳光大道路南,东邻清泥河,灞陵路路东，场地交通方便，环境优美,水系环绕，适应人均居住。

该工程一期本标段建筑总面积54941m2。

筏板基础，主体结构为纯剪力墙结构，地下一层为地下车库，地上为住宅最高层数为31层，建筑最高高度99。

198m,自然地坪与0.000高差约2m。

三、施工安排：
1。

项目部人员安排
5#楼：
项目经理：王洪洋,
项目副经理：张中海
技术负责人:郑秀峰
安全员：任国庆
施工员:史群生
质量员：宋恩霞张昭
取样员：李艳丽
材料员:柴承胜
8。

9#楼
项目经理：王书祥
项目副经理：王永恩
技术负责人：胡有义
安全员：姜春光
施工员:梅盛林
质量员:张昭
取样员：柴雪杰
材料员：刘柏云
2。

施工队人员安排
脚手架分项负责人：万洪伟，焦向南
四、施工准备：
脚手架材料选择和质量规定本工程外脚手架采用扣件式钢管脚手架，在选材方面需遵循以下原则:
1．钢管
a.脚手架钢管应使用国标焊接钢管。

b、钢管应为力学性能适中的Q235钢，其力学性质应符合国家现行标准《碳素结构
钢》（GB700-89)中Q235A钢的规定。

c、钢管的截面尺寸应为外径48mm，壁厚3。

5mm.用于立杆、大横杆、剪刀撑和斜杆
的钢管长度为4～6m（这样的长度一般重25kg以内，适合人工操作）。

用于小横杆的钢管长度为1。

5m，以适应脚手架宽的需要。

2、钢管质量的检验要求
a．钢管的外观质量检验应按下表进行
钢管质量检验要求
b．钢管应无裂纹,两端面应平整,严禁打孔。

3。

扣件
a、应使用与钢管管径相配合的、符合现行标准的锻铸铁扣件.
b、技术要求
（1）扣件应采用机械性能不低于KTH330—08的可锻铸铁制作。

（2）铸铁不得有裂纹、气孔；不宜有缩松、砂眼或其它影响使用的铸铁缺陷；并应将影响外观质量的粘砂、披缝、毛刺、氧化皮等清除干净。

(3）扣件与钢管的贴合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好。

（4）扣件活动部位应能灵活转动,旋转扣件的两旋转面间隙应不小于1mm。

（5)当扣件紧夹钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm。

（6）扣件表面应进行防锈处理.
4、扣件质量的检验要求
扣件质量应按下表进行检验
扣件质量检验要求
4.脚手架搭设人员要求：
脚手架搭设人员必须具备中华人民共和国国家标准《特种人员技术考核管理规定》（GB50306-85）规定要求的条件取得有关单位核发的特种人员上岗证，才能进行脚手架搭设和拆除工作。

五、施工方法:
悬挑梁采用16工字钢，间距为1。

5m，在结构楼板处预埋2Φ20环，两固定环间距为1.0m,端部环安装在梁内侧，悬挑梁在固定环的内侧设扣件并加设木楔防滑移。

钢丝绳为1.5米一道,阳角部位令加钢丝绳并保证满拉悬挑外架外立杆，用3个1.4号卡环定钢丝绳叠合处。

根据本工程建筑外形特点，并结合现场实际施工情况,本工程地下室至2
层采用落地式双排钢管脚手架，3-8层选用悬挑式钢管脚手架，根据悬挑式钢管脚手架悬挑高度的有关规定，层第一次悬挑，悬挑6层17.4米，与下面架体完全断开,在本层满铺脚手板，在第9层进行第二次悬挑，悬挑6层17.4米，本层满铺脚手板.与下面架体完全
断开。

周围设置挡脚板，竹爬片固定在外立面的钢管上，在第15层进行第三次悬挑，悬挑6层17.4米，与下面架体完全断开，在本层满铺脚手板。

周围设置挡脚板，竹爬片固定在外立面的钢管上.在第21层进行第四次悬挑，悬挑至27层，第五次悬挑至屋顶，与下面架体完全断开，在本层满铺脚手板。

周围设置挡脚板，竹爬片固定在外立面的钢管上。

整体脚手架立杆采用单钢管双排架，外侧采用安全网全封闭;立杆的间距1.50米，大横杆的步距1.80米,排距0.8m,内侧立杆距剪力墙0。

4m，按构造要求设置连墙件，剪刀撑等加固措施，满铺脚手板采用竹、木脚手板，安全网采用防尘、隔噪密目安全网,降低施工噪音及粉尘对周围环境的影响满铺脚手板,以上每四层设一层安全兜网。

5.2.搭设程序
落地式双排架搭设顺序:
回填土夯实铺设木垫板摆放扫地杆逐根树立杆、随即与扫地杆扣紧安装小扫地杆并与立杆或扫地杆扣紧安装第一步大横杆（与各立杆扣紧) 装第一步小横杆安装第二步大横杆安装第二步小横杆安装第三步大横杆和上部连接张挂安全网。

悬挑钢管脚手架搭设的程序：
安装悬挑工字钢摆放第一道大横杆逐根树立立杆并随即与水平杆扣紧安
装第一步小横杆安装第二步大横杆安装第二步小横杆安装第三、四步大横杆和小横杆连墙杆接立杆加设剪刀撑铺脚手板。

5.3.搭设要求
1、立柱
（1）立杆的间距1。

50米，大横杆的步距1.80米，排距0.8m,内侧立杆距剪力墙0。

4m。

(2）除在顶层可采用搭接外,其余各接头必须采用对接扣件对接，对接、搭设应符合以下要求：
a立柱上的对接扣件应交错布置，相邻两个立柱接头不应设在同步同跨内，同步内隔一根立杆的两个相隔立柱接头在高度方向错开的距离不应小于600mm，各接头中心距主节点的距离不应大于步距的1/3即600mm。

立柱接头如下图所示.
b立柱的搭接长度不应小于1m，不少于两个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端不应小于100mm。

（3）立柱顶端应高出建筑物檐口上皮高度1。

5m。

（4）每根立柱均应设置50mm厚的木脚手板或15mm厚胶合板作为垫板。

（5）脚手架必须设置纵、横向扫地杆.纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座下皮200mm高的立柱上。

横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上.当立杆基础高差较大时，扫地杆须按下图构造设置.
2、纵向水平杆
(1)纵向水平杆设于横向水平杆之下，在立柱的内侧，并采用直角扣件与立柱扣紧。

（2）纵向水平杆一般采用对接扣件连接，也可采用搭接。

对接、搭接应符合以下要求：
①对接接头应交错布置,不应设在同步同跨内，相邻接头水平距离不应小于500mm，并应避免设在纵向水平杆的跨中。

②搭接接头长度不应小于1m，并应等距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至杆端的距离不应小于100mm。

（3）纵向水平杆的长度一般不宜小于3跨,并不大于6m。

3、横向水平杆
(1)每一主节点处必须设置一根横向水平杆，小横杆长度1。

5ｍ,采用直角扣件扣紧在纵向水平杆上，该杆的轴线偏离主节点的距离不应大于150mm。

(2）操作层上非主节点处的横向水平杆根据支撑脚手板的需要按≤750mm间距设置。

（3）横向水平杆伸出大横杆外的长度不宜小于150mm.
5。

4、脚手板
（1)脚手板一般应设置在三根横向水平杆上。

当脚手板长度小于2m时,可采用两根横向水平杆,并应将脚手板两端与其可靠固定,以防倾翻。

脚手板宜采用平铺，也可采用搭接铺设,搭接构造见下图。

（2）除操作层及一层的脚手板外，另在6层、9层及12层平面满铺一层脚手板。

（3)脚手板应铺设严密、牢固、平稳，脚手板两端用10~14#铅丝固定牢靠.
5.5、连墙件
（1）连墙件采用扣件、钢管设置在梁或外墙边，浇筑砼时在设置部位剪墙先预埋PVC 套管@4500mm，拆模后用钢管扣件使外架与结构连接.或者直接与结构墙体连接牢固（见图—2）。

距离、位置按规范要求设置宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm，应采用菱形布置或方形、矩形布置。

(2）连墙件按照两步三跨设置，在相应楼层板外边梁、墙处设置连墙件的设置见附图。

图一设置一般设在窗洞口下位置，与墙体拉结牢固。

(3）连墙件中的连墙杆应呈水平设置,当不能水平设置时,与脚手架连接的一端可稍下斜连接，严禁外高内低上斜连接。

（4）、当脚手架下部暂不能设连墙件时可搭设抛撑。

抛撑应采用通长杆件与脚手架连接，与地面的倾角应在45°—60°之间；连接点中心至主接点的距离不应大于300mm。

抛撑应在连墙件搭设后方可拆除。

5.6、剪刀撑
（1）脚手架外侧立面沿着整个长度和高度连续设置剪刀撑，每道剪刀撑跨越立杆根数为5~7根之间，每道剪刀撑宽度不应小于4跨,且不小于6m,斜杆与地面的倾角在45︒～60︒之间，最下面的斜杆与立杆的连接点离地面不应大于500mm。

(2）剪刀撑斜杆的各接头应采用搭接，每搭接段不少于3个扣件扣紧。

（3)剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立柱上,旋转扣件中心线距主节点的距离不应大于150mm.
(4）脚手架与施工电梯断开处脚手架端头应设置之字形斜撑及连墙件。

5.7、安全网
(1）脚手架外侧立面用采用防尘、防噪音密目安全网满封。

（2）脚手架从二层起搭设水平安全网，往上每隔四层设置一道;在操作层设水平兜网，并满铺脚手板，水平安全网接口处必须连接严密。

5。

8脚手架悬挑、卸载措施
由于本工程为高层脚手架，为满足安全要求在整个脚手架部分做卸荷装置，采用分层卸载装置的方法,将其上部荷载分层传递给结构楼层，以确保脚手架使用的安全.
脚
手架在楼面处用工字钢作为挑梁，在浇混凝土前楼板内预埋两处Φ20钢筋，工字钢与预埋钢筋穿套接固定严实。

构造要求:
本工程地下室至二层采用落地式脚手架。

在结构二层顶板设置预埋钢筋吊环固定工字钢，在结构二层顶板设置预埋钢筋拉结工字钢，且必须预埋在在结构强度满足受力要求的部位。

5.9悬挑式扣件钢管脚手架计算书
钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》
(JGJ130—2001）。

计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为17.4米，立杆采用单立管.
搭设尺寸为:立杆的间距1.50米,大横杆的步距1。

80米，排距0.8m。

采用的钢管类型为48×3.5，
连墙件采用2步2跨，竖向间距3。

60米，水平间距3.60米。

施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工1层，脚手板铺设1层。

悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1。

2米，建筑物内锚固
段长度有阳台时为2.8米(无阳台时为1。

8米)。

悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结,最外面钢丝绳距离建筑物1.10m。

a、大横杆的计算:
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

1。

均布荷载值计算
大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m
脚手板的荷载标准值 P2=0。

150×0.800/3=0。

040kN/m
活荷载标准值 Q=3.000×0。

800/3=0。

800kN/m
静荷载的计算值 q1=1.2×0.038+1。

2×0。

040=0.094kN/m
活荷载的计算值 q2=1。

4×0.800=1。

120kN/m
大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度）
大横杆计算荷载组合简图（支座最大弯矩)
b。

抗弯强度计算
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩
跨中最大弯矩计算公式如下:
跨中最大弯矩为
M1=（0.08×0.094+0.10×1.120）×1.8002=0。

387kN.m
支座最大弯矩计算公式如下：
支座最大弯矩为
M2=—(0.10×0。

094+0.117×1.120）×1。

8002=-0。

455kN.m
我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：
=0.455×106/5080。

0=89.577N/mm2
大横杆的计算强度小于205.0N/mm2，满足要求！
c.挠度计算
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度
计算公式如下：
静荷载标准值q1=0。

038+0.040=0.078kN/m
活荷载标准值q2=0。

800kN/m
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
V=（0。

677×0。

078+0.990×0.800)×1800。

04/(100×2。

06×105×121900。

0）=3.533mm
大横杆的最大挠度小于1800.0/150与10mm，满足要求！
d、小横杆的计算:
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面。

用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和
变形。

1.荷载值计算
大横杆的自重标准值 P1=0.038×1.800=0.069kN
脚手板的荷载标准值 P2=0.150×0。

800×1.800/3=0。

072kN
活荷载标准值 Q=3。

000×0。

800×1。

800/3=1.440kN
荷载的计算值 P=1.2×0.069+1。

2×0.072+1.4×1。

440=2.185kN
小横杆计算简图
2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和
均布荷载最大弯矩计算公式如下：
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
M=(1.2×0。

038）×0.8002/8+2.185×0。

800/3=0。

586kN。

m
=0.586×106/5080.0=115。

442N/mm2
小横杆的计算强度小于205.0N/mm2，满足要求！
3.挠度计算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和
均布荷载最大挠度计算公式如下:
集中荷载最大挠度计算公式如下：
小横杆自重均布荷载引起的最大挠度
V1=5.0×0。

038×800.004/(384×2。

060×105×121900.000)=0.01mm 集中荷载标准值P=0.069+0。

072+1.440=1.581kN
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
V2=1581。

120×800。

0×（3×800.02-4×800。

02/9)/(72×2.06×105×121900.0)=1.144mm
最大挠度和
V=V1+V2=1.152mm
小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!
e、扣件抗滑力的计算：
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5。

2。

5):
R ≤ Rc
其中 Rc ——扣件抗滑承载力设计值,取8。

0kN；
R ——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
1。

荷载值计算
横杆的自重标准值 P1=0。

038×0。

800=0。

031kN
脚手板的荷载标准值 P2=0。

150×0.800×1。

800/2=0.108kN
活荷载标准值 Q=3.000×0。

800×1。

800/2=2.160kN
荷载的计算值 R=1.2×0.031+1。

2×0.108+1.4×2。

160=3.190kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！
当直角扣件的拧紧力矩达40-—65N。

m时，试验表明：单扣件在12kN的荷载下会
滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；
双扣件在20kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12。

0kN;
f、脚手架荷载标准值：
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容:
（1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）;本例为0。

1337
NG1 = 0.134×34.800=4.653kN
(2)脚手板的自重标准值（kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0。

15
NG2 = 0.150×19×1。

800×（0。

800+0.400）/2=3。

078kN
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m）;本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标
准值为0.15
NG3 = 0.150×1。

800×19/2=2。

565kN
(4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2)；0.005
NG4 = 0。

005×1。

800×34.800=0。

313kN
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 10.609kN。

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总
和的1/2取值。

经计算得到,活荷载标准值 NQ = 3。

000×1×1.800×0.800/2=2.160kN
风荷载标准值应按照以下公式计算
其中 W0 —- 基本风压(kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009—2001）
的规定采用:W0 = 0。

450
Uz ——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001）的规定采用：Uz = 0.840
Us ——风荷载体型系数:Us = 1。

200
经计算得到,风荷载标准值Wk = 0.7×0。

450×0.840×1。

200 = 0。

318kN/m2。

考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 0。

85×1.4NQ
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式
MW = 0.85×1。

4Wklah2/10
其中 Wk ——风荷载基本风压标准值(kN/m2）；
la ——立杆的纵距（m);
h ——立杆的步距（m).
g、立杆的稳定性计算：
卸荷吊点按照构造考虑，不进行计算。

1.不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算
其中 N —- 立杆的轴心压力设计值，N=15.76kN；
—- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 的结果查表得到0。

19;
i -—计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；
l0 ——计算长度（m）,由公式 l0 = kuh 确定，l0=3。

12m；
k ——计算长度附加系数，取1.155；
u ——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50;
A ——立杆净截面面积，A=4。

89cm2；
W ——立杆净截面模量（抵抗矩),W=5。

08cm3；
-—钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）；经计算得到 = 173.42
[f] ——钢管立杆抗压强度设计值，［f] = 205.00N/mm2；
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算〈［f］，满足要求！
h、连墙件的计算：
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算:
Nl = Nlw + No
其中 Nlw -—风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN),应按照下式计算：
Nlw = 1。

4 × wk × Aw
wk -—风荷载基本风压标准值，wk = 0。

318kN/m2；
Aw ——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 3.60×
3.60 = 12。

960m2；
No ——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN）；No = 5.000 经计算得到 Nlw = 5.761kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 10。

761kN
连墙件轴向力设计值 Nf = A[f]
其中 -—轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=100。

00/1。

58的结果查表得到=0。

81；
A = 4.89cm2；［f］ = 205。

00N/mm2。

经过计算得到 Nf = 80.697kN
Nf〉Nl,连墙件的设计计算满足要求!
连墙件扣件连接示意图
i、悬挑梁的受力计算：
悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。

悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。

本工程中，脚手架排距为800mm，内侧脚手架距离墙体400mm，支拉斜杆的支点距
离墙体 = 600mm，
水平支撑梁的截面惯性矩I = 1660。

00cm4，截面抵抗矩W = 185.00cm3，截面积
A = 30。

60cm2。

受脚手架集中荷载 P=1.2×10。

61+1.4×2。

16=15.76kN
水平钢梁自重荷载 q=1.2×30。

60×0。

0001×7.85×10=0.29kN/m
悬挑脚手架示意图
悬挑脚手架计算简图
经过连续梁的计算得到
悬挑脚手架支撑梁剪力图（kN)
悬挑脚手架支撑梁弯矩图（kN。

m）
悬挑脚手架支撑梁变形图(mm）
各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为
R1=18。

141kN，R2=8。

128kN,R3=6.302kN，R4=0.380kN
最大弯矩 Mmax=1。

616kN.m
抗弯计算强度 f=M/1。

05W+N/A=1.616×106/（1。

05×185000.0)+8.563×
1000/3060。

0=11.119N/mm2
水平支撑梁的抗弯计算强度小于205。

0N/mm2,满足要求!
j、悬挑梁的整体稳定性计算：
水平钢梁采用16号工字钢，计算公式如下
其中 b -—均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》（GB50017-2003)附录B得到:
b=2.00
由于b大于0.6,按照《钢结构设计规范》（GB50017—2003）附录B其值用b'查表得到其值为0。

918
经过计算得到强度 =1。

62×106/(0。

918×185000。

00）=9。

52N/mm2;
水平钢梁的稳定性计算 < ［f］,满足要求!
k、拉杆的受力计算：
水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算
其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。

各支点的支撑力 RCi=RUisini
按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为
RU1=19.402kN
RU2=8。

300kN
l、拉杆的强度计算:
拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=19。

402kN
拉绳的强度计算：
如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：
其中[Fg］——钢丝绳的容许拉力(kN）;
Fg ——钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；
-- 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0。

85、0。

82和0.8;
K -—钢丝绳使用安全系数，取8.0。

选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.000×19.402/0。

800=194。

022kN。

选择6×61+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度2000MPa，直径16。

5mm。

钢丝拉绳的吊环强度计算：
钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为
N=RU=19。

402kN
钢丝拉绳的吊环强度计算公式为
其中［f] 为吊环抗拉强度，取［f] = 50N/mm2，每个吊环按照两个截面计算；
所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径 D=[19402×4/（3。

1416×50×2)]1/2=16mm m、锚固段与楼板连接的计算:
1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环,拉环强度计算如下：
水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=6。

302kN
水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为
其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构
设计规范》10。

9。

8[f] = 50N/mm2；
所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=[6302×4/(3.1416×50×2)］
1/2=9mm
水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以
上搭接长度。

2。

水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓,螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式
其中 N ——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力,N = 6.30kN；
d —- 楼板螺栓的直径，d = 20mm；
[fb] ——楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度,计算中取1。

5N/mm2；
h -- 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度,经过计算得到 h 要大于6302。

09/(3.1416×20×1。

5）=66。

9mm。

3。

水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式
其中 N -—锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 6。

30kN;
d -—楼板螺栓的直径，d = 20mm;
b -—楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm;
fcc -—混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0。

95fc=13。

59N/mm2；
经过计算得到公式右边等于131.6kN
楼板混凝土局部承压计算满足要求！
六.注意事项
6.1。

脚手架的搭设作业应遵守以下规定
1、搭设场地应平整,立杆下面需垫木垫板。

架子起升与施工层起升进行一致。

拉、支
撑架必须在项目管理人员同意的情况下方可拆除，否则不得私自拆除。

2、在搭设之前，必须对进场的脚手架杆配件进行严格的检查，禁止使用规格和质量
不合格的杆配件.
3、脚手架的搭设作业，必须在统一指挥下，严格按照以下规定程序进行：
（1）按施工设计放线、铺垫板、设置底座或标定立杆位置。

（2）周边脚手架应从一个角部开始并向两边延伸交圈搭设；“一”字形脚手架应从一端开始并向另一端延伸搭设.
（3）应按定位依次竖起立杆，将立杆与纵、横向扫地杆连接固定，然后装设第一步的纵向和横向平杆，随校正立杆垂直之后予以固定,并按此要求继续向上搭设。

4、在设置第一排连墙件前，脚手架应设置必要数量的抛撑；以确保构架稳定和架上作业人员的安全.周边脚手架，亦应适量设置抛撑。

5、剪刀撑、斜杆等整体拉结杆件和连墙件应随搭升的架子一起及时设置.
6、脚手架处于顶层连墙点之上的自由高度不得大于4m。

当作业层高出其下连墙件2步或4m以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。

7、脚手板或其它作业层板铺板的铺设应符合以下规定：
（1）脚手板或其它铺板应铺平铺稳,必要时应予绑扎固定。

（2）脚手板采用对接平铺时，在对接处，与其下两侧支承横杆的距离应控制在 100～200mm之间。

(3）脚手板采用搭设铺放时，其搭接长度不得小于200mm，且在搭接段的中部应设有支承横杆。

铺板严禁出现端头超出支承横杆250mm以上未作固定的探头板.
(4）长脚手板采用纵向铺设时，其下支承横杆的间距不得大于1.0m。

纵铺脚手板应按以下规定部位与其下支承横杆绑扎固定：脚手架的两端和拐角处；沿板长方向每隔1.5~2。

0m；坡道的两端；其它可能发生滑动和翘起的部位。

8、装设连墙件或其它撑拉杆件时，应注意掌握撑拉的松紧程度,避免引起杆件和整架的显著变形和位移。

9、在搭设中不得随意改变构架设计、减少杆配件设置和对立杆纵距作≥100mm的构架尺寸放大。

确有实际困难，需要对构架作调整和改变时,应提交技术主管人员解决.
10、搭设作业安全措施：
（1）在架上作业的工人应穿防滑鞋和配挂好安全带，为了便于作业和安全,脚下应铺设必要数量的脚手板,并应铺设平稳，不得有探头板。

（2)当暂时无法铺设脚手架，用来落脚或抓握、把持的杆件均应为稳定的构架部分。

位于立杆接头之上的自由立杆不得用作把持杆。

(3）架上作业人员应作好分工和配合，传递杆件时应掌握好重心,平稳传递.
（4）对每完成一道工序，要相互询问并确认后才能进行下一道工序。

(5）作业工人应佩带工具袋，工具用后装于袋中，不要放在架子上,以免掉落伤人。

（6)架设材料要随上随用，以免放置不当时掉落。

（7）每次收工以前，所有上架材料必须全部搭设上，不要留在架子上,而且要形成稳定结构.
（8）在搭设作业进行中，地面上的配合人员应躲开可能落物的区域。

(9）现场人员必须戴安全帽,不得单人进行装设较重杆配件和其它易发生失衡、脱手、碰撞、滑跌等不安全的作业。

搭设脚手架的操作人员必须持证上岗.
(10）要服从统一管理,不得自行其是.
6.2。

脚手架搭设质量的检查验收规定
1、脚手架的验收标准规定
（1）构架结构符合前述的规定和设计要求，个别部位的尺寸变化应在允许的调整范围之内。

(2）节点的连接可靠，其中扣件的拧紧程度应控制在扭力矩达到〈40～60N。

M.
(3）钢管脚手架立杆垂直度应≤100mm.
（4）纵向水平杆的水平偏差应≤1/250，且全架长的水平偏差值不大于50mm。

（5）作业层铺板、安全防护措施等需符合上述的要求。

2、脚手架的验收和日常检查按以下规定进行，检查合格后，方允许投入使用或继续
使用：
(1)搭设完毕后；
(2）连续使用达到6个月；
（3）施工中途停止使用超过15天，再重新使用之前；
（4）在遭受暴风、大雨、大雪、地震等强力因素作用之后；
(5）在使用过程中，发现有显著的变形、沉降、拆除杆件和拉结以及安全隐患存在的情况时。

6.3。

脚手架的使用规定
1、作业层每1m2架面上实用的施工荷载（人员、材料和机具重量)不得超过以下的规
定值或施工设计值;施工荷载（作业层上人员、器具、材料的重量)的标准值,结构脚手架采取3kN/m2；装修脚手架取2kN/m2。