CASS工艺处理生活污水课程设计

CASS 工艺处理生活污水课程设计1.1 项目名称2
1.2 设计依据2
1.3 设计原则2
1.4 工程概述3
1.4.1 进水水质水量3
1.4.2 自然资料3
1.4.3 设计内容3
2. 方案论证4
2.1. 工艺方案初选4
2.2循环活性污泥（CASS）工艺特点7
2.3 工艺流程图9
2.4 污泥处理工艺方案9
2.5 工艺流程讲明10
3. 工程设计讲明与运算10
3.1 格栅10
3.1.1 格栅的设计要求10
3.1.2 格栅尺寸运算11
3.1.3 中格栅运算11
3.1.4 细格栅设计运算13
3.2 沉砂池16
3.2.1 沉砂池的选型16
3.2.2 设计资料16
3.2.3 设计参数确定17
3.2.4 运算过程18
3.3 调剂池20
3.4 CASS反应池20
3.4.1 设计参数确定20
3.4.2 反应池设计运算21
3.5 接触消毒池与加氯间24
3.5.1 设计讲明24
3.5.2 设计运算 (设置消毒池二座,每座分两格池体容积) 24
3.6 污泥浓缩池25
3.7 污泥贮存池27
4. 污水处理厂总体布置27
5. 建设污水处理厂三大效益29
6. 参考资料30
1. 工程概论
1.1 项目名称都市污水处理厂初步设计
1.2 设计依据
《中华人民共和国环境爱护法》
《中华人民共和国水污染防治法》
《城镇污水处理厂污染物排放标准》 (GB18918-2002)
《地面水环境质量标准》(GB3838-88)
《污水综合排放标准》(GB8978-1996)
《给排水设计手册》 ( GBJ14-1996)
1.3 设计原则
(1) 要求处理工艺有用合理，基建投资少，处理成效好，便于运行治理。

(2) 通过多方案的技术经济比较选择满足出水水质要求同时能适合当地的条件、节约能耗、降低成本的处理工艺，充分发挥项目的社会、经济和环境效益。

(3) 污水处理厂的位置，应符合都市规划，位于流域下游，与周边有一定的卫生防护带，靠近受纳水体，少占农田。

(4) 所采纳设计工艺确保排放废水水质CODCr、BOD5、SS等指标达到国家及地点排放标准。

(5) 能对废水水质、水量作出及时调剂，幸免人操作的随意性；所选工艺应能耐受短时刻内冲击负荷，并适应季节的变化。

1.4工程概述
某都市新建一污水处理厂，为是出水水质能够达到GB18918-2002 —
级排放标准，要求设计这一污水处理厂
进水水质水量
自然资料
气象资料。

汉水上游，汉中盆地中部，属亚热带潮湿季风气候。

气候温顺，雨量丰沛，四季分明。

年均气温14C ;年平均相对湿度78%，最大年相对湿度89%;多年平均降水量为700~1700mm之间；年均平均风速介于1-2.5米/秒之间。

水文资料。

本区域的河流均属长江流域，汉江东西横贯，嘉陵江南北纵穿，每平方公里平均河流长度为1.4~2公里。

地质资料。

地势特点南低北高，市内有平原、丘陵和山地等三种地貌，平原区为汉江冲积平原的一二阶梯，海拔500~600米之间，地势平坦，土壤肥沃，占全市面积的34.62%;丘陵为山前洪积扇形成的宽谷浅丘地带，海拔601~800米之间，地势起伏较大，约占全市面积的28.1%;山地区是秦岭南坡形成的浅山和中山地区，地势较为复杂，土壤贫瘠，海拔在701~20 38米之间，约占全市总面积的37.2%。

1.4.3设计内容
(1) 废水进入格栅至出水口之间构筑物及配套设施设计。

(2) 总平面布置。

(3) 要紧构筑物外形尺寸工程样图
2. 方案论证
2.1. 工艺方案初选
1. 本项目污水处理的特点为：污水以有机污染为主，BOD5 /CODcr=15
0/250=0.6>0.3，可生化性好。

典型生活污水水质指标可生化性较好且污水的B0D5和CODcr都较低，处理水温20 C。

2. 活性污泥法：是以活性污泥为主体的废水生物处理的要紧方法。

活性污泥法是向废水中连续通入空气，经一定时刻后因好氧性微生物繁育而形成的污泥状絮凝
物。

其上栖息着以菌胶团为主的微生物群，具有专门强的吸附与氧化有机物的能力。

活性污泥法的差不多组成：
①曝气池：反应主体
②二沉池：进行泥水分离，保证出水水质；保证回流污泥，坚持曝气池内的污泥浓度。

③回流系统：坚持曝气池的污泥浓度；改变回流比，改变曝气池的运行工况。

④剩余污泥排放系统：是去除有机物的途径之一；坚持系统的稳固运行。

⑤供氧系统：提供足够的溶解氧。

活性污泥系统有效运行的差不多条件是：
①废水中含有足够的可容性易降解有机物；
②混合液含有足够的溶解氧；
③活性污泥在池内呈悬浮状态；
④活性污泥连续回流、及时排除剩余污泥，使混合液保持一定浓度的活性污泥；
⑤无有毒有害的物质流入。

活性污泥法的原理形象讲法：微生物“吃掉”了污水中的有机物，如此污水变成了洁净的水。

它本质上与自然界水体自净过程相似，只是通过人工强化，污水净化的成效更好。

污水处理工艺的选择与污水的原污水水质、出水要求、污水厂规模、 当地温度、用地面积、进展余地、治理水平、工程投资、电价和环境阻碍 等因素有关 内循环
3 .针对以上特点，以及出水要求，现有都市污水处理的特点池以下有 几种处理方法供我选择：
优点：
① 流程简单，只有一个污泥回流系统和混合液回流系统，基建费用低；
② 反硝化池不需要外加碳源，降低了运行费用；
③ A2/O 工艺的好氧池在缺氧池之后，能够使反硝化残留的有机污染物 得到进一步去除，提升出水水质；
④ 缺氧池在前，污水中的有机碳被反硝化菌利用，可降低其后好氧池 的有机负荷。

同时缺氧池中进行的反硝化反应产生的碱度能够补偿好氧池 中进行硝化反应对碱度的需求。

缺点：
① 由于各个反应时期没有设计独立的污泥回流系统，从而不能培养出各 自专门的、适合本段水质特点的微生物种群，难降解物质的降解率较低。

② 若要提升脱氮效率，必须加大内循环比，因而会加大运行费用。

此外, 内循环液来自曝气池，含有一定的 DO ,使A 段难以保持理想的缺氧状态， 阻碍反硝化成效，脱氮率专门难达到 90%。

③ 脱N 成效受混合液回流比大小的阻碍，除 P 成效则受回流污泥中夹 带DO 和硝酸态氮的阻碍，因而脱 N 除P 效率不可能专门高。

(2) 氧化沟工艺
氧化沟是活性污泥法的一种变形，它把连续环式反应池作为生化反应 器，混合液在其中连续循环流淌。

随着氧化沟技术的持续进展，氧化沟技 术已远远超出最初的实践范畴，具有多种多样的工艺参数、功能选择、构
处理水 ・旨在
厌氧0系统用以往的缺生物处理工艺进行都市污水三级处理; 降低污水中以释放磷OD 、COD 综氮合指标表示的含去化泼有机物和悬浮固体购浓度 一样情形去除COD 可达70%以上，BOD 可达90%, SS 可达85%以上。

好氧
出水
筑物形式和操作方式。

如卡鲁塞尔（C|r流ousel 2000；氧化沟、三沟式（T 型）氧化沟、奥贝尔（Orbal）氧------- 'I ■
优点：
①用转刷曝气时，设计污水流量多为每日数百立方米。

用叶轮曝气时，设计污水流量可达每日数万立方米。

②氧化沟由环形沟渠构成，转刷横跨其上旋转而曝气，并使混合液在池内循环流淌，渠道中的循环流速为0.3~0.6m/ s,循环流量一样为设计流量的30~60倍。

③氧化沟的流型为循环混合式，污水从环的一端进入，从另一端流出，具有完全混合曝气池的特点。

④间歇运行适用于处理少量污水。

可利用操作间歇时刻使沟内混合液沉淀而省去二沉池，剩余污泥通过氧化沟内污泥收集器排除。

连续运行适用于处理流量较大的污水，需另没二沉池和污泥回流系统。

⑤工艺简单，治理方便，处理成效稳固，使用日益一般。

⑥氧化沟的设计可用延时曝气油的设计方法进行。

即从污泥产量W0= 0 动身，导出曝气池的体积，而后按氧化沟的工艺条件布置成环状循环混合式。

缺点：
尽管氧化沟具有出水水质好、抗冲击负荷能力强、除磷脱氮效率高、污泥易稳固、能耗省、便于自动化操纵等优点。

然而，在实际的运行过程中，仍存在一系列的咨询题。

①污泥膨胀咨询题。

当废
水中的碳水化合物较多，N、P含量不平稳，pH值偏低，氧化沟中污泥负荷过高，溶解氧浓度不足，排泥不畅等易引发丝状菌性污泥膨胀；非丝状菌性污泥膨胀要紧发生在废水水温较低而污泥负荷较高时。

微生物的负荷高，细菌吸取了大量营养物质，由于温度低，代谢速度较慢，积贮起大量高粘性的多糖类物质，使活性污泥的表面附着水大大增加，SVI值专门高，形成污泥膨胀。

②泡沫咨询题。

由于进水中带有大量油脂，处理系统不能完全有效地将其除去，部分油脂富集于污泥中，经转刷充氧搅拌，产生大量泡沫；泥龄偏长，污泥老化，也易产生泡沫。

③污泥上浮咨询题。

当废水中含油量过大，整个系统泥质变轻，在操作过程中不能专门好操纵其在二沉池的停留时刻，易造成缺氧，产生腐化污泥上浮；当曝气时刻过长，在池中发生高度硝化作用，使硝酸盐浓度高，在二沉池易发生反硝化作用，产生氮气，使污泥上浮；另外，废水中含油量过大，污泥可能挟油上浮。

④流速不均及污泥沉积咨询题。

在氧化沟中，为了获得其专门的混合和处理成效，混合液必须以一定的流速在沟内循环流淌。

一样认为，最低
流速应为0.15m/s,不发生沉积的平均流速应达到0.3-0.5m/s。

氧化沟的曝气设备一样为曝气转刷和曝气转盘，转刷的浸没深度为250-300mm,转盘
的浸没深度为480- 530mm。

与氧化沟水深（3.0-3.6m）相比，转刷只占了水深的
1/10-1/12，转盘也只占了1/6-1/7，因此造成氧化沟上部流速较大（约为0.8-
1.2m，甚至更大），而底部流速专门小（专门是在水深的2/3或3/4 以下，混合液几乎没有流速），致使沟底大量积泥（有时积泥厚度达1.0m），大大减少了氧化沟的有效容积，降低了处理成效，阻碍了出水水质。

按照进水水质和水量特点及处理要求，本设计选用CASS 工艺。

池体内有生物选择性、兼性区和主反应区。

该工艺集反应、沉淀、排水功能于一体，污染物的降解在时刻上是一个推流过程，而微生物则处于好氧、缺氧、厌氧周期性变化之中，从而达到对污染物去除作用，同时还具有较好的脱氮、除磷功能。

没有二沉池及污泥回流设备，污水处理设施布置紧凑、占地省、投资低。

2.2循环活性污泥（CASS）工艺特点
操作周期四时期。

a•曝气时期。

由曝气装置向反应池内充氧，现在有机污染物被微生物氧化分解，同时污水中的NH3-N 通过微生物的硝化作用转化为NO3--N。

b.沉淀时期。

现在停止曝气，微生物利用水中剩余的DO进行氧化分解。

反应池逐步由好氧状态向缺氧状态转化，开始进行反硝化反应，活性污泥逐步沉到池底，上层水变清。

c.滗水时期。

沉淀终止后，置于反应池末端的滗水器开始工作，自上而下逐步排出上清液。

现在反应池逐步过渡到厌氧状态连续反硝化。

d.闲置时期•即滗水器上升到原始位置时期。

连续进水，间断排水。

传统SBR 工艺为间断进水，间断排水，而实际污水排放大差不多上连续或半连续的，CASS工艺克服了SBR工艺的不足，比较适合实际排水的特点，拓宽了SBR工艺的应用领域。

溶解氧周期性变化，浓度梯度高。

CASS在反应时期是曝气的，微生物处于好氧状态，在沉淀和排水时期不曝气，微生物处于缺氧甚至厌氧状态。

因此，反应池中溶解氧是周期性变化的，氧浓度梯度大、转移效率高，关于提升脱氮除磷效率、防止污泥膨胀及节约能耗差不多上有利的。

沉淀成效好。

CASS 工艺在沉淀时期几乎整个反应池均起沉淀作用，沉淀时期的表面负荷比一般二次沉淀池小得多，虽有进水的干扰，但其阻碍专门小，沉淀成效较好。

实践证明，当冬季温度较低，污泥沉降性能差时，或在处理一些特种工业废水污泥凝聚性能差时，均可不能阻碍CASS 工艺的正常运行。

运行灵活，抗冲击能力强。

CASS 工艺在设计时已考虑流量变化的因素，能确保污水在系统内停留预定的处理时刻后经沉淀排放，专门是CASS工
艺能够通过调剂运行周期来适应进水量和水质的变比。

多年运行资料表明，在流量冲击和有机负荷冲击超过设计值2－3 信时，处理成效仍旧令人中意。

而传统处理工艺尽管已设有辅助的流量平稳调剂设施，但还专门可能因水力负荷变化导致活性污泥流失，严峻阻碍排水质量。

当强化脱氮除磷功能时，CASS 工艺可通过调整工作周期及操纵反应池的溶解氧水平，提升脱氮除磷的成效。

因此，通过运行方式的调整，能够达到不同的处理水质。

不易发生污泥膨胀。

污泥膨胀是活性污泥法运行过程中常遇到的咨询题，由于污泥沉降性能差，污泥与水无法在二沉池进行有效分离，造成污泥流失，使出水水质变差，严峻时使污水处理厂无法运行，而操纵并排除污泥膨胀需要一定时刻，具有滞后性。

CASS 反应池中存在着较大的浓度梯度，而且处于缺氧、好氧交替变化之中，如此的环境条件可选择性地培养出菌胶团细菌，使其成为曝气池中的优势菌属，有效地抑制丝状菌的生长和繁育，克服污泥膨胀，从而提升系统的运行稳固性。

适用范畴广，适合分期建设。

CASS 工艺可应用于大型、中型及小型污 水处理工程，比SBR 工艺适用范畴更广泛；连续进水的设计和运行方式， 一方面便于与前处理构筑物相匹配，另一方面操纵系统比SBR 工艺更简单。

对大型污水处理厂而言，CASS 反应池设计成多池模块组合式，单池可独立 运行。

如果处理水量增加，超过设计水量不能满足处理要求时，可同样复 制CASS 反应池，CASS 法污水处理厂的建设可随处理水量的增多而扩建， 它的时期建筑和扩建较传统活性污泥法简单得多风机房
剩余污泥量小，性质稳固。

传统活性污泥法的泥龄仅 SS 法泥龄为水鼬天流式沉此污泥稳固性好，脱水性能佳｛接触池的剩余污泥 少。

去除1.0kgBOD 产生0.2〜0.3kg 剩余污泥，仅为传统法加液氯60%左右 由于污泥在CASS 反应池中已得到一定程度的消化，湖此剩余污泥的耗氧
2.4污泥处理工艺方案
2.4.1污泥的处理要求
污泥处理要求如下：
(1) 减少有机物，使污泥稳固化；
(2) 减少污泥体积，降低污泥后续处置费用；
(3) 减少污泥中有毒物质；
(4) 利用污泥中有用物质，化害为利；
2.4.2常用污泥处理的工艺流程
(1) :生污泥T 浓缩T 消化T 机械脱水T 最终处置；
(2) :生污泥T 浓缩T 机械脱水T 最终处置；
(3) :生污泥T 浓缩T 消化T 机械脱水T 干燥焚烧T 最终处置;
(4) ：生污泥T 浓缩T 自然干化T 堆肥T 农田；
2-7天，而CA 由于污泥在CASS 反应池中已得到一定程度的消化，
速率只有10mgO2/g MLSS.h 以下，一样不需要再经稳固化处理，可直截了 当脱水。

而传统法剩余污泥不稳固，沉降性差，耗氧速率大于 MLSS.h ，必须经稳固化后才能处置
2.3工艺流程图
贮泥池
上清液回流 20mgO2/g
--污泥外运
污泥是污水处理过程中的产物，约占处理水量的 0.3~0.5%。

组成：水 分(95~99%)、有机物、营养物质(氮、磷等)、病原微生物、寄生虫卵、
2.5工艺流程讲明
都市污水进入污水处理厂后第一通过中格栅的过滤，将较大的颗粒 物去除以爱护泵及后续处理构筑物；经污水泵房提升至地面一定高度，满 足后续处理设施高程要求；通过细格栅将污水中较小的悬浮物去除；流至 沉砂池，去除污水中易沉降的无机性颗粒物；流经调剂池污水再流入 CAS
S 曝气池，通过好氧活性污泥的作用使污水得到净化，
BOD 、COD 、SS 被 进一步去处，有机物含量下降，污水差不多达到排放标准；流到接触池， 经液氯消毒，杀死水中病菌，从而使水质完全达到排放要求。

曝气池产生的剩余污泥部分回流，剩余污泥则流入贮泥池，再通过 污泥浓缩脱水机房使污泥脱水变为泥饼，最后外运出去进行处理。

3.工程设计讲明与运算
3.1格栅
一种截留废水中粗大污物的预处理设施，是由一组平行的金属栅条制 成的金属框架，斜置在废水流经的渠道上，或泵站集水池的进口处，用以 截阻大块的呈悬浮或漂浮状态的固体污染物，以免堵塞水泵和沉淀池的排 泥管。

截留成效取决于缝隙宽度和水的性质。

污水由进水泵房提升至细格 栅沉砂池，细格栅用于进一步去除污水中较小的颗粒悬浮、漂浮物。

3.1.1格栅的设计要求
(1) 水泵处理系统前格栅栅条间隙，应符合下列要求：
① 机械清除16〜25mm
② 最大间隙40mm
(2) 过栅流速一样采纳 0.6〜1.0m/s.
(3) 格栅倾角一样用450〜750。

机械格栅倾角一样为600〜700.重金属等，不易采纳农田处置方式，干燥焚烧方式没有必要，因此综合比 较各处理工艺选用 .贮生污泥一重力浓缩可厌氧消化氧消化械脱水『最终处 如下图。

其中污泥浓缩，机械脱水污泥含水率 ' ” —4 ' CAS 反应池 80% 以下 水 饼 ------------- 2 。

外 运
式中：Qmax 最大设计流量，m3/s ;
(4) 格栅前渠道内的水流速度一样采纳 0.4〜0.9m/s.
(5) 栅渣量与地区的特点、格栅间隙的大小、污水量以及下水道系统 的类型等因素有关。

在无当地运行资料时，可采纳：
①格栅间隙16〜25mm 适用于0.10〜0.05m3栅渣/103m3污水; ②格栅间隙30〜50mm 适用于0.03〜0.01m3栅渣/103m3污水. 通过格栅的水头缺失一样采纳 0.08〜0.15m 。

3.1.2格栅尺寸运算
设计参数确定：
设计流量Q=8 x 104m3/d , Kz=1.3，因此Qmax=8 104
x 1.3m3/d=1.20 m3/s
因此n 取21个
设计三组格栅，两个用一个备用。

每一组又有中格栅和细格栅，中格 栅采纳圆
形，细格栅采纳迎水面为半圆形的矩形，都采纳机械清渣。

分流
,_(
. . I
/ /I
后每一组 Qmax=0.50市3总
3中格栅运算 ------
3.1
栅前流速：V1=0.7m/s , 渣条宽度：s=0.02m, 栅前部分长度：0.5m ,
过栅流速：V2=0^m/S ； 栅条间隙：b=0.04m ;
- -■ _____
格栅倾角二 1=0.0[m3 栅渣/1 设
计中的各参数均按照规范规定的数值来取的。

式格栅除渣机 吐司时
构造简单
单位栅渣量: 除渣机能 栅条间隙取40
mm 时
此设计中的粗格栅以及细格栅均采纳，链条 彳够清除生活污水屮长纤维和带状物
(%~=70
03m3污水。

链条式格栅
占地面积小＜
(1) 栅条间隙
数:
Q max ，Sin n= bhv
=0.60 J sin70o
0.04 0.8 0.9
=20.195
3。

b ――栅条间隙，m ;
h ---- 为栅前水深，m ,本设计h 取0.8m ;
v ----- 为污水流经格栅的速度，m/s ; a ――为格栅安装倾角，（8）；
（2）栅槽总宽度（栅槽宽度一样比格栅宽0.2~0.3m 取0.2m ）:
B S n 1 b?n 0.2
0.02 21 1
0.04 21 0.2
=1.44
式中：B 为格栅槽宽度，m ;
S 为栅条宽度，m ;
b ――为栅条间隙，m ; n ――为栅条间隙数。

（3）过栅水头缺失h0,通过格栅的水头缺失h2可按下式运算:
g ----- 为重力加数度，取9.8m/s2;
k ----- 为系数，格栅受污物堵塞后，水头缺失增大倍数，一样采纳 （4）栅后槽总高度（H ） 本设计取栅前渠道超高h 仁0.3m,贝卩栅前槽总高度
H h h 1 h 2
0.8 0.3 0.084 1.184
h 2
k h 0
（汀/3
h °
2
v sin a 2g
2
v .
sin a
2g
1.79
4
0.02 3
0.04
2
0.9
o
sin 70
2 9.8
=0.02
3 0.028 0.084m
h2——为过栅水头缺失，
h0 ---- 为运算水头缺失，m ; j ――为阻力系数，与栅条断面形状有关,
79。

;
6 kgi 0
式中： m ;
当栅条断面采纳圆形时
j=1.
k=
式中：H 为栅后槽总高度，m ;
h ------ 为栅前水深，m ;
hl ----- 为格栅前渠道超高，一样取 h1=0.3m h2 ---- 为格栅水头缺失，m (5) 栅槽总长度L
栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度:
L 2 0.5L 1
0.3m
H 1 h h-i 1.1m
H 1 1
因此， L L 1 L 2
0.5 1.0
1
0.6 0.3 0.5+1.0+ o 2.80 m
tg
tg70
式中：L ——格栅总长度，m ;
L1 ――进水渠道渐宽部位的长度， m ;
L2――格栅与出水槽道连接处的渐窄部位的长度，
一样取L2=0.
5L1 , m ;
H1――格栅前槽总高度，m , H 仁h+h 1 ; B1――进水渠道宽度，m ;
a1――进水渠道渐宽部位展开角度，一样取 208。

(6) 每日栅渣量
Q max W 86400 8 1K 4 10000.05 式中：W1――栅渣量(m3/103m3污水)，取0.1〜0.01,粗格栅用小值, 细格栅用
大值，中格栅用中值；
经运算W=2 m ^d >0.2 m3/d ，故应采纳机械清渣
3.1.4细格栅设计运算
细格栅的设计和中格栅相似。

设计参数确定： Qmax=0.70m/s
栅前流速：V1=0.7m/s ,
过栅流速：V2=0.8m/s ;
L L i
L 2 0.5 1.0
H i tg 进水渠道渐窄部分的长度运算:
L i
1.44 1.00
2tg20o
0.60 m
a 1 = 20 )
2 1.
3 1000
B B 1
1为进水渠展开角，取
渣条宽度：s=0.01m, 栅条间隙：b=0.01m ; 栅前部分长度：0.5m ,
格栅倾角：a =70°;
设计中的各参数均按照规范规定的数值来取的。

(1) 栅调间隙数
n 廿拟歸O'
60
硏帀104 bhv 0.01 0.7 0.8
式中：Qmax ----- 最大设计流量，m3/s ;
b ――栅条间隙，m ;
h ——为栅前水深，m ，本设计h 取0.7米；
v ——为污水流经格栅的速度，m/s ; a ――为格栅安装倾角，(8); (2) 栅槽总宽度：
B s (n 1) b n 0.2
0.01 (104 1) 0.01 104 0.2
=2.27m
式中：B 为格栅槽宽度，m ;
S ----- 为栅条宽度，m ; b ――为栅条间隙，m ; n ――为栅条间隙数。

(3) 过栅水头缺失h0,通过格栅的水头缺失
$4/3
b 2
h 0
—sin a
2g
1.83 (型)4/3
0.01
=0.05
h 2 kh 0
3 0.05
0.15
式中：h2——为过栅水头缺失，m ;
h0 ---- 为运算水头缺失，m ;
j ――为阻力系数，为阻力系数，与栅条断面形状有关, 面采纳
迎水面为半圆的矩形时j=1.83。

g ――为重力加数度，取9.8m/s2;
h2可按下式运算
2
工\4/3 V
() sin a b 2 2g 0.7
sin 70 当栅条断
=2.5
L 格栅的总长度，m ;
L1 ――进水渠道渐宽部位的长度，
L2 ――格栅与出水槽道连接处的渐窄部位的长度，一样取
1, m ;
H1 ――格栅前槽总高度，m , H 仁h+h2;
B1――进水渠道宽度，m ;
a1――进水渠道渐宽部位展开角度，一样取
208
(6) 每日栅渣量
在格栅间隙在30mm 的情形下，每日栅渣量为：
W Q maxW 86400 QW 8 104 0.1
K z 1000 1000 2 1000
k ——为系数，格栅受污物堵塞后，水头缺失增大倍数,
一样采纳k=3。

(4)栅后槽总高度(H )
本设计取栅前渠道超高h 仁0.3m , 则栅前槽总高度
H h g 式中：H ――为栅后槽总高度， 为栅前水深，m ;
h 2 0.8
0.3 0.15
1.25
m ;
h1 ---- 为格栅前渠道超高，一样取 h1=0.3m h2 ---- 为格栅水头缺失，m
(5)栅槽总长度L
L L 1 L 2
0.5 1.0
H 1 tan
进水渠道渐窄部分的长度运算：
, B B 2.27 2.00 L | -
0.37m
2tan 6
2t g20
(其中a 1为进水渠展开角，取a 仁20 栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度
, L. 0.37 L 2
2 2
因此
0.19 m
L 0.37
0.19 0.5 1.0
0.8 0.3 tan 70
式中: m ；
L2=0.5L
4吆0・2吆
式中：W——为每日栅渣量，m3/d;
W1――单位体积污水栅渣量，m3/ (103m3),格栅间隙为16~2 5mm 时W1 取0.10~0.05m3( 103m3),本设计中W1 取0.07m3/( 103m3)；经运算栅渣量W=4m3/d > 0.2 m3/d，故应采纳机械清渣。

3.2沉砂池
污水在迁移、流淌和聚拢过程中不可幸免会混入泥砂。

污水中的砂如果不预先沉降分离去除，则会阻碍后续处理设备的运行。

最要紧的是磨损机泵、堵塞管网，干扰甚至破坏生化处理工艺过程。

沉砂池要紧用于去除污水中粒径大于0.2mm,密度大于2.65t/立方米的砂粒，以爱护管道、阀门等设施免受磨损和堵塞。

其工作原理是以重力分离为基础，故应将沉砂池的进水流速操纵在只能使比重大的无机颗粒下沉，而有机悬浮颗粒则随水流带起立。

平流式沉砂池是平面为长方形的沉砂池。

沉砂池的主体部分，实际是一个加宽、加深了的明渠，由入流渠、沉砂区、出流渠、沉砂斗等部分组成，两端设有闸板以操纵水流。

在池底设置1~2个贮砂斗，下接排砂管。

设计流速为0.15-0.3m/s,停留时刻应大于30秒。

沉砂含水率为60%，容重
1.5t/m3。

采纳机械刮砂，重力或水力提升器排砂。

3.2.1沉砂池的选型
沉砂池要紧用于去除污水中粒径大于0.2mm,密度2.65t/m3的砂粒，以爱护管道、阀门等设施免受磨损和堵塞。

沉砂池有平流式、竖流式、曝气式和旋流式四种形式。

由于旋流式沉砂池有占地小，能耗低，土建费用低的优点；竖流式沉砂池污水由中心管进入池后自下而上流淌，无机物颗粒借重力沉于池底，处理成效一样较差；区旗沉砂池则是在池的一侧通入空气，使污水沿池旋转前进，从而产生与主流方向垂直的横向恒速环流。

砂粒之间产生摩擦作用，可使沙粒上悬浮性有机物得以有效分离，且不使细小悬浮物沉淀，便于沉砂和有机物的分不处理和处置。

平流式沉砂池具有构造简单、处理成效好的优点。

本设计采纳平流式沉砂池。

3.2.2设计资料
1. 沉砂池表面负荷200m3/(m2h),水力停留时刻50s;
2. 进水渠道直段长度为渠道宽度的7 倍，并不小于4.5 米，以制造平稳的进水
条件;
3•进水渠道流速，在最大流量的40%-80%的情形下为0.6-0.9m/s，在最小流量时大于0.15m/s；但最大流量时不大于1.2m/s;
4. 出水渠道与进水渠道的夹角大于270 度，以最大限度的延长水流在沉砂池中的停留时刻，达到有效除砂的目的。

两种渠道均设在沉砂池的上部以防止扰动砂子；
5. 出水渠道宽度为进水渠道的两倍。

出水渠道的直线段要相当于出水渠道的宽度；
6. 沉砂池前应当设格栅。

沉砂池下游设堰板，以便保持沉砂池内需要的水位；
7. 沉砂池得座数或分格数不得少于两个，宜按并联系列设计。

污水量较
小时，一备一用;较大时，同时工作；
8. 设计流量的确定一样按最大设计流量运算；
9. 设计有效水深应不大于1.2m，一样采纳0.25~1.0m,每格池宽不宜小于
0.6m，超高不宜小于0.3m;
10. 沉砂量的确定，生活污水得沉砂量一样按每人每天0.01~0.02L;
11. 池底坡度一样为0.01~0.02，并可按照除砂设备要求，考虑池底得外形。

3.2.3设计参数确定设计三个沉砂池，两个使用，一个备用，每个沉砂池分成四个格一共八个斗。

设计参数：池内流速：0.15 m3/s <v <0.3 m3/s 取v=0.25 m3/s
停留时刻：30s<t<60s 取t=50s
有效水深：0.25m<h<1.0m 取h=0.75
设计中的各参数均按照规范规定的数值来取的。