盖梁模型计算
盖梁模板计算书
广明高速公路SG4标盖梁支架计算书中交四航局一公司广明高速公路SG4标项目经理部二零零七年二月目录一、工程概况 (3)二、荷载计算 (3)1、盖梁的自重： (3)2、施工人员和施工材料、机具行走运输或堆放荷载标准值： (3)3、振捣混凝土时产生的荷载： (4)4、新浇筑砼对模板侧面的压力： (4)5、倾倒砼时冲击产生的水平荷载： (4)三、底模的计算： (4)1、面板计算（以1m为单位）： (4)（1）、强度计算 (4)（2）、跨中挠度验算 (5)2、木枋计算 (6)（1）、强度计算： (6)（2）、跨中挠度验算： (6)3、槽钢计算 (7)（1）、抗弯强度计算： (7)（2）、抗剪强度计算： (8)（3）、跨中挠度验算： (8)四、侧模计算 (8)1、面板计算 (8)（1）、强度计算 (9)（2）、挠度计算 (9)2、竖向6×60肋板的计算 (9)（1）、强度计算 (10)（2）、挠度计算 (10)3、横向∠80×8槽钢的计算 (10)（1）、强度计算 (11)（2）、挠度计算 (11)4、竖向[140a槽钢的计算 (11)（1）、强度计算 (12)（2）、挠度计算 (12)5、拉杆计算 (12)五、贝雷片计算： (13)1、标准盖梁....................................................................................... 错误!未定义书签。
2、15#墩右幅盖梁右侧悬臂4.2米........................................................ 错误!未定义书签。
3、贝雷片的强度验算 (14)4、贝雷片的挠度验算 (15)（1）、验算最大跨度的跨中挠度： (15)（2）、验算最大悬臂长度悬臂端的挠度： (16)5、贝雷插销计算： (16)6、下弦杆局部承载力验算：................................................................. 错误!未定义书签。
盖梁模板施工方案及设计计算
目录一、工程概况二、编制依据三、模板计算3.1梁截面及有关构造图3.2参数信息3.3梁侧模板荷载计算3.4梁侧模板面板计算3.5梁侧模次楞计算3.6侧模主楞计算3.7穿墙螺栓的计算3.8梁底模面板计算3.9梁底横梁计算3.10梁底纵梁计算3.11抱箍架计算四、模板安装4.1一般要求4.2模板组拼4.3模板定位4.4模板支设五、模板质量保证措施六、模板拆除七、安全文明施工措施八、事故应急救援预案九、附图一、工程概况本工程为××路C标，工程范围内有5#桥、6#桥两座桥梁，桥梁上部结构采用三跨一联预应力钢筋砼简支空心板梁，5#桥8m+8m+8m=24m、6#桥8m+10m+8m=26m，桥面宽度为52.62m。
下部结构采用桩接盖梁（桥台），φ1.0m 的钻孔灌注桩基础。
墩台盖梁为矩形普通钢筋砼结构，每个桥墩盖梁在机非分隔带沉降缝处断开，分成三段。
模板方案主要为盖梁模板设计方案，并以梁断面b=1.3m、h=1.0m为典型断面进行模板体系计算。
二、编制依据1、《建筑结构荷载规范》GB50009-2001（2006版）；2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002；3、《混凝土施工及验收规范》GB50204-2002；4、《钢结构设计规范》GB50017-2003；5、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008；6、《城市桥梁工程施工及质量验收规范》（CJJ2-2008）；三、模板计算3.1梁截面及有关构造图（见附图3.1-1～4）3.2参数信息1、模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m)：1.30；梁截面高度D(m)：1.00；模板支撑传力体系：梁模面板--次楞（横梁）--主楞（纵梁）--抱箍架；2、荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.35；钢筋自重(kN/m3)：1.50；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.0；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；施工荷载(kN/m2)：4.0；3、材料参数木材品种：杉木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：15.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：18.0；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4、梁底模板参数梁底横向支撑截面类型：木方: 100×100mm；梁底纵向支撑截面类型：22b 号工字钢；梁底横向支撑间隔距离(mm)：200.0；5、梁侧模板参数次楞间距(mm)：400；穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：400；主楞到梁底距离依次是：200mm，800mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：80.00；高度(mm)：100.00；3.3梁侧模板荷载计算按《模板技术规范》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.000m；β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
盖梁计算
计算原理: 一、 根据主梁截面和连接形式计算横向分配系数。 1、计算主梁的抗弯惯性矩和抗扭惯性矩。 主梁根据截面可分为 T 梁、箱梁、空心板，每种形式又分有悬臂和无悬臂两种，各种截 面的几何特性计算各异，有悬臂的主梁除计算主截面惯性矩外还要单独计算悬臂部分惯性 矩。 2、计算横向分配影响线。 根据加载位置可分为支点处和跨中处，支点处采用杠杆法，跨中处采用刚接（铰接） 梁 板法。杠杆法比较简单不必详述，下面主要说明刚接（铰接）梁板法。 主梁根据连接形式可分为刚接和铰接。刚性连接考虑时连接部产生的弯矩，采用力法建 立线性方程组， 通过矩阵计算可获得单位力在任一点处对主梁上任一点产生的影响从而计算 出横向分配影响值。 铰接时不考虑结点处的弯矩，从而形成相应的紧缩矩阵，求解该矩阵可计算出横向分配 影响值。 二、内力计算 内力计算采用有限元计算。 根据最大车道数 n，从 1 列车开始，逐步增大到 n 列车，分为 n 种情况，对于每种情况， 如 1 列车时， 将这列车从离行车道最左侧 0.5m 的位置开始， 按步长为 0.1m 在桥面上横向移动， 直到车右边离行车道最右侧 0.5m 时为止，在每次移动的过程中，按照如下步骤计算出车列 在该位置处时盖梁上各个有限元节点处的弯矩值和剪力值，这样当所有车列都移动完毕后， 对应于没个节点能够得到一组弯矩值和剪力值，分别求出所有节点的最大和最小弯矩值、 最 大和最小剪力值。从而得到该盖梁的内力包络图。 计算方法： 1、根据横向影响线，计算横向分配系数。 2、根据横向分配系数，求出其产生的支点反力，再加上恒载作用，其中护栏和人行道荷载 直接加到边梁上，可求出盖梁上的支点反力数组。 3、弯矩和剪力计算，根据反力数组，采用有限元法计算方法计算出对应的每个节点的弯矩 和剪力。 三、配筋计算 根据新规范（主要是高跨比）确定是按墩台盖梁计算还是按普通梁计算。 抗弯计算公式
桥梁盖梁计算的“两大算法”详细演示，设计师都收藏了！
桥梁盖梁计算的“两大算法”详细演示，设计师都收藏了！来源：道路瞭望桥梁盖梁指的是为支承、分布和传递上部结构的荷载，在排架桩墩顶部设置的横梁。
又称帽梁。
在桥墩（台）或在排桩上设置钢筋混凝土或少筋混凝土的横梁。
主要作用是支撑桥梁上部结构，并将全部荷载传到下部结构。
盖梁的配筋很难套用标准图和通用图,需建模进行内力计算。
因此,盖梁计算模型的建立,在整个盖梁计算过程中很重要。
盖梁的计算要点就是如何建立准确而且简化的计算模型。
作为设计师，这两大算法一定要会……盖梁两大计算方法1 传统简化算法以桥梁通为代表2 盖梁影响线直接加载法以桥梁博士为代表桥梁通盖梁计算与绘图一盖梁计算原理⑴以交通部颁布现行的桥涵规范作为编程依据。
⑵斜桥以桥孔斜长为计算跨径，按正交桥的方法计算。
⑶顺桥向按简支梁加载计算荷载支反力。
⑷横向分配系数对称布载按杠杆法，偏载按刚性横梁法。
⑸三跨及以上时盖梁视为刚性支承的双悬臂多跨连续梁，两跨时为双悬臂简支梁。
⑹建立柱(肋)支承反力影响线和每个计算截面内力影响线。
⑺横桥向荷载经横向分配传递给每片梁（板），再由每片梁（板）按内力影响线加载得出各计算截面人群、汽车、挂车引起的最不利内力值。
⑻对荷载内力进行组合，求出各计算截面内力最大值和最小值，形成内力包络图。
⑼弯矩控制正截面强度和主筋根数，剪力控制斜截面抗剪强度和斜筋根数以及箍筋间距和根数，裂缝由弯矩控制。
二绘图编制原理⑴根据盖梁外廓尺寸按纵、横方向分别计算确定钢筋构造图的绘图比例，绘图比例按2增减，同时计算出立面、平面、侧面、钢筋大样等图上控制座标。
⑵根据斜交角、弯起钢筋种类、箍筋环数、盖梁等高或悬臂段变高计算钢筋编号。
⑶绘制钢筋立面、平面、侧面及钢筋大样，并计算钢筋根数和长度(含平均长度)。
⑷计算并绘制钢筋明细表和材料数量表以及弯起钢筋Ｄ值表。
⑸生成*.SCR钢筋图形文件，用户进入AutoCAD图形平台，即可将其显示在屏幕上，并进行编辑和修改，绘图机输出。
盖梁模板计算书
盖梁模板计算说明一、工程概况******期工程匝道桥盖梁模板截面为1500*5500mm、1500*5000mm、1500*7000mm、1500*6500mm共计4中类型，盖梁模板侧模共计加工2套，其中一套满足1500*5000mm盖梁使用，另一套即可满足1500*7000mm使用也可满足1500*5000mm使用，本方案为该工程盖梁模板侧模的设计，端模及底模采用木质模板。
模板设计的方针为：质量满足清水混凝土施工工艺要求；现场施工简便，工效高；制作工艺可行；经济适用。
二、设计依据本方案以甲方提供的图纸资料和技术交底为依据，进行盖梁方案设计。
混凝土浇筑侧压力按F＝70kN/m2设计。
施工时，应按规范要求分层、均布浇筑，严禁集中浇筑，且浇筑速度不应大于2m/h。
方案依据以下现行国家行业标准、规范进行设计：GB 50017－2003 《钢结构设计规范》GB 50204－2002 《混凝土结构工程施工质量验收规范》DBJ01-12-2004 《桥梁工程施工质量检验标准》；JGJ 74－2003 《建筑工程大模板技术规程》JGJ 81－2002 《建筑钢结构焊接规程》。
三、设计概述1、模板结构形式盖梁模板侧模面板采用6mm钢板，边框采用100*12钢板，背楞采用[20#*75槽钢，整体焊接成型。
3、模板拉接与稳固盖梁模板侧模间采用螺栓连接固定，模板水平方向设置的拉杆间距不大于1000mm。
拉杆采用Ф25精轧螺纹双母紧固，连接螺栓为M20*50mm。
四、质量标准模板加工质量标准如下：单位：mm五、加工安装质量保证措施1、严格执行原材料进场检验制度，原材料是影响结构刚度、强度指标的重要因素，采购中坚持优中选优的原则，首选国营大厂，以质量为基础，并进行严格的检验。
确保模板使用的安全指标。
2、模板的加工成型是保证结构平整度的重要环节，为使零部件加工精度的准确，全部利用专用设备进行裁剪卷圆、和定位冲孔加工。
在平台上定好胎具，对横、竖肋等上道工序检验合格后进行组焊成型。
盖梁计算
施工平台受力计算书一、工程概况盖梁设计尺寸：双柱式盖梁设计为长11.86m，宽2.1m，高1.8m，混凝土方量为43.56方，悬臂长2.23m，两柱中心距7.4m。
1、荷载计算1) 混凝土自重荷载W1=43.56×26=1133kN；2）模板荷载A、定型钢模板,每平米按1.2kN计算。
W2=（11.86×1.8×2+1.8×2.1×2）×1.2=60.3kN；3）施工人员、机械重量按每平米1kN，则该荷载为：W3=11.86×2.1×1=25kN；4）振捣器产生的振动力盖梁施工采用50型插入式振动器,设置3台,每台振动力5kN。
施工时振动力:W4=5×3=15kN；总荷载：W=W1+ W2+ W3+ W4 =1133+60.3+25+15=1233.3kN5）荷载集度计算横桥向最大荷载集度：q h1=（W+0.9×1.23×2.1×26）/11.86=（1233.3+60.4）/11.86=109kN/m；最小荷载集中度q h2= q h1/2=55kN/m 顺桥向荷载集度取跨中部分计算：q s= q h1/2.1=109/2.1=51.9kN/m 2、强度、刚度计算1)木材强度验算取盖梁跨中横向一米段对木方进行计算，其中横向一米荷载共有2根方木2根10#槽钢承担，顺桥向荷载集度：q s= q h1/2.1=109/2.1=51.9kN/m，受力图:弯矩图剪力图其中最大弯矩为：M=20.4kN·m，最大剪力为：Q=46.7kN单条10cm×10cm的方木的抗弯模量W x=166.67×10-6m3，抗剪面积A=0.01m2单条10#槽钢抗弯模量W x=39.4×10-6m3，抗剪面积A=12.74×10-4m2根据应力公式可以得出最大拉应力：σ=M/W x=20.4×1000/39.4/3=172MPa <[σ]=200MPa;根据剪应力公式可以得出剪切应力：τ=1.5Q/A=70×1000/12.74/3=18.3MPa <[σ]=85MPa;2）纵梁45b工字钢计算实际施工中盖梁两端部分模拟为梯形荷载，最小值为55kN/m，最大值为109kN/m，跨中模拟均布荷载109kN/m，实际施工中立柱顶部混凝土完全由立柱承受，但为安全起见，计算模型将此部分混凝土考虑在内，工字钢计算模拟图形如下图：弯矩图（荷载组合）剪力图（荷载组合）荷载组合其中荷载组合后最大弯矩为：M=-562kN·m，最大剪力为：Q=48.7kN，最大支撑力F=78.7kN2）工字钢强度验算单片45b工字钢抗弯模量W x=1500×10-6m3，单片工字钢抗剪面积A=111.4×10-4m2实际为两片工字钢受力，工字钢弯拉应力为：σ=M/W x=562×103/1500/2=187MPa[σ]=200MPa;3)工字钢剪力验算τ=1.5Q/A=1.5×48.7×1000/2/111.4/2=1.6MPa <[σ]=85MPa; 三、穿心棒法施工钢棒验算钢棒作为主要承重构件，承受来自上部结构的全部荷载，保证安全稳定，对钢棒的抗剪和抗弯强度进行验算。
盖梁施工计算
盖梁施工验算坝沟1号桥（2。
8宽m)盖梁一、荷载计算1、模板自重：模板面积为113。
63m2，模板单位重取0。
75kn/m2，则模板自重=113.63m2x0.75kn/m2/15.05m=5.66kn/m2、主梁自重:盖梁长度15.05米，主梁长度取16米,双肢工45a单位重为80.384kg/m,主梁自重=4x80.384kg/mx(16/15.05) ＊9。
8/1000=3。
36kn/m3、钢筋混凝土重：盖梁钢筋用量9902.225kg，混凝土设计方量91。
76m3，混凝土容重取25kn/m3，则钢筋砼自重=（9902。
225kg x9。
8n/kg/1000+91.75m3x25kn/m3）x(30。
69/42.14)/15。
05=115。
69kn/m（已扣除柱顶钢筋及砼）4、人员机具荷载:施工人员、机具材料荷载取以2。
5kn/m2计，振捣混凝土产生的荷载，按照2kn/m2考虑，面积为盖梁投影底面积30。
69 m2,盖梁等效宽度2.04m,则施工人员、机具材料、振捣荷载=（2+2。
5）kn/m2x2。
04m =9.18kn/m5、主梁顶上用槽钢（［10或[14）做分配梁来支撑底模。
每根槽钢长度为3.3m=2.7m+0.3mx2二、确定分配梁的规格及间距1、确定荷载:分配梁=模板自重+钢筋砼重+人员机具荷载=5.66kn/m+115。
69kn/m+9。
18kn/m=130.53kn/m。
所有钢材均取A3钢，弯应力［σw］=145mp 剪应力[τ]=85mpa2、因此选用［14，间距25cm满足要求,τ=22.915<［τ]=85mpa,σ=136.764<[σw］=145mp,弯应力安全系数较小，施工过程中分配梁间距不应大于25cm。
3、间距25cm槽钢需要45根，因此分配梁荷载=45x3。
3mx14.53kg/mx9。
8n/kg/15.05m=1.41kn/m三、主梁验算1、主梁承受荷载=130.53kn/m+1.41kn/m=131.94kn/m2、则单侧主梁承受荷载为65.75kn/m3、主梁受力图4、支反力Ra=Rb=65。
盖梁模板计算书
盖梁模板计算书一、 底模验算已知条件：取底模中部模板，尺寸为H ×L=1500mm ×1700mm ，面板采用6mm 厚钢板，竖向小肋采用槽钢［10，间距S=500mm ，横肋采用槽钢［10，间距h=425mm ，竖向大肋采用2根槽钢组合2［10，间距l=750mm 。
(如下图所示)1. 荷载组合：混凝土重 KN 102256.15.17.1=⨯⨯⨯，则作用在模板上的均布荷载为40KPa ；倾倒砼产生的冲击力取6KPa ；振捣砼产生荷载取2KPa ；施工人员、施工机具运输堆放荷载取2.5KPa 。
则荷载组合 KPa P 5.505.22640m ax =+++=。
2. 面板验算：（1） 强度验算选用板区格中三面固结、一面简支的最不利受力情况进行计算。
85.0500425==x yl l ，由附表二得0683.00-=x m K ，0711.00-=y m K ，0225.0=x M K ，0255.0=y M K ，00233.0=f K 。
取1mm 宽的板条作为计算单元，荷载q 为：mm N q /05.010505.0=⨯=求支座弯矩：mm N l q K M x M x x ⋅-=⨯⨯-=⋅⋅=75.85350005.00683.02200 mm N l q K M y M y y ⋅-=⨯⨯-=⋅⋅=12.64242505.00711.02200 面板的截面系数： 3220.6616161mm bh W =⨯⨯== 应力为：M P a M P a W M 2153.1420.675.853m ax m ax <===σ 可满足要求。
求跨中弯矩：mm N l q K M x M x x ⋅=⨯⨯=⋅⋅=3.28150005.00225.022mm N l q K M y M y y ⋅=⨯⨯=⋅⋅=3.23042505.00255.022钢板的泊松比3.0=v ，故需换算为：mm N vM M M y x v x⋅=⨯+=+=4.3503.2303.03.281)( mm N vM M M x y v y⋅=⨯+=+=7.3143.2813.03.230)( 应力为：M P a M P a W M 2154.580.64.350m ax m ax <===σ 可满足要求。
盖梁荷载计算
盖梁支架计算书1.1荷载的计算已知盖梁高度为3.3-2.9m，混凝土容重为2.6KN/m3，Q1=3.3×2.6×10=85.8KN/㎡，Q2=2.9×2.6×10=75.4KN/㎡,模板自重取值为混凝土自重的20%。
Q3=Q1×20%=17.16 KN/㎡,Q4=Q2×20%=15.08 KN/㎡,施工活荷载：人和机械荷载取值为Q5=2.5kPa。
集中荷载F=2.5kN。
荷载组合：集中荷载P=F×1.2=2.5×1.2=3kN。
Pymax=Q1×1.2+Q3×1.2+Q5×1.4=127.05KN/㎡.Pymin=Q2×1.2+Q4×1.2+Q5×1.4=112.08KN/㎡.1.2盖梁底模的计算1.2.1盖梁底模竹胶板计算采用15mm的竹胶板做底模，竹胶板下背肋为10×10cm方木且布置间距均为30cm，背肋下面分配方木为15×10cm方木且间距为60cm。
由前面1.1节所计算总竖向荷载转化成线均布荷载q＝p yMAX×0.6＝127.05×0.6≈76.23KN/m。
在计算时，考虑到模板的连续性，则按照连续梁（三跨连续梁）进行计算。
计算简图如下图1-3所示。
q图1-3 模板计算简图根据《路桥施工计算手册》表8-13考虑模板连续性的最大弯矩公式计算，其计算过程如下所示。
M max ＝q ×L 2/10＝55.372×0.32/10≈0.686KN.m由于选用的是15mm 厚的竹胶板，计算长度按照60cm 考虑，其截面抵抗矩w ＝b ×h 2/6，其计算过程如下所示。
w ＝b ×h 2/6＝600×152/6＝22500mm 3 σ＝M max /w ＝6.86×105/22500≈30.49MPa通过以上计算，σ＝30.49MPa<[σ]＝50MPa ，其中50MPa 为混凝土模板用竹胶合板物理力学指标中（竹胶板在湿状、横向的容许应力）静曲强度最小值，则底板模板的强度满足使用要求。
T型盖梁侧模计算书
一、工程概况1、桥墩尺寸规格盖梁模板采用全钢模板，主要由平面模板栓接组成，根据甲方提供的盖梁施工图，设计墩高2.5m，宽度为1300mm，长度为2390mm，面板采用δ=6mm 厚钢板：平面模板的横肋均为δ=6mm 厚钢板，最大间距为（上下差异）L1=50cm；竖楞为[10 槽钢，最大间距为L2=295mm。
2、材料的性能参数模板用料全部采用国家大钢厂国标合格钢材。
根据《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50－2011）和《公路桥涵钢结构设计规范》的规定，取：砼的重力密度y：25kN/m3；砼浇筑速度v：按13～15m3/h 浇筑；盖梁横截面面积S=宽度D×长度L=1.3M×23.9M=31.07 m2，取32m2；计算浇筑速度应为0.47m/h，计算取0.5m/h；按掺外加剂取k=1.2；砼浇筑时的温度取25℃。
钢材用Q235 钢，重力密度：78.5kN/m3；弹性模量为206Gpa，根据《路桥施工计算手册》177 页表8-7，容许弯曲应力取181MPa，容许拉压应力165MPa。
二、荷载计算荷载计算根据《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50－2011）进行计算。
1、盖梁的自重：钢筋混凝土的容重取为2.6t/m3，则盖梁的自重为：q2=2.6×2.5×1.3=8.45t/m=84.5N/mm2、施工人员和施工材料、机具行走运输或堆放荷载标准值：该值根据计算的位置不同而不同，为方便计算统一按最大值计算，即：q3=2.5kPa=0.0025N/mm23、振捣混凝土时产生的荷载：对垂直面荷载为：q4=4.0 kPa=0.004 N/mm2对水平面荷载为：q4=2.0 kPa=0.002 N/mm24、新浇筑砼对模板侧面的压力：P max=rh=2.6×2.5=65kPa=0.065N/mm25、倾倒砼时冲击产生的水平荷载：按规范的最大值取为：q6=6.0 kPa=0.006N/mm2三、侧模计算1、面板计算面板近似按四边简支板计算。
盖梁计算书(正交盖梁)
正交盖梁施工方案计算书一、计算说明盖梁计算按照最不利荷载原则进行，本工程正交盖梁为26.3m3，计算时按照此荷载进行计算。
二、荷载1、盖梁自重盖梁方量：26.3m3，C30钢筋混凝土容重26KN/m3。
G1=26.3m3*26KN/m3=683.8KN2、模板自重根据目前模板厂家的设计装配图进行计算。
模板每平米平均重量为90kg，本次计算盖梁模板有46.74m2模板自重为：G2=4206.6kg*9.8N/kg=41.225KN。
3、1#工字钢自重根据本计算书第三节受力分析，1#工字钢选择的为12.6型，每根3m共31根（其中有29根主要承载间距为0.4m）理论重量为14.223kg/m（查表《材料力学》表4），截面面积为18.118cm2重量：3*31*14.223=1322.7kg重力：G3=1322.7*9.8=12.962KN4、2#工字钢自重根据本计算书第三节受力分析，2#工字钢选择的为36a型，每根13m共两根，间距为2.1m，理论重量60.037kg/m（查表《材料力学》表4），截面面积为76.480cm2。
重量：13*2*76.480=1988.48kg重力：G4=1988.48*9.8=19.487KN5、动载荷（1）、倾倒砼和振捣的冲击荷载根据《路桥施工计算手册》表8-1，冲击荷载取0.8t/m2，（含振捣砼产生的荷载）即8KN/m2，取荷载分项系数r3=1.4。
（2）、施工机具及施工人员荷载根据《路桥施工计算手册》表8-1，施工人员、施工料具运输、堆放荷载取0.25t/ m2,即2.5KN/m2，取荷载分项系数r3=1.4。
永久荷载分项系数γG：当永久荷载对结构产生的效应对结构不利时，对由可变荷载效应控制的组合取γG=1.2；对由永久荷载效应控制的组合，取γG=1.35。
当产生的效应对结构有利时，—般情况下取γG=1.0；当验算倾覆、滑移或漂浮时，取γG=0.9；对其余某些特殊情况，应按有关规范采用。
公路桥梁盖梁底模及支架应力计算
公路桥梁盖梁底模及支架应力计算一、基本数据某公路桥梁5号墩盖梁长18.49m,高1.3m,宽1.7m。
墩高为3.0m,（支架立杆纵距0.5m，横距0.4m,底模为0.018m木胶板，底模支撑木为0.08X 0.1m小方木间距0.25m）支架步距1.35m。
现取两立柱之间3.693m范围内1m进行计算。
二、荷载1、静载：（仅计二立柱中间1m部分）①砼自重 1.7X 1.3X 2.5= 5.525t=55.3KN/m②底模自重 1.7X 0.018X 0.8= 0.024t=0.24KN/m③底模支撑木0.08X 0.10X 2.0X 4X 0.8= 0.051t=0.51KN/m④顶层钢管支架（横向水平及纵向水平杆）[2.0 X 2+1.0 X 6] X 0.0384+0.0=40.62KN/m（钢管总重0.62X 3+3X 6X 2X 0.0384=3.24 KN/m ）⑤木侧模 1.3X 0.018 X 8=0.19 KN/m2、活载①人及机具等施工荷载 2.5X 1.7= 4.25KN/m②砼振捣产生的竖直力 2.0X 1.7= 3.4Kn/m 活载合计q活=7.65KN/m三、应力计算（按三跨连续梁计算）弯矩系数0.1;剪力系数0.6;反力系数1.1;挠度系数0.677。
1、底模（1）计算跨径L0=0.25m(2)计算荷载q计静=［① + ②］X 1.2=( 55.3+0.4)X 1.2= 66.84KN/mq 计活=7.65X 1.4=10.71KN/mq= q 计静+ q 计活=66.84+10.71=77.55KN/mq 标=［① + ②］+q 活=55.7+7.65=63.35KN/m(3)计算弯矩M=0.1 X q X L02=0.1 X 77.55x0.252=0.485KN-m(4)底模板的截面模量W、惯性矩IW=bh2/6=1.7X 0.018/6=0.000092* 匸bh3/12=1.7 X 0.0183/12=0.00000083卅(5)底模板应力(r = M/W=0.485/0.000092=5268kN/m2=5.3Mpa v 12.0Mpa(可)(6)模板的剪应力Q=0.6X q X L=0.6 X 77.55 X 0.25=11.63KNT =1.5Q/A=1.5 X 11.63/(0.018X 1.7)=570KN/ m2=0.57Mpa v 1.3 Mpa(可) (7)挠度v = 0.677X q 标X L04/100EI=0.677X 63.35X 0.254/100X 5000000X 0.00000083=0.168/415=0.4mm=1/600> 1/400 (可)2、底模支撑方木(按三跨连续梁计算)弯矩系数0.1;剪力系数0.6;反力系数1.1;挠度系数0.677。
盖梁力学计算资料
附件一盖梁模板、支架计算资料C16合同段桥梁盖梁共272片，普通盖梁(指非空心薄壁墩)253片，异形盖梁(指空心薄壁墩)19片。
一、普通盖梁(253片)长度类型2种:11.51m(150片)、11.60m(103片)。
高度类型6种:1.4m(150片)，1.6m(83片)、1.8m(2片)、1.6+0.8m(分2次浇筑，11片)、1.8+0.5m(分2次浇筑，2片)、1.8+1.3m(分2次浇筑，5片)。
宽度类型6种:1.7m(20m跨，134片)、1.8m(30m跨，71片)、1.9m(20m跨，16片)、2.0m(30m、40m跨，14片)、2.2m(20～30m交界、30～40m交界，13片)、2.4m(20～40m交界5片)。
Ⅰ级墩柱直径υ1.5m、净距5.5m，总长11.51m、悬臂1.405m*0.7m的盖梁数量:150片Ⅰ级墩柱直径υ1.5m、净距5.5m，总长11.60m、悬臂1.45m*0.9m的盖梁数量:88片Ⅰ级墩柱直径υ1.8m、净距5.2m，总长11.60m、悬臂1.30m*0.9m的盖梁数量:6片Ⅰ级墩柱直径υ1.8m、净距5.2m，总长11.60m、悬臂1.30m*1.0m的盖梁数量:9片结合以上数据，考虑通用性和尽量减轻模板重量便于施工，盖梁定型钢模板尺寸为:1、侧模长度L:12.0m(1.5*8块)。
2、侧模高度H:1.8m，高度大于1.8m的盖梁(需2次浇筑的)另加工模板。
3、底模宽度B:1.7m，宽度大于1.7m的盖梁另加工模板。
4、底模长度L:1.5m*5块+柱头异形模板*2块。
1、侧模验算盖梁侧模块件尺寸为:宽1.5m*高2.05m,单侧8块。
面板采用δ=6mm的A3钢板。
竖带采用2[14b，长2.05m，上下各设置一根υ20mm拉杆，拉杆竖向间距1.95m，横向间距1.5m。
横向、纵向法兰均采用L14角钢,边厚δ=14mm。
横肋采用δ=6mm、高14cm的A3钢板，间距0.5m。
盖梁受力计算
盖梁结构受力计算书项目:盖梁支架系统受力计算计算内容:一、对截面尺寸1.8m*1.8m盖梁的支架验算1、纵向贝雷片基本计算参数：盖梁砼重量g1：47.2m3x2.5t/m3=118t 侧模板重g2:5t 施工荷载(1KN/m2)g3=1*15.4*1.8/9.8=2.83t 振动冲击系数r取1.3qC A E B DL 1=3.3m L2=8.8m L1=3.3mL=15.4m纵向贝雷片受力总重G=（g1+g2+g3)*r=(118+5+2.83)*1.3=163.58t均布荷载q=(G/2)/L=(163.58t/2)/15.4m=5.3t/mME=q*(L1+L2/2)2/2-q*L/2*L2/2=5.3t/m*(3.3m+8.8m/2)2/2-5.3t/ m*15.4m/2*8.8m/2=-22.44t.mMA=MB=qL12/2=5.3t*3.32m2/2=28.86t.m因为MA=MB>ME，所以弯距最大处在A和B处，Mmax=28.86t.m=282.8KN.m贝雷片：Mmax=788KN.m, Qmax=245KN；单侧选用单排贝雷片(共两排)Mmax=788*2>288.6 KN.m满足要求验算剪应力тQE=ql/2=5.3*8.8/2=23.32t*9.8=228.54KNQA=QB=ql/2=5.3*15.4/2*9.8=399.94KN贝雷片容许剪力Q=245*2=490KN>399.94 满足要求挠度计算fmax=5ql4/384EI=5*5.3*8.84/384*250500*2.1*105=11.5mm[f]=L2/400=8800/400=22mm >fmax=11.5mm 挠度满足要求2、计算抱箍①荷载计算支座反力为QA=QB=399.94KN抱箍所需要产生的摩擦力为:399.94*2=798.88KN②螺栓数目的计算抱箍体所需承受的竖向压力N′=798.88KN,由M24高强螺栓抗剪力产生.M24螺栓允许承载力:[N L]=Pµn/KP┈┈高强螺栓预拉力，取225KNµ┈┈摩擦系数，取0.3n┈┈传力接触面数目，取1K┈┈安全系数，取1.7[N L]=225*0.3*1/1.7=39.7KN螺栓数目m的计算m= N′/[N L]=798.88/39.7=20.1≤24个(本项目采用的抱箍螺栓数为24个) 满足要求每条螺栓的抗剪力: P’= N′/24=798.88/24=33.28≤[N L]=39.7KN 满足要求③螺栓轴向受拉计算抱箍产生的压力:P b= N′/µ=798.88KN/0.3=2662.9KN抱箍由24条M24螺栓收紧,每条螺栓拉力:N1= P b/24=2662.9KN/24=110.95KN<[S]=225KNб=N″/A=N1(1-0.4m1/m)/AN″┈┈轴心力m1┈┈抱箍上所有的螺栓数目,本项目为24个m┈┈计算截面上的螺栓数目A┈┈螺栓面积,4.52cm2б=2662.9(1-0.4*24/20)/(24*4.52*10-4)=127.6Mpa<[б]=140Mpa 故螺栓满足强度要求④螺栓需要的力矩M由螺帽产生的反力矩M1=µ1* N1*l1µ1┈┈钢与钢的摩擦系数,取0.15l1┈┈螺帽中心到边角点的距离,0.012mM1=0.15*0.012*110.95=0.1997KN.mM2为螺栓爬升角产生的反力矩θ=10˚M2=µ1* N1*Cos10˚* l1+ N1*Sin10˚* l1=0.15*110.95* Cos10˚*0.012+110.95* Sin10˚*0.012=0.428 KN.m M= M1+ M2=0.1997+0.428=0.625 KN.m要求螺栓扭紧力矩M≥0.625 KN.m⑤抱箍体的应力计算抱箍壁由受拉产生的拉应力P=10* N1=1110KN抱箍壁采用δ12mm钢板,高度为80cm纵向截面积S=0.012*0.80=0.0096m2б=P/S=1110/0.0096=115.63Mpa< [б]=140 Mpa 满足要求抱箍体剪力计算τ=1/2* P b/(2*S)=0.5*2662.9/(2*0.0096)=69.35Mpa< [τ]=85 Mpa 满足要求3、横向小槽钢计算基本计算参数：采用10号槽钢和枋木10cm*10cm间隔着铺设，间距为15cm；只计算墩柱与墩柱之间长度8.8m-1.6=7.2m，该段砼重量按71.28t计横向槽钢(枋木10cm*10cm)布置道数=7.2m/0.15+1=49道每道槽钢(枋木10cm*10cm)受力=71.28t/49=1.45t每道槽钢(枋木10cm*10cm)受力按均布荷载考虑，q=1.45t/1.8m=0.81t/m每道槽钢(枋木10cm*10cm)跨中最大弯距=0.81*1.8^2/8=0.328t.m=3.82KN.m10号槽钢的截面抵抗矩W=39.4cm3W=3.82/(145*103)*106=26.34cm3满足要求QMAX=ql/2=0.81*1.8/2=0.729tτmax= Q Sx /Ixδ=0.648*9.8*103*23.5/(48*198.3*10-6)=17.63Mpa<85Mpa满足要求4、采用插销施工的，对插销棒的计算钢棒承受剪力为：118.355/4*9.8=289.97KN选A3钢Φ12cm的钢棒，Q=0.062*∏*85=960.84KN>289.97KN 满足要求二、对截面尺寸1.8m*1.8m盖梁（11#-13#墩）的支架验算1、纵向贝雷片基本计算参数：盖梁砼重量g1：58.7m3x2.5t/m3=146.8t 侧模板重g2:2t 施工荷载(1KN/m2)g3=1*19.9*1.6/9.8=3.2t 振动冲击系数r取1.3qC A E F B DL 2=6.4m L2=6.4m L1=3.51mL=3.51m1L=19.9m纵向贝雷片受力总重G=（g1+g2+g3)*r=(146.8+2+3.2)*1.3=221t均布荷载q=(G/2)/L=(221t/2)/19.9m=5.55t/mME=MF=q*(L1+L2/2)2*/2-q*L/2*L2/2=5.55t/m*(3.51m+6.4m/2)2/ 2-5.55t/m*19.9m/2*6.4m/2=17.264t.mMA=MB=qL12/2=5.55t/m*3.512m2/2=68.38t.m因为MA=MB>ME，所以弯距最大处在跨中，Mmax=68.38t.m=670.12KN.m贝雷片：Mmax=788KN.m, Qmax=245KN；单侧选用双排贝雷片(共四排)Mmax=788*2>670.12KN.m满足要求验算剪应力тQE=ql/2=5.55*6.4/2=17.6t*9.8=174.05KNQA=QB=QC=ql/3=5.55*19.9/3*9.8=360.79KN[б]=85Mpa,容许剪力为Q=108.29KN贝雷片容许剪力Q=245*2=490KN>360.79 满足要求2、采用插销施工，对插销棒的计算贝雷片总重G2=0.27*24=6.48t支反力F=（G+G2）/4=（221+6.48）/4=56.87t钢棒承受剪力为：Q =56.87*9.8=557.33KN选A3钢Φ12cm的钢棒，Q=0.062*∏*85=960.84KN>557.33KN 满足要求。
盖梁计算分析
1．盖梁计算理论1．1计算依据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D62-2004) 》规定：双柱式桥墩，当盖梁的刚度与墩柱的线刚度比大于5时，为简化计算可以忽略节点不均衡弯矩的分配及传递，一般可按简支梁或悬臂梁进行计算和配筋，多柱式的盖梁可按连续梁计算，当盖梁计算跨径L与粱高h之比，简支梁2.0<L/h≤5.0，连续粱或刚构2.0<L/h≤5.0，应按深受弯构件计算；L/h>5.0时，则按一般构件计算。
1．2内力计算恒载主要包括上部粱重，桥面铺装，防撞墙或人行道及栏杆，路灯，管线及设备，支座，垫石及盖梁自重，跨铁路桥梁还包括桥上防抛网等相关设施。
活载计算中需考虑的主要丁况有：单列车对称布置、非对称布置、双列车及多列车对称布置、非对称布置。
最后进行车道折减，取计算最大值。
在顺桥向活载移动情况下，需选取单孔布载和双孔布载两种工况，每种工况又相应分为单列车和多列车情况，分别计算出纵向支座活载反力最大值，用于盖梁的内力计算。
然后根据荷载横向分配系数，求出活载作用下各支座反力的最大值，再求出活载作用下盖梁各控制截面相应的内力值。
最后把上述求得的恒载内力及活载最大工况内力进行组合，以确定盖粱最终极限内力效应值。
需要说明的是，在盖梁内力计算时，可考虑桩柱支承宽度对削减负弯矩尖峰的影响。
桥梁通软件的盖梁计算原理同传统的计算方法基本一致。
对于普通钢筋混凝土盖梁可直接采用桥梁通软件进行盖梁内力计算及构件验算。
预应力混凝土盖梁可借助桥梁通软件获取盖梁上支座反力，然后利用其它有限元软件进行受力分析。
2．工程实例图一为黑龙江省新建前进镇至抚远铁路新建工程中，既有306围道平改立设计单幅桥桥墩盖梁尺寸，盖梁设计斜交角度为30º，主桥正截面宽机动车道宽11m，两侧分别设置0.5m防撞墙，全宽12m。
上部结构采用9块20m后张法预应力空心板梁，盖梁斜长13.62m．桥上设计荷载为公路-I级，上部恒载加载如图所示，图中上图为桥梁通计算模型，下图为依据支座位置加载盖梁实际受力模型。
盖梁系梁模板计算
盖梁、系梁模板设计计算书一、1、设计依据⑴《公路工程技术标准》（JTJ001-97）；⑵《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）；⑶《公路桥涵钢结构木结构设计规范》（JTJ025-86）。
2、设计要求混凝土施工时，模板强度和刚度满足《公路桥涵钢结构木结构设计规范》（JTJ025-86）。
二．盖梁、系梁1、侧模与端模支撑侧模为特制大钢模，面模厚度为δ6mm，肋板高为8cm，在肋板外设[12背带。
在侧模外侧采用间距为1m的[12竖带；在竖带上下各设一条Ф20的拉杆。
端模为特制大钢模，面模厚度为δ6mm，肋板高为8cm，在肋板外设[12背带。
端模外则由特制三角架背带支撑，空隙用木楔填塞。
2、底模支撑底模为特制大钢模，面模厚度为δ6mm，肋板高为8cm。
在底模下部采用间距0.4m大型工字钢作横梁，横梁长为4.5m。
盖梁悬出端底模下设三角支架支撑，三角架放在横梁上。
横梁底下设纵梁。
横梁上设钢垫块以调整盖梁底2%的横向坡度与安装误差。
与墩柱相交部位采用特制钢支架作支撑。
四．盖梁及系梁设计计算（一）侧模支撑计算1、力学模型假定砼浇筑时的侧压力由拉杆和竖带承受，Pm为砼浇筑时的侧压力，T1、T2为拉杆承受的拉力，计算图式如图4-1所示。
2、荷载计算砼浇筑时的侧压力：Pm=Kγh式中：K---外加剂影响系数，取1.2；γ---砼容重，取26kN/m3；h---有效压头高度。
砼浇筑速度v按0.3m/h，入模温度按20℃考虑。
则：v/T=0.3/20=0.015<0.035h=0.22+24.9v/T=0.22+24.9×0.015=0.6mPm= Kγh=1.2×26×0.6=19kPa图4-1 侧模支撑计算砼振捣对模板产生的侧压力按4kPa考虑。
则：Pm=19+4=23kPa盖梁长度每延米上产生的侧压力按最不利情况考虑（即砼浇筑至盖梁顶时）：P＝Pm×（H－h）+Pm×h/2=23×1.2+23×0.6/2=34.5KN3、拉杆拉力验算拉杆（φ20圆钢）间距1.0m，1.0m范围砼浇筑时的侧压力由上、下两根拉杆承受。
盖梁计算原理
盖梁计算原理1、行车方式分单向行驶和双向行驶，默认单幅为双向行驶，双福为单向行驶。
2、横向分布系数由用户控制，可选择杠杆法，偏心受压法等。
3、输出控制可以调整计算书内力输出方式，是柱中截面还是柱子左中右三个截面。
4、当计算桥台盖梁时，盖梁计算模块中的搭板长度为实际长度的0.7倍。
程序把放置在路基上的搭板，模拟成跨径为0.7倍搭板长度的简支梁来计算，这样能比较准确的模拟桥台盖梁所受的活载作用。
5、横向加载方式分为：左偏加载，右偏加载，左右对称加载，中间对称加载。
这四种加载方式基本上可以囊括盖梁截面作用的最不利位置。
6、纵向加载一般车道荷载的集中力都是加载在所要计算的盖梁墩顶处，这样才能获得汽车对应盖梁的最大作用效应。
计算原理:一、根据主梁截面和连接形式计算横向分配系数。
1、计算主梁的抗弯惯性矩和抗扭惯性矩。
主梁根据截面可分为T梁、箱梁、空心板，每种形式又分有悬臂和无悬臂两种，有悬臂的主梁除计算主截面惯性矩外还要单独计算悬臂部分惯性矩。
2、计算横向分配影响线。
根据加载位置可分为支点处和跨中处，一般支点处采用杠杆法，跨中采用偏心受压。
主梁根据连接形式可分为刚接和铰接。
刚性连接考虑时连接部产生的弯矩，采用力法建立线性方程组，通过矩阵计算可获得单位力在任一点处对主梁上任一点产生的影响从而计算出横向分配影响值。
铰接时不考虑结点处的弯矩，从而形成相应的紧缩矩阵，求解该矩阵可计算出横向分配影响值。
二、内力计算内力计算采用有限元计算。
根据最大车道数n，从1列车开始，逐步增大到n列车，分为左偏加载，右偏加载，左右对称加载，中间对称加载几种情况，在每次加载的过程中，按照如下步骤计算列车在该位置时，盖梁上各个有限元节点处的弯矩值和剪力值，这样对应于任意一种加载方式，每个节点能够得到一组弯矩值和剪力值，分别求出所有节点的最大和最小弯矩值、最大和最小剪力值。
从而得到盖梁的内力包络图。
计算方法：1、根据横向影响线，计算横向分配系数。
盖梁加固实体模型计算分析
盖梁加固实体模型计算分析摘要：为了精确对桥梁构件的计算，计算中时常需要采用实体模型进行分析。
由于桥梁规范采用是的梁式的一维梁式结构内力为承载力要求，与实体模型计算结果以应力为主的结果不同。
为了能满足规范内力，现以一加固实例的计算分析，采用积分的方式得出内力，比较实体模型计算结果与规范要求相符合。
关键词：三维有限元、实体模型、应力、Midas、预应力1模型建立在有限元法分析中单元可简单的分为杆件单元，面单元以及实体单元3大类。
在本实例中由于盖梁下部为箱体桥墩，由于盖梁下部为箱体桥墩，且盖梁悬臂较短1m，而桥盖梁的宽度有3m，悬臂长度小于盖梁宽度，且盖梁悬臂较短，悬臂长度小于盖梁宽度，故在计算分析时一维梁单元、二维板单元的精确度较低，需建立三维实体单元模型进行分析。
但在现行的桥梁预应力钢筋混凝土规范中并没有针对三维实体单元模型的规定，规范基于梁式结构分析为主。
所以在此处的计算分析中仍然需要满足规范的承载力及抗裂验算要求。
1.1单元的选取在桥梁规范中结构的应力分析以正截面的应力为分析对象，故在建立实体模型时，正应力的准确体现也是比较重要的。
这个时候六面体单元的位移和应力结果均比较准确；锲形单元与三棱柱单元可以提供较为准确的位移结果，正应力结果的准确度相对于位移有所下降，所以锲形单元与三棱柱单元可以使得整体结构计算精确，但自身查看应力等参数结构有些误差。
因此在需要较高精度的位置，建模时应尽量使用6面体单元。
查看某一截面的正应力也相对直观。
在需要调整六面体单元大小的部位，以及结构外形较为复杂部位，可以使用锲形单元与三棱柱单元进行过渡。
1.2单元的划分从有限元计算的精度考虑，单元的尺寸越小越均匀，其收敛性能越好，精度也就越高。
但由于单元越小，单元与节点的数量约多，对计算所需时间有较大的不同。
所以选择单元大小直接影响到整个结构计算的效率以及结果的精度。
在满足一定精度的情况下，可以适当加大单元大小来减少计算时间。
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主要介绍利用桥梁博士对桥墩盖梁进行计算 的过程和方法，重点在于虚拟桥面入盖梁活载的 加载处理。 进行盖梁计算主要由以下几个步骤：
桥墩盖梁的结构离散（划分单元） 输入总体信息 输入单元信息 输入施工信息 输入使用信息 执行项目计算查阅计算结果
桥墩构造参数
一、结构离散
首先对盖梁进行结构离散，即划分单元建 立盖梁模型，原则是在支座处、柱顶、特 征断面（跨中、1/4）处均需设置节点。
四、输入施工信息 第一施工阶段：安装所有杆件
盖梁计算模型
添加边界条件
添加虚拟桥面与盖梁的主从约束：
虚拟桥面与盖梁的主从约束需要使用两种情况 分别模拟：虚拟桥面简支梁和虚拟桥面连续梁； 这两种方法分别是模拟墩台手册中的杠杆法和 偏心受压法；其目的是杠杆法控制正弯矩截梁，支座相 应的虚拟桥面单元增加节点，添加对应的 主从约束即可。
第二施工阶段：添加永久荷载，若自重系统 为0，还需要添加盖梁自重。
五、输入使用信息 主要描述盖梁活荷载的处理，对于空心板梁，由于
支座间距较小，可以将盖梁直接作为桥面单元， 不需设置虚拟桥面。 使用桥梁博士时，程序有自动横向布载功能，用户 只需将单列车的最大支反力输入到横向分布调 整系数中，把车辆的行车范围和人群加载范围 输入到横向加载有效区域即可，让车辆的两个 轮子在行车范围内布载。 打开活荷载输入对话框，将单列车的最大反力输入 横向分布系数中（此时的横向分布系数，已经 不是真正意义的横向分布系数，它的大小就是 一列汽车（或一辆挂车）对这个横向结构的作 用力的大小）。
勾选横向加载，输入汽车和人群的横向加
载有效区域在活载输入对话框中人群集度 和人行道宽度填入1，因为在人群荷载反力 及横向加载区域已考虑了人群集度和宽度。
六、执行项目计算 模型建立完成，执行项目计算
七、查看计算结果 查看所需的计算结果
元模型，对于T梁或小箱梁，因为支座间距 比较大不能将车轮直接作用在盖梁上，我 们还需要在盖梁上设置虚拟桥面单元来模 拟车道面，与盖梁采用主从约束来连接， 虚拟桥面连续梁的刚度至少大于盖梁的100 倍。建立模型如下：
建立模型如下：
虚拟桥面单元
盖梁单 元
墩柱单 元
虚拟桥面为连续梁时，刚度可在特征系数里修改。
如果需要考虑墩柱和盖梁的框架作用，还 需要把墩柱建立进来；柱底的边界条件视 情况而定，如果是整体承台或系梁连接， 可视为柱底固结；如果是无系梁的桩柱， 可以将桩使用弹性支撑或等代模型的方式 来模拟。
二、输入总体信息 计算类型为：全桥结构安全验算 计算内容：勾选计算活载 桥梁环境：相对湿度为0.8 规范选择中交04规范。 三、输入单元信息 输入单元信息，建立墩柱、盖梁及垫石单