加氢循环氢压缩机
加氢循环氢气压缩机透平振动分析与处理措施
2018年04月的过程中，管道焊接、防腐、沙土回填等重要工序要严格把关，并且利用专业检测设备进行质量检测。
管材、采购设备要严格按设计要求进行，符合质量标准。
为保证施工进度，燃气管网的铺设一般分片分段同时进行，对已铺好的管段应及时进行接驳，对短期内无法连接的管段应进行封堵。
在主干线上要预留阀门井，便于后期的检查维护和应急放散。
对于未成形的支线管路应预留支阀，避免以后停气改造。
4城镇燃气管网的维护4.1加强日常巡查，防止管道破坏对燃气管网应安排专职人员进行日常巡查，这是及时发现泄漏和隐患，确保安全运行的重要手段。
高质量、高效率地开展管线巡查和维护是后期燃气管网维护的主要手段。
日常巡查主要依靠沿管道的敷设方向对燃气管网及附属设施进行巡查，对管道周边地质塌陷下沉、管道变形、警示标志、是否有第三方施工等情况进行查看，排除该类隐患。
特别针对第三方施工，更应将巡查范围扩大周管线两侧有可能影响到管道安全的开挖施工、定向钻、顶管、地铁盾构等动土施工。
随着施工技术手段的更新，定向钻等施工点可能在远离管道数百米外从而更难发现，此类施工应尤为关注。
4.2加强燃气管网的检测和隐患处理对于城镇燃气输配管网来说，管材的完整性是最重要的运行指标，对于管道的腐蚀防范显得尤为重要。
大部分的钢质埋地城镇燃气输配管道采用3PE 防腐材质，对于普通的地质情况已可满足防腐需求。
但由于管道间的焊口部位采用热收缩套或环氧砂浆等处理时如未能充分除锈或处理不得当形成破损，则极易受到土壤中酸碱性物质的腐蚀或土壤中电流甚至微生物的影响而产生腐蚀。
为了减少钢管腐蚀，采用牺牲阳极保护、外加电流保护等技术能够极大地提高管道的防腐能力。
为了确保管材的完好，应定期对钢管进行防腐层检测，并对阴极保护系统进行电位检测。
在城镇燃气输配过程中，我们发现很多地区缺乏防范泄漏的检测工作，进而使得燃气管网输送存在泄露确未能及时发现而发展成事故，因此应定期使用燃气泄漏检测仪器对埋地管网进行泄漏检测。
氢气压缩机工作原理及特点
氢气压缩机工作原理及特点
氢气压缩机采用压缩空气，依靠压缩空气来实现增压低压氢气。
通过氢气压缩机将低压空气的压力转换为高压氢气的压力，压力无极可调。
通过调节驱动气源的压力可实现被增压氢气的压力调节。
可实现对低压氢气压缩，可用于实验室加氢反应。
以及氢气循环试验用途。
氢气压缩机工作原理
氢气压缩机是干燥岗位重要的设备，在整流装置运行时***保证其可靠工作，是电气保运工作中的***。
了解氢压机工作原理，在保运工作中遇到问题，可以避免错误判断，快速解决问题，大限度的减少设备非计划停车。
氢气压缩机工作特点
1.机使用范围：工作介质可为液压油.水及大部分化学腐蚀性液体，而且可靠性高，免维护寿命长。
2.输出范围：对所有型号泵仅需较小气压就能平稳工作，此时获得较小流量，调节进气量后可获得不同流量。
3.应用灵活：选用不同型号的泵，可获得不同的压力区域。
4.易于调节：在泵的压力范围内，调节调节阀从而调节进气压力，输出液压相应相应得到无极调整。
5.自动保压：无论何种原因造成保压回路压力下降，将自动启动，补充泄漏压力，保持回路压力恒定。
6.操作：采用气体驱动，无电弧及火花，可在危险场所使用。
7.维护简单：与其他气驱泵相比，德科增压泵可完成相同的工作，但其零件及密封少，维护简单。
循环氢压缩机操作规程
一、用途及总体结构概述2D40-16.3/104-126-BX型循环氢压缩机，是为淄博汇丰石油化工有限公司设计制造的，用于35万吨／年加氢改质装置。
本产品对于气、水、油、压力、温度，设有指示仪表和自动监控仪表装置，能在危险工况下发出报警讯号和停机联锁保护，并设置气体超压安全泄放装置。
压缩机的旋转方向：从压缩机非驱动端，面向压缩机观察，曲轴为逆时针旋。
总体结构特点及布置型式见表1：表1：二、性能参数及主要技术指标三、压缩机主要零部件结构简介3．1基本部分基本部分主要包括：机身、曲轴、连杆、十字头，其作用是连接基础与气缸部分并传递动力．3.1.1机身曲轴箱与中体铸成一体，组成对称型机身。
两侧中体处设置十字头滑道，顶部为开口式便于主轴承、曲轴和连杆的安装。
十字头滑道两侧开有方窗，用于安装、检修十字头。
顶部开口处为整体盖板，并设有呼吸器，使机身内部与大气相通，机身下部的容积做为油池，可贮存润滑油。
主轴承采用滑动轴承，为分体上下对开式结构，瓦背为碳钢材料，瓦面为轴承合金，主轴承两端面翻边，用来实现主轴承在轴承座中的轴向定位；上半轴承翻边处有两个螺孔，用于轴承的拆装；轴承盖内孔处拧入圆柱销，用于轴承的径向定位；安装时应注意上下轴承的正确位置，轴承盖设有吊装螺孔和安装测温元件的光孔。
轴承盖与轴承座连接螺栓的预紧力，需用螺栓紧固后的紧固力矩来保证。
紧固力矩数值见附录Ｂ。
机身结构型式见表2：ＢＸ系列机身型式表23.1.2曲轴ＢＸ系列产品曲轴的一个曲拐主要由主轴颈、曲柄销和曲柄臂三部分组成，其相对列曲拐错角为180°，多列时相邻列曲拐错角见表3。
曲轴功率输入端带有联轴法兰盘，法兰盘与曲轴制成一体，输入扭矩是通过紧固联轴盘上螺栓使法兰盘连接面产生的摩擦力来传递的。
曲轴轴向定位是由功率输入端第一道主轴颈上的定位台与带有翻边的主轴承来完成，以防止曲轴的轴向窜动，定位端留有轴向热膨胀间隙。
曲轴为钢件锻制加工成的整体实心结构，轴体内不钻油孔，以减少应力集中现象。
关于加氢装置循环氢压缩机的几点补充说明
关于加氢装置循环氢压缩机的几点补充说明为保证循环氢压缩机在事故状态下的安全运行，补充说明如下：1．当反应系统压力低于3.0MPa时，需做停机准备，当系统压力低于2.5MPa时，必须停机处理；2．当3.5MPa蒸汽压力低于2.0MPa时，需做停机准备，蒸汽压力低于1.5MPa时，必须停机处理；3．当3.5MPa蒸汽压力不断降低，若降至2.5MPa时，需将背压蒸汽改去放空。
4．若循环机未进入“运行工况”，在反应系统压力降低或蒸汽压力降低时，可不断降低压缩机的转速至3000rpm，以降低压缩机的负荷。
在降低转速的过程中，循环机的出入口压差将会减少，若出入口压差小于0.7MPa时，须将防喘振阀手动全开，将出口电动阀和急冷氢阀缓慢关闭，防止反应系统的油窜入氢气管线中。
需注意的是，出口电动阀需打到旁路位置或本地位置才能进行操作，否则关阀操作不起作用。
5．如果循环机进入“运行工况”，在事故状态下，循环机的转速只能降至调速器的最低调节转速，若事故继续恶化，需停机处理，只能做紧急停机处理。
此时，需室内按紧急停机按钮或室外按紧急停机按钮或使用现场手动停机手柄，以上三种可以触发压缩机的相关联锁，其它的停机方式不能触发相关联锁。
在这种停机方式中，需将防喘振阀打至“自动”位置，并且停机过程中待防喘振阀全开后，需关闭炉前、炉后和急冷氢阀，防止油倒窜。
6．从上两次事故分析中可以看出，当反应系统压力在2.0MPa时，压缩机转速降至5500rpm 时，防喘振阀将全开；当反应系统压力在5.0MPa时，压缩机转速降至4200rpm时，防喘振阀将全开，而且，防喘振阀的开度直接从0％开到100％。
在防喘振阀突然全开的过程中，要注意防止反应系统中的油窜入氢气管线中，因此，当转速降至5500rpm时，最好将防喘振阀手动逐渐打开，全开后，关闭出入电动阀和急冷氢阀，防止油倒窜。
7．在恢复生产的过程中，1）若反应进料泵仍在运行，新氢机和循环机停止，则开机顺序应当是先开新氢机，待新氢机出口的氢气逐步将反应系统的流程疏通后，再开循环机。
加氢系统(N2)循环
2、静态气密
1）按照加氢系统气密试验、氮气置换阀 门设置图”进行阀门设置。 2）打开D-9104进口的N2阀，系统进行 N2升压，使PICA-9131为氮气原压600 KPa左右。 3）关闭D-9104进口的N2阀，确认 PICA-9131指示值有没有下降。 4）进行预备气密试验，在机器、设备和 配管的人孔法兰、配管法兰、阀门轧兰以 及排放阀等处，涂上肥皂水，检查泄漏点。
预备运转步骤
1、确认和准备 2、静态气密 3、动态气密 4、加热炉烘炉、升温 （详见单机操作） 5、触媒充填 （详见催化剂装填）
1、确认和准备
1）接通所有的公用系统，热交换器和泵 中已通入CW。 2）打开所有仪表检测器的主阀，处于可 测定状态。 3）各排放阀的盲板改为通板。 4）氢压机的进口阀、出口阀盲板改为通 板。 5）压缩机、泵均已送电。 6）燃料气引入炉前。
5、H2循环
1）PICA-9131设定2400KPa，切 入自动。 2）启动C-9101A，切入负荷侧。 3）当PICA-9131低于2400KPa时， 启动C-9102补充机补入H2。 4）加热炉点火升温至正常温度。
6、氮气循环及降温
1）停C-9102运转。
2）补氮气进C-9101。 3）停加热炉，停E-9105中压蒸汽，
4、H2升压、气密试验、置换
1）按照加氢系统开工阀门设置图”进行阀门设置。 2）确认D-9104进口的N2“DBB”阀已关闭，排放阀打 开。 3）打开FV-9111，系统泄压为100KPa，关闭FV9111。 4）启动C-9102补充机进行系统升压（升压速率为 300KPa/h），系统分别为 1000KPa、2000KPa、 2400KPa几个价段进行气密试验。 5）系统放置24小时做静态气密试验。（24小时泄漏率 低于1%为合格）。 6）根据系统氢浓度和压力，慢慢地手动打开FV-9111 系统排放，进行H2置换。(氢浓度＞90％) 7）H2置换合格后，关闭FV9111及停C-9102运行。
柴油加氢装置循环氢压缩机的喘振线实测修正
ａ．对循 环 氢 进 行 采 样 分 析，实 测 分 子 量 为 ３．１ｇ／ｍｏｌ，而设计分子量为 ２．５ｇ／ｍｏｌ，存在较大偏 差。
ｂ．在催 化 剂 运 行 中 后 期，装 置 高 压 系 统 压 降上 升，使 得 压 缩 机 进 出 口 压 比 增 大，流 量 降 低， 导致机组工作点 靠 近 防 喘 振 线，防 喘 振 阀 开 度 在 ３０％左右，造成 约 ２４０００Ｎｍ３／ｈ的 循 环 氢 从 防 喘 振 线 返 回 ，使 中 压 蒸 汽 耗 量 增 大 的 同 时 ，机 组 运 行 也存在一定安全隐患。
压缩机的防喘 振 控 制 有 自 动、半 自 动 和 手 动 ３种控制模式，为确保机组 安 全 高 效 运 行，通 常 采 用 自 动 控 制 模 式 ，当 机 组 工 作 点 靠 近 防 喘 振 线 时 ， 程序自动控制防 喘 振 阀 开 启，确 保 机 组 工 作 点 远 离 喘 振 线 ，防 止 机 组 发 生 喘 振 。 ２ 存 在 问 题 ２．１ Ａ柴 油 加 氢 装 置
Ｂ柴 油 加 氢 循 环 氢 压 缩 机 主 要 参 数 为 ： 位 号 Ｃ１１０２ 投用时间 ２０１４年 １０月 型 号 ＢＣＬ４０８ 介质 循环氢 进 口 压 力 ６．９５ＭＰａ 出 口 压 力 ９．０７ＭＰａ 进 口 温 度 ５５℃ 额 定 流 量 １５６０００Ｎｍ３／ｈ 驱动方式 汽轮机 喘振是离心式 压 缩 机 的 固 有 特 性，当 离 心 式 压 缩 机 在 小 流 量 、高 压 比 工 况 下 工 作 时 ，进 入 叶 轮 或扩压器管道的 气 流 方 向 发 生 逆 转，当 气 流 量 降 到很低时，分 离 现 象 则 达 到 最 大 化。当 气 流 发 生 旋转脱离时阻碍 了 气 流 的 通 过，压 缩 机 出 口 较 高 压力的气体返流 到 级 中；此 时 级 里 面 气 体 压 力 增 加 ，流 量 增 加 ，又 重 新 会 把 倒 流 回 来 的 气 体 再 次 压 出 去 ，因 此 气 体 在 级 与 管 道 间 徘 徊 往 复 ，这 就 使 得 系统中产生了周 期 性 的 气 流 振 荡，这 种 现 象 称 为 喘 振 。 当 压 缩 机 发 生 喘 振 后 ，机 组 不 能 正 常 工 作 ， 振 动 陡 增，机 组 轴 承 损 坏，极 易 导 致 恶 性 设 备 事 故。 目前循环 氢 压 缩 机 组 控 制 采 用 沈 鼓 的 ＩＴＣＣ （也称为 ＣＣＳ）控 制，根 据 其 设 计 的 工 艺 条 件 （进 出口压力、分子量 等）和 机 组 制 造 尺 寸，模 拟 计 算
加氢单元循环氢压缩机操作说明
循环氢压缩机的操作一、循环机的开机操作1.开机前的检查1)压缩机组各附件齐全。
2)地脚螺栓齐全、紧固。
3)水、电、汽、风、油等公用工程已到位。
4)室内操作系统正常，报警台试灯正常。
5)润滑油箱加入合格润滑油至上限。
6)检查各仪表齐全好用。
7)润滑油系统没有泄漏点。
8)各安全阀投用。
9)压缩机出、入口管线排液且伴热投用。
10)压缩机出入口管线及干气密封相关管线法兰进行气密。
2.开机操作步骤（以柴油加氢为例）1)首先投用干气密封系统的隔离氮气；2)建立润滑油系统运转：检查润滑油系统流程已打通，启动一台油泵运转，将另一台打至“联锁”状态，检查润滑油、控制油压力符合要求，润滑油压力控制在0.25MPa，控制油压力控制在1.0MPa，并向高位罐进行灌油。
对以下联锁进行试验：1）润滑油小降试验：包括润滑油总管压力低于0.15MPa、速关油压力低于0.65MPa、泵出口压力低于0.85MPa，均联锁启动备用泵；2）润滑油大降试验，润滑油压力低于0.1MPa联锁停机；3）速关油压低于0.43MPa。
3) 1.0MPa背压蒸汽暖管a)引蒸汽至界区，充分排凝后开大界区地点排凝阀放空；b)全开界区1.0MPa蒸汽总阀至汽轮机出口闸阀之间的所有排凝阀，确认管线积液全部排净后，稍开界区蒸汽阀，引蒸汽至汽轮机出口闸阀；c)全开汽轮机出口闸阀与出口单向阀之间的低点排凝阀，使管线的积液全部排净，并关闭单向阀的副线阀，稍开汽轮机出口闸阀，引蒸汽至汽轮机出口单向阀；d)暖管过程中要注意各低点排凝情况，引汽过程务必缓慢，严格控制升压速度，严防水击损坏管线及设备。
一旦发生轻微水击，应立即关小引汽阀至水击消失为止；如果水击严重，则立即关闭引汽阀。
4) 3.5MPa主蒸汽暖管a)确认3.5MPa蒸汽进装置界区总阀及其副线阀全关；b)慢慢打开3.5MPa蒸汽进装置界区总阀前的低点排凝阀脱液至见汽，然后开大低点排凝阀放空；c)投用3.5MPa蒸汽分水器，确认其疏水阀投用，顶部放空阀关闭；d)全开汽轮机入口隔断阀前的低点排凝阀，将其积液排干净，稍开界区总阀的副线阀，引蒸汽至此排凝处放空；e)全开汽轮机入口隔断阀后的低点排凝阀和汽轮机速关阀前的低点排凝阀，并稍开汽轮机入口的放空阀，确认管线积液排净后，稍开汽轮机入口隔断阀的副线阀，引蒸汽至速关阀前暖管；f)待界区总阀的前后压力基本平衡后，慢慢开大界区总阀，同时关小其低点放空阀，关闭副线阀；g)缓慢打开汽轮机入口隔断阀，并同时不断开大速关阀前的放空阀，关闭入口隔断阀的副线阀。
加氢裂化循环氢压缩机(蒸汽透平驱动离心式压缩机)
循环氢压缩机干气密封系统 0.7MPa
Max:0.1MPa
PCV4
氮气
去B PIA7 PDIA FIA
61105A 61105A
增压机
安全 PDIA FIA 放空61105B 61105B
0.05MPa, 43.04Nm3
出口 入口 15.7 12.738 MPa, MPa,
FIA 61106A
FIA 61106B
12.85MPa, 523.77Nm3
PCV 61102 0.5MPa, 56.82Nm3
PDIA 61102
73.89Nm3
PCV 61101 0.4MPa, 17.05Nm3 氮气过 滤器
0.7MPa 氮气
循环氢压缩机干气密封系统
• 1--循环氢压缩机干气密封系统生产厂家: 约翰克兰 John crane • 2--循环氢压缩机干气密封形式: • T28XP(单向旋转串联密封,带中间迷宫),缓冲气类别为氮气和流程气. • 3—干气密封的说明: • 3—1干气密封控制系统带增压单元和除雾单元. • 3--2干气密封控制系统的最高工作压力至少为滞止压力(14.4MPa). • 能适应循环氢压缩机操作压力的迅速下降. • 3—3从压缩机出口到控制盘和从控制盘到压缩机主密封气管线做伴
清洗润滑油 管道用口
Ｌ
ＰＩＡ ６０５０１
自动启 动油泵
调 速 汽轮机
器
压缩机
中压 蒸汽
主油泵
清洗润滑油 管道用口
辅油泵
油箱充氮的目的:保持微正压，除去油箱中的油烟气，隔绝空气
电加热器
润滑油箱
0.7MPa 润滑油站的组成:
注油口 ６０Ｔ２Ｉ０２Φ2，10 氮气 Nm3/d,2kpa
加氢装置新氢压缩机和循环氢压缩机二合一机组的应用
程中， 若反应压力一定 ， 新氢段需要三级压缩才能满足生产， 那么循环氢段 就只有一缸，这就要求二合一机组机型要大 ， 使用会受到限制。
３ ． ２ 反应 压 力
反应压力取决于原料和所希望的杂质脱除程度 。目前 ， 加氢装置反应压 力多在 ３ ． ５—１ ４ ． ０ ＭＰ ａ之间。较高的反应压力同样可能要求机组机型偏大， 使 用也 就受 限 。
，
二合一机组特点鲜 明，占 地面积不大 ， 投资和运பைடு நூலகம்成本低，效率较高 ， 因而在目前国内石化企业的加氢精制装置中得到了广泛的 应用。 由于往复式 压缩机具有排气压力高且稳定的优点 ， 因而采用往复式压缩机进行二合一机 组的组成，从经济性 ， 实用性来说，都是最高效选择。 ２ ＝合一机组的
技术 特点 二合一 机组通常是 选 用 两 台 往 复 式 压 缩 机 ，一开一备 ，每台压 缩机均包含 新氢 和循环 氢压缩部分 ，均 为四列 四缸 ，新 氢部分可选用 三列三缸 三级 ，循环氢 部 分 则 用 一 列 一 缸 一 级 ，也有 新氢和循环氢
各 选 用 二 列 二 缸 二 级
３ 占 地面积 ４ 能耗大 ／ ＿ Ｊ 、
较， Ｊ 、 较， Ｊ 、
较大 较大
分开机组占地略紧张 少运行一台压缩机组 ， 二合一胡组能耗较低
５ 备 ６ 运懈
—种备件 较低
两种压缩机， 两种备件 备件较多，影响投资成本 较高 少运行一台压缩饥， 二合—机绷 氐
５ １联锁 点 的设计 要合 理 精 简联锁 点 ，强化联 锁设 计 ， 避 免假 停机及 不必 要 的停机 。直馏 柴油 加
氢装置二合一机组设置有 以下联锁点： 润滑油压力三取二； 循环氢气缸出口 温度 ；新 氢一二 级 出口温度 ； 压 缩机轴 箱振 动 ；循环 氢出人 口压差 ；新氢 一 二级人 口压力 ；新 氢一二 级 出 口压力 ；压 缩机 轴箱供 油温 度等
高压加氢装置循环氢压缩机组故障诊断及原因分析
该压缩机组是 ４０万 吨／ ０ 年蜡 油加 氢裂 化装 置 的
关键机组 ，其作用使在加氢裂化装 置中执 行着 向反应 器输送氢气 ，承担着保证反 应顺利 进行及 装置安全生
产 的任务 。设备参数技术参数如表 １所示 ，监 测机组 仿真如 图 １ 所示 。
中 国海油惠州炼油分公司蜡油加氢裂化装置采用
平衡 、磨损等故 障 ，及时停机维修 ，避免 了机组 严重
的灾难性事故 ，取得 了良好 的经济效益 。
１ 被 监 测 机 组 概 况
国内首套 引进 的 Ｓ ｅ ｌ ａ Ｓｌ ｉ ｓ ｈｌＧｏ ｌ ｏ ｔ ｎ 工艺技术及 Ｃｉ ｌ ｂ ｕｏ ｒ －
ｔ ｏ ａ ｙｔ＆Ｔｃ ｎｌ ｉ 公 司开发 的配套催 化剂 ， ｅ ｎＣ ｔ ｓ ｌ ｆ ｌ ａ ｓ ｅｈｏｏ ｅ ｇｓ
处理能力为 ４ ０万 ｔ年 ， 目前 国内单套 处理能力最 ０ ／ ／ 是 大的高压加氢裂化装置 ，主要生产高质量的柴油和航 空煤油 ，同时生产高质量的蜡油作为南海石化 乙烯裂 解和润滑油的原料 。在高压加氢装置 中，循环氢压缩
Ａｂ ｔａ ｔ Ｕｓｎ ｎ １ ｅ ｍｏ ｉ ｒｎ ｙ ｔｍ ￥ ０ ０ ｄ ｖ ｌｐ ｄ ｂ ｓｏ ｔｅ ｓ ｒｅ ｆｕ ｔｒ ｔｒ ｓ ｕ ｂ ｌｎ ｅ， ａ ａ ｌ ｏ ｓｒ ｃ ： ｉｇ ｏ ．ｉ ｎｔｉ ｇ ｓ ｓｅ ｎ ｏ ８ ０ ｅ ｅｏ ｅ ｙ Ａｌｔ ｎ，ｈ ｕ ｇ ａ ｌ，ｏｏ ’ ｎ ａａ ｃ ｗｅ ｒｆｕ ｔ ｆ ｒ ｃ ｃｅ ｈ ｄ ｏ ｅ ｏ ｒｓ ｏ ｏ ｉｈ ｐ ｅ ｓ ｒ ｙ ｒｇ ｎ ｔｏ ｎｔｗｅ ｅａ ａｙ ｅ ｙｐ ｅ ｉｔ ｅ ｍａｎｅ ａ ｃ ｅ ｈ ｏ ｏ ｙ Ｓ — ｅ ｙ ｌ ｙ ｒｇ ｎ ｃ ｍｐ ｅ ｓ ｒｆｒｈ ｇ — ｒ ｓｕ ｅ ｈ ｄ ｏ ｅ ａｉｎ ｕ ｉ ｒ ｎ ｌｚ ｄ ｂ ｒ ｄｃｉ ｉ ｔｎ ｎ ｅｔｃ ｎ ｌｇ ． ｅ ｖ ｖ ｒ ｉａ ｔｏ ｓａ ｃｄ ｎ ｆｍａ ｈｎ ｅ ｓａ ｏｄ ｄ， ｎ ｏ ｄ ｅ ｏ ｏ ｃ ｂ ｎ ｆｔ ｒ ｃ ｉｖ ｄ． ｅ ｅ ｄｓ ｓｒ ｕ ｃ ｉｅ ｔｏ ｃ ｉｅ ｓ ｔｗａ ｖ ｉｅ ａ ｄ ｇ ｏ ｃ ｎ ｍｉ ｅ ｅ ｓ ｗｅｅ ａ ｈｅ ｅ ｉ Ｋｅ ｗｏ ｄ ： ｏ ｒｓｏ ｎｔ ｃ ｎ ｉｉｎ ｍｏ ｉｏ ｎ ；ａ ｌ ｄ ａ ｎ ｓｓ ｗｅ ｒ ｙ ｒ ｓ ｃ ｍｐ ｅ ｓ ｒｕ ｉ ；ｏ ｄ ｔｏ ｎ ｔｒ ｇ ｆｕ ｔ ｉｇ ｏ ｉ ； ａ ｉ
加氢站新氢压缩机操作法
(12) 内容
压缩机操作参数： 项目 压力 MPa 新氢压缩机 K-101/1.2 温度℃ <45 <135 <45 <135
一级入口 一级出口 二级入口 二级出口 4. (1) (2) (3) (4) (5) (6) (7)
1.5<P<2.0 <4.6 <4.6 <8.9
型号 YAS600-16/1180 功率:600KW 电压:6000KV 电流:90.8A 转数:372r/min 防爆等级:eⅡT3 电机轴瓦润滑油牌号：L-HV46
TS-301/1.2、303 /1.2
PA-202/1.2
气缸 冷 却 水 压 力低 报 警 ： P<0.12MPa 当 P>0.15Mpa 时 报 警 消除
PISA-309/1.2
润滑油压低于 0.25MPa，报警
3．润滑油箱、注油器加热器及辅助油泵工作值 TS-301/1.2 润滑油箱加热器切换开关 当 T<15℃时加热，T>25℃时停止 TS-303/1.2 注油器油箱加热器切换开关 当 T<15℃时加热，T>25℃时停止 PISA-309/1.2 润滑油压低于 0.25MPa，报警辅助油泵启动 润滑油压大于 0.6Mpa 时辅助油泵停止。 La-301/1.2 4．连锁停机值 PSA-308/1.2 油压低于 0.15MPa，主电机停机 TISA － 406/1.2 ， 407/1.2 电 机 定 子 线 圈 温 度 大 于 140 ℃ ， 主 电 机 停 机 润滑油箱液位低报警 280MM
松手。 (6) (7) 压缩机开机时先将出口阀打开、入口阀关闭。准备加载负荷前将入口阀打开。 由于电机 YAS600-16/1180 没有延时启动装置，故本机允许在冷态下连续启动
加氢循环氢气压缩机产生振动原因分析及处理对策
加氢循环氢气压缩机产生振动原因分析及处理对策摘要：压缩机是加氢化工生产过程中重要设备，必须对其运行状况进行实时监测，进而及时、准确发现压缩机运行过程中出现非正常振动现象，通过对其故障原因进行准确分析，实现对振动故障有效诊断与处理，避免生产事故发生。
因此，文章对加氢循环氢气压缩机振动原因进行了深入分析，进而对相关处理措施进行了有效探讨，希望能够为相关工作人员提供有益参考。
关键词：加氢循环；压缩机；振动；原因；处理；措施在加氢过程中，加氢循环氢气压缩机的工作情况关系到了加氢的效率与安全。
不过在实际运行过程中压缩机常常会出现振动问题，并且设备使用时间越长振动幅度就会变得更加，对氢气压缩机的运行稳定与安全产生较大影响。
所以工作人员必须要将其振动原因进行分析，并采取针对性的措施进行解决，以确保加氢循环氢气压缩机运行的稳定与安全。
一、加氢循环氢气压缩机发生振动原因分析（一）转子质量不均衡在压缩机振动故障原因当中，由于回转质量平衡程度不足而导致振动出现的情况较为常见。
压缩机运行由于转子零部件设计缺陷，或者转子出现偏心等质量问题，都会导致转子回转质量不平衡，进而引起压缩机振动。
组成压缩机转子系统结构中，主要包括了轴承、叶轮以及其他装配零件，这些部件在生产过程中由于质量控制不当导致零件中出现沙眼、气孔等问题，或者在现误差，或者装配偏心，导致转子系统在运行时附着物不均匀堆积在压缩机上，对转子系统造成腐蚀影响，进而使得转子出现磨损、变形、紧固件脱落等，使压缩机转子质心偏移，引起压缩机转子质量不平衡而导致压缩机振动。
（二）转子不对中压缩机或者是驱动机转子不对中也是引发压缩机振动故障主要原因之一。
造成转轴不对中主要原因通常有两种，一种是联轴器不对中。
转子之间动能传递是通过联轴器连接实现，若是连接时对中效果不佳，将导致联轴器在长时间运行过程中出现明显磨损，造成压缩机基座发生下沉进而引发连轴器不对中振动故障，同时转子运行温度发生变化也可能会导致联轴器对中不良问题，造成压缩机不正常振动。
循环氢压缩机操作指南
2.3.1循环机操作指南1、概况加氢裂化循环氢压缩机（K-102）是100万吨/年加氢裂化装置关键设备，它的作用是将循环氢分液罐罐顶的一部分氢气压缩，压缩后的氢气与腊油相混合，经过加热后送入加氢精制、加氢裂化反应器，这部分循环氢被用做（1）防止和延缓催化剂结焦；（2）分散进料，使之与催化剂床层接触的更均匀；（3）起热载体作用，平均床层温度，防止不均匀超温；（4）提供反应氢。
2、循环氢压缩机简要结构及性能特点循环氢离心压缩机由沈阳透平机械股份有限公司生产的BCL406/A压缩机和杭州汽轮机股份有限公司生产的NG32/36/16凝汽式汽轮机组成，压缩机与汽轮机由膜片联轴器联接，压缩机和汽轮机安装在同一钢底座上，整个机组采用润滑油站强制供油，压缩机的轴端密封采用约翰克兰鼎名密封（天津）有限公司干气密封，干气密封的控制系统也由约翰克兰鼎名密封（天津）有限公司提供。
机组布置为双层，主机布置在压缩机厂房二层，油站等辅机位于一层。
机组布置示意图如下:机组布置示意图2.1、压缩机的结构及性能特点BCL406/A型压缩机是一种6级高压离心压缩机，机壳为垂直剖分式。
压缩机主要由定子（机壳、隔板、密封、平衡盘密封、端盖）、转子（轴、叶轮、隔套、平衡盘、轴套、半联轴器等）及支撑轴承、推力轴承、轴端密封等组成。
BCL406A压缩机为叶轮顺排布置、机壳垂直剖分结构，叶轮名义直径为φ400mm，工艺气体依次进入各级叶轮进行压缩，一直压缩至出口状态。
2.1.1压缩机结构本压缩机为单段六级压缩，六级叶轮采用闭式、后弯型叶轮。
叶轮与轴之间有过盈，串联热装于轴上，为了防止压缩介质泄漏，各级间、各级叶轮入口间、一级入口、平衡盘均设迷宫密封，以防内部泄漏。
轴端密封采用目前比较先进的约翰克兰公司生产的干气密封。
为了消除轴向力，设置有平衡盘及止推轴承。
压缩机的机壳，根据压力和介质的需要，采用锻钢材料制成。
机壳在两端垂直剖分，用螺栓将两侧的端盖和机壳紧固在一起。
加氢重整装置循环氢压缩机排气管道振动原因分析
往 复式 压缩 机具 有效 率 高 、 力范 围宽 、 力 压 压
变化与 流量 关 系 变 化较 小 ， 而工 作 的稳 定 性 比 因
排 气管 线振 动双 振 幅 的评 价 见表 ２ 。
表 １ 活 塞 压 缩 机 的 基本 参数
缸径／ 行程 ／理 论 压 力 ／ ａ 实 际 压 力 ／ ａ 转 速 ／ ＭＰ ＭＰ 压 缩 机
１ ９ ．
人 口
出 口 （ ｒ・ｗｉ １ ｎ 、
１ ３ ．０ １ ３ ．０
１ ２ ． ８
Ｋ４ ０ ／１ ３ ２ ０ ２ １ ３ ０ ０ Ｋ４２ ／ ３３ ２ ０ ０１ ２ ０ ０
Ｋ ４２ ／ ３０ ３ ０１ ３ ０ ２０
１ ０ ．５ １ ０ ．５
１ ０ ．１
人 口
１３ ． １３ ．
１ ．２
较好 等特 点 ， 往 复式 压 缩 机 被 大量 地 应 用 在 石 故
油炼制 化 工 连 续运 转 和 中 、 小流 量 的场 合 。但 由 于往 复式 压缩 机 的脉 冲 性 造 成 气 流脉 动 ， 一 步 进
出 口
２ ０ ２０ ．
设计计 算 方案 ， 望 在 管 道设 计 及 压 缩 机 选 用 时 期 避免 振动 的发 生 。 １ 管 系及压 缩机 基本 情况
１ １ 振 动 状 态 分 析 ．
表 ２ 美 国 普渡 的要 求
双 振 幅 值 ／ ｍ “ 要 求 ≥ １ ７ ２０ 危 险 ≥５８ ０ 要 调 整 ≤ ２０ ０ 设 计 控 制值
建 立 了数 学模 型 ， 别 进 行 了计 算 ； 对 改进 前后 的 振 动 参 数 作 了 比 较 。根 据 分 析 结 果 ， 该 压 缩 机 级 管 路 分 并 对
循环氢压缩机停机原因分析及处理方法
循环氢压缩机停机原因分析及处理方法发布时间：2021-12-31T02:43:08.670Z 来源：《中国科技人才》2021年第25期作者：袁少忠王龙[导读] 某蜡油加氢装置（150万t/a）的循环氢压缩机是由BCL406型压缩机与NG25/20型拖动汽轮机组成，是炼油装置的核心关键设备，它的安全稳定运行是加氢装置的重中之重。
机组于2013年6月投入运行，期间运行基本稳定。
2021年4月完成大修，大修后汽轮机单机试运正常。
机组开车后分别于4月10日、19日和20日3次发生突然停机，给装置运行造成波动。
盛虹炼化（连云港）有限公司江苏省连云港市 222000摘要：循环氢压缩机是用来提高循环氢压力以克服系统压降，保证工艺需要的循环气量的压缩机设备。
但是，在实际当中，由于相关因素的影响，循环氢压缩机在运行中会出现停机问题。
本文就结合实际案例对于循环氢压缩机停机原因分析及处理方法进行分析。
关键词：循环氢压缩机；停机原因；处理方法1案例概述某蜡油加氢装置（150万t/a）的循环氢压缩机是由BCL406型压缩机与NG25/20型拖动汽轮机组成，是炼油装置的核心关键设备，它的安全稳定运行是加氢装置的重中之重。
机组于2013年6月投入运行，期间运行基本稳定。
2021年4月完成大修，大修后汽轮机单机试运正常。
机组开车后分别于4月10日、19日和20日3次发生突然停机，给装置运行造成波动。
该汽轮机于2021年4月5日单机试运，静态试验正常，机械超速试验跳闸转速记录为13889r/min（电超13703/铭牌机超13956），超速-67r/min，单机试验正常。
停机前动力油压、速关油压、二次油压、机组转速和调节阀输出值趋势，并结合SOE事件记录可见：在转速突然下降时刻，机组未收到任何仪表停机信号，仅收到速关阀关闭回讯，说明速关阀已关，此刻调速系统检测到机组实际转速低于给定转速后不断增大输出。
由于二次油压油源自速关油，同时随着速关油失压同步下降，约20s后（转速持续下降）触发调节汽阀输出开度＞40%且转速＜500r/m 联锁条件，触发机组联锁停机。
高压加氢装置新氢压缩机优化改造
１９ ９ ９年 ５月 ，０ ｌ４ ａ润 滑 油高 压 加 氢 装 置 建 ３ ｘ Ｏｔ ／ 成 ，０ ０年 １ ２０ ２月 一次 试车 成 功 ，创 造 了 同类 装 置 的 数 个 国 内第 一 ， 工 至今 以特 色 产 品打 入 市 场 ， 到 开 得
了 良好 的经济 效益 。 些一 切成 功离不 开设 备 的正 常 这
行 工 况 的 不足 。
主题 词 往 复 式氢气压 缩机
加氢
压 缩 比 压缩机 级 数
ｌ 翮 罱
运 转 ， 中新 氢 压 缩 机 （ Ｏ ／ ／ ） 该 装 置 生 产 工 其 ＫＩ １ Ａ Ｂ 是 艺 过程 中 的核 心设 备 ， 置 引进 的新 氢就 是在 该机 上 装 通过 三级 压缩 后 向系统 补充 循环 氢 。 该机 组 由意大 利 新 比隆公 司 制造 ，与 降 凝循 环 氢 压 缩机 共 用 一 台电 机 。经 过前 两 年 的实际 生产 ， 对其 运行 工 况进 行分 析
实现 装 置 系统 稳 产 、 高产 ， 周 期 稳 定运 行 离不 长
开 技术 创新 。 要不 断地 去发 现 问题 ， 决 问题 。 解 改造 前
我们这 个 压缩机 机组运 行有 ５ ％、 ｏ ％两 种负荷 。当 ０ １０ １０ ０ ％负 荷 运 转 时 虽 然 各 级 压 缩 比 可 以满 足 分 配 原
保 证第一 级 有较 高 的容积 系 数 ， 从而使 气 缸尺寸 不 至
于过大 ， 常第一 级压 力 比 通
８ （． ～ ． ） ｄ ｊ ０ ０ ０９ （ ／ ． ＝ ９ ５ Ｐ／ 如 果不 按照 等 压 比或 等 功原 则分 配 各级压 力 比 ，
便 或 多或少 的增 加指示 功 的消耗 。
加氢循环压缩机干气密封的工作原理及优化设计
加氢循环压缩机干气密封的工作原理及优化设计发布时间：2022-04-26T01:07:54.954Z 来源：《中国科技信息》2022年第1期作者：张琢[导读] 中国石油当地一家石化公司500万吨/年炼油扩能改造项目配套的140万吨/年柴油加氢处理装置的压缩机采用新鲜氢气和循环氢气两合一压缩机的形式。
张琢(大庆石化公司化工一厂黑龙江省大庆市163714)摘要：中国石油当地一家石化公司500万吨/年炼油扩能改造项目配套的140万吨/年柴油加氢处理装置的压缩机采用新鲜氢气和循环氢气两合一压缩机的形式。
设备的设计寿命为≥ 15年，可节约有效用地面积，减少投资，效率高，运行维护成本经济，降低单位能耗。
加氢；二合一；压缩机介绍压缩机是加氢装置的核心设备。
该装置采用新鲜氢气和循环氢气两合一压缩机的形式。
它具有节省占地面积、减少投资、高效率、经济运行维护费用、降低单位能耗的特点，为单位的安全、稳定、长期运行奠定了良好的基础。
介绍了新型氢/循环氢二合一压缩机在柴油加氢精制装置上的应用。
1.设备基本参数140万T/a柴油加氢精制装置的二合一压缩机2215-k-101a/b采用单级单排压缩。
新氢压缩机和循环氢压缩机一起设置，选择两台往复式压缩机，一用一备。
每台压缩机为两排两缸，一排新氢为一缸一级，一排循环氢为一缸一级。
二合一压缩机为对称平衡式压缩机，气缸采用油润滑、水冷和双作用。
压缩机主机由德国诺曼埃索公司生产，驱动机采用增安型同步电动机。
新氢和循环氢共用驱动机、润滑油、冷却水系统和控制系统。
本装置新氢和循环氢二合一压缩机的具体参数如下：型号：1+1 SZL 320；体积流量：新氢侧为16500 Nm3/h，循环氢侧为81000 Nm3/h；进气温度：新氢侧为40℃，循环氢侧为50℃；排气温度：新氢侧为130℃，循环氢侧为85.89℃；进气压力：新氢侧为2.4 MPa，循环氢侧为3.9 MPa；排气压力：新氢侧为5.9 MPa，循环氢侧为5.8 MPa；轴功率：2105 kW；电机功率：2320 kW；曲轴转速：333 r/min。
渣油加氢装置循环氢压缩机事故停运要点及总结
渣油加氢装置循环氢压缩机事故停运要点及总结渣油加氢装置循环氢压缩机事故停运要点及总结近年来，随着石油工业的不断发展，渣油加氢装置作为重要的能源处理设备，在石化领域得到广泛应用。
然而，渣油加氢装置循环氢压缩机事故时有发生，不仅对设备本身造成损坏，还对生产线的正常运行和工人的安全构成威胁。
因此，对于渣油加氢装置循环氢压缩机事故的停运要点必须进行全面分析和总结，以提高设备运行的安全性和稳定性。
事故停运要点：1. 及时发现异常情况：渣油加氢装置运行过程中，循环氢压缩机的异常变化常常是事故发生的前兆。
因此，工作人员应密切关注设备的运行状态，及时发现压力、温度、振动等异常情况，并立即采取措施进行报警、检修或停机处理。
2. 确定事故影响范围：一旦循环氢压缩机发生事故，需要及时确定事故对设备和生产线的影响范围。
通过对设备周围环境的检查和调查，确定是否有其他设备或管道受到损坏，排除威胁安全运行的隐患。
3. 制定停运方案：在确定事故影响范围后，制定停运方案是非常关键的。
停运方案应包括停止循环氢压缩机运行、停电、停车等具体操作步骤，并要求相关人员按照规定的程序执行。
同时，要确保停运过程中的安全性，提前组织好专业的检修人员和设备，以确保事故处理的及时和规范。
4. 拟定检修计划：当循环氢压缩机停运后，需要拟定详细的检修计划，明确检修的内容和工作要求。
检修计划应包括检查、清洗、更换受损零件等具体操作步骤，还应合理安排人力、时间和物力资源，以确保检修工作的高效进行。
5. 事故原因及教训总结：在渣油加氢装置循环氢压缩机事故处理完毕后，需要对事故原因进行全面分析和总结，以防止类似事故再次发生。
对于事故原因的分析可以采用树状图、故事板等工具，明确事故根源，并针对性地提出改进措施。
同时，还要对事故处理的效果进行评估，总结经验教训，以提高设备运行的可靠性和安全性。
总结：渣油加氢装置循环氢压缩机事故的停运要点包括及时发现异常情况、确定事故影响范围、制定停运方案、拟定检修计划以及事故原因及教训总结。
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离心式循环氢压缩机工作原理及结构类型
3、离心式循环氢压缩机工作原理及结构类型 3.1离心式循环氢压缩机的工作原理 离心式压缩机是一种叶片旋转式压缩机（即透平式压
缩机）。循环氢压缩机的工作原理与离心泵的工作原 理基本相同，不同之处是离心泵的工作介质是液体， 而循环氢压缩机的工作介质为加氢反应所需的氢气。 工作时启动原动机使叶轮旋转，叶轮的叶片驱使气体 一起旋转从而产生离心力，在此离心力的作用下，气 体沿叶片流道被甩向叶轮出口，经蜗壳送入排出管。 气体从叶轮处获得能量使压力能和动能增加，并依靠 此能量到达工作地点。在气体不断地被甩向叶轮出口 的同时，叶轮入口处就形成了低压区。
循环氢压缩机的主要部件及作用
叶轮还应进行三维的有限元应力和应变分析，并计算 和分析在最大圆周速度下叶轮应力和变形。为保证叶 轮的气动通道及详细尺寸和性能，所有叶轮均在数控 机床上进行加工，叶轮形状均按计算机优化设计的结 果精密制造成型，制造过程中对叶轮材料进行严格的 检查，每次焊接后要进行磁粉探伤检查，每次热处理 后也要进行磁粉探伤，在最终安装在转子上以前、经 过动平衡及超速试验后还要进行磁粉探伤。
离心式压缩机的特点
2、离心式压缩机特点
如果将往复式压缩机与离心式压缩机相比较，则显示 出离心式压缩机有以下特点。
2.1 离心压缩机的优点 （1）流量大——离心式压缩机是连续运转的，汽缸流
通截面的面积较大，叶轮转速很高，故气体流量很大。 （2）转速高——由于离心式压缩机转子只做旋转运动，
转动惯量较小，运动件与静止件保持一定的间隙，因 而转速较高。一般离心式压缩机的转速为500020000r/min。
离心式循环氢压缩机工作原理及结构类型
图 3-2 筒形压缩机结构简图
离心式循环氢压缩机工作原理及结构类型
多轴式离心压缩机是指一个齿轮箱中由一个大齿轮驱 动几个小齿轮轴，每个轴的一端或两端安装一级叶轮。 这种压缩机轴向进气、径向排气，通过管道将各级叶 轮连接在一起。通过不同齿数的齿轮，使从动轴获得 不同的转速，从而使不同级的叶轮均能在最佳状态下 运行，中间冷却器设在机体下面，每级压缩后的气体 经过一次冷却经过一次冷却后进入下一级，机组效率 较高。这种结构的压缩机结构简单、体积小，仅适用 与中低压的空气、蒸汽或者惰性气体的介质。
循环氢压缩机的主要部件及作用
两端头盖式
一端头盖式
一端大头盖、一端小头盖
图3-1 循环氢压缩机外壳3种头盖形式
循环氢压缩机的主要部件及作用
头盖与壳体的密封结构主要是传统的螺栓加O型圈的连 接方式（如图3-2所示）和剪切环结构（如图3-3所 示）。采用螺栓加O型圈连接的头盖而不使用金属垫片 密封主要因为金属垫片的密封预紧力较难控制。剪切 环结构是美国D-R公司专利。剪切环通常由4段组成， 装入壳体上的槽内，压力侧通过头盖的作用力和保持 环的反作用力组成的力矩被反力矩平衡，两者互相垂 直，分段的剪切环均匀受力不会弯曲，同时剪切环不 会因弹性变形而使头盖沿轴向运动。剪切环还具有拆 装方便、减少螺栓连接中对紧固扭矩的控制要求。
离心式循环氢压缩机工作原理及结构类型
图3-1 水平剖分离心式压缩机示意图
离心式循环氢压缩机工作原理及结构类型
垂直剖分型离心压缩机也就是筒形压缩机，上下剖分 的隔板（用螺栓连成一个整体）和转子装在筒形汽缸 内（如图3-2 所示为筒形压缩机简图），汽缸两侧端盖 用螺栓紧固。隔板与转子组装后，用专用工具送入筒 形缸体内。检修时需要打开端盖，抽出转子与隔板， 以便进一步分解检修。由于筒形汽缸的内压能力好、 密封性及刚性好，对温度和压力所引起的变形比较均 匀，因此适用于压力较高或易泄漏的循环氢压缩机。
循环氢压缩机的主要部件及作用
叶轮在轴上的安装，通常为热压配合和键或径向销的 组合。为保证叶轮在任何速度下不至于松动，通常在 叶轮背部的过赢量为0.0025D、入口处为0.002D（安 装处直径），这是考虑到叶轮孔的冷却速度不同以及 和轴肩处固紧不产生间隙，如图3-4所示。
循环氢压缩机的主要部件及作用
循环氢压缩机的主要部件及作用
1、外壳
循环氢压缩机的外壳通常为整体锻件或者钢板卷焊件， 或者部分锻件和卷焊件结合使用。而对于加氢裂化循 环氢压缩机的设计压力都在10MPa以上，其外壳一般 都是使用锻钢。根据工艺的要求外壳上上除进出口外 还可以加上抽出口或补入口，所有开口必须焊接在外 壳上。目前大多数制造企业按照叶轮标准化的结构尺 寸，确定外壳的尺寸，并相应标准化、形成系列。
循环氢压缩机的主要部件及作用
3、头盖 外壳两端应与头盖连接，连接要考虑操作压力
下的气密性、装入和抽出转子的方便性以及在 抽出内壳时尽可能减少拆卸辅助管线等因素。 如图3-1所示为目前循环氢压缩机头盖的3种主 要形式，即两端头盖式，一端头盖式及一端大 盖、一端小盖的结构，最广泛的使用是两端头 盖式。
循环氢压缩机的主要部件及作用
图 3-2 O型圈密封
图 3-3 剪切环结构
循环氢压缩机的主要部件及作用
3.3.2循环氢压缩机转子 循环氢压缩机转子包括叶轮、轴、推力盘、轴套平衡 活塞及半连轴节等。转子是压缩机的核心部件，压缩 机的性能主要取决于转子上叶轮的形式、数量和转速， 压缩机操作的平稳和可靠则取决于转子动力学的计算 及参数的合理选择。
循环氢压缩机的主要部件及作用
（1）叶轮 叶轮是离心式压缩机中唯一的作功部件。气体进入叶
轮后，在叶片的推动下跟着叶轮旋转，由于叶轮对气 流作功，增加了气流的能量，因此气体流出叶轮时的 压力和速度均有所增加。 循环氢压缩机采用的是闭式叶轮，流量系数一般在 0.01~0.05左右，属于低比转速叶轮。对于大型循环氢 压缩机叶轮通常采用焊接或铸造方式，目前国内（沈 鼓）一般采用焊接方式。叶轮的直径、流量系数、叶 片形状三者的组合可以达到理想的性能和效率。
循环氢压缩机的主要部件及作用
（3）半连轴节和轴套 半连轴节的形式通常为挠性齿式或无润滑膜片连轴节。 轴套是为保护轴不受磨损和腐蚀，在中间级密封处、
轴端密封处应装设可拆换的轴套，轴套和轴组装时不 应使转子发生暂时和永久变形。
循环氢压缩机的主要部件及作用
（4）推力盘和轴承
推力盘 叶轮一开始旋转，就受到指向吸入
离心式循环氢压缩机工作原理及结构类型
3.3离心式压缩机的类型 离心式压缩机可分为水平剖分型离心压缩机（如
MCL型）、垂直剖分型离心压缩机（如BCL型）及多轴 型离心压缩机等。 水平剖分型离心压缩机是指汽缸被剖分为上下两部分， 通常被称为上下机壳，上下机壳用螺栓连接，便于检 修（如图 3-1 所示为水平剖分的压缩机简图）。该结 构的压缩机一般适用于中低压（低于5.0MPa）环境下。
离心式压缩机的特点
（3）结构紧凑——机组重量和占地面积比同一流量的 往复式压缩机小得多。
（4）运行可靠——离心式压缩机运转平稳一般可连续 一至三年不需停机检修，亦可不用备机。排气均匀稳 定，故运转可靠，维修简单，操作费用低。
2.2离心式压缩机的缺点 （1）单级压力比不高。 （2）由于转速高和要求一定的通道截面，故不能适应
循环氢压缩机的主要部件及作用
2、内壳 循环氢压缩机内壳一般为轴向剖分，转子在内
壳抽出后可以整体吊装，内壳仅承受内外壳体 的压差。内壳和转子也可以完全在外部整体装 配、调整。内壳的两部分通常整体锻造也可以 分段锻造，各段间的垂直剖分面上用螺栓进行 紧固。所有静止原件（如回流器、弯道及扩压 器等）全部安装在内壳上。 内壳与外壳内表面间采用O形密封，也有采用 类似活塞环的金属密封圈。
太小的流量(主要是避免压缩机发生喘振,如图 2-1压 缩机特性曲线所示)。
离心式压缩机的特点
图 2-1压缩机特性曲线
离心式压缩机的特点
（3）效率较低，由于离心式压缩机中的气流速度较大 等原因，造成能量损失较大，故效率比往复式压缩机 稍低一些。
（4）由于转速高、功率大，一旦发生故障其破坏性较 大。
循环氢压缩机的主要部件及作用
循环氢压缩机的结构应按照API617的规定条款进行设 计、制造。循环氢压缩机主要部件有壳体和转子。
3.3.1 循环氢压缩机壳体 按照API617的规定，当压缩介质中氢分压大于
1.38MPa时，其壳体应采用垂直剖分结构，即筒形设计。 对于加氢循环氢压缩机设计规定要采用双壳体筒形结 构。循环氢压缩机的壳体是由外壳、内壳及头盖组成。 壳体具有承受介质压力，保证密封性能，对轴承、轴 封及转子等支撑和定位，提供平滑的气体通道等作用。
加氢循环氢压缩机
前言
1、前言 在加氢装置中循环氢的作用是保持反应系统氢分压、
带走反应热以及控制反应床层温度，从而保证加氢反 应的顺利进行。加氢装置的循环氢是靠压缩机来保证 在系统中的循环的。因此加氢循环氢压缩机是加氢装 置中最关键的动力设备，循环氢压缩机的运行可靠与 否关系到加氢装置的正常运行。目前，随着加氢装置 规模的不断大型化,循环氢需求也在不断增多 ，循环氢 压缩机大多选择离心式压缩机。
离心式循环氢压缩机工作原理及结构类型
Hpol=RT1·[kηpol/(k-1)][(P2/P1)(k-1)/(k·ηpol) -1] Kg·m/Kg
式中 H pol——压缩机需要提供的能量头， Kg·m/Kg； R——气体常数，R=848/MW MW为气体分子量，对
于循环氢来讲一般为2.015； P2——出口压力，MPa； P1——入口压力，MPa； T1——入口温度，K； K——绝热指数，循环氢一般取K=1.4； ηpol——多变效率；
图 3-5 推力盘简图
侧的力，这主要是因为轮盖和轮盘
上作用的压力不同造成推力不等的
原因。作用在叶轮上的轴向推力，
将轴和叶轮沿轴向推移。一般压缩
机的总推力指向压缩机进口，为了
平衡这一推力，安装了平衡盘和推
力轴承，平衡盘平衡后的残余推力，
通过推力盘作用在推力轴承上。推
力盘采用锻钢制造而成。