梁模板计算

206000
lb /2
b
lb /2
hb
二、计算 1、底模验算： 计算简图：
q
l
h
荷载计算： ① 底模自重 0.5×b×1.2= ② 混凝土自重 24×b×h×1.2= ③ 钢筋重量 1.5×b×h×1.2= ④ 振动混凝土荷载 2×b×1.4= 线荷载为： q1=k×(①+②+③+④)= 13.23 q2=k×(①+②+③)= 12.60 夹板+木楞方案 楞木选用： 落叶松 楞木宽度b1(mm) 60 惯性矩Il(mm4) 2560000 截面最小抵抗矩Wl(mm3) 木材的弹性模量El(N/mm2) 10000 楞木根数n 抗弯强度计算：（按简支梁验算） M=q1l2/8= 66134.25 N·mm σ =M/nWl= 0.34 N/mm2 其中： M：弯距设计值（N·mm） q1：作用在梁底模上的均布荷载（N/mm） l：小楞的间距（mm） σ ：受弯应力计算值（N/mm2） [fm]：木材的抗弯强度设计值(N/mm2), [fm]= 符合要求 挠度验算： w=5q2l4/384nElIl= 0.00342 mm 其中： q2：作用在梁底模上的均布荷载(N/mm) [w]：木模允许挠度 [w]=l/400 0.5 符合要求 2、侧模验算： 计算简图：
局部大截面梁模板计算（夹板）
适用范围： 模板采用夹板+木楞，横楞及立脚为钢管，双立脚，设对拉螺栓 一、假定条件及有关参数取值 梁高h(mm) 1810 梁宽b(mm) 250 梁长L(mm) 2250 梁离地面高(m) 4.3 支模排架步数n0 3 楼板立杆纵距lb(mm) 800 楼板立杆横距ls(mm) 800 楼板厚度hb(mm) 250 小楞间距l(mm) 200 横杆步距l3(mm) 1250 立杆横向间距l1(mm) 800 立杆纵向间距l2(mm) 400 混凝土重力密度γ c为： 24 kN/m3 模板形式 木模 荷载折减系数k为： 0.9 钢楞选用： φ 48×3.5钢管 截面积A(mm2) 489 截面惯性矩I(mm4) 121900 截面最小抵抗矩W(mm3) 5080 钢材的弹性模量E(N/mm2)
2
1.41
夹板+木楞方案 楞木选用： 落叶松 楞木宽度b1(mm) 60 楞木高度t1(mm) 惯性矩Il(mm4) 2560000 截面最小抵抗矩Wl(mm3) 64000 木材的弹性模量El(N/mm2) 10000 楞木根数n 5 间距e(mm) 453 梁侧模竖向钢楞采用： φ 48×3.5钢管 模板设计荷载(不考虑荷载设计值折减系数)： q3=(F×1.2+F3×1.4)×e= 26.12 kN/m 抗弯强度计算：（按三跨连续梁验算） M=0.1×q3×l2= 104488 N·mm σ =M/Wl= 1.63 N/mm2 ≤ [fm] 其中： M：弯距设计值（N·mm） l：小楞的间距（mm） σ ：受弯应力计算值（N/mm2） [fm]：木材的抗弯强度设计值(N/mm2), [fm]= 13 N/mm2 符合要求 挠度验算： w=0.677q3l4/100ElIl= 0.01105 mm ≤ [w] 其中： q3：作用在梁侧模上的均布荷载(N/mm) [w]：木模允许挠度 [w]=l/400 0.5 mm 符合要求
[S]
对拉螺栓采用： M14 查表D-2 得 净截面积A(mm2) 横向间距ls(mm) 500 符合要求 3、小楞验算： 计算简图：
105
容许拉力[S](kN)
17.80
q
b l1
按简支梁计算 荷载计算： ① 底模自重 0.75×(b+lb)×1.2= 0.95 ② 混凝土自重 24×(b×h+lb×hb)×1.2= ③ 钢筋重量 (1.5×b×h+1.1×lb×hb)×1.2= ④ 振动混凝土荷载 2×(b+lb)×1.4= 2.94 线荷载为： q4=k×(①+②+③+④)= 21.38 kN/m q5=k×(①+②+③)= 18.73 kN/m 抗弯强度验算： M=0.125q1'l1b(2-b/l1)= 721573.31 N·mm σ =M/W= 142.04 N/mm2 ≤ [f]= 其中： q1'：作用在小楞上的均布荷载（N/mm） q1'=q4l/b= 17.10 N/mm l1：计算跨距，对小楞为顶撑立柱横向间距（mm） b：梁（方截面）的短边长度（mm） W：钢管截面抵抗矩 符合要求 挠度验算： w=q2'bl13(8-4b2/l12+b3/l13)/384EI= 1.52 mm 其中： q2'：作用在小楞上的均布荷载（N/mm） q2'=q5l/b= 14.99 N/mm [w]=l1/500= 1.6 mm 符合要求 支座反力 R=q1'b/2= 2137.995 N ≤ 8kN 单扣件的抗滑符合要求
≥ 205
[f] N/mm2
Hale Waihona Puke Baidu
≥
[w]
采用对拉螺栓
计算简图
A
B
h
q
4
C
抗弯强度计算：（按二跨连续梁验算） MBC=0.0195×q4×h2= 737578.53 N·mm σ =M/W= 145.19 N/mm2 符合要求 支座反力验算： RB=0.3125×q4×h= 6530.480 N
≤
[f]
≤
80
钢楞设计荷载(不考虑荷载设计值折减系数0.85)： q4=(F×1.2+F3×1.4)×l=
11.5456 kN/m
不采用对拉螺栓----计算简图
A
h
q
4
A
h
q
4
B
抗弯强度计算：（按简支梁验算） M=0.06415×q4×h2= 2426444.25 N·mm σ =M/W= 477.65 N/mm2 其中： [f]：钢材的抗弯强度设计值(N/mm2),Q235 [f]= 符合要求 挠度验算： w=0.00652×q4×h4/EI= 32.174 mm 其中： [w]=h/500= 3.62 mm 符合要求，所以不采用对拉螺栓
F3
0.15 13.03 0.81 0.70 kN/m kN/m
kN/m kN/m kN/m kN/m (用于强度验算) (用于挠度验算) 80
楞木高度t1(mm) 64000 3
≤
[fm]
13
N/mm2
≤ mm
[w]
h
F
F3
h1
混凝土的温度T（℃） 30 混凝土的浇筑速度v（m/h) 混凝土的坍落度(cm) 15 混凝土浇筑振动荷载F3(kN/m2) 4 新浇混凝土对模板产生的侧压力 F1=0.22γ c toβ 1β 2v1/2= 45.80 kN/m2 F2 = γ ch = 43.44 kN/m2 其中： F1、F2：新浇筑砼对模板的最大侧压力(kN/m2) t0：新浇筑混凝土的初凝时间(h) t0=200/(T+15)= 4.44 V：混凝土的浇筑速度（m/h） V1/2= β 1：外加剂影响修正系数 1.2 β 2：混凝土坍落度影响修正系数 1.15 混凝土侧压力取F1、F2中的较小值。 F= 43.44 kN/m2 混凝土侧压力的有效压头高度h1=F/γ c= 1.81 m