倒虹吸计算书Word版
倒虹吸施工组织设计
目录1、基础施工 (3)2、砌管座 (3)3、涵管敷设 (3)4、倒虹吸管灌水试验 (3)5、盖板预制及安装 (4)6、洞口及接线工程 (4)1.基坑开挖 (4)2.基础砼浇注 (4)3.台身施工 (4)4.沉降缝 (5)5.防水层 (5)6．接缝 (5)7．进出水口 (6).............................................................................为了保证台背回填的质量，我部将采取如下措施： (6).......................................................................1.基本要求 (7)2、检测项目要求 (7)3．外观鉴定 (9)........................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................本倒虹吸桩号为 K28+722，涵长 38.00m ，其中盖板孔径为 2.0×2.0m,倒虹 吸管孔径为 0.5m,与路线右交角为 700。
倒虹吸计算书Word版
旧寨倒虹吸计算书一、基本资料设计流量：2.35 m3/s加大流量：2.94 m3/s进口渠底高程：1488.137m进口渠宽：2.0m进口渠道设计水深:1.31m加大流量水深：1.56m出口渠底高程：1487.220m进口渠道设计水深:1.43m加大流量水深：1.70m进出口渠道形式：矩形进口管中心高程：1487.385m出口管中心高程：1486.69m管径DN：1.6m二、设计采用的主要技术规范及书籍1、《灌溉与排水工程设计规范》GB50288—99；2、《水电站压力钢管设计规范》SL284—20033、《混凝土结构设计规范》SL/T191—96；4、《水工建筑物抗震设计规范》DL5073—1997；5、《小型水电站机电设计手册-金属结构》；。
6、《水力计算手册》7、《倒虹吸管》三、进口段1、渐变段尺寸确定L=C(B1-B2)或L=C1h；C取1.5～2.5；C1取3～5：h上游渠道水深；经计算取L=4m；2、进口沉沙池尺寸确定(1) 拟定池内水深H;H=h+TT=（1/3～1/4）h；T为进口渠底至沉沙池底的高差；取0.8m；(2) 沉沙池宽BB=Q/(Hv)；v池内平均流速0.25～0.5m/s；经计算取B=3.5m；(3) 沉沙池长L’L’≥（4~5）h经计算取L =8m；(4) 通气孔通气孔最小断面面积按下式计算：PC KQ A △1265；A 为通气管最小断面面积m 2；Q 为通气管进风量，近似取钢管内流量，m 3/s ；C 为通气管流量系数；如采用通气阀，C 取0.5；无阀的通气管，C 取0.7；P △为钢管内外允许压力差，其值不大于0.1N/mm 2；K 为安全系数，采用K=2.8。
经计算A=0.0294 m 2；计算管内径为0.194m ，采用D273(δ=6mm)的螺旋钢管。
四、出口段倒虹吸管出口消力池，池长L 及池深T ，按经验公式： L=(3~4)h T ≥0.5D 0+δ+0.3经计算取L =6m ，T=1.2m 。
倒虹吸管水力计算书
倒虹吸管水力计算书倒虹吸管水力计算书项目名称：_____________ 日期：_____________ 设计者：_____________ 校对者：_____________ 一、示意图：这里应该插入示意图，但是文章中没有提供）二、基本设计资料1.依据规范及参考书目：本次设计参考了以下资料：XXX《水力计算手册》（第二版）XXX《水工设计手册》（第二版）XXX《灌区建筑物的水力计算与结构计算》（XXX编著）2.计算参数：计算目标：已知流量及管径，求水头损失L。
设计流量Q = 20.000 m3/s倒虹吸管断面形状：圆形；孔口数量：3孔倒虹吸管孔直径D = 2.000m管身长度L = 220.00m，斜管段边坡1:4.00弯管中心半径R = 2.00倍管径，管身粗糙系数n = 0.0140上游渠道流速V1 = 0.700 m/s，下游渠道流速V2 = 0.700m/s门槽局部水头损失系数ξ4 = 0.050，管进口局部水头损失系数ξ5 = 0.200三、计算过程根据门槽局部水头损失系数ξ4 = 0.050和管进口局部水头损失系数ξ5 = 0.200，可以计算出斜管段边坡为1:4.00时，弯道中心的圆心角为:α = tan-1(1/4.00) = 14.036°每个弯道的局部水头损失为:ξ6 = [0.131+0.1632(H/R)3.5+(α/90)1/2]0.131+0.1632×[2.000/(2.00×2.00)]3.5}×(14.036/90)1/2=0.05 7管身流速为：V管= Q/(3×π×(D/2)2)20.000/(3×3.14×(2.000/2)2) = 2.122 m/s管出口局部水头损失系数为:ξ出 = (1-V2/V管)2=(1-0.700/2.122)2=0.449管身水力半径为: R = D/4 = 2.000/4 = 0.500管身摩擦阻力系数为: C = R1/6/n = 0.5001/6/0.014 = 63.636 倒虹吸管总水头损失△Z = (∑ξi+2gL/C2/R)V2/2/g0.050+0.200+2×0.057+0.449+2×9.81×220.0/63.6362/0.500)。
倒虹吸施工技术方案Word版(共21页)
倒虹吸施工技术方案第一节编制说明一、编制依据本施工技术方案是针对本合同段工程具体情况及工程特点，在已编制的总体施工组织设计基础上，严格按照合同文件（包括设计文件、会议纪要以及合同谈判资料等）、现场调查资料、垄茶高速公路公司及交通部颁发的相关施工技术规范、湖南省高速公路精细化施工实施细则、项目专用条款、试验规程、工程质量检验评定标准以及交通部颁发的公路工程预算定额、施工定额等进行编制。
二、地形地貌本合同段位于湖南省湘东茶永红层盆地丘陵、低山地区，地势总体东高西低。
地貌为红层丘陵地貌，地形起伏小，海拔高程100～140m，相对高差20～60m。
堆积、剥蚀作用强烈，丘陵和河谷平地相间出现，丘陵、丘岗呈圆包或长条状，山体坡度较缓，地表水较发育，多水田、旱地。
三、气候、水文条件本项目所在区域属中亚热带季风湿润气候，气候温和，四季特征分明，热量充足，雨水充沛，春季多雨，夏季多旱，严寒期短，暑热期长。
降水多集中于3～8月，其中4～6月为雨季，3个月降水量占全年降雨量的45%，年均降雨量1370.1mm，年均蒸发量1426.5mm，年平均气温17.9℃，极端最高气温40.8℃，极端最低气温-9.9℃，无霜期长，年平均298天。
主要河流有洣水河，河流流域降水充沛，降雨多集中于3～8月份，此期间多汛期，河水水位受降水影响明显，水位陡涨陡落，一般11月至翌年1月为枯水期。
四、构造物地基工程地质评价本合同段涵洞、通道主要为盖板型通道、圆管涵等结构型式，跨径一般≤6m，对地基地质条件要求不高；涵洞、通道大多位于冲沟及山体坡脚处，覆盖层粉质黏土、碎（卵）石质土及碎（卵）石为主，其承载力一般可满足这些构筑物的要求；在斜坡上，覆盖层厚度一般不大，且地面坡度大，稳定性较差，一般不宜以覆盖层作为地基持力层。
下伏基岩主要为强、中风化岩，其承载力较高，可作为地基持力层。
五、倒虹吸工程概况本合同段为泉州至南宁国家高速公路湖南省界化垄至茶陵高速公路第七合同段，位于茶陵县境内，起于洣江乡桃源村K36+390，经雅环村，在雅环村设置茶陵东互通（中心桩号K37+106.215），连接X059和通过茶陵连接线连接茶陵县城，经打石冲、瑶恒湾，在瑶恒湾处设洣水特大桥跨越洣水，经毛坪里、谭家里，终于下东乡枫树村K40+500，全长4.11km。
下官涵洞倒虹吸计算1
孟州市老蟒河下官庄段治理工程下官涵洞设计书校定：校核：设计：河南省豫北水利勘测设计院二零一三年七月目录1、涵洞总体布置 (4)2、设计依据 (4)3、水力设计 (4)3.1流态判别 (4)3.2非淹没压力流涵洞计算公式 (5)3.3淹没压力流涵洞计算公式 (7)3.4核算过水流量 (9)3.5核算进口水深 (9)3.6涵洞的消能防冲设计 (10)4、荷载计算 (13)4.1涵洞的垂直土压力计算 (13)4.2侧向水平土压力计算 (14)4.3水压力计算 (15)4.3.1内水压力计算 (15)4.3.2外水压力计算（蟒改河最高水位处涵洞断面） (16)4.4汽车车辆荷载计算 (19)4.5自重力计算 (21)5.3荷载的作用分项系数 (23)5、结构设计 (24)下官涵洞计算1、涵洞总体布置下官涵洞采用直线型布置型式，进口渐变段采用扭曲面连接，涵洞分4孔布置，单孔净宽3m，总宽为13.5m，长114m，净高1.8m，设计流量为39.41m3/s；断面形式为矩形，出口设有消力池，消力池采用深挖式。
2、设计依据（1）《水闸设计规范》（SL265—2001）（2）《中小型水利水电工程典型设计图集图集》水闸分册（3）《涵洞》熊启钧编著，中国水利水电出版社（4）《水工设计手册》（第二版）3、水力设计依据熊启钧编著的《涵洞》水力计算过程和孟州市老蟒河下官庄段治理工程图3.1流态判别H=3m，D=1.8m，h=3.764m；H>1.5D，h>D,流态为淹没压力流；淹没压力流过流能力分别按非淹没压力流与淹没压力流计算公式进行计算；其中H为涵洞进口水深，m；D为涵洞洞高，m；h为涵洞出口水深。
3.2非淹没压力流涵洞计算公式式中m2——流量系数；B为洞宽，净宽为3m，总净宽为12m；A——断面面积，m2；H0——包括上游行近流速的水头，m；i——涵洞的纵坡，前段取为9/500，后段取为0.003；L——涵洞长度，取为114m，坡度为0.003的长度为64m；——修正系数，可采用=0.85；R——水力半径，m；——湿周，m；C——谢才系数，m0.5/s;n——糙率，混凝土洞可采用0.014；——除出口损失系数以外的水头损失系数总和；——进口损失系数，顶部修圆的进口可采用0.1~0.2，取0.1；——拦污栅损失系数，与栅条形状尺寸及间距有关，一般可采用0.2~0.3，此处取为0；——闸门槽损失系数，一般可取为0.05~0.1，此处取0；——出口损失系数，此处取0；——进口渐变段损失系数，可查《水工设计手册》，从下表1得到；损失系数为0.1；——出口渐变段损失系数，取为0.3；其余符号意义同前；断面型式进口出口扭曲面0.1~0.2 0.3~0.5A=4BD=4×3×1.8=21.6m2其中为系数，取为1.05；v为行近流速，取为0.5m/s；设计流量Q=39.41m3/s,计算流量大于设计流量，满足设计流量的要求；3.3淹没压力流涵洞计算公式其中，m3是流量系数；为出口后下游过水断面面积，出口断面较大，较大，可近似取为0.4；其余符号意义同前；为水头损失系数总和，过水断面面积AA=4BD=4×3×1.8=21.6m2湿周水力半径R谢才系数C包括行近流速的水头H流量系数m33.4核算过水流量过水流量计算公式：设计流量Q=39.41m3/s,计算流量大于设计流量，满足设计流量的要求；3.5核算进口水深出口水深h=2.9m，高于洞高1.8m，确定按淹没压力流计算进口水深，进口水深的计算公式如下：涵洞进口水深为3m，满足进口水深的要求。
【最新文档】倒虹吸作业指导书word版本 (15页)
本文部分内容来自网络整理，本司不为其真实性负责，如有异议或侵权请及时联系，本司将立即删除！== 本文为word格式，下载后可方便编辑和修改！ ==倒虹吸作业指导书篇一：倒虹吸管作业指导书目录1.适用范围 .................................................................. (2)2.作业准备 .................................................................. (2)3.技术要求 .................................................................. (2)4.施工程序及工艺流程 .................................................................. . (2)5.施工要求 .................................................................. (3)6.劳动组织 .................................................................. (7)7.材料要求 .................................................................. (7)8.设备机具配制 .................................................................. . (8)9.质量控制及检验 .................................................................. (8)10.安全及环保要求 .................................................................. . (8)中体九局集团拉林铁路工程指挥部 1倒虹吸管施工作业指导书1.适用范围适用于新建川藏铁路拉萨至林芝段LLZQ-2标，倒虹吸涵洞施工。
倒虹吸水头损失计算
倒虹吸计算一、基本参数过水流量渠道底宽渠道顶宽渠道纵坡上游底高程下游底高程糙率系数m3/s m m m m0.51 1.20.0010.03二、计算过程渠道内水深试算流量m m3/s0.990.50拟选用管径管断面积管内水流速v2/2gmm m2m/s8000.5030.9960.051水头损失计算转弯进口直角进口出口直角80800.4130.413局损系数0.5000.0510.7410.741小计局损0.0250.0030.0370.0370.103沿程水头损失谢才系数水力半径糙率管材长度沿程水头损失C R(m)n m m56.650.20.01351500.230水头损失0.333故上游渠顶需比下游高50cm根据Q=μω*sqrt(2gh)μ流量系数取0.85ω断面积600管可过水0.5流量施工图时取600砼管游服务和英语导游服务是两个独立的赛项。
每赛项分别包括导游讲解、即兴演讲、现场知识问答、文化知识测试和才艺展示五部分。
其中，导游讲解占60％；即兴演讲占10%；现场知识问答占5%；文化知识测试占15%；才艺展示占10％。
1.导游讲解：主要考察选手的导游讲解能力。
选手根据自选主题进行模拟导游讲解，并要求准备和讲解内容吻合的PPT。
选手要运用相应组别的语种进行比赛。
讲：主要考察选手的临场反应、逻辑思维能力和语言组织能力。
该项目安排在导游讲解结束后，由选手现场抽签决定即兴演讲主题，无准备时间。
选手要运用相应组别的语种进行比赛。
3.现场知识问答：主要考察选手导游知识积累与现场反应能力。
该项目安排在即兴演讲结束后，选手抽选题号进行回答。
题型为判断题2题、单项选择题2题，多项选择题1题。
选手要运用相应组别的语种进行比赛。
识测试：主要考察选手的深度文化知识积累。
该项目独立进行，参赛选手统一进行笔试考核，用中文作答。
题型为简答题，共15题。
5.才艺展示：主要考察选手的才艺能力。
选手根据范围选择才艺形式，独立完成表演，不限语种，不允许助演。
1 倒虹吸施工方案word资料9页
绥江县供水输水管道工程1#倒虹吸专项施工方案编制人：审核人：审批人：云南景升建筑工程有限公司绥江县供水输水管道工程项目部绥江县供水输水管道工程1#倒虹吸施工方案一、工程概况本工程位于云南昭通市绥江县，新修罗汉坪水库~县城自来水厂中坪隧道口中的1#倒虹吸。
垂直总高度为225米，跨度约为1公里，其中镇墩数量为15个，支墩为67个，8个伸缩节，12m桩由于地质情况较特殊，采用人工挖孔桩加镇支墩的方式。
管材为焊接钢管，外径φ630，钢材Q235钢。
主要工程数量如下:1虹吸管φ630 ,计837.1m;2 钢筋100350.4kg3 混凝土5140.7m3二、管理目标：1、安全目标：无安全事故发生；2、质量目标：合格；3、工期目标：计划工期为2019年11月10日~2018年11月10日三、施工前准备：1、首先做好施工场地清表、清除所有障碍物，进行场地平整。
2、实际地面标高依据里程标高进行测量。
3、地下管道管线等障碍物调查清楚。
4、入口井、岀口井钢筋砼盖板计划现场预制进行安装。
5、虹吸管道厂家先前需确定，管厂要有货源；管道基础砼使用自拌砼砂原材料已确定货源，能满足工程质量和进度要求；水泥选用水普硅32.5水泥。
6、电源采用现场30KW发电机发电。
7、砌筑砂浆使用砂浆搅拌机现场搅拌，砌筑砂浆配合比按试验配合比试配。
四、施工方法及工艺流程：1、施工方法：桩基槽主要采用人工开挖加爆破的方式作业。
桩基全为石头，地质较硬。
在山头间安装索道，采用索道运输各种材料及设备（详见索道安装施工方案，索道架设施工方案及高边坡爆破施工方案）。
利用人工现场自拌浇筑基础，采用人工安装管道作业，压力试验合格后人工分层回填压实。
2、工艺流程施工放样→人工桩基坑开挖→支设护壁→安装钢筋笼→桩身浇筑→支设地面基础及墩身模板→管道镇支墩基础墩身砼浇筑→安装虹吸管→护管口→水池井修砌→压力试验→冲洗与消毒→回填夯实。
3、施工工艺要求：3.1施工放样根据倒虹吸的中心桩号、长度、结构尺寸以及基坑开挖深度绘制出倒虹吸施工平面图，并经主管工程师和测量工程师共同复核无误后，进行施工放样，并报监理工程师确认放样。
倒虹吸施工方案
XXXXXXXXXXX倒虹吸工程施工方案XXXXXXXXXXXXXXX公司2010年10月目录1 编制依据 (3)2工程概况 (3)3工期安排 (3)4 施工机械及劳动力安排 (5)5施工方案 (6)5.1施工准备 (5)5。
2基础开挖 (6)5。
3钢筋制安 (7)5.4模板工序 (7)5.5混凝土浇筑 (8)5。
6管道制安工序 (8)6施工组织机构及管理 (12)7施工质量管理体系和保证措施 (13)8施工安全管理体系及保证措施 (15)9文明施工及环境保护措施 (18)1编制依据（1）本工程施工合同文件。
(2）国家水利水电部和省水利厅有关现行规范、规程、标准和有关条例。
（3）我公司的实际施工能力和管理水平.（4）监理提供的工程项目划分。
（5）设计图纸《XXXXXXXX》。
2工程概况XXXXXXXXXXX吸里程为K0+000m~K0+157.246m，位于XXXX位置,倒虹吸上方毗邻XXX水库，横跨XXXX河，总跨度157。
246米.由进水口、管槽段、出水池以及支墩13个、镇墩4个组成。
3工期安排根据工程现场的实际情况和我部的总体施工安排，原计划开工时间2010年2月20日，完工时间2010年10月20日，现调整为2010年11月1日开工,2011年3月31日完工，计划工期151天。
详见XXXXXXX工期横道图：XXXXXXXXXXXX工期横道图34 施工机械与劳动力安排(1）主要施工机械设备详见表1：(2)劳动力安排根据施工进度安排和渡槽施工要求，配置人员如下：管理人员2名，施工工长2名,质检员1名，安全员1名，技术员1名、测量员1名，钢筋工8名，模板工10名，钢筋工5名，机械设备操作手5名,混凝土工20名,杂工5人,合理安排提高效应。
主要管理人员一览表5 主要施工方案一、施工准备：1、测量放线：由测量工程师根据图纸放出倒虹吸中线、边线等控制桩,在地面上根据地质情况确定放坡坡度，用石灰撒出开挖线，并做好水准点及引桩。
倒虹吸
Hale Waihona Puke 数量单价(元)270 103 1.500 103 3.52 82 70 28 165 100 1 9 1 25 4
48.76 157.754 25526.056 8.03 1300 3 3 4.35 8.45 0.893 71.692 22.8 180.298 5.4 305.191
纯混凝土C20(40)混凝土Sn32.5水灰比0.55-2 其他机材费 混凝土运输 板枋材 钢模板 型钢 卡扣件 铁件 水 机械使用费 离心式水泵 单级 功率(kW) 7 振捣器 双胶轮车 自卸汽车 柴油型 载重量（5t） 插入式 功率（2.2KW） 耗风量（6m3/min） 风（砂）水枪
1.4 2 3 4 5
措施费 间接费 企业利润 材料补差 税金 合计
元 元 元 元 元 元
5% 10% 5% 3.22%
页脚打印？ 是
100m3
合价(元) 39074.14 13165.2 13165.2 24095.99 16248.66 382.89 827.09 4576 246 210 121.8 1394.25 89.3 1812.95 71.69 205.2 180.3 135 1220.76
工程单价计算表
C20箱型倒虹吸 孔口面积≤2m2 单价编号： 40218H 施工方法： 工 程 定额单位：
序号 1 1.1 (1) 1.2 (1) (2) (3) (4) (5) (6) (7) (8) (9) 1.3 (1) (2) (3) (4) (5) 直接费 人工费 人工 材料费
名称
型号规格 计量单位 元 工日 立米 % m3 m3 kg kg kg kg m3 台班 台班 台班 台班 台班
1953.71 4102.79 2256.53 5335.5 1697.67 54420.34
倒虹吸设计教材
1. 引言 (4)2. 设计依据文件和规范 (4)3. 设计基本资料及主要参数 (4)4 设计一般原则 (9)5.布置要求与优化设计 (9)6.水力计算 (11)7.结构设计 (12)8.有关构造、细部结构 (16)9.观测设计 (16)10.技术专题研究 (17)11.工程量计算 (17)12.应提供的设计成果 (17)1１引言格节河倒虹吸管是引汤灌区（电站或其他工程）的引汤引水渠上（桩号33＋800～36＋466）的输水（引水）建筑物，位于黑龙江省汤原县（市）胜利乡的格节河，对外交通为公路，距哈尔滨—罗北公路里程约 2 km。
按初步设计报告，本倒虹吸管经审定为：设计流量 17.31 m3／s，采用方形过水断面，管径（宽×高） 2.8×3 m，根数 3 条，进出口设计水位差 0.54 m。
管体采用结构，设计最大水头 0.57m，由进口段、管道、出口段及管道支承结构等建筑物组成，全长 242 m。
2 设计依据文件和规范2.1 有关本工程主要文件(1)初步设计文件（包括补充文件）；一、概况引汤灌区位于汤旺河下游松花江的北岸，黑龙江省汤原县境内，引汤灌区近期灌区范围，西起引汤渠首，东至乌龙河合阿凌达河，南起汤旺河、松花江交界，北至阶地的夹长条状，区内地形西北、东南低，地面坡度在1/5000左右。
近期灌区面积26.87万亩。
二、工程地质引汤灌区的总干渠和干渠均布设在阶地的边缘。
粘性土较厚，一般在2-4m左右,其下层为中砂和砂砾石，除沟谷外地下水位较深，一般在4-6m，大部分建筑物基础坐落在砂层上。
根据地质剖面图显示从上而下4-8米均为含壤土的细砾层，垂直渗透系数0.0865厘米/秒，渗透损失较大，休止角为水上35.5°、水下34°。
据《中国地震动参数区划图》（GB18306--2001），该区地震动峰值加速度0.05g，相当于地震基本烈度为VI度，地震动反应谱特征周期为0.35s。
娃娃河倒虹吸QTZ63塔吊基础计算书
娃娃河渠道倒虹吸工程塔吊基础验算及施工方案一、工程概况南水北调中线一期工程总干渠陶岔渠首至沙河南段工程南阳段三标的娃娃河渠道倒虹吸工程，位于南阳市卧龙区七里园乡武庄西200m处。
倒虹吸为4孔现浇混凝土管，2孔一联，单孔尺寸：690×690cm，管身段共7节，其中水平段管身1节，进出口斜坡及圆弧段共6节。
娃娃河交叉断面以上汇流面积9.12km2。
渠道倒虹吸进口渐变段起点桩号TS 102+671，出口渐变段末端终点桩号TS 102+926，总长度255m，其中进口渐变段48m、进口闸室段16m、倒虹吸管身段长108m、出口闸室段23m、出口渐变段60m。
渠道倒虹吸设计流量340m3/s，加大流量410m3/s；进口处设计水位141.453m，加大水位142.183m；出口处设计水位141.283m，加大水位142.013m。
娃娃河按50年一遇洪水设计，200年一遇洪水校核，50年一遇洪峰流量205m3/s，相应水位137.35m；200年一遇洪峰流量285m3/s，相应水位137.71m。
工程区地震基本烈度VII度。
娃娃河渠道倒虹吸主要工程量有：土石方开挖174401m3，土方回填112617m3，混凝土浇筑38375m3，钢筋制安3280.6t。
二、塔吊概况本工程主体结构施工时共设塔吊1台，采用河南克瑞集团起重机有限公司生产的QTZ63型塔吊，该塔吊独立式起升高度为39米，附着式起升高度达140米，工作臂长50米，可在直径100m范围内一次性满足施工要求。
最大起重量5吨，额定起重力矩为63吨米，广泛适用于高层民用、工业建筑，大跨度工业厂房、水利工程的施工。
三、塔吊的使用与管理塔吊安装及拆除均应由具有安装及拆除专项质资的专业队伍负责施工。
塔机吊物时，起升、回转可同时进行，变幅应单独进行，每次变幅后应对变幅部位进行检查；作业完毕后，起重臂应转到顺风方向，并松开回转制动器。
塔吊除做好保护接零外，还应做好重复接地（兼防雷接地），电阻不大于10欧姆。
PCCP管道倒虹吸专项方案
1、工程概况新枯河倒虹吸位于商水县城下村，桩号为114+259.183~114+508.801。
长度249.618米，共有4个镇墩。
共分为3段：进口斜坡段、水平段、出口斜坡段，长度分别为：50.189米、150米、49.429米。
管材采用PCCP管道穿越。
断面形式分别采用《10号分水口门供水工程（施工-4标）PCCP管道标准断面图（1/2~2/2）》中DN2400PCCP管道标准断面图A、B型和《10号分水口门向周口供水工程（施工-4标）穿新枯河工程开挖横断面图PCCP 管道标准断面图2/2）》中的C、D型式。
根据设计图纸要求结合施工现场具体情况，新枯河倒虹吸施工工序为：施工测量→场地平整→施工导流→修筑围堰→土方开挖→PCCP管道安装→镇墩浇筑→土方回填→清理现场。
2、施工总体规划现场平面布置图见附图12.1临时设施布置2.1.1对外交通对外连接道路采用新枯河两岸河堤道路，长约850m，北侧与S238省道相连，倒虹吸工程施工中所需的主要材料和设备通过该道路运至施工现场。
2.1.2场内交通布置场内交通道路采用泥结碎石路面，路面宽度为5.0～8.0m，厚度为20cm。
2.1.3施工水、电布置在营地场内设置一眼机井，在营地内设蓄水池一个。
机井深70米，井内安装1台深井潜水泵。
现场施工及养护用水采用10m3铁皮水箱蓄水，以供镇墩、检修空气阀模板清洗和混凝土养护之用，配备高压水枪冲洗仓面。
本工程所有的临时用电配备3台55KW发电机发电，其中一台备用。
根据现场实际情况，将按所需用电量、位置设置相应的配电箱，供应各用电点用电。
施工现场按三级配电内容形式布置，即总配电箱→分配电箱→用电设备。
对各施工用电配电箱、分配箱、开关箱按现场线路逐一编号，“一机、一闸、一漏、一箱”。
箱内所用开关，用明显的标志注明其回路和所控用设备等，开关箱有专人负责，周围无杂物并定期有持证电工按时检查，整个施工现场供电线路严禁非电工擅自装、安用电器、拉高电线，以防发生触电伤害。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
旧寨倒虹吸计算书一、基本资料设计流量：2.35 m3/s加大流量：2.94 m3/s进口渠底高程：1488.137m进口渠宽：2.0m进口渠道设计水深:1.31m加大流量水深：1.56m出口渠底高程：1487.220m进口渠道设计水深:1.43m加大流量水深：1.70m进出口渠道形式：矩形进口管中心高程：1487.385m出口管中心高程：1486.69m管径DN：1.6m二、设计采用的主要技术规范及书籍1、《灌溉与排水工程设计规范》GB50288—99；2、《水电站压力钢管设计规范》SL284—20033、《混凝土结构设计规范》SL/T191—96；4、《水工建筑物抗震设计规范》DL5073—1997；5、《小型水电站机电设计手册-金属结构》；。
6、《水力计算手册》7、《倒虹吸管》三、进口段1、渐变段尺寸确定L=C(B1-B2)或L=C1h；C取1.5～2.5；C1取3～5：h上游渠道水深；经计算取L=4m；2、进口沉沙池尺寸确定(1) 拟定池内水深H;H=h+TT=（1/3～1/4）h；T为进口渠底至沉沙池底的高差；取0.8m；(2) 沉沙池宽BB=Q/(Hv)；v池内平均流速0.25～0.5m/s；经计算取B=3.5m；(3) 沉沙池长L’L’≥（4~5）h经计算取L =8m；(4) 通气孔通气孔最小断面面积按下式计算：PC KQ A △1265；A 为通气管最小断面面积m 2；Q 为通气管进风量，近似取钢管内流量，m 3/s ；C 为通气管流量系数；如采用通气阀，C 取0.5；无阀的通气管，C 取0.7；P △为钢管内外允许压力差，其值不大于0.1N/mm 2；K 为安全系数，采用K=2.8。
经计算A=0.0294 m 2；计算管内径为0.194m ，采用D273(δ=6mm)的螺旋钢管。
四、出口段倒虹吸管出口消力池，池长L 及池深T ，按经验公式： L=(3~4)h T ≥0.5D 0+δ+0.3经计算取L =6m ，T=1.2m 。
五、管身段本倒虹吸管采用Q235B 板钢管，经初步布置和拟定后量得钢管长约410m 。
根据地形在全线设4座镇墩，初定钢管内径DN1600mm ，壁厚δ为14和16mm 。
下面分别对倒虹吸进行水力计算、钢管和镇墩结构计算： （一） 水力计算倒虹吸的过水能力及总水头损失按《灌溉与排水工程设计规范》附录N 所列公式计算：1、倒虹吸的过水能力按下式计算Q=μωgZ 2DL /1λμ+∑=ζλ=28Cg C=R n11/6式中：Q －倒虹吸设计流量（m 3/s ）； μ－流量系数；=0.383ω－倒虹吸过水断面面积；=2.01 g －重力加速度（m/s 2）Z －上、下游水位差（m ）；0.777m∑ζ－局部水头损失系数的总和，包括进、出口拦污栅、闸门槽、伸缩节、进人孔、旁通管、转弯段、渐变段等损失系数；ξ闸=0.2，ξ进口=0.5，ξ拦栅=0.5，ξ出口=1， ξ弯头=αξ90，ξ90=0.361#镇墩弯头为14°59′，α=0.32，ξ弯头1=0.32*0.36=0.115 2#镇墩弯头为37°47′，α=0.63，ξ弯头2=0.63*0.36=0.227 3#镇墩弯头为44°4′，α=0.69，ξ弯头3=0.69*0.36=0.248 4#镇墩弯头为11°，α=0.25，ξ弯头4=0.25*0.36=0.09 ∑ξ弯头=0.68 ∑ζ=2.88λ－能量损失系数；=0.015338 L －倒虹吸总长度（m ）；410 D －管内直径（m ）；1.6mC －谢才系数；=71.53 n －糙率；取0.012经计算Q=3.0 m 3/s 大于加大流量2.94 m 3/s ；所以选择钢管内径为1.6m 是合适的。
2、倒虹吸总水头损失按下式计算 hw=（∑ξ+λL/D ）V 2/2gv 管道流速设计时为1.17m/s ，加大流量时为1.46 m/s 。
所以设计时hw=0.48m 加大时hw=0.74m 。
（二） 钢管结构计算管壁应力计算，根据《水电站压力钢管设计规范SL281－2003》规定，采用第四强度理论计算，其计算公式为：[]σϕτσσσσσ≤+-+=yz y Z y Z 22213 []σϕχτσσσσσχχ≤+-+=z Z Z 22223 []σϕχτσσσσσχχ≤+-+=y y y 22233式中：σ1、σ2、σ3－表示任意点作用有三个主应力；σz －环向正应力； σx －轴向正应力； σy －径向正应力；τy z 、τx z 、τx y －剪应力；ϕ－焊缝系数，取ϕ=0.9；[σ]－相应计算情况的允许应力；不同钢材、板厚，相应计算情况的允许应力见下表表1：允许应力表由于本工程采用了鞍形支墩，设置支承环和刚性环，所以选择以下断面核算应力：断面1：支墩间跨中断面；断面2：加劲环的断面；断面3：支承环的断面；钢管按满水、温升设计，作用在钢管上的主要力有：1）内水压力；2）管重和水重在法向上分力；3）各种轴向力①水管自重的轴向分力；②温升时管壁沿支墩面的磨擦力；③温升时伸缩节内填料的磨擦力；其余各力均较小，忽略不计。
以1#至2#镇墩之间的钢管为例说明其计算过程，计算简图如图一：①基本数据2#镇墩中心至上游伸缩节接头距离L′=57m；2#镇墩中心至下游伸缩节接头距离L″=15m；2#镇墩中心处钢管最大静水头H0=107.7m；支墩间距L=5.4m；管轴与水平线夹角 =37°47′;图一1、管壁厚度拟定管径D=1.6m ，钢管采用Q 235B 钢板焊接而成，基本荷载[σ]=129Mpa ，考虑局部应力的基本荷载[σ]=158Mpa 。
本倒虹吸水压试验压力按正常情况最高内水工作压力的1.25倍计算，所以最大设计水头H 设=1.25*107.7=134.6m 。
初估管壁厚度采用降低允许应力至75%,][75.020σδ⨯=HD=11.12mm选用管壁计算厚度选δ=12mm ，考虑2mm 的防锈厚度，管壁的结构厚度取δ=14mm 。
2、管壁弹性稳定计算 计算壁厚δ=12mm<130D =1301600=12.3mm ，需设置加劲环。
3、加劲环断面及间距计算 a 、加劲环对管壁影响范围:t=0.78（r c *δ）0.5=0.78（0.806*0.012）0.5=0.077m ； 本倒虹吸选择角钢L63×63×6作为加劲环； b 、加劲环有效断面面积为： F R = 728.8+77*2*12+63*12 =3332.8mm 2c 、加劲环有效断面重心轴距管中心距R ：R=1263212778.7288061221775.8298.728⨯+⨯⨯+⨯⨯+⨯=811.2mm注：其中L63×63×6角钢的面积为728.8mm 2；重心在距离角钢外缘17.75mm 处；惯性矩为233820mm 4；d 、加劲环有效断面惯性距：J=233820+728.8*18.552+（1/12）*217*123+2604*0.82 =517516.5mm 4e 、计算加劲环的间距：L 劲=33KPREJ=352.8111.025.517516101.23⨯⨯⨯⨯⨯=3053mm 加劲环间距为1.8m 。
4、管壁应力计算断面1的计算a 、径向内水压力产生的管壁径向压力σy =-P设=1.32MPab 、径向内水压力产生的管壁环向应力σZ 1= (P 设*D 0)/(2*δ)=88 MPaσZ 2很小，忽略不计。
c 、法向力产生的管壁弯曲轴向应力σx 1=±δπ24D MM=102qL 此处q=（g 管+g 水+ g地震）cos α，D=1.614m ，δ=14mm ，L=5.4m ，考虑12%的附加重g水=19.71*1.12=22.1kN/m ，g管=5.46*1.12 =6.11kN/m ，g地震=0.2*2.5*0.25*（22.1+6.11）=3.52 kN/m ，cos α=cos37°47′=0.79故M=92.52kN.Mσx 1=±δπ22104D qL =±3.83MPa d 、轴向力产生的管壁轴向应力σx 2=δπr 2A∑ 水管自重产生的轴向力A 1： 考虑12%的附加重A 1= g 管*L*sin α=5.46*57*0.613*1.12=213.7kN 伸缩接头处内水压力A 5：A 5=4π（D 12-D 22）H上伸设·γ=（3.14/4）*（1.628*1.628-1.6*1.6）*70*9.81*1.25 =61kN温度升高伸缩接头边缝间的磨擦力A 6： A 6=πD 1bfH上伸设·γ此处b 2约为0.1D 这里取0.2，μ2=0.3故A 6=π×1.628×0.2×0.3×686.7×1.25=263kN 温度升高管壁沿支墩面的摩擦力A 7： 考虑12%的附加重A 7=f （g 水+g 管）L ′cos α1此处f=0.5 =0.5*（19.71+5.46）*1.12*57*0.79=634.7kN∑A=213.7+61+263+634.7=1172.4kN 故σx 2=-012.0806.024.1172⨯⨯π=-19.3MPae 、应力校核：按温升情况计算。
校核管顶应力时，σx取负值（压应力），即σx =-3.83-19.3= -23.13MPaσ1=y z 223τσσσσ+-+y Z y Z=0)32.1(88)32.1(8822+-⨯--+ =88.7Mpa ＜0.9×129=116.1Mpaσ2=xz 223τσσσσ+-+z x z x=088)13.23(88)13.23(22+⨯--+- =101.56Mpa ＜0.9×129=116.1Mpaσ3=xy 223τσσσσ+-+y x y x=0)32.1()13.23()32.1()13.23(22+-⨯---+- =22.5Mpa ＜0.9×129=116.1Mpa断面2（加劲环）的计算计算简图如图2：a 、径向内水压力产生的管壁环向应力σZ 2=（ P 设*r 0（1-β））/δF R ’=7.288+1.2*6.3=14.848cm 2β=t*2a ''δδ+-R R F F （管壁外缘断面与环计算断面比值）=0.22σZ 2=68.64MPa （拉）横断面上的正应力σx 3=±1.816βδ设2P 0D =±35.2 MPa （内缘受拉，外缘受压）σx 2=-19.3MPa （压，同断面1）管壁外缘应力为：σx =-35.2-19.3=-54.5（外缘受压）横断面上剪压力很小可以省去。