T梁张拉计算公式
张拉计算书
张拉力及伸长值计算一、T梁张拉力及伸长值计算1、张拉控制顺序张拉顺序：50％N2→100％N3→100％ N2→100％ N12、张拉力计算抗拉强度标准值fpk=1860MPa ，张拉控制应力为αcon=0.75fpk，单股张拉控制力P=193.9KN（设计图提供）。
（1）、25米T梁各梁张拉控制应力为：边跨边梁3束Φj15.2mmN1=8P=8×193.9=1551.2KN N2=N3=9P=9×193.9=1745.1KN边跨中梁3束Φj15.2mmN1=7P=7×193.9=1357.3KNN2=N3=8P=8×139.9=1551.2KN中跨边梁3束Φj15.2mmN1=7P=7×193.9=1357.3KNN2=N3=8P=8×193.9=1551.2KN中跨中梁3束Φj15.2mmN1=6P=6×193.9=1163.4KNN2=N3=7P=7×193.9=1357.3KN（2）、30米T梁各梁张拉控制应力为：边跨边梁3束Φj15.2mmN1=11P=11×193.9=2132.9KNN2=N3=10P=10×193.9=1939KN边跨中梁3束Φj15.2mmN1=N2=N3=9P=9×193.9=1745.1KN中跨边梁3束Φj15.2mmN1=10P=10×193.9=1939KNN2=N3=9P=9×193.9=1745.1KN中跨中梁3束Φj15.2mmN1=9P=9×193.9=1745.1KNN2=N3=8P=8×193.9=1551.2KN3、伸长值计算（1）、计算公式Pp=P*[1-e-(kL+μθ)]/(k*L+μθ)=P*M ΔL= P p*L/A y*E p式中：ΔL——预应力筋理论伸长值，m；Pp——预应力筋的平均张拉力，N；L——从张拉端至计算截面孔道长度， m；AY——预应力筋截面面积，取140，mm2；E p ——预应力筋的弹性模量，MPa，由实验数据取Ep=1.98*105 MPa；P——预应力筋张拉端的张拉力，KN；θ——从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和，rad；k——孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，取k=0.0015；μ——预应力筋与孔道壁的摩擦系数，μ取0.225；M——[1-e-(KL+μθ)]/(KL+μθ)。
T梁张拉计算公式
张拉顺序：N1(100%)-N2(50%)-N3(100%)-N2(100%) 1、孔号1钢绞线5根，锚固控制力为976.5KN3、孔号3钢绞线6根，锚固控制力为1171.8KN实测伸长值等于从初应力（10%）到锚固应力（100%）的实测伸长值+初应力以下的推算伸长值（采用相邻级的伸长值，即10%到20%应力的伸长值）。
一、张拉力的计算：根据设计图纸提供φ15.2钢铰线：公称直径d=15.2mm，抗拉强度标准值fpk=1860Mpa，张拉控制应力：σcon=0.75fpk=0.75×1860=1395Mpa；单根钢铰线截面积(查钢绞线质量证明书)为：Ap=140mm2单根钢铰线的张拉力为：P=σcon×Ap=1395×140=195.3KN=195.3×5=976.5KN单束(5根)钢铰线张拉力为：P7单束(6根)钢铰线张拉力为：P=195.3×6=1171.8KN81（1（2其中：LApEpx：从张拉端至计算截面孔道长度（m）θ：从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）k：孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数μ：预应力钢绞线孔道壁的磨擦系数2、根据设计图纸及材料试验检验提供数据：钢铰线弹性模量Ep=1.95×105Mpa；锚具变形、钢筋回缩按6mm（一端）计算；塑料波纹管摩阻系数μ=0.25，偏差系数K=0.0015；钢绞线一端工作长度为：0.600m，一端伸长量4.29mm。
三、各钢束理论伸长值计算终点力P1=P×e-(kx+μθ)＝967.8KN平均张拉力Pp=P[1-e-(kx+μθ)]/(kx+μθ)=972.1KNΔL1′=ΔL=PpL1/ApEp=42.62mm②L2=2.118mθ=0.1059KL+μθ=0.0015×2.118+0.25×0.1059=0.0296522e-(kx+μθ)=0.97078=967.8KN张拉端力P=P1终点力P=P×e-(kx+μθ)=939.5KN2Pp=P[1-e-(kx+μθ)]/(kx+μθ)=953.6KNΔL2③+KL3e-ΔL3所以计算理论伸长值ΔL=2*ΔL=136.7mmN12、以T梁中板N2管道为例，其余管道及负弯矩处钢绞线伸长值计算见附表。
T梁张拉计算
张拉计算、计算公式及参数依据1、计算依据：根据《公路桥涵施工技术规范》(JTJ041-2000)及 《上社大桥、罗溪中桥、西江溪大桥图纸》。
2、计算公式:①预应力筋的理论伸长值计算公式:PLA L = -P ——A p E p式中：AL —理论伸长值P p ——预应力筋的平均张拉力(N),直线筋取张拉端的拉力， 两端张拉的曲线筋。
预应力筋的长度(mm)-预应力筋的截面面积(mm 2)； -预应力筋的弹性模量(N / mm 2)。
②预应力筋平均张拉力计算公式:式中：Pp —预应力筋平均张拉力(N)P —预应力筋张拉端的张拉力(N)x —从张拉端至计算截面的孔道长度(m)。
一从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和(rad) k —孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数:u 一预应力筋与孔道壁的摩擦系数。
AP E在此计算时，切记不能将平均张拉力按照起终点力平均求解，因 为每段钢绞线力的衰减非正比例。
同时，进行分段计算时，靠近张拉 端第一段的终点力即为第二段的起点力，每段的终点力与起点力的关 系如下式：P = P* e -(-kx+u0)P —分段终点力(N) zP —分段的起点力(N)8、X 、k 、u —意义同上其他各段的起终点力可以从张拉端开始进行逐步的计算。
3、计算参数：设计采用标准强度f pk =1860MPa 的低松弛高强度钢绞线，公称直 径15.2mm ，公称面积A P =139mm 2,弹性模量E P =1.95x105Mpa ，孔道 摩擦系数 ^=0.25, k=0.0015；单根钢绞线张拉锚下控制应力为： 8 k =0.75 f pk =1860x0.75 = 1395Mpa单根预应力筋张拉力为：1395x139 = 193905N,取193.9KN二、张拉理论伸长值计算本标段40、35、30mT 梁采用两端对称张拉，钢绞线为曲线计算， 先按图纸计算1/2片梁的张拉理论伸长值，分三段计算，A 、B 、C 段， 其中A 和C 段为直线段，B 段为曲线段。
t梁预应力张拉伸长量计算
t梁预应力张拉伸长量计算梁是建筑和土木工程中常见的结构元素，其承载着重要的荷载和力学性能要求。
为了增强梁的承载能力和抗震性能，预应力技术被广泛应用于梁的设计和施工中。
预应力张拉伸长量计算是预应力梁设计中的重要一环，本文将详细介绍该计算方法。
预应力张拉伸长量是指在预应力张拉过程中，钢束或钢丝的伸长量。
在预应力梁的设计中，通常需要根据预定的预应力水平和设计要求计算出钢束或钢丝的张拉伸长量，以确保梁在使用过程中的性能和安全。
预应力张拉伸长量的计算需要考虑多个因素，包括预应力钢束的特性、混凝土的材料特性以及梁的几何参数等。
其中，预应力钢束的特性包括钢束的弹性模量、钢束的截面面积以及钢束的预应力水平等。
混凝土的材料特性包括混凝土的弹性模量、混凝土的收缩和蠕变特性等。
梁的几何参数包括梁的截面尺寸、梁的跨度以及梁的受荷情况等。
在进行预应力张拉伸长量计算时，首先需要确定预应力钢束的预应力水平。
预应力水平的确定通常需要考虑梁的设计要求和结构安全要求。
根据预应力水平和钢束的特性，可以计算出钢束在张拉过程中的应变量。
应变量与钢束的伸长量之间存在一定的线性关系，通过线性关系可以计算出钢束的伸长量。
在计算钢束的伸长量时，还需要考虑混凝土的收缩和蠕变效应。
混凝土的收缩和蠕变是混凝土在负荷作用下发生的一种变形现象，会导致混凝土的体积缩小和变形。
在预应力梁中，混凝土的收缩和蠕变会对钢束的伸长量产生影响，需要进行相应的修正计算。
在进行预应力张拉伸长量计算时，还需要考虑梁的几何参数。
梁的几何参数不仅会影响梁的刚度和变形特性，也会对钢束的伸长量产生影响。
通过考虑梁的几何参数，可以计算出钢束的有效伸长量。
预应力张拉伸长量计算是预应力梁设计中的重要一环。
通过考虑预应力钢束的特性、混凝土的材料特性以及梁的几何参数，可以计算出钢束的伸长量。
预应力张拉伸长量计算的准确性对于梁的设计和施工具有重要意义，能够确保梁在使用过程中的性能和安全。
因此，在预应力梁设计中，需要严格按照相关规范和标准进行预应力张拉伸长量的计算，以确保梁的质量和使用效果。
30米t梁公路预制梁钢绞线张拉伸长量计算
预制梁钢绞线张拉伸长量计算一、计算公式及有关参数（依据）1、本计算依照《公路桥涵施工技术规范》JTJ041—2000；2、预应力钢绞线的伸长值△L（mm）计算公式及说明：△L=P p L/A p E p (12.8.3－1)式中：P p—预应力筋的平均张拉力（N），直线筋取张拉端的拉力，两端张拉的曲线筋计算方法见附录6—8式.P p=P[1-e-(kx+µθ)]/(kx+µθ) P=σ控×A p所以△L= P[1-e-(kx+µθ)]×L/(kx+µθ)A p E p=[1-e-(kx+µθ)]σ控L/ (kx+µθ)E p =ησ控L/E p 式中： L—预应力筋的长度(计算长度);A p—预应力筋的截面面积;E p—预应力筋的弹性模量(N/mm2),钢绞线E=195±10Gpa;P—预应力筋的张拉端至张拉力p=σ控A p;X—从张拉端至计算截面的孔道长度;θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和(rad);k—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数;对于预埋合金螺旋管道:k=0.0015;µ—预应力筋于孔道壁的摩擦系数µ=(0.2+0.25)/2=0.225二、论伸长量(梁长30米)的计算:N1束 L=3113.37cm k=0.0015 x=L/2=1556.686cm µ=0.225 θ=0.122171rad (1度=0.017453 rad)η=[1-e-(kx+µθ)]÷(kx+µθ)=[1-e-(0.0015×15.56686+0.225×0.087265)]÷(0.0015×15.56686+0.225x0.087265) =(1-e-0.050838765)/0.050838765=0.9750△L=ησ控L/E p=0.9750×1395×106Pa×31133.7mm/(195x109Pa)=217.16mm N2束 L=3117.98cm k=0.0015 x=L/2=1558.99cm µ=0.225 θ=0.122171radη=[1-e-(kx+µθ)]/(kx+µθ)=0.97499△L=ησ控L/E p=0.97499×1395×106Pa×31179.8mm/(195×109Pa)=217.48mm N3、N4束 L=3114.14cm k=0.0015 x=L/2=1557.07cm µ=0.225θ=0.034906radη=[1-e-(kx+µθ)]/(kx+µθ)=0.98456△L=ησ控L/E p=0.98456×1395×106Pa×31141.4mm/(195×109Pa)=219.34mm三、预应力钢绞线张拉伸长量值的修正计算:取前述N1~N4钢绞线平均伸长率作为：每延米伸长量作为值修正参数.N1伸长率:217.16/31133.7=6.98‰N2伸长率:217.48/31179.8=6.98‰N3、N4伸长率:219.34/31141.4=7.04‰平均伸长率:( 6.98‰+6.98‰+7.04‰+7.04‰)/4=7.01‰四、实测伸长量值计算与修正:1.实测伸长量值计算(计算长度=孔道长+千斤顶内预应力筋长度,按每端0.5米计)△L实测=(σ控下张拉伸长值之和-σ初始张拉伸长值之和-A)/0.9式中：A—锚具回缩(在σ控与σ初始之间的锚具回缩,含夹片回缩)2.千斤顶内钢绞线伸长量BB=2×500×7.01‰=7mm3.张拉伸长量修正值(计算长度=孔道长)C=△L实测-B五、张拉精度评价|(C/△L)×100％—100％| ≤ 6％六、各束伸长量（单位mm）：N1 :210.16 N2:210.48 N3 :210.34N4 :210.34。
40米T梁张拉力及伸长量计算
杨柳河大桥40米预应力T梁张拉计算书编制：复核：审核：2011年3月15日杨柳河大桥40米预应力T梁张拉计算书一、张拉施工方案我合同段施工的阁丫沟大桥40米T梁预应力钢绞线采用高强度低松弛钢铰线，f pk=1860Mpa，公称直径d=15.2mm，公称面积Ay=139mm2，弹性模量Ey=1.95×105Mpa。
40米T梁正弯矩钢束采用8股、9股，钢束控制张拉力σcon=0.75 f pk=1395Mpa。
锚具采用15-8型、15-9型系列整套锚具，管道成孔采用钢波纹管。
所有锚具及钢绞线按材料检验批量抽检，严禁使用无部级以上级别技术鉴定和产品鉴定的材料。
材料要有厂方提供的质量说明书和出厂时间。
钢铰线要防止生锈和影响水泥粘结的油污。
钢铰线下料采用砂轮切割机按加工长度下料，并以22#铁丝编束。
钢筋绑扎结束，装模前由专人对波纹管进行检查，若有孔眼须用胶布缠好，严禁进浆。
预应力张拉前先试压同条件养护砼试件，主梁达到设计强度85%以上且养护龄期不小于7天方可张拉，钢束张拉时应两端对称、均匀张拉，不得集中张拉，并观察主梁的侧弯情况，张拉前先对张拉千斤顶进行校核。
张拉顺序为：50%N2、N3→100%N1→100%N2、N3→100%N4，张拉程序：0-初始应力（10％σk）-σk（持荷2分钟锚固）。
张拉时实行双控，理论伸长量与实际伸长量相差应控制在-6%～+6%之间，否则应分析原因或重新张拉。
张拉严格控制滑丝和断丝，每束不超过1根，累计全片梁小于1%。
张拉完割除钢铰线头，及时压浆。
张拉时做好施工记录。
二、理论伸长值计算1、理论伸长量计算钢铰线采用15.2mm 单根截面面积139mm2标准强度f pk =1860MPa 弹性模量Ey=1.95×105MPa 管道摩擦系数μ=0.25 管道偏差系数K=0.0015锚下控制应力σcon=0.75×f pk=1860×0.75=1395MPa每股控制张拉力1395×139=193905N4股钢绞线控制张拉力N=193905×4=775620N=775.62KN8股钢绞线控制张拉力N=193905×8=1551240N=1551.24KN9股钢绞线控制张拉力N=193905×9=1745145N=1745.15KN计算公式：P P=P（1-e（kx+μθ））/（kx+μθ）△L=P P×L/AP×EP式中：P P--预应力筋平均张拉力（N）P--预应力筋张拉端的张拉力（N）e—常数（e =2.7183）k—孔道摩擦系数（取0.0015）x—从张拉端至计算截面积的孔道长度（米）μ—孔道偏差系数（取0.2）θ—从张拉端至计算截面积曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）L--预应力筋的长度（mm）A P --预应力筋的截面面积（mm2）（取139mm2）E P --预应力筋的弹性模量（取1.95*105N/mm2）计算说明：T梁两端对称张拉，所以采用单端计算的方法进行计算。
T 梁预应力张拉计算书
T 梁预应力张拉计算书一.控制应力1.控制张拉应力:σcon=0.75R y b=0.75×1860Mpa=1395Mpa2.钢绞线张拉控制力:P K=σcon·A g·n·1/1000(KN)式中A g为钢绞线的公称面积,n为钢绞线的根数一根钢绞线的张拉控制力为P K=1395Mpa×140mm2=195.3KN 中梁: N1=195.3KN×6=1171.8KNN2=195.3KN×6=1171.8KNN3=N4=195.3KN×7=1367.1KN边梁: N1=195.3KN×7=1367.1KNN2=195.3KN×7=1367.1KNN3=N4=195.3KN×7=1367.1KN二.伸长量1.理论伸长量(△L)计算△L=P p·L/(A p·E g)P p=P·[1-e-(kx+μθ)]/(kx+μθ)其中P P是钢绞线的平均张拉力(N),L是钢绞线的长度(m),A P是钢绞线截面积(mm2),E g是钢绞线的弹性模量(N/mm2),P 是钢绞线张拉端的张拉力(N),x是从张位端至计算截面的钢绞线长度(m),θ是从张位端至计算截面曲线部分切线的夹角之和(rad),k为孔道偏差系数,取k=0.0015,μ为摩阻系数,取μ=0.20中梁各束钢绞线伸长量⑴N1束θ=0.15708(rad) x=16.015mP p=1171.8×[1-e-(0.0015×16.015+0.20×0.15708)]/ (0.0015×16.015+0.20×0.15708)=1139.9KN△L=1139.9×32.03/(6×140×195)=222.9mm每端的伸长量△L=111.45mm⑵N2束θ=0.15708(rad) x=16.03mP p=1171.8×[1-e-(0.0015×16.03+0.20×0.15708)]/ (0.0015×16.03+0.20×0.15708)=1139.9KN△L=1139.9×32.06/(6×140×195)=223.1mm每端的伸长量△L=111.55mm⑶N3,N4束θ=0.07505(rad) x=15.94mP p=1367.1×[1-e-(0.0015×15.94+0.20×0.07505)]/ (0.0015×15.94+0.20×0.07505)=1340.8 KN△L=1340.8×31.88/(7×140×195)=223.7mm每端的伸长量△L=111.84mm边梁各束钢绞线伸长量⑴N1束θ=0.15708(rad) x=14.945mP p=1367.1×[1-e-(0.0015×14.945+0.20×0.15708)]/ (0.0015×14.945+0.20×0.15708)=1331KN△L=1331×29.89/(7×140×195)=208.2mm每端的伸长量△L=104.1mm⑵N2束θ=0.15708(rad) x=14.96mP p=1367.1×[1-e-(0.0015×14.96+0.20×0.15708)]/ (0.0015×14.96+0.20×0.15708)=1330.9 KN△L=1330.9×29.92/(7×140×195)=208.4mm每端的伸长量△L=104.2mm⑶N3,N4束θ=0.07505(rad) x=14.87mP p=1367.1×[1-e-(0.0015×14.87+0.20×0.07505)]/ (0.0015×14.87+0.20×0.07505)=1341.9 KN△L=1341.9×29.74/(7×140×195)=208.8mm每端的伸长量△L=104.4mm16米空心板预应力张拉计算书一、控制应力1、控制张拉应力:σcon=0.75R y b=0.75×1860Mpa=1395Mpa2、钢绞线张拉控制力:P K=σcon·A g·n·1/1000(KN)式中A g为钢绞线的公称面积,n为钢绞线的根数一根钢绞线的张拉控制力为P K=1395Mpa×140mm2=195.3KN 梁: N1=195.3KN×5=976.5KNN2=195.3KN×5=976.5KN二、伸长量1、理论伸长量(△L)计算△L=P p·L/(A p·E g)P p=P·[1-e-(kx+μθ)]/(kx+μθ)其中P P是钢绞线的平均张拉力(N),L是钢绞线的长度(m),A P是钢绞线截面积(mm2),E g是钢绞线的弹性模量(N/mm2),P 是钢绞线张拉端的张拉力(N),x是从张位端至计算截面的钢绞线长度(m),θ是从张位端至计算截面曲线部分切线的夹角之和(rad),k为孔道偏差系数,取k=0.0015,μ为摩阻系数,取μ=0.20梁各束钢绞线伸长量⑴N1束θ=0.0436(rad) x=15.6mP p=976.5×[1-e-(0.0015×15.6+0.20×0.0436)]/ (0.0015×15.6+0.20×0.0436)=961.3KN单根张拉力：961.3/9.8=98.1T/5=19.6T1#油表：32.043Mpa 2#油表：32.9MPa△L=961.3×15.6/(5×140×195)=10.98mm每端的伸长量△L=5.49mm⑵N2束θ=0.209(rad) x=15.668mP p=976.5×[1-e-(0.0015×15.668+0.20×0.209]/ (0.0015×15.668+0.20×0.209)=945.1KN＝96.4T/5＝19.28T=31.5Mpa=32.366Mpa单根张拉力：945.1/9.8=96.4T/5=19.28T1#油表：31.5Mpa 2#油表：32.366MPa△L=945.1×15.668/(5×140×195)=10.84mm每端的伸长量△L=5.42mm。
40mT及30mT梁张拉计算说明
T梁张拉计算说明一、计算说明装配式预应力T梁采用低松弛钢绞线，钢绞线公称直径为15.2mm，每根钢束公称面积139mm²。
钢绞线标准强度为1860Mpa，锚下张拉控制应力为0.75*1860=1395 Mpa。
现以阿蓬江特大桥第一联第一跨1#40mT梁为例，计算过程如下。
1、钢绞线理论伸长值计算公式及参数⑴预应力理论伸长量计算公式：ΔL=P P X×1000/AnE式中：ΔL—预应力筋的伸长量；P P—预应力筋的平均张拉力；A—预应力筋的截面面积；n —单孔预应力钢绞线根数，按设计图纸取值；E—预应力的弹性模量，为固定值1.95×105N/mm2；（2）端点的张拉力计算公式：P端=P×e-（kx+Uθ）预应力平均张拉力计算公式：P P=P{1- e-（kx+Uθ）}/(kx+Uθ)式中：P P—预应力筋的平均张拉力；P—预应力张拉段的张拉力；K—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，取0.0015；X—计算节段的孔道长度，按照设计图纸取值；U—预应力筋与孔道壁间的摩擦系数，塑料波纹管取0.14，金属波纹管取0.25；θ—从张拉端到计算节点的曲线孔道切线夹角之和，按设计图纸取值θ= X/R；二、计算示例以T梁N1预应力筋束为例进行计算详细说明。
N1预应力筋束为对称布置，计算时取一半进行计算。
N1预应力筋束的布置情况如下图（单位cm）：1．图中段1是工作长度，从设计图查出长度为600mm。
该段为直线段，钢绞线与孔道间无摩擦，取值各参数取值如下：P—1745.145 KN，取张拉控制应力；K—对本段无影响，不计；X—600mm，从设计图中可以查出；U—对本段无影响，不计；A—预应力筋的截面面积，取139mm2；n —取9，N1预应力筋束的钢绞线根数；E—1.95×105N/mm2，固定值。
θ=0，本段为直线段；以上数据代入公式P端=P(e-（kx／1000+Uθ×Π／180））可得端点的张拉力，P b=1745.145KN；预应力平均张拉力为，P p=P b=1745.145KN，代入公式ΔL=P p X×1000/AnE P，得ΔL1=1745.145×600×1000÷（139×9×1.95×105）=4.29mm2．图中段2为直线段，从设计图中可查长度为2197mm，该段各参数取值如下：P b—1745.145KN；K—0.0015，常数；X—2197mm，从设计图中可以查出；U—0.14，根据经验设定的常数；A—139mm2，常数；n —取9，N1预应力筋束的钢绞线根数；E—1.95×105N/mm2，固定值。
40t梁预应力负弯矩张拉计算书
百色至靖西高速公路BJ-A03合同段工点里程： K7+550～K10+500陆立大桥T梁负弯矩张拉计算书编制：复核：审核：中交第四公路工程局有限公司百色至靖西高速公路BJ-A03标合同段项目经理部陆立大桥T梁负弯矩张拉计算书一、张拉施工方案我标段K9+875陆立大桥设计为40米T梁，上部采用2联（4×40m）+（4×40m）预应力砼T梁，先简支后结构连续。
T梁负弯矩钢绞线采用高强度低松弛钢绞线，f pk=1860Mpa，公称直径d=15.2mm，公称面积Ay=140mm2，弹性模量Ey=2.00×105Mpa。
锚具采用BM15-5型、BM15-4型系列锚具及其配件，预应力管道采用高密度聚乙烯波纹管。
所有锚具及钢绞线按材料检验批量抽检，严禁使用不合格材料。
所有材料要有厂方提供的质量说明书和出厂时间。
钢绞线要防止生锈和影响水泥粘结的油污。
钢绞线下料采用砂轮切割机按加工长度下料。
墩顶连续段钢筋绑扎结束后，由专人对波纹管进行检查，若有孔眼须用胶布缠好，严禁进浆。
预应力张拉前先对墩顶连续段砼同条件养护砼试件进行试压，达到设计强度90%以上且养护龄期不小于10天方可张拉，钢束张拉时应两端对称、均匀张拉，张拉前先对张拉千斤顶进行校核。
张拉顺序为：100% N3→100% N2→100%N1，张拉程序：0-10％óck-20％óck-ócon（持荷2分钟锚固）--ócon(锚固)。
张拉时实行双控，理论伸长量与实际伸长量相差应控制在±6%之间，否则应分析原因或重新张拉。
张拉完割除钢绞线头，及时压浆。
张拉时做好施工记录。
二、理论伸长值计算1、理论伸长量计算钢绞线采用15.2mm 单根截面面积140mm2标准强度Ryb=1860MPa 弹性模量Ey=2.00×105MPa 管道摩擦系数μ=0.17 管道偏差系数K=0.0015 锚下控制应力δ=0.75×Ryb=1860×0.75=1395MPa每股控制张拉力1395×140=195300N4股钢绞线控制张拉力N=195300×4=781200N=781.2KN5股钢绞线控制张拉力N=195300×5=976500N=976.5KN 计算公式：()()01kx kx L y y y y Pe PL e L A E A E kL μθμθμθ-+-+⎡⎤-∆==⎢⎥+⎣⎦⎰ 其中式中： P ·········钢绞线张拉力L ∆·········预应力钢绞线的计算伸长量 L ·········预应力钢绞线的长度y E ·········预应力钢绞线的弹性模量 y A ·········钢绞线的截面积 简化计算式：y yPL L A E ∆= P ·········钢绞线平均张拉力，()1kx P e P kL μθμθ-+⎡⎤-⎣⎦=+L ∆·········预应力钢绞线的计算伸长量 L ·········预应力钢绞线的长度yE ·········预应力钢绞线的弹性模量 y A ·········钢绞线的截面积△L=Σ（P P L ／AyEg ）根据上叙公式和规范要求，整理出我标段40mT 梁负弯矩理论伸长量结果如表所示：三、张拉数据表我部于9月底进场YCW250B预应力用液压千斤顶两台，已通过广西预应力机具产品质量监督检验中心检验，根据其检验报告，千斤顶回归方程：1、（1）、预应力用液压千斤顶编号：1（2）、压力表编号为61224.12E（3）、线形回归方程：F=5.084P-1.602相关系数为：r=0.999892、（1）、预应力用液压千斤顶编号：12336（2）、压力表编号为61489.12E（3）、线形回归方程：F=4.75P-1.429相关系数为：r=0.99975F ——控制张拉应力（KN）P ——油表读数（MP）根据上叙回归方程，整理张拉数据见表。
T梁张拉数值计算
30米空心板梁张拉数值计算一、相关参数：管道摩擦系数u=0.25,管道偏差系数：k=0.0015，钢筋回缩和锚具变形为：6mmf pk=1860MPa,A=139mm2,σcon=0.75 f pk=1395MPa,E=1.95×105MPa1号千斤顶的回归方程 Y=-0.64+0.02058X 对应的压力表：21732号千斤顶的回归方程 Y=0.00+0.02035X 对应的压力表：03506二、计算过程根据设计要求，20米预应力后张空心板梁每管道钢绞线分别为10束、9束、8束、7束；每束10股钢绞线的计算：张拉力N=1939MP a×139mm2×10=2695KN根据千斤顶的回归方程可得出：1号顶10%N对应的压力表为：2695*0.10*0.02058-0.64=4.9MPa20%N对应的压力表为：2695*0.20*0.02058-0.64=10.45MPa50%N对应的压力表为：2695*0.50*0.02058-0.64=27.09MPa100%N对应的压力表为：2695*1.0*0.02058-0.64=54.82MPa103%N对应的压力表为：2695*1.03*0.02058-0.64=56.49MPa2号顶10%N对应的压力表为：2695*0.10*0.02035+0.00=5.48MPa20%N对应的压力表为：2695*0.20*0.02035+0.00=10.97MPa50%N对应的压力表为：2695*0.50*0.02035+0.00=27.421MPa100%N对应的压力表为：2695*1.0*0.02035+0.00=54.843MPa103%N对应的压力表为：2695*1.03*0.02035+0.00=56.49MPa每束9股钢绞线的计算：张拉力N=1939MP a×139mm2×9=2426KN根据千斤顶的回归方程可得出：1号顶10%N对应的压力表为：2426*0.10*0.02058-0.64=4.353MPa20%N对应的压力表为：2426*0.2*0.02058-0.64=9.345MPa50%N对应的压力表为：2426*0.5*0.02058-0.64=24.324MPa100%N对应的压力表为：2426*1.0*0.02058-0.64=49.287MPa103%N对应的压力表为：2426*1.03*0.02058-0.64=50.785MPa2号顶10%N对应的压力表为：2426*0.10*0.02035+0.00=4.937MPa20%N对应的压力表为：2426*0.2*0.02035+0.00=9.874MPa50%N对应的压力表为：2426*0.5*0.02035+0.00=24.685MPa100%N对应的压力表为：2426*1.0*0.02035+0.00=49.369MPa103%N对应的压力表为：2426*1.03*0.02035+0.00=50.85MPa每束8股钢绞线的计算：张拉力N=1939MP a×139mm2×8=2156KN根据千斤顶的回归方程可得出：1号顶10%N对应的压力表为：2156*0.1*0.02058-0.64=3.80MPa20%N对应的压力表为：2156*0.2*0.02058-0.64=8.234MPa50%N对应的压力表为：2156*0.5*0.02058-0.64=21.545MPa100%N对应的压力表为：2156*1.0*0.02058-0.64=43.73MPa103%N对应的压力表为：2156*1.03*0.02058-0.64=45.062MPa2号顶10%N对应的压力表为：2156*0.1*0.02035+0.00=4.387MPa20%N对应的压力表为：2156*0.2*0.02035+0.00=8.775MPa50%N对应的压力表为：2156*0.5*0.02035+0.00=21.937MPa100%N对应的压力表为：2156*1*0.02035+0.00=43.875MPa103%N对应的压力表为：2156*1.03*0.02035+0.00=45.191MPa每束7股钢绞线的计算：张拉力N=1939MP a×139mm2×7=1887KN根据千斤顶的回归方程可得出：1号顶10%N对应的压力表为：1887*0.1*0.02058-0.64=3.243MPa20%N对应的压力表为：1887*0.2*0.02058-0.64=7.127MPa50%N对应的压力表为：1887*0.5*0.02058-0.64=18.777MPa100%N对应的压力表为：1887*1.0*0.02058-0.64=38.194MPa103%N对应的压力表为：1887*1.03*0.02058-0.64=39.360MPa2号顶10%N对应的压力表为：1887*0.1*0.02035+0.00=3.840MPa20%N对应的压力表为：1887*0.2*0.02035+0.00=7.680MPa50%N对应的压力表为：1887*0.5*0.02035+0.00=19.20MPa100%N对应的压力表为：1887*1.0*0.02035+0.00=38.40MPa103%N对应的压力表为：1887*1.03*0.02035+0.00=39.552MPa三、张拉过程控制张拉过程中我们采用双重控制，即油压表读数控制和伸长量控制。
T梁预应力张拉计算书.doc
T梁预应力张拉计算书.doc范本1：一、引言该文档旨在对T梁预应力张拉计算进行详细说明。
包括计算梁体的受力状态、预应力钢束张拉计算、锚固长度计算等部分。
通过本文档的编写，希望能够提供一个清晰的计算过程，为工程设计提供参考。
二、梁体受力状态计算1.梁体几何参数的确定2.梁体受力分析3.梁体设计荷载的确定4.梁体内力的计算三、预应力钢束张拉计算1.预应力钢束的选择和布置2.预应力钢束的张拉计算3.张拉过程中的应力、变形计算四、锚固长度计算1.锚固长度的确定2.锚固长度的计算公式3.锚固长度的检查和优化五、其他设计要求1.梁体的裂缝控制2.预应力钢束的保护层厚度3.短期和长期的变形控制4.施工工艺和安全要求六、附件1.梁体几何参数表格2.预应力钢束布置示意图3.张拉计算过程中的计算表格4.锚固长度计算表格七、法律名词及注释本文档涉及的法律名词及其注释：1.预应力混凝土：指通过在结构中施加预先拉应力的混凝土。
2.锚固长度：指预应力钢束锚固在混凝土内的有效长度。
3.变形控制：指在结构受力过程中，控制结构变形的大小和变形速度。
范本2：一、引言该文档旨在对T梁预应力张拉计算进行详细说明。
包括梁体的受力状态计算、预应力钢束的张拉计算、锚固长度的计算以及其他设计要求等。
通过本文档的编写，旨在提供一个全面的计算过程，为工程设计提供指导。
二、梁体受力状态计算1.确定梁体的几何参数，包括长度、宽度、高度等。
2.分析梁体的受力状态，包括弯矩、剪力、轴力等。
3.确定梁体的设计荷载，包括恒载、活载等。
4.计算梁体的内力，包括正弯矩、剪力以及轴力。
三、预应力钢束张拉计算1.选择合适的预应力钢束并进行布置。
2.进行预应力钢束的张拉计算，确定所需的张拉力。
3.计算张拉过程中的应力和变形。
四、锚固长度计算1.确定锚固长度的要求和设计准则。
2.使用合适的计算公式计算锚固长度。
3.进行锚固长度的检查和优化。
五、其他设计要求1.控制梁体的裂缝，尽量减小裂缝的宽度和数量。
T梁预应力张拉计算书
30m T梁张拉计算书编制人：审核人：批准人：重庆渝北至长寿高速公路YCTJ10合同段项目经理部二0一八年七月重庆渝北至长寿高速公路YCTJ10合同段预应力张拉伸长量及千斤顶油表计算一、张拉施工方案预应力钢绞线采用高强度低松弛钢铰线，fpk=1860Mpa，公称直径d=，公称面积Ay=139mm2，弹性模量Ey=×105Mpa。
锚具M15-7型、M15-8型、M15-9型、M15-10型系列整套锚具，管道成孔采用金属波纹管。
进场的所有锚具及钢绞线必须按规范要求进行抽检。
锚具、钢绞线必须有厂方提供的质量说明书和出厂时间，其性能和质量必须符合现行国家标准GB/T14370的规定。
钢铰线要防止生锈和影响水泥粘结的油污。
1、钢铰线采取专用人工单根穿入，下料采用砂轮切割机按实际张拉长度下料。
穿钢绞线过程中排技术全程旁站，检查每根钢绞线穿入情况。
2、预应力张拉前先试压同条件养护砼试件，主梁达到设计强度85%以上且养护龄期不小于7天方可张拉，钢束张拉时应两端对称、均匀张拉，并观察梁底起拱及侧弯情况，张拉前先对张拉千斤顶进行校核。
张拉顺序为：F2 50%→F3 100%→F2 100%V→F1 100%。
张拉时实行双控，理论伸长量与实际伸长量相差应控制在-6%～+6%之间，否则应分析原因或重新张拉。
张拉严格控制滑丝和断丝，不能超过规范要求。
切割后预应力筋的外露长度不得小于30mm，且不小于倍预应力筋直径。
锚具应采用封端混凝土保护，当需长期外露时，应采取防止锈蚀的措施。
48小时内必须压浆。
张拉时做好详细的施工记录。
二、预应力束伸长量量测及回缩量量测方法本项目预制梁后张拉采用智能系统张拉，预应力筋的伸长量采用测量千斤顶活塞伸长值得方式进行量测技术参数：单根钢绞线直径：ΦS=B=1860Mpa标准强度：RY锚下控制应力：=1395Mpa=139mm2钢绞线面积：AP弹性模量：E=P预应力管道摩擦系数：μ=预应力管道偏差系数：K=钢筋、锚具回缩：6mm(设计理论）（一）伸长量的计算1、单根张拉力P=1395×139/1000=2、节段平均应力PX=［P(1-e-（KX+μθ））］/（kx+μθ）3、节段张拉伸长量△LX =PPLX/（APEP）4、总伸长量为∑LX（二）、千斤顶数量值计算示例（单端计算）1、设备规格（YCW250）；校准方程Y=+；Y为压力值（MPa），X为力值（KN）；X=F=股Y=P=+1、张拉阶段显值计算（钢绞线为7股）张拉控制应力P=1395×139*8=张拉力为控制应力的10%时油压表读数：Y10%=7×××10%+=张拉力为控制应力的20%时油压表读数：Y20%=7×××20%+=张拉力为控制应力的50%时油压表读数：Y50%=7×××50%+=张拉力为控制应力的100%时油压表读数：Y100%=7×××100%+=2、张拉阶段显值计算（钢绞线为8股）张拉控制应力P=1395×139*8=张拉力为控制应力的10%时油压表读数：Y=8×××10%+10%=张拉力为控制应力的20%时油压表读数：=8×××20%+Y20%=张拉力为控制应力的50%时油压表读数：=8×××50%+Y50%=张拉力为控制应力的100%时油压表读数：=8×××100%+Y100%=3、张拉阶段显值计算（钢绞线为9股）张拉控制应力P=1395×139*9=张拉力为控制应力的10%时油压表读数：=9×××10%+Y10%=张拉力为控制应力的20%时油压表读数：=9×××20%+Y25%=张拉力为控制应力的50%时油压表读数：Y=9×××50%+50%=张拉力为控制应力的100%时油压表读数：Y=9×××100%+100%=4、张拉阶段显值计算（钢绞线为10股）张拉控制应力P=1395×139*10=张拉力为控制应力的10%时油压表读数：Y=10×××10%+10%=张拉力为控制应力的20%时油压表读数：=10×××20%+Y20%=张拉力为控制应力的50%时油压表读数：=10×××50%+Y50%=张拉力为控制应力的100%时油压表读数：=10×××100%+Y100%=30mT梁张拉对应油表读数见下表油表读数计算表（一）油表读数计算表（二）油表读数计算表（三）油表读数计算表（四）。
T梁张拉计算与施工控制
T梁张拉计算与施工控制摘要：本文介绍了预应力后张法t梁张拉应力伸长值的计算与测定，并对其施工操作要点作详细的阐述，供大家参考。
关键词：t梁后张法预制预应力1、前言在预应力筋的张拉施工中，为了保证施工质量，规定要求除了应力控制外，还需用伸长值进行校核，使实际伸长值与理论伸长值差控制在±6％以内，因此张拉前的伸长值计算就显得十分重要。
下面就张拉应力伸长值的计算与测定简要介绍，并对其施工操作要点作详细的阐述。
2、伸长量的计算预应力施工一般有先张与后张两种，先张法的预应力筋一般为直线，计算简便，可以作为后张法无管道摩擦的特例进行研究，因此这里着重论述后张法伸长值的计算方法计算伸长值的第一步，首先要确定预应力筋的工作长度和线形段落划分，后张法钢筋一般既有直线，又含曲线，由于不同线形区间的平均应力会有很大差异，因此需要分段进行伸长度时，一定要考虑位于张拉千斤顶中的那部分预应力筋尺寸，这部分的伸长值对工作长度小于20 m时的情况影响尤为明显。
根据施工规范，，其中为预应力钢材工作长度l的理论伸长值。
对于各区段的伸长值，其计算为：（1）（2）式中：——第i段的平均张拉力，n；——第i段的工作长度，cm；——预应力筋截面积，mm2；——预应力筋弹性模量，n/mm2 ；——预应力钢材张拉端的张拉力，n；——从张拉端至计算截面曲线孔道长度，m；——从张拉端至计算截面曲线孔道部分曲线的夹角之和，对于圆曲线，为该段的圆心角；如果孔道在竖平面和水平面内同时弯曲时，则为双向弯曲夹角之矢量和，rad；——孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数；——预应力筋与孔道壁的摩擦系数。
应该指出，这里的“p”并不是定值，而是克服了从张拉端至第i-1段的摩阻力的剩余有效拉力值，它随区段的增大而减小，所以表示为“”更为合适，如图1所示。
图 1各区段平均张拉力图中各个区段的平均张拉力分别为，，，，，各区段端的有效张拉力分别为，，，，，其计算公式分别为：,,式中：p——初始端的拉张力，——n区段的管道长度之和与切线夹角之和，，所以对第i 段区段的平均张拉力的计算公式应该为：（3）将式（3）代入式（2）即可分别算出每段的预应力筋伸长值。
T梁预应力张拉、压浆
T梁预应力张拉、压浆一、张拉1、预应力张拉施工1）项目部提前委托有资质的检测单位做钢绞线松弛、弹模、P锚锚固力、锚口摩阻等试验。
预制T梁砼强度达到设计强度等级的90%，龄期达到7天后方可张拉预应力钢束。
2）预应力钢绞线张拉控制吨位及张拉步骤如下：φS15.2mm 高强度、低松弛钢铰线锚下张拉控制应力为σcon=0.75fpk，张拉步骤为0→初应力→105%σcon（持荷5min 锚固）。
根据现场实际情况，16m、13m的T梁设置2根钢绞线（N1、N2），采用单端张拉；25m、22m的T梁设置3根钢绞线（N1、N2、N3）采用两端对称均匀张拉。
预应力张拉采用LTS-2智能张拉系统，其具体张拉顺序见下表：表1 张拉顺序表3）预应力钢束按张拉控制应力和引伸量双控标准控制，引伸量误差控制在6%以内。
4）对同一张拉截面，断丝率不得大于1%，每束钢绞线断丝、滑丝不得超过一根，不允许整根钢绞线拉断。
5）张拉完成后，校核测得的伸长量与计算伸长量，若两者差值在±6%以内，即合格。
否则应查明原因可采取以下措施：a、重新校准张拉设备；b、对钢绞线作弹性模量检查；c、放松预应力筋更换钢绞线后重新张拉；d、重新测定波纹管孔道的摩阻系数。
T梁钢绞线位置示意图2、预应力张拉注意事项为确保预应力质量，要求对张拉工艺、定位钢筋、管道成形严格控制，具体要求如下：1）预应力钢材的断丝、滑丝，不得超过规范规定的要求。
如超过规定数，应进行更换，如不能更换时，可提高其他束的控制力作为补偿，但最大张拉力不得超过钢绞线的标准强度的80%。
2）在张拉完成后，测得的延伸量与计算延伸量之差应在±6%以内，否则应采取以下的若干步骤或全部步骤：A重新校准设备；B对预应力材料做弹性模量检查；C放松预应力钢材重新张拉；D预应力钢绞线用润滑剂以减少磨擦损失，仅水溶性油剂可用于管道系统，且在灌浆前洗掉；E监理工程师对预应力张拉认可后，预应力钢材应予锚固。
T梁墩顶负弯矩张拉压浆计算书
3、计算成果 根据上叙公式和规范要求，整理出我标段 40mT 梁负弯矩理论伸长量结果如表所示：
3
T 梁负弯矩理论伸长值计算表 梁长度 钢束号 序号 AB T1 BC CD AB 40mT 梁 T2 BC CD AB T3 BC CD AB N1 BC CD AB 20mT 梁 N2 BC CD x 8.367 1.587 1.193 5.367 1.587 1.193 2.367 1.587 1.193 2.7965 1.571 1.259 2.7965 1.571 1.259 θ 0 0.157 0 0 0.157 0 0 0.157 0 0 0.157 0 0 0.157 0
/ 0.0408 / / 0.0408 / / 0.0408 / / 0.0408 / / 0.0408 /
79.5
78
1.5
58.0
53
5.0
36.6
36
0.6
40.0
39.4
0.6
40.0
39.4
0.6
4
五、张拉数据计算 我项目部于 9 月底进场 YDC2500B 预应力用液压千斤顶两台， 已通过江西计量测试研 究院检验，根据其检验报告，千斤顶回归方程： 1、（1）预应力用液压千斤顶编号：150914 （2）压力表编号为 LZ59S20-19 （3）线形回归方程：P=0.021429F+0.30 相关系数为：r=0.99993 2、（1）预应力用液压千斤顶编号：150913 （2）压力表编号为 LZ59S20-18 （3）线形回归方程：P=0.021696F+0.13 相关系数为：r=0.99998 F ——控制张拉应力（kN） P ——油表读数（MPa） 根据上叙回归方程，整理张拉数据见表：
40米T梁 张拉计算
一、计算公式 PP L Δ L= ——— AP EP P(1-e-(kx+μ θ )) PP= ————————— kx+ μ θ P=0.75Rby×AP
式中： PP——预应力筋的平均张拉力(N) L——预应力筋的长度(mm) AP——预应力筋的截面面积(mm2) EP——预应力筋的弹性模量(N/mm2) P——预应力筋张拉端的张拉力(N) x——从张拉端至计算截面的孔道长度(m) θ ——从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和(rad) k——孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数 μ ——预力筋与孔道壁的摩擦系数 0.75Rby——控制张拉应力1395(MPa) 二、计算
40米T梁预应力钢绞线伸长值计算
梁板型号 编 号 N1 边跨梁 N2 N3 N4 N1 中跨梁 N2 N3 N4 T1 负弯矩 T2 T3 设计 长度 19692 19719 19735 19756 19612 19639 19655 19676 11147 8147 5147 根 数 9 9 9 9 8 8 8 8 1 1 1 总张 拉力 1745145 1745145 1745145 1745145 1551240 1551240 1551240 1551240 193905 193905 193905 参数名称 P x θ 0.1222 0.1571 0.1396 0.1396 0.1222 0.1571 0.1396 0.1396 0.1571 0.1571 0.1571 k 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 μ 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 PP 188195 187381 187783 187780 188206 187392 187794 187791 188576 188997 189420 L 19692 19719 19735 19756 19612 19639 19655 19676 11147 8147 5147 AP 139 139 139 139 139 139 139 139 139 139 139 EP 1.95E+05 1.95E+05 1.95E+05 1.95E+05 1.95E+05 1.95E+05 1.95E+05 1.95E+05 1.95E+05 1.95E+05 1.95E+05 ΔL 136.7 136.3 136.7 136.9 136.2 135.8 136.2 136.3 77.6 56.8 36.0 193905 19.692 193905 19.719 193905 19.735 193905 19.756 193905 19.612 193905 19.639 193905 19.655 193905 19.676 193905 11.147 193905 193905 8.147 5.147 总伸 长量 245.6 244.9 245.6 245.9 245.1 244.4 245.1 245.4 139.6 102.3 64.7 设计总 伸长量 244.8 244.8 246.6 248.4 244.8 244.8 246.6 248.4 156 106 72 差值 0.8 0.1 -1.0 -2.5 0.3 -0.4 -1.5 -3.0 -16.4 -3.7 -7.3
T梁张拉计算书
40mT梁张拉伸长值计算书
一、计算依据：《公路桥涵施工技术规范》（JTG/ F50-2011）及《施工图纸》
二、钢绞线的计算先将其分段，然后按简化法计算出每段伸长量后进行叠加.
计算公式如下：
△L=PpL/ApEp
式中：△L—理论伸长值
Pp—平均张拉力（N）
L—预应力筋的长度（cm）
Ep—预应力筋的弹性模量（N/mm²）
Ap—预应力筋的截面面积（mm²）
平均张拉力Pp的计算公式Pp=P[1-e-（kx+μθ）]/（kx+μθ）
式中： P—预应力筋的张拉端张拉力（N）；
x—从张拉端至计算截面的孔道长度（m）；
θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）；
μ—预应力钢筋与孔道壁的摩擦系数。
k—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数。
计算参数的选取：
Ep=197667，Ap=139mm²，k=0.0015，μ=0.25
三、张拉采用两端同时对称张拉，张拉顺序为50%N2N3——100%N1——100%N2N3——100%N4，根据已进行标定的油表计算出张拉油表读数如下：
40mT梁千斤顶压力表读数计算书
施工控制应力与压力表的关系
压力表编号607（对应千斤顶1#）
1#千斤顶校准方程Y=0.0225X-0.1059
压力表编号1105（对应千斤顶2#）
2#千斤顶校准方程Y=0.0227X-0.1557
式中
Y-压力表读数（Mpa）X-千斤顶压力(KN)
40m T梁正弯矩千斤顶张拉力对应压力表读数一览表。
T梁张拉计算书
城万快速公路通道CW08合同段T梁张拉计算书编制人：审核人：江西中煤建设工程有限公司城万路CW08合同段项目经理部2011年8月目录一、工程概况....................................................................................... 错误!未定义书签。
(一)、工程范围及规模.............................................................................. 错误!未定义书签。
(二)、技术标准.......................................................................................... 错误!未定义书签。
(三)、预应力钢筋设计工程数量.............................................................. 错误!未定义书签。
二、20m T梁(简支T梁)钢铰线张拉计算............................................. 错误!未定义书签。
（一）、钢绞线理论伸长值计算................................................................ 错误!未定义书签。
（二）、钢绞线实际伸长量的量测............................................................ 错误!未定义书签。
三、20m T梁(先简支后连续T梁)钢铰线张拉计算............................... 错误!未定义书签。
（一）、钢绞线理论伸长值计算................................................................ 错误!未定义书签。
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拉顺序：N1(100%)-N2(50%)-N3(100%)-N2(100%) 1、孔号1 钢绞线5根，锚固控制力为976.5KN
2、孔号2钢绞线6根，锚固控制力为1171.8KN
3、孔号3钢绞线6根，锚固控制力为1171.8KN
锚具变形、钢筋回缩一端按照6mm计算；
伸长率=（理论伸长值-（实测伸长值-12mm））/理论伸长值，控制在6%以。
实测伸长值等于从初应力（10%）到锚固应力（100%）的实测伸长值+初应力以下的推算伸长值（采用相邻级的伸长值，即10%到20%应力的伸长值）。
一、拉力的计算：
根据设计图纸提供φ15.2钢铰线：
公称直径d=15.2mm，抗拉强度标准值fpk=1860Mpa，
拉控制应力：σcon=0.75fpk=0.75×1860=1395Mpa；
单根钢铰线截面积(查钢绞线质量证明书)为：Ap=140mm2
单根钢铰线的拉力为：P=σcon×Ap=1395×140=195.3KN
单束(5根)钢铰线拉力为：P
7
=195.3×5=976.5KN
单束(6根)钢铰线拉力为：P
8
=195.3×6=1171.8KN
二、理论伸长值的计算：
1、根据《公路桥涵施工技术规》（JTG/T F50—2011）提供公式：
理论伸长值：ΔL=P
p L/A
p
E
p
预应力筋平均拉力计算式：
（1）预应力筋为直线时 P
p
=P
（2）预应力筋为曲线时 P
p
=P[1-e-(kx+µθ)]/( kx +µθ) 其中：Pp：平均拉力（N）
L：预应力筋的长度（mm）
Ap：预应力筋的截面积（mm2）
Ep：预应力筋的弹性模量（N/mm2即Mpa）
P：预应力钢绞线拉端的拉力（N）
x：从拉端至计算截面孔道长度（m）
θ：从拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）
k：孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数
μ：预应力钢绞线孔道壁的磨擦系数
2、根据设计图纸及材料试验检验提供数据：
钢铰线弹性模量Ep=1.95×105Mpa；
锚具变形、钢筋回缩按6mm（一端）计算；
塑料波纹管摩阻系数μ=0.25 ，偏差系数K= 0.0015；
钢绞线一端工作长度为：0.600m，一端伸长量4.29mm。
三、各钢束理论伸长值计算
1、以T梁中板N1管道为例，其余管道及负弯矩处钢绞线伸长值计算见附表。
设计预应力筋由直线与曲线混合组成，故其伸长值需分段计算，然后叠加。
按照设计，T梁中板N1预应力筋分为左右幅共六段，现计算左半幅一端伸长量计算如下：
=5.984m θ=0
① L
1
KL
+µθ=0.0015×5.984+0=0.008976
1
e-(kx+µθ)=0.99106
拉端力P=976.5 KN
终点力 P
1
=P×e-(kx+µθ)＝967.8KN
平均拉力Pp = P[1-e-(kx+µθ)]/( kx +µθ) =972.1KN
ΔL
1′=ΔL=P
p
L
1
/A
p
E
p
=42.62mm
② L2=2.118m θ=0.1059
KL
2
+µθ=0.0015×2.118+0.25×0.1059=0.029652 e-(kx+µθ)=0.97078
拉端力P=P
1
=967.8KN
终点力 P
2
= P×e-(kx+µθ)= 939.5KN
Pp =P [1-e-(kx+µθ)]/( kx +µθ) =953.6KN
ΔL
2
′=ΔL=PpL2/ApEp
=14.80mm
③ L3=1.590m θ=0
KL
3
+µθ=0.0015×1.590+0=0.00239
e-(kx+µθ)=0.99762
拉端力P=P
2
=939.5KN
终点力 P
3
= P×e-(kx+µθ) =937.3KN
Pp = P
2
[1-e-(kx+µθ)]/( kx +µθ) =938.4KN
ΔL
3
′=ΔL=PpL3/ApEp
=10.93mm
一端伸长量ΔL=ΔL
1+ΔL
2
+ΔL
3
=68.35mm
所以计算理论伸长值ΔL
N1
=2*ΔL=136.7mm
2、以T梁中板N2管道为例，其余管道及负弯矩处钢绞线伸长值计算见附表。
设计预应力筋由直线与曲线混合组成，故其伸长值需分段计算，然后叠加。
按照设计，T梁中板N2预应力筋分为左右幅共六段，现计算左半幅一端伸长量计算如下：
① L
1
=3.877m θ=0
KL
1
+µθ=0.0015×3.877+0=0.0058155
e-(kx+µθ)=0.99420
拉端力P=1171.8KN
终点力 P
1
=P×e-(kx+µθ)＝1165KN
平均拉力Pp = P[1-e-(kx+µθ)]/( kx +µθ) =1168.4KN
ΔL
1′=ΔL=P
p
L
1
/A
p
E
p
=27.65mm
② L2=1.993m θ=0.09965
KL
2
+µθ=0.0015×1993+0.25×0.09965=0.027902 e-(kx+µθ)=0.97248
拉端力P=P
1
=1165KN
终点力 P
2
= P×e-(kx+µθ)= 1132.9KN
Pp =P [1-e-(kx+µθ)]/( kx +µθ) =1148.9KN
ΔL
2
′=ΔL=PpL2/ApEp
=13.98mm
③ L3=3.902m θ=0
KL
3
+µθ=0.0015×3.902+0=0.00585
e-(kx+µθ)=0.99416
拉端力P=P
2
=1132.9KN
终点力 P
3
= P×e-(kx+µθ) =1126.3KN
Pp = P
2
[1-e-(kx+µθ)]/( kx +µθ) =1129.6KN
ΔL
3
′=ΔL=PpL3/ApEp
=26.91mm
一端伸长量ΔL=ΔL
1+ΔL
2
+ΔL
3
=68.54mm
所以计算理论伸长值ΔL
N1
=2*ΔL=137.08mm
3、以T梁中板N3管道为例，其余管道及负弯矩处钢绞线伸长值计算见附表。
设计预应力筋由直线与曲线混合组成，故其伸长值需分段计算，然后叠加。
按照设计，T梁中板N3预应力筋分为左右幅共六段，现计算左半幅一端伸
长量计算如下：
① L
1
=1.832m θ=0
KL
1
+µθ=0.0015×1.832+0=0.002748
e-(kx+µθ)=0.99726
拉端力P=1171.8KN
终点力 P
1
=P×e-(kx+µθ)＝1168.6KN
平均拉力Pp = P[1-e-(kx+µθ)]/( kx +µθ) =1170.2KN
ΔL
1′=ΔL=P
p
L
1
/A
p
E
p
=13.09mm
② L2=1.448m θ=0.0724
KL
2
+µθ=0.0015×1448+0.25×0.0724=0.020272 e-(kx+µθ)=0.97993
拉端力P=P
1
=1168.6KN
终点力 P
2
= P×e-(kx+µθ)= 1145.1KN
Pp =P [1-e-(kx+µθ)]/( kx +µθ) =1156.8KN
ΔL
2
′=ΔL=PpL2/ApEp
=10.23mm
③ L3=6.475m θ=0
KL
3
+µθ=0.0015×6.475+0=0.00971
e-(kx+µθ)=0.99033
拉端力P=P
2
=1145.1KN
终点力 P
3
= P×e-(kx+µθ) =1134.1KN
Pp = P
2
[1-e-(kx+µθ)]/( kx +µθ) =1139.6KN
ΔL
3
′=ΔL=PpL3/ApEp
=45.05mm
一端伸长量ΔL=ΔL
1+ΔL
2
+ΔL
3
=68.37mm
所以计算理论伸长值ΔL
N1
=2*ΔL=136.74mm。