80M3液氨储罐设计说明书

液氨储罐设计说明书本说明书为《80m3 液氨储罐设计说明书》。

本文采用分析设计方法，综合考虑环境条件、液体性质等因素并参考相关标准，按工艺设计、设备结构设计、设备强度计算的设计顺序，分别对储罐的筒体、封头、鞍座、人孔、接管进行设计，然后采用1SW6-1998 对其进行强度校核，最后形成合理的设计方案。

附：设计任务书…………………………………………… .2第一章绪论…………………………………………… .3（一）设计任务…………………………………………… .3（二）设计思想…………………………………………… .3（三）设计特点…………………………………………… .3第二章材料及结构的选择与论证 (3)（一）材料选择…………………………………………… ..3（二）结构选择与论证 (3)第三章设计计算 (5)（一）计算筒体的壁厚 (5)（二）计算封头的壁厚 (6)（三）水压试验及强度校核 (6)（四）选择人孔并核算开孔补强 (7)（五）核算承载能力并选择鞍座 (9)（六）选择液面计 (9)（七）选择压力计 (10)（八）选配工艺接管……………………………………….10 第五章结束语 (11)第六章参考文献 (12)第一章绪论（一）设计任务：针对化工厂中常见的液氨储罐，完成主体设备的工艺设计和附属设备的选型设计，绘制总装配图和零件图，并编写设计说明书。

（二）设计思想：综合运用所学的机械基础课程知识，本着认真负责的态度，对储罐进行设计。

在设计过程中综合考虑了经济性，实用性，安全可靠性。

各项设计参数都正确参考了行业使用标准或国家标准，这样让设计有章可循，并考虑到结构方面的要求，合理地进行设计。

（三）设计特点：容器的设计一般由筒体、封头、法兰、支座、接口管及人孔等组成。

常、低压化工设备通用零部件大都有标准，设计时可直接选用。

本设计书主要介绍了液罐的的筒体、封头的设计计算，低压通用零部件的选用。

各项设计参数都正确参考了行业使用标准或国家标准，这样让设计有章可循，并考虑到结构方面的要求，合理地进行设计。

第二章材料及结构的选择与论证（一）材料选择：纯液氨腐蚀性小,贮罐可选用一般钢材,但由于压力较大,可以考虑20R、16MnR 这两种钢种。

如果纯粹从技术角度看，建议选用 20R 类的低碳钢板， 16MnR 钢板的价格虽比20R 贵，但在制造费用方面，同等重量设备的计价，16MnR 钢板为比较经济，且 16MnR 机械加工性能、强度和塑性指标都比较号，所以在此选择 16MnR 钢板作为制造筒体和封头材料。

（二）结构选择与论证：1.封头的选择：从受力与制造方面分析来看，球形封头是最理想的结构形式。

但缺点是深度大，冲压较为困难；椭圆封头浓度比半球形封头小得多，易于冲压成型，是目前中低压容器中应用较多的封头之一。

平板封头因直径各厚度都较大，加工与焊接方面都要遇到不少困难。

从钢材耗用量来年：球形封头用材最少，比椭圆头节约，平板封头用材最多。

因此，从强度、结构和制造方面综合考虑，采用椭圆形封头最为合理。

2.人孔的选择：压力容器人孔是为了检查设备的部空间以及安装和拆卸设备的部构件。

人孔主要由筒节、法兰、盖板和手柄组成。

一般人孔有两个手柄。

选用时应综合考虑公称压力、公称直径(人、手孔的公称压力与法兰的公称压力概念类似。

公称直径则指其简节的公称直径)、工作温度以及人、手孔的结构和材料等诸方面的因素。

人孔的类型很多，选择使用上有较大的灵活性，其尺寸大小及位置以设备件安装和工人进出方便为原则。

通常可以根据操作需要,在这考虑到人孔盖直径较大较重, 可选择回转盖对焊法兰人孔。

3.法兰的选择：法兰连接主要优点是密封可靠、强度足够及应用广泛。

缺点是不能快速拆卸、制造成本较高。

压力容器法兰分平焊法兰与对焊法兰。

平焊法兰又分为甲型与乙型两种。

甲型平焊法兰有 PN0.25 MPa 0.6 MPa 1.0 MPa1.6 MPa，在较小围（DN300 mm ～2000 mm）适用温度围为-20℃～300℃。

乙型平焊法兰用于 PN0.25 MPa～1.6 MPa 压力等级中较大的直径围，适用的全部直径围为 DN300 mm ～3000 mm，适用温度围为-20℃～350℃。

对焊法兰具有厚度更大的颈，进一步增大了刚性。

用于更高压力的围（PN0.6 MPa～6.4MPa）适用温度围为-20℃～45℃。

法兰设计优化原则：法兰设计应使各项应力分别接近材料许用应力值，即结构材料在各个方向的强度都得到较充分的发挥。

法兰设计时，须注意以下二点：管法兰、钢制管法兰、垫片、紧固件设计参照原化学工业部于 1997 年颁布的《钢制管法兰、垫片、紧固件》标准（HG20592～HG20635-1997）的规定。

4.液面计的选择：液面计是用以指示容器物料液面的装置，其类型很多，大体上可分为四类，有玻璃板液面计、玻璃管液面计、浮子液面计和浮标液面计。

在中低压容器中常用前两种。

玻璃板液面计有透光式和反射式两种结构，其适用温度一般在 0～250℃。

但透光式适用工作压力较反射式高。

玻璃管液面计适用工作压力小于 1.6MPa，介质温度在0～250℃的围。

液面计与容器的连接型式有法兰连接、颈部连接及嵌a入连接，分别用于不同型式的液面计。

液面计的选用：（1）玻璃板液面计和玻璃管液面计均适用于物料没有结晶等堵 塞固体的场合。

板式液面计承压能力强，但是比较笨重、成本较高。

（2）玻璃板液面计一般选易观察的透光式，只有当物料很干净时 才选反射式。

（3）当容器高度大于 3m 时，玻璃板液面计和玻璃管液面计的液面 观察效果受到限制，应改用其它适用的液面计液氨为较干净的物料，易透光，不会出现严重的堵塞现象，所以在此选用玻璃管液面计。

4.鞍座的选择：鞍式支座是应用最广泛的一种卧式支座。

从应力分析看，承受同 样载且具有同样截面几何形状和尺寸的梁采用多个支承比采用两个 支承优越，因为多支承在粱产生的应力较小。

所以，从理论上说卧 式容器的支座数目越多越好。

但在是实际上卧式容器应尽可能设计成 双支座，这是因为当支点多于两个时，各支承平面的影响如容器简体 的弯曲度和局部不圆度、支座的水平度、各支座基础下沉的不均匀性、 容器不同部位抗局部交形的相对刚性等等，均会影响支座反力的分 布。

因此采用多支座不仅体现不出理论上的优越论反而会造成容器受 力不均匀程度的增加，给容器的运行安全带来不利的影响。

所以一台 卧式容器支座一般情况不宜多于二个。

在此选择鞍式双支座，一个 S 型，一个 F 型。

第三章 设计计算 （一）计算筒体的壁厚：因为液氨的储量为 80m 3，按原化工部 1985 年颁布实施的有关贮 罐尺寸和质量的行业标准（《卧式椭圆形封头贮罐系列》HG5-1580-85）, 取 D i =3200mmP c — 设计压力 储罐的最高工作温度为 48℃，此时氨的饱和蒸汽压 为 1.93MP a ，取此压强的 1.10 倍作为设计压力，故P c1.10 1.932.123MP a在操作温度-5～40℃的围，估计筒体壁厚大约为 22mm ，在《常 用容器钢板（管）许用应力表》中按设计温度 48℃，板厚 16～36mm 间插值取得[o ]t 320.45 MP 焊接接头采用 V 坡口双面焊接,采用全部无损检测,其焊接接头cc系数由焊接接头系数表查得$ =1.00钢板负偏差由《钢板厚度负偏差表》查得 C1=0.8 mm；液氨为轻微腐蚀，腐蚀裕量由(壳体、封头腐蚀裕量表)查得 C2=2 mm。

液氨储罐是压薄壁容器，按公式计算筒体的设计厚度为：6dPcDi2[o ]t jP+C2=23.19考虑到钢板负偏差，所以筒体厚度应再加上 C1，即23.19+0.8=24根据钢板的厚度规格，查《钢板的常用厚度表》，圆整为δn=24mm （二）计算封头的壁厚：采用标准椭圆形封头，各参数与筒体相同6dPcDi2[o ]t jP+C2=23.19考虑到钢板负偏差，所以封头厚度应再加上 C1，即23.19+0.8+2=24 mm根据钢板的厚度规格，查《钢板的常用厚度表》，圆整为δn=24mm，可见跟筒体等厚。

（三）水压试验及强度校核：先按公式确定水压试验时的压力Pt为：选取两者中压力较大值作为水压试验压力，即取Pt 2.66MPa，水压试验时的应力为ot Pt(Di6e)26ej2.66*[3200+(24-0.8-2)]2*(24- 0.8- 2)*1202.08MPast查表得厚度为 36mm 的 16MnR 钢板的钢材屈服极限o故在常温水压试验时的许用应力为325MP a0.9o s0.9* 325= 292.5MP a故o ＜ 0.9o s因此满足水压试验要求（四）选择人孔并核算开孔补强：根据储罐是在常温下及最高工作压力为 2.123 MPa 的条件下工作, 人孔的标准按公称压力为 2.5 MPa 等级选取，考虑到人孔盖直径较大 较重,故选用水平吊盖人孔(GH21518-2005)，公称直径 500mm ，突面 法兰密封面。

该人孔标记为：MFM S-35CM(W.B-0222)B500-2.5 GH21524-2004 另外,还要考虑人孔补强,确定补强圈尺寸,由于人孔的筒节不是采用无缝钢管,故不能直接选用补强圈标准。

本设计所选用的人孔筒节 径为d i 500mm ,壁厚6m =10mm查表得人孔的筒体尺寸为550×28，由标准查得补强圈尺寸为： 径 D i =484 外径 D o =760 开孔补强的有关计算参数如下： 1. 筒体的计算壁厚：2. 计算开孔所需补强的面积 A ： 开孔直径：补强的面积： 3. 有效宽度：4. 有效高度：外侧高度h 1或h 1接管实际外伸高=250mme2 两者取较小值h 1 =侧高度h 2或h 2两者取较小值h 2 =0mm5. 筒体多余面积 A 1：筒体有效厚度：选择与筒体相同的材料（16MnR ）进行补偿，故f r =1，所以6. 接管多余金属的截面积 A 2：接管计算厚度7. 补强区焊缝截面积 A3：8. 有效补强面积 A e ：因为 A e A ，所以需要补强9. 所需补强截面积 A 4:N n10. 补强圈厚度6 ' ：（补强圈径D i484 ，外径D o 760 ）考虑钢板负偏差并圆整，实取补强厚度 mm ，补强材料与壳体材料相同，制造时为便于备材，且补强圈耗材也不多，设计时可采 用与壳体相同的板厚，即取6 ' 24mm（五）核算承载能力并选择鞍座：首先粗略计算鞍座负荷储罐总质量：W=W 1 W 2 W 3 W 1 —罐体的质量，Kg，式中W 2 —水压试验时水的质量，KgW 3 —附件的质量，Kg1. 罐体质量 W 1：储罐公称容积为 80m 3 ，筒体公称直径D =3200 mm ， V=80 m 3 罐体的自重由《压力容器设计手册》可查得，公称直径 DN=3200，壁厚 6 24 的筒体的重量为16792Kg ，封头自重为 2316.1Kg ，故罐体自 重W 1 =16792 2*2316.1=21424.2Kg2. 水压试验时水的质量 W 2:储罐的总容80.396m 3故水压试验时罐水重W 2 =80396Kg3. 其他附件质量 W 3:人孔质量约为 400Kg ，其他接管总和按 350Kg 计4. 设备总质量 W:W =W 1 W 2 W 3=21424.2+80000+ 750=102174.2Kg查《压力容器设计手册》得，公称直径为 3200，高度 H=250 的 A 型鞍座单个允许载荷 2853kN>1021.742Kn,故其承载能力足够。