桥墩模板及支架的设计与计算
桥墩模板计算
桥墩模板计算书一、桥墩模板的工状说明：墩身锥形实心墩上口直径为3400mm，坡度1:50，墩身高度6300mm，下口直径3652mm。
桥墩浇筑时采用全钢模板，模板由四块四分之一圆弧模板对接组成，面板为6㎜厚钢板；竖肋[14#，水平间距为L1=30cm；圆弧肋为【10#，竖向间距L2=50cm；墩帽面板为6㎜厚钢板；竖肋[14#，水平间距为L1=30cm；圆弧肋为【10#，竖向间距L2=50cm；背楞为双根[22#槽钢，纵向间距为：100cm；外加双根[14#槽钢。
砼最大浇筑高度8.35m。
1、材料的性能根据《铁路桥涵施工技术规范TB10203-2002》和《铁路桥涵钢结构设计规范》的规定，暂取：采用内部振捣器时新浇筑混凝土的侧压力标准值，可按照以下两个公式计算，取最小值：F=0.22rct0ß2v 1/2或F=rch公式中F——新浇注混凝土对模板侧面的最大压力;rc----混凝土的重力密度（25KN/m3）t0---新浇混凝土的初凝时间（h）（混凝土入模温度T=10摄氏度考虑，则t0=200/(T+15),则取值为8h）V----混凝土的浇筑速度（m/h）（浇注速度控制在2m/h）H----混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）(按照最高10米计算)β1--------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2β2----混凝土塌落度影响修正系数，泵送混凝土一般取1.15F=0.22*25*8*1.0*1.15*21/2=71.6KN/m2侧向振捣压力为4 KN/m2水平振捣压力为2 KN/m2Pmax=71.6+6=77.6KN/m2混凝土有效压头高度H=F/rc=3.1；2、模板用哪个料力学性能，用料选取及布置情况说明:钢材的屈服点取215MPa 抗拉强度取350MPaW[14=87.1cm3 I[14=609.4cm4W[22=234 cm3 I[22=2570cm4W[10=39.7cm3 I[14=198.3cm4面板取10cm半条简化为三等跨连续梁检算面板W厚6=l/6bh2=0.6cm3 I厚6=l/12bh3=0.18cm4二、面板的检算厚6面板强度：q=77.6*0.1=7.76KN/m弯矩=0.1ql2=0.1*7.76*0.32=0.069KNM厚6面板应力=0.069/0.6=115Mpa<215Mpa厚6面板刚度：形变=0.677ql4/100EI=0.677*7760*0.34/100*2000*0.18=0.001m 三、竖肋检算（[14荷载：0.3米宽，1m长）q=pmax*L=77.6*0.3=23.28KN/M弯矩=0.125*ql2=2.91KNM【14应力=2.91/87.1=33.4Mpa<215Mpa形变=5ql4/384EI=5*232.8*1004/384*2.1*107*609=0.14mm 四、平板大肋检算（2*【22:2.6米长，1.4米宽）q= pmax*L=77.6*1.4=108.64kn/m弯矩=0.125*ql2=0.125*108.64*2.62=91.8knm支架应力=91.8/2*234=196Mpa<215Mpa支架最大变形=5ql4/384EI=5*918*2604/384*2.1*107*2*2570 =0.05cm=0.5mm最宽处强度保证，小面不在计算。
桥梁支架模板计算【范本模板】
（六）、承台施工方案及模板计算4、安装模板承台桥墩均采用大块钢模板施工,设拉杆。
面板采用δ＝6mm厚钢板，[10 竖带间距0。
3m,[14 横带间距0。
5m,竖肋采用[10槽钢,间距30cm，横肋采用［14槽钢，间距100cm.横肋采用2[14a工字钢，拉杆间距150cm。
拉杆采用φ20圆钢承台尺寸:钢桁梁部分11.4×18。
4×3.5m。
模板采用分块吊装组拼就位的方法施工。
根据模板重量选择合适的起吊设备立模、拆模。
根据承台的纵、横轴线及设计几何尺寸进行立摸。
安装前在模板表面涂刷脱模油,保证拆模顺利并且不破坏砼外观。
安装模板时力求支撑稳固，以保证模板在浇筑砼过程中不致变形和移位。
由于承台几何尺寸较大,模板上口用对拉杆内拉并配合支撑方木固定。
承台模板与承台尺寸刚好一致，可能边角处容易出现漏浆,故模板设计时在一个平行方向的模板拼装后比承台实际尺寸宽出10cm，便于模板支护与加固。
模板与模板的接头处,应采用海绵条或双面胶带堵塞，以防止漏浆。
模板表面应平整，内侧线型顺直,内部尺寸符合设计要求.模板及支撑加固牢靠后,对平面位置进行检查，符合规范要求报监理工程师签证后方能浇筑砼。
5、浇注砼钢筋及模板安装好后，现场技术员进行自检，各个数据确认无误,然后报验监理，经监理工程师验收合格后方可浇筑砼。
砼浇注前，要把模板、钢筋上的污垢清理干净。
对支架、模板、钢筋和预埋件进行检查，并做好记录.砼浇注采用商品砼.浇筑的自由倾落高度不得超过2m,高于2 m时要用流槽配合浇筑，以免砼产生离析.砼应水平分层浇筑，并应边浇筑边振捣，浇筑砼分层厚度为30 cm左右，前后两层的间距在1。
5m以上。
砼的振捣使用时移动间距不得超过振捣器作用半径的1.5倍；与侧模应保持5~10cm 的距离；插入下层砼5~10cm；振捣密实后徐徐提出振捣棒；应避免振捣棒碰撞模板、钢筋及其他预埋件，造成模板变形,预埋件移位等.密实的标志是砼面停止下沉,不再冒出气泡，表面呈平坦、泛浆。
桥墩计算
3#墩墩身模板计算书一、基本资料：1.桥墩模板的基本尺寸桥墩浇筑时采用全钢模板，模板由平面模板和平面模板带半弧模板对接组成，单块模板=300mm；横肋为10mm 设计高度为2250mm，面板为h=6㎜厚钢板；竖肋[10#，水平间距为L1=500mm；背楞：平面模板为双根[20#槽钢、平面模板带半弧厚钢板，高100mm，竖向间距L2模板为双根[14#槽钢，纵向间距为：800mm；2.材料的性能根据《公路桥涵施工技术规范JTG/T F50-2011》和《钢结构焊接规范GB 5066-2011》的规定，暂取：砼的重力密度：26 kN/m3；砼浇筑时温度：10℃；砼浇筑速度：2m/h；不掺外加剂。
钢材取Q235钢，重力密度：78.5kN/m3；容许应力为215MPa，不考虑提高系数；弹性模量为206GPa。
3.计算荷载对模板产生侧压力的荷载主要有三种：1)振动器产生的荷载：4.0 kN/m2；或倾倒混凝土产生的冲击荷载：4.0km/m2；二者不同时计算。
2)新浇混凝土对模板的侧压力；荷载组合为：强度检算：1+2；刚度检算：2 (不乘荷载分项系数)当采用内部振捣器，混凝土的浇筑速度在6m/h以下时，新浇的普通混凝土作用于模板的最大侧压力可按下式计算（《桥梁施工工程师手册》P171杨文渊）：Pγ=（1）kh当v/T<0.035时，h=0.22+24.9v/T;当v/T>0.035时，h=1.53+3.8v/T;式中：P－新浇混凝土对模板产生的最大侧压力（kPa）；h－有效压头高度（m）；v－混凝土浇筑速度（m/h）；T－混凝土入模时的温度（℃）；γ－混凝土的容重（kN/m 3）； k －外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取k=1.0，掺缓凝作用的外加剂时k=1.2； 根据前述已知条件：因为： v/T=2.0/10=0.2>0.035，所以 h ＝1.53+3.8v/T=1.53+3.8×0.2＝2.29m最大侧压力为：h k P γ=＝26×2.29＝59.54kN/㎡检算强度时荷载设计值为：='q 1.2×59.54+1.4×4.0＝77 kN/m 2；检算刚度时荷载标准值为：=''q 59.54 kN/m 2；4. 检算标准1) 强度要求满足钢结构设计规范；2) 结构表面外露的模板，挠度为模板结构跨度的1/400；3) 钢模板面板的变形为1.5mm ；4) 钢面板的钢楞的变形为3.0mm ； 二、 面板的检算1. 计算简图面板支承于横肋和竖肋之间，横肋间距为50cm ，竖肋间距为30cm ，取横竖肋间的面板为一个计算单元，简化为四边嵌固的板，受均布荷载q ；则长边跨中支承处的负弯矩为最大，可按下式计算：y x l l Aq M 2'= （2）式中：A －弯矩计算系数，与y x l l /有关，可查《建筑结构静力计算实用手册（第二版）》（中国建筑工业出版社2014）P154表5.2-4得A=0.0367；y x l l 、－分别为板的短边和长边；'q －作用在模板上的侧压力。
桥墩设计计算
ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ、纵向力
汽车荷载制动力：加载长度上总重力的10%，但公路-I级汽车荷载 的制动力标准值不得小于165kN。
制动力对墩身底纵向弯矩 = 制动力 × 对墩身底力臂
表3 基底竖向荷载效应标准值
上部结构 墩帽墩身 基础 汽车荷载 人群荷载 竖向力（kN) 纵向偏心弯矩（kN·m） 横向偏心弯矩（kN·m）
偏心最大（1.0NG）
组合3：顺桥向可能产生的最大偏心和最大弯矩——不计横向风荷载弯矩 组合4：横桥向可能产生的最大偏心和最大弯矩——不计纵向风荷载弯矩
基底应力验算
荷载组合I：永久荷载、汽车荷载、人群荷载组合； 荷载组合II：除上述荷载外，尚计入风荷载和制动力。
V M [ ]
AW
每个荷载组合时，地基土的承载力可按纵桥向和横桥向分别计算。
2、墩帽和墩身自重
3、汽车荷载及人群荷载
两跨有荷载，在右跨左支点处设集中荷载Pk
左反力 Rl=2×0.5×qk×l0 右反力Rr=2×0.5×qk×l0+2×1.2×Pk 顺桥向偏心弯矩 横桥向偏心弯矩 人群荷载作用下的左右反力
公路桥墩活载布置图式
Ng+ Np Ng+ Np
G (a)
墩身 3.681 10.477 77.959 232.363
制动力
165 1076.46
二、墩身验算 组合1（不计横向风荷载）
① 竖向力
0Nd 1.0[1.2 (2291.934 2 2043.3) 1.4 (309.75 976.95) 0.81.488.5 2]
9952.222kN
横向偏心弯矩 M=（976.950+309.750）×0.55=707.690kN·m
墩柱模板计算
墩柱模板计算一、计算依据1、《铁路桥涵设计基本规范》(TB10002.1-2005)2、《客运专线铁路桥涵工程施工技术指南》(TZ213-2005)3、《铁路混凝土与砌体工程施工规范》(TB10210-2001)4、《钢筋混凝土工程施工及验收规范》(GBJ204-83)5、《铁路组合钢模板技术规则》(TBJ211-86)6、《铁路桥梁钢结构设计规范》(TB10002.2-2005)7、《铁路桥涵施工规范》(TB10203-2002)8、《京沪高速铁路设计暂行规定》(铁建设[2004])9、《钢结构设计规范》(GB50017—2003)二、设计参数取值及要求1、混凝土容重：25kN/m3；2、混凝土浇注速度：2m/h；3、浇注温度：15℃；4、混凝土塌落度：16～18cm；5、混凝土外加剂影响系数取1.2；6、最大墩高17.5m；7、设计风力：8级风；8、模板整体安装完成后，混凝土泵送一次性浇注。
三、荷载计算1、新浇混凝土对模板侧向压力计算混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。
侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。
新浇混凝土对模板侧向压力分布见图1。
图1新浇混凝土对模板侧向压力分布图在《铁路混凝土与砌体工程施工规范》(TB10210-2001)中规定，新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算：在《钢筋混凝土工程施工及验收规范》(GBJ204-83) 中规定，新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算：新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算： Pmax=0.22γt 0K 1K 2V 1/2 Pmax =γh 式中：Pmax ------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2） γ------混凝土的重力密度（kN/m3）取25kN/m3 t0------新浇混凝土的初凝时间（h ）； V------混凝土的浇灌速度（m/h ）;取2m/h h------有效压头高度；H------混凝土浇筑层(在水泥初凝时间以内)的厚度(m)； K1------外加剂影响修正系数，掺外加剂时取1.2；K2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm 时，取0.85；50～90mm 时，取1；110～150mm 时，取1.15。
桥墩模板计算
桥墩模板计算书一、基本资料：1.桥墩模板的基本尺寸桥墩浇筑时采用全钢模板，模板由平面模板和半弧模板对接组成，模板设计高度为9m，面板为h=6㎜厚钢板；竖肋[8#，水平间距为L1=30cm；横肋为6mm厚钢板，高8cm，竖向间距L2=50cm；背楞为双根[10#槽钢，纵向间距为：75cm；外加双根[16#槽钢为外抱箍L＝150CM吊钩为Ф20圆钢。
砼最大浇筑高度9m。
模板如图1和图1-1所示。
图12.材料的性能根据《公路桥涵施工技术规范JTJ041-89》和《公路桥涵钢结构设计规范》的规定，暂取：砼的重力密度：26 kN/m3；砼浇筑时温度：20℃；砼浇筑速度：2m/h；掺外加剂。
钢材取Q235钢，重力密度：78.5kN/m3；容许应力为145MPa，不考虑提高系数；弹性模量为206GPa。
吊勾的最大允许应力为50MPa3.计算荷载对模板产生侧压力的荷载主要有三种：1)振动器产生的荷载：4.0 kN/m2；或倾倒混凝土产生的冲击荷载：4.0km/m2；二者不同时计算。
2)新浇混凝土对模板的侧压力；荷载组合为：强度检算：1+2；刚度检算：2 (不乘荷载分项系数)当采用内部振捣器，混凝土的浇筑速度在6m/h以下时，新浇的普通混凝土作用于模板的最大侧压力可按下式计算（《桥梁施工工程师手册》P171杨文渊）：h k P γ= （1）当v/T<0.035时，h=0.22+24.9v/T; 当v/T>0.035时，h=1.53+3.8v/T;式中：P －新浇混凝土对模板产生的最大侧压力（kPa ）；h －有效压头高度（m ）； v －混凝土浇筑速度（m/h ）； T －混凝土入模时的温度（℃）；γ－混凝土的容重（kN/m 3）；k －外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取k=1.0，掺缓凝作用的外加剂时k=1.2；根据前述已知条件：因为： v/T=2.0/20=0.1>0.035，所以 h ＝1.53+3.8v/T=1.53+3.8×0.1＝1.91m 最大侧压力为：h k P γ=＝1.2×26×1.91＝59.59kN/㎡检算强度时荷载设计值为：='q 1.2×59.59+1.4×4.0＝77.91 kN/m 2； 检算刚度时荷载标准值为：=''q 59.59 kN/m 2； 4. 检算标准1) 强度要求满足钢结构设计规范；2) 结构表面外露的模板，挠度为模板结构跨度的1/400； 3) 钢模板面板的变形为1.5mm ； 4) 钢面板的钢楞、柱箍的变形为3.0mm ；二、 面板的检算1. 计算简图面板支承于横肋和竖肋之间，横肋间距为50cm ，竖肋间距为30cm ，取横竖肋间的面板为一个计算单元，简化为四边嵌固的板，受均布荷载q ；则长边跨中支承处的负弯矩为最大，可按下式计算：y x l l Aq M 2'-=（2） 式中：A －弯矩计算系数，与y x l l /有关，可查《建筑结构静力计算手册》（中国建筑工业出版社1974）P291表4-4得A=0.0829；y x l l 、－分别为板的短边和长边；'q －作用在模板上的侧压力。
桥墩课程设计计算
桥墩课程设计计算桥墩课程设计计算设计资料上部结构为5孔20m 装配式混凝土简支梁,桥面净宽11m.下部结构采用双柱式圆柱墩。
墩柱及桩身尺寸构造见图，墩柱直径130cm,混凝土C30,f cd =13.8MPa,主筋RB335，f sd =280 MPa,灌注桩直径150cm, 混凝土C20, f cd =13.8MPa,主筋HRB335，f sd =280 Mpa 。
墩顶每片梁梁端设400⨯400mm 板式橡胶支座一个，台顶每片梁梁端设四氟版活动支座一个，板式橡胶支座摩阻系数f=0.05,滑板支座最小摩阻系数f=0.03,一般情况取0.05。
桥台上设橡胶伸缩缝。
盖梁、墩身构造均采用C30混凝土，4c 3.010MPa E =⨯，系梁采用C25混凝土，MPa 102.84C⨯=E ，主筋采用HRB335级钢筋，4C2.110MPa E =⨯，箍筋采用R235级钢筋，MPa 102.04C⨯=E 。
每片边梁自重 每片中梁自重 一孔上部结构每个支座支反力(kN)（kN ） (kN) 总重(kN)1、5号梁2、3、4号梁2706.18 边梁支座中梁支座26.6 27.46 265.47 270.05 一、荷载计算 （一）、恒载计算：墩柱上部恒载值由上知：(1)上部构造恒载，一孔重：2706.18kN; (2)盖梁自重（半根自重）：5304.29kN;(3)横系梁重:kN 8425.6250.12.1=⨯⨯⨯; (4)墩柱自重:墩柱自重：21.31225398kN 4π⨯⨯⨯=; （二）、活载计算荷载布置及行驶情况参考前面计算，数值直接取用。
1、汽车荷载(1)单孔单车时120255.28kN 0255.28255.28kN B ,B ,B ===+=相应得制动力为：[]2010.50.752380.751033.6kN T %=⨯⨯+⨯⨯=<90kN所以单孔单车时得制动力取为：T=90kN(2)双孔单车时1276.28kN 255.28kN 76.28255.28332.06kNB ,B ,B ===+= 相应得制动力为：[]22010.50.752380.751049.35kN 90kNT %=⨯⨯⨯+⨯⨯=<取双孔单车制动力为：T=90kN 。
桥基本知识模支架计算
第二讲桥梁与隧道工程1B413010 掌握桥梁的组成、分类及主要施工技术1B413011桥梁的组成桥梁一般由桥墩、桥台和基础这几个部分组成。
1)净跨径梁式桥是设计洪水位上相邻两个桥墩(或桥台)之间的净距，用l 0表示。
对于拱式桥是每孔拱跨两个拱脚截面最低点之间的水平距离。
2)总跨径是多孔桥梁中各孔净跨径的总和，也称桥梁孔径(∑l 0)，它反映了桥下宣泄洪水的能力。
3)计算跨径对于具有支座的桥梁，是指桥跨结构相邻两个支座中心之间的距离，用l表示。
拱圈(或拱肋)各截面形心点的连线称为拱轴线，计算跨径为拱轴线两端点之间的水平距离。
4)桥梁全长简称桥长，是桥梁两端两个桥台的侧墙或八字墙后端点之间的距离，以L表示。
对于无桥台的桥梁为桥面系行车道的全长。
5)桥梁高度简称桥高，是指桥面与低水位之间的高差，或为桥面与桥下线路路面之间的距离。
桥高在某种程度上反映了桥梁施工的难易性。
6)桥下净空高度是设计洪水位或计算通航水位至桥跨结构最下缘之间的距离，以H表示，它应保证能安全排洪，并不得小于对该河流通航所规定的净空高度。
7)建筑高度是桥上行车路面(或轨顶)标高至桥跨结构最下缘之间的距离，它不仅与桥梁结构的体系和跨径的大小有关，而且还随行车部分在桥上布置的高度位置而异。
公路(或铁路)定线中所确定的桥面(或轨顶)标高，对通航净空顶部标高之差，又称为容许建筑高度。
桥梁的建筑高度不得大于其容许建筑高度，否则就不能保证桥下的通航要求。
8)净矢高是从拱顶截面下缘至相邻两拱脚截面下线最低点之连线的垂直距离，以f 0表示；计算矢高是从拱顶截面形心至相邻两拱脚截面形心之连线的垂直距离，以f表示。
9)矢跨比是拱桥中拱圈(或拱肋)的计算矢高f与计算跨径l之比(f/l)，也称拱矢度，它是反映拱桥受力特性的一个重要指标。
《公路工程技术标准》，凡是多孔跨径的全长不到8m和单孔跨径不到5m的结构物，均称为涵洞。
1B413012桥梁的分类(1)桥梁的基本体系桥梁工程的受力构件，总离不开拉、压、弯三种基本的受力方式，可以归结为梁式、拱式、悬吊式三种基本体系以及它们之间的各种组合。
空心桥墩模板
兰新铁路第二双线LXTJ4标〔XX段〕空心桥墩模板施工方案及检算资料中铁四局兰新铁路第二双线工程部三工区二工程队二○一一年四月1.工程概况我队空心墩模板设计按照桥墩高度在20~23.5m之间。
空心桥墩墩顶顺桥向长度为D=3.4m。
桥墩顶帽采用圆端型截面，横桥向宽度均为7.8m。
顶帽顶设置排水坡，顶帽与墩身之间不设飞檐。
顶帽高度3m，为直壁实心构造。
墩身为圆端型空心截面，最小壁厚0.5m，外壁坡度45：1，内壁坡度75：1。
空心墩墩身与实体段连接设梗肋，基顶设置实体过渡段。
墩顶过渡段高不小于2.5米，且其顶面高于地面不小于0.5米。
空心墩构造见图1、图2。
图1 空心墩立面图图2 空心墩平面图2.模板设计概况2.1模板分块与整体方案墩帽高度分1节，圆端模板1/2圆整体制作，平板水平不分块。
墩身标准节高2米，圆端模板1/2圆整体制作，平板水平不分块。
模板最重块不超过3t。
墩身按照标准节2m分块后，底部缺乏2米高度时，设调节块。
分块示意图3。
图3 模板分块示意图根据空心墩分布情况，墩身圆端锥模全高度制作，标准节高2m，墩底节根据具体墩柱高度制作0.5~1.5m的调节块。
2.2模板构造模板面板采用δ6钢板，竖肋采用10#槽钢，横向间距300mm, 水平肋采用100×8mm钢带，间距330mm。
背楞采用双16#槽钢，上下层间距1000mm。
拉杆与背楞同层设置，水平间距1200mm。
模板边框采用100×12mm钢带，接缝为平口缝，面板边缘采用铣边机整修。
边框螺栓孔间距按照统一模数设置，确保模板的互换性。
拉杆外套PVC管，套管从模板面板伸出，外壁与模板面板严密接触，确保不漏浆。
面板之间的焊缝双面满焊，正面打磨抛光。
3.施工作业平安措施3.1模板吊装平安措施定型钢模板使用前，必须在地面进展试拼。
试拼合格后，将模板外表打磨、清洗干净，涂刷脱模剂，方可吊装。
模板吊装应注意以下事项：1、模板吊装必须垂直起吊，不得斜拉硬拽。
桥墩盖梁施工方案
一、工程概况纵六河桥共三跨,桥跨径布置为10+16+10=36m桥梁中心线线与河道中心线正交。
桥梁总宽35.5米，采用左右两幅桥形式，桥面布置为：0.25m （栏杆）+5.25m （人行道）+3m （非机动车道）+0.5m（机非分隔栏）+7.75m （机动车道）+0.5m （防撞墙）+1m（中央分隔带）+0.5m （防撞墙）+7.75m （机动车道）+0.5m （机非分隔栏）+3m（非机动车道）+5.25m （人行道）+0.25m （栏杆）=35.5m;1、上部结构10m跨板梁梁高0.52m,采用先张法预应力混凝土空心板梁，共68片（其中含边板4片），16m 跨板梁采用先张法预应力混凝土空心板，梁高为0.82m，共34片（其中含边板2片）。
2、下部结构纵六河桥下部结构：桥台为轻型桥台。
桥台桩基采用©800钻孔灌注桩共24根；桥墩桩共24根，同桥台桩基深度33米,1#2#桥墩采用排架式柱式桥墩钢筋混凝土盖梁.盖梁工程数量如下：二、施工进度计划本工程计划从2010年9月1日开工，2010年10月20日完工，其中:1#墩盖梁：2010年9月1日一2010年9月20日2#墩盖梁：2010年9月30日一2010年10月20日1、用于本工程的机械设备见下表：1 、施工流程(1)、施工准备将墩柱顶混凝土浮浆全部凿除，至裸露新鲜骨料为止，并用清水冲刷干净，以保证墩柱与盖梁混凝土结合面良好。
(2)、施工放样测量人员将盖梁轴线放出后，施工人员根据盖梁轴线和盖梁标高安装底模，并调整盖梁底模达到设计标高。
(3)、底模安装底模安装应在跨中预留5~8mm勺上拱度，按抛物线布置，以消除由于承重工字梁受荷载作用而引起下绕曲,盖梁底模标高安装施工误差不大于5mm轴线偏位不大于10mm模板接缝间垫约3mn厚的勺橡胶条或粘胶带，防止接缝露浆造成混凝土麻面，模板安装后均匀涂刷脱模剂。
(4)、安装盖梁钢筋盖梁骨架钢筋可先在钢筋蓬加工成骨架，然后吊到盖梁底模上绑扎成型，钢筋保护层误差不大于5mm(5)、安装侧模安装前,应均匀涂刷脱模剂，侧模与端模侧模与底模之间要保证接缝严密，以保证不漏浆，模板各部位支撑牢固，模板上口横向设置拉杆，可用①25钢筋制作，间距不大于1.0米。
桥梁满堂支架计算书说明书
满堂支架及模板方案计算说明书西滨互通式立体交叉地处厦门市翔安区西滨村附近，采用变形苜蓿叶型方案，利用空间分隔的方法消除翔安大道和窗东路两线的交叉车流的冲突，使两条交叉道路的直行车辆畅通无阻。
Q匝道桥为窗东路上与翔安大道相交的主线桥梁，桥跨布置为5X 28+5 X 28+ （28+2X 35+34+33 +3X 27m 预应力砼连续箱梁，梁高2.0m，箱梁顶宽为8.0〜18.58m,箱梁采用C50混凝土。
以Q桥左线第一联为例，梁高2m顶宽13.5m,支架最高6m跨径5X28m支架米用碗扣式多功能脚手杆（①48X3.5mm搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调顶托，墩旁两侧各3.0m范围内的支架采用60X 60X 120cm的布置形式，墩旁外侧3.0m〜8m 范围内、纵横隔板梁下1.5m的支架采用60 X 90X 120cm的布置形式，其余范围内（即跨中部分）的支架采用90 X 90 X 120c m的布置形式支架及模板方案。
立杆顶设二层方木，立杆顶托上纵向设10X 15cm方木；纵向方木上设10X 10cm的横向方木，其中在端横梁和中横梁下间距0.25m,在跨中其他部位间距0.35m。
1荷载计算1.1荷载分析根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式：⑴q1――箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。
⑵q2――箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算，经计算取q2= 1.0kPa （偏于安全）。
⑶q3 ---------- 施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板及其下肋条时取2.5kPa ;当计算肋条下的梁时取1.5kPa;当计算支架立柱及替他承载构件时取1.0kPa。
⑷q4―― 振捣混凝土产生的荷载，对底板取 2.0kPa，对侧板取4.0kPa。
⑸q5——新浇混凝土对侧模的压力。
⑹q6―― 倾倒混凝土产生的水平荷载，取 2.0kPa。
墩柱盖梁抱箍及支架法施工方案
墩柱盖梁支模架专项施工方案一、工程概况本工程余杭塘路02标地面桥梁丰潭河桥西起K2+856.874，东至K2+903.127，全长46.253m，横宽54.8m。
全桥为三跨13+16+13米的预应力空心板简支梁桥，其中上部结构为后张法预应力砼简支梁，下部结构为轻型桥台、桩接盖梁桥墩和钻孔灌注桩基础。
丰潭河桥桩接桥墩盖梁为长54.8m（中间设置2cm沉降缝，单个盖梁实际长为27.4m），宽1.6m，高1.4m的钢筋砼结构，盖梁下部为直径0.8m的墩柱，墩柱下为直径1m的钻孔灌注桩。
本次盖梁施工计划采用半幅抱箍半幅满堂支架的方法进行支模架施工，特编制本专项施工方案。
二、编制依据1、地面桥梁设计施工图；2、路桥施工计算手册；3、交通部行业标准，公路桥涵钢结构及木结构设计规范（JTJ025-86）；4、抱箍、槽钢、方木、φ48×3.5mm钢管及模板的有关数据；5、我单位的桥梁施工经验。
三、施工方法1、施工准备在立柱施工完成后，根据桥面设计标高返算出盖梁底标高的确切位置，并做好标记，以便钢抱箍的安装或满堂支架的搭设。
为方便盖梁底模的安装，在浇筑墩柱混凝土时，浇筑标高以比墩柱顶设计标高高出5cm控制。
2、墩柱顶凿毛待墩柱混凝土达到设计强度的75%以上后，对墩柱顶进行凿毛处理，凿除顶部的水泥砂浆和松弱层，凿毛至新鲜混凝土，并用空压机吹干净。
标高控制在比设计标高高3cm为宜，以便于安装盖梁底模。
3、测量放样在盖梁施工前，对墩柱进行施工测量，作为安装盖梁底模的依据。
墩柱施工测量与控制的内容包括：墩柱中心位置测量、立柱顶高程测量。
墩柱中心测量采用全站仪进行测量，高程测量是根据施工中设立的临时水准点，用水准仪直接量测。
最后需异人复核。
4、模板支架、底模的制作与安装钢抱箍侧半幅：盖梁模板底采用28b槽钢纵梁，抱箍东西侧单边各设置一道，一道全长28.4m，纵桥向用10cm×10cm木枋间距0.15m铺设作横梁，在贴近立柱处安放第一根和最后一根。
桥梁支架设计计算
桥梁支架设计计算一、支架简介（一）概述就地浇筑时一种传统的施工方法，由于施工需要大量的模板支架，以前一般仅在小跨径桥或交通不便的边远地区采用。
20世纪70年代以后，由于有限元法的推广和应用以及利用电子计算机进行复杂结构分析计算技术的发展，出现了越来越多的变宽桥、弯桥等复杂的预应力混凝土结构，支架现浇技术得到了广泛的应用。
支架法施工过程比较明确，易于控制，设计计算也比较简单。
该工法适用于工期紧，高度小于20m，跨度48m及以上具备支架施工条件的中小跨度连续箱梁等的施工。
（二）支架法施工的优缺点优点梁体混凝土浇筑与预应力张拉可一气呵成，连续梁整体性好，施工平稳可靠；施工中不需要体系转换，不会引起恒载、徐变二次矩；对机具和起重能力要求不高，无需大型起重设备；可以采用强大的预应力体系，施工方便。
缺点施工中需要大量的脚手架，可能影响通航和排洪；对于桥墩较高、水较深的桥梁，支架施工不方便；设备周转次数少，工期较长；施工费用高（三）支架类型及构造就地浇筑混凝土梁桥的上部结构，首先应在桥孔位置搭设支架，以支承模板、新浇筑砼等的自重及施工荷载。
1、立柱式支架立柱式支架构造简单，常用于陆地或不通航的河道，或桥墩不高的小跨径桥梁。
其特点是在桥跨下满布支架立柱，模板直接支承在立柱上的方木或者型钢上。
支架构成排架+ 纵梁等构件Φ48 ×3.5mm的钢管搭设2、梁式支架梁式支架则是在两端设立柱，上方设承重梁，模板直接支承在承重梁上。
依其跨径可采用工字钢、钢板梁、钢桁梁和贝雷梁作为承重梁，梁可以支承在墩旁支架上，也可支承在桥墩上预留的托架或在桥墩处临是设置的横梁上。
3、梁-立柱组合支架当梁式支架跨度较大时，在跨的中间增设几个立柱，梁支承在多个立柱或临时墩上而形成多跨梁柱式支架。
通常在大跨径桥上使用。
4、门式支架现浇梁上跨既有道路，当采用立柱式支架时，须设置满足道路通行（人行或车行）净空要求的门式支架以保证施工期间既有道路的通畅。
D匝道桥花瓶墩模板及支架计算
D匝道桥花瓶墩支架及模板计算计算：秦茂禄审核：张川2010年12月D匝道桥花瓶墩支架及模板计算计算依据：《路桥施工计算手册》、《建筑施工脚手架实用手册》一、模板、支架受力分析1、D匝道桥6#墩，是整个D匝道桥中花瓶墩身和墩帽截面尺寸最大的一个桥墩，本花瓶墩支架及模板的计算具有代表性。
2、花瓶墩身及墩帽定型钢模，由专业的钢模生产厂家重庆特种起重机械制造有限公司钢模公司生产，模板、对拉杆及连接高强螺栓的受力就不用再进行计算了，都满足设计及规范要求。
3、花瓶墩身采用翻模施工，其模板最多一次可安装3节，每节2.1m，共计6.3m高，按照安装3节模板计算其支架受力。
4、花瓶墩帽一次性浇筑砼，按照安装全部模板计算其支架受力。
二、花瓶墩身扣件式支架计算1、小横杆计算横桥向：钢管立柱的纵向间距为0.5m，横向间距为0.511m。
q＝0.511×9.8×5.563/6（钢模自重）＋2×2.0×0.511（倾倒、振捣砼荷载）＝6.69KN/mW=4.493×103mm3E=2.1×105MpaI=1.078×105mm4弯曲强度：σn=ql2/10W＝6.69×5112/10×4.493×103＝38.9MPa<[σw]＝215MPa满足强度要求抗弯强度：f＝q l4/150EI=6.69×5114/150×2.1×105×1.078×105＝0.134mm<3mm满足变形要求顺桥向：钢管立柱的纵向间距为0.5m，横向间距为0.572m。
q＝0.572×9.8×2.471/2（钢模自重）＋2×2.0×0.572（倾倒、振捣砼荷载）＝9.21KN/mW=4.493×103mm3E=2.1×105MpaI=1.078×105mm4弯曲强度：σn=ql2/10W＝9.21×5722/10×4.493×103＝67.1MPa<[σw]＝215MPa满足强度要求抗弯强度：f＝q l4/150EI=9.21×5724/150×2.1×105×1.078×105＝0.290mm<3mm满足变形要求2、大横杆计算横桥向：钢管立柱的纵向间距为0.5m，按三跨连续梁进行计算，由小横杆传递的集中力F=6.69×0.5=3.35KN最大弯矩:Mmax=0.267FL=0.267×3.35×0.5=0.45KN.m弯曲强度：σn= Mmax /W＝0.45×106/4.493×103＝100Mpa<[σw]＝215Mpa满足强度要求抗弯强度：f＝1.883F l2/100EI=1.883×3350×5002/100×2.1×105×1.078×105＝0.001mm<3mm满足变形要求顺桥向：钢管立柱的纵向间距为0.5m，按三跨连续梁进行计算，由小横杆传递的集中力F=9.21×0.5=4.61KN最大弯矩:Mmax=0.267FL=0.267×4.61×0.5=0.62KN.m弯曲强度：σn= Mmax /W＝0.62×106/4.493×103＝138Mpa<[σw]＝215Mpa满足强度要求抗弯强度：f＝1.883F l2/100EI=1.883×4610×5002/100×2.1×105×1.078×105＝0.001mm<3mm满足变形要求3、立杆计算橫桥向：立杆承受由大横杆传递来的荷载,因此N=3.35KN,由于大横杆步距为 1.5m,长细比λ＝H/r＝1500/15.95=94,查表得∮＝0.558稳定：N＝3.35 KN <∮A[σ]＝0.558×424×215/1000＝50.87KN满足要求顺桥向：立杆承受由大横杆传递来的荷载,因此N=4.61KN,由于大横杆步距为 1.5m,长细比λ＝H/r＝1500/15.95=94,查表得∮＝0.558稳定：N＝4.61 KN <∮A[σ]＝0.558×424×215/1000＝50.87KN满足要求4、扣件抗滑力计算橫桥向：由R=3.35 KN<Rc=8.5KN满足抗滑要求顺桥向：由R=4.61 KN<Rc=8.5KN满足抗滑要求三、花瓶墩帽扣件式支架计算1、小横杆计算悬挑部分：钢管立柱的纵向间距为0.5m，横向间距为0.572m。
铁路变截面桥墩模板计算书
铁路变截面桥墩模板计算书一、计算依据1.《钢结构设计规范》 GB50017－2003；2.《混凝土结构工程施工质量验收规范》 GB50204－2002 ；3.《公路桥涵施工技术规范》 JTJ041-2000；4.《建筑工程大模板技术规程》 JGJ74－2003；5.《建筑钢结构焊接技术规程》 JGJ81－2002；6.《建筑结构静力计算手册（第二版）》；7.《钢结构设计手册（上册）（第三版）》；8.《预应力混凝土用螺纹钢筋》 GB/T20065-2006；二、设计计算指标采用值1.钢材物理性能指标弹性模量E＝2.06×105N/mm2；质量密度ρ＝7850kg/m3；2.钢材强度设计值抗拉、抗压、抗弯f＝215N/mm2；抗剪fv＝125N/mm2；3.容许挠度钢模板板面〔δ〕≤1.0mm，≤L1/400；模板主肋〔δ〕≤1.5mm，L2/500；背楞〔δ〕≤1.5mm，L3/1000。
三、墩柱模板设计计算强度校核；面板采用6㎜厚钢板；竖向主肋采用[10#槽钢，背楞、抱箍采用]、[16b＃双槽钢，对拉杆PSB785 φ25预应力混凝土用螺纹钢筋简称φ25精轧螺纹钢。
（一）荷载计算 水平荷载统计：新浇混凝土对模板的水平侧压力标准值。
按照（JGJ74-2003）附录B ，模板荷载及荷载效应组合B.0.2规定：F ＝Min （F 1，F 2）2/1210122.0V t F c ββγ=HF c γ=2本计算书各工艺参数： γc ------取25 kN/m 3； t 0------初凝时间为11小时； V ------浇筑速度为V =1.55 m/hH ------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m ）；取15m ； β2------取1.15。
则砼侧压力标准值F 为：F 1＝0.22×25×11×1.15×1.55１/2 ＝86.5kN/m 2F 2＝25×15＝375kN/m 2（舍去） 砼侧压力荷载分项系数为1.2；在有效压头高度之外，模板强度验算时采用荷载设计值，为 F 1*1.0+4*1.4=109.4 kN/m 2在有效压头高度之外，模板刚度验算时采用荷载标准值，为 F 1*1.2=103.8 kN/m 2 （二）面板计算计算所用软件为《结构力学求解器》1.5版本。
抗震计算—桥墩墩身及桩基抗震计算
桥墩抗震计算 选用最不利的空心板处的独柱墩进行抗震计算（一）设计资料1、 上部构造：3孔25m 连续桥面简支空心板，25m 预制后张预应力空 心板，计算跨径为24.26m,每跨横向设6块板。
桥面现浇10cm 厚50 号混凝土，7cm 沥青混凝土。
2、 桥面宽度（单幅）：0.5 （防撞护栏）+净 7.0（行车道）+ 0.5m （护栏）=8.0m 。
3、 设计荷载：公路H 级。
4、 支座：墩顶每块板板端设 GYZ250x52m 板式橡胶支座2个。
5、 地震动峰值加速度：0.10g 。
6、 下部构造：巨型独柱墩，1.3 x 1.5m ;钻孔桩直径1.5m ,均值长 40m 墩柱为30号混凝土，桩基础为30号混凝土，HRB335钢筋。
（二）恒载计算桥墩F II r 忙 I1、上部恒载反力（单孔）空心板：4.7843 X 25X 26= 3109.8kN桥面铺装（包括50号混凝土和沥青混凝土）:7X 25X 0.1 X 26+ 7X 25X 0.07 X 24= 749kN防撞护栏：0.351 X 25X 25X 2 = 438.8kN合计：3109.8 + 749+ 438.8 = 4297.6kN 2、下部恒载计算1）盖梁加防震挡块重力P G= 23.358 X 26 = 607.3kN2）墩身重力P d= 3.23 X 13X26= 1091.7kN3）单桩自重力2P z= —X 1.5 X 40X 25= 1767.1kN4（三）水平地震力计算1、顺桥向水平地震力计算1）上部结构对板式橡胶支座顶面处产生的水平地震荷载ihs = —--C j C z K h '1 G spK i t pi W式中：C = 1.7 , C Z = 0.3 , K h= 0.2根据地质资料分析，桥位所在地土层属皿类场地，所以有0.45) 0.951 = 2.25 X (对于板式橡胶支座的梁桥其中:2G tpQ (K i K 2)G sp —{[G tp K i (K i K 2)G sp ]2 —4G p G sp K i K 2}1/2 3 1 = g —2G sp G tpn1= 'Kis i丄计算采用 3孔x 25m 为一联，故n = 2K負 G d A ris=iS t其中：n s = 2X 12= 24, G d = 1200kN/m由橡胶支座计算知— 2 2A r = x 0.25 2= 0.0491m 24' t = 0.032mis= 24 x1200°.°491= 44190kN/m0.032K1= 44190kN/mnK2=二 K ipi Tl i其中：墩柱采用30号混凝土，则E c = 3.00 x 104MPa 4 3 7 2E1= 0.8 x 3.00 x 10 x 10 = 2.4 x 10 kN/m按墩高H= 13+2=15m g 制设计，支座垫石+支座厚度=0.1 + 0.052 = 0.152mi=—-ip=3I 1E 1li = 15+ 0.142 = 15.152m柱惯矩：I 1= 0.4531m43 0.4531 2.4 107K P—3—9378.1kN/m15.152K= 9378.1kN/mG P—3X4297.6 -2—6446.4kNG P—G P + n G P其中：G cp —607.3kNGP— 1091.7kNn —0.16( X f2+2x f12+x f x 1+X f1 +1)2 f 2 2顺桥向作用于支座顶面的单位水平力在支座顶面处的水平位移为: X d—X—© o l 0 + X Q其中：l 0—l i —15.152mX3 3l 15 152 3Q—10——0.000107 3E1I1 3 2.4 10 0.4531桩的计算宽度：b i= 0.9(d+1) = 0.9 x (1.5 + 1) = 2.25m桩在土中的变形系数：a =普m 4—20000kN/m其中：桩采用30号混凝土，则E c—3.0 x 104MPa7 兀 4 6El —0.8 x 3.0 x 10 x — x 1.5 —5.964 x 10 64a — 5 20000 2f5-0.3763V 5.964H06桩长h = 40ma h = 0.3763 x 40= 15.052m > 2.5m取 a h = 4.0，故 K h = 0由公路桥涵地基与基础设计规范(JTJ 024-85)附表6.11查得B 3 D 4- B 4 D 3A 3B 4 - A 4 B 3A 3B 4 - A 4 B 32.441 1.6251。
桥梁工程墩台类型和构造及设计计算[详细]
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第四节 墩台的附属结构物
一、锥坡护坡及溜坡 为了保护桥台与引道边坡的稳定，防止冲刷水毁，应
该在两侧及岸墩向河侧设置锥形护坡。岸墩前的称为溜坡。
二、破冰体：破冰棱设置在最低水位线以下0.5,到最高水位 以上1.0m
三、桥台搭板
破冰体与实体墩示意
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第二章 桥墩的设计与计算 第一节 实体式（重力式）桥墩
当施工时为了拱架的多次周转，或者当缆索吊装设计的工作跨径受到限制 时为了能按桥台与某墩之间或者按某两个桥墩之间作为一个施工段进行分段 施工，在此情况下也要设置能承受部分恒载单向推力的制动墩。如图所示：
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a)
b)
图 6-1-6 拱桥轻型单向推力墩 （a为斜撑墩b为悬臂墩）
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（3）相邻两孔推力不相等的桥墩 变更相邻的矢跨比，调整拱座位置或拱上结构形式 而使两推力或推力对桥墩弯矩大致相等。
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活载
车行方向
(a)
(b)
W2
Ng+N p
Ng+N p
H
N g Ng+Np
W1
W1
PB
PB
P
G
G
G
W2 W1
PB P
G
桥墩上纵向布载情况
桥墩上横向布载情况
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2 拱桥重力式桥墩
（1） 顺桥方向的作用及其效应组合
对于普通桥墩应为相邻两孔的永久作用，在一孔或跨径较大的一孔满布汽 车车道荷载和人群荷载，其它可变作用中的汽车制动力、纵向风力、温度影响 力等，并由此对桥墩产生不平衡水平推力、竖向力和弯矩对于单向推力墩则只 考虑相邻两孔中跨径较大一孔的永久作用效应。
梁桥重力式墩台
特大桥墩支架施工方案与及计算
梁端重量
(t/m)
中部重量
(t/m)
1
0
12
5.5
8.4*9.8
7.2*3.2
51.66
26.12
2
1
12
5.5
10.5*5.9
9.3*3.3
51.66
26.12
3
2
12
5.5
10.5*5.9
9.3*3.3
51.66
26.12
4
3
12
5.5
9.4*7.8
9.3*3.3
51.66
26.12
5
4
12
（3）2凝灰岩（W3）：褐黄色，强风化，σ0=400kPa，土石等级分类Ⅳ；桥孔地层分类：软石。
（3）3凝灰岩（W2）：褐黄色，弱风化，σ0=600kPa，土石等级分类Ⅴ；桥孔地层分类：次坚石。
4、梁部详细设计
4.1、梁部参数表
细部尺寸表
序
号
墩台号
梁顶面宽
(m)
梁底面宽
(m)
承台尺寸
(m)
墩台身尺寸
(1)中间支墩：中间临时支墩采用双排φ529mm，壁厚δ＝8mm的钢管桩，设置2×6根立柱钢管，钢管桩与基础采用φ20mm地脚螺栓连接。
(2)墩台旁支墩：合福台与号墩设置8根φ529mm，壁厚δ＝8mm的钢管桩，1号墩至5号墩在墩身两侧各设单排6根φ529mm，壁厚δ＝8mm的钢管桩；支撑在已浇筑承台上，钢管桩与承台采用φ20mm地脚螺栓连接。
(3)起落架：卸漏砂桶，采用外径φ529mm、φ508钢管，高50cm，每个支墩设一个。
(4)传力分配梁：2根I40a横梁、长12米，中间可用电弧焊联接，布置范围：支墩上。
墩柱模板计算书
墩柱模板计算书2010-03-10*设计、施工规范*模板的计算参照《建筑施工手册》第四版、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)、《公路桥涵设计通用规范》（JTJD60-2004）等规范。
根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2；本计算数据采用贵单位给出的施工图纸中标准节段桥墩.*设计计算条件*1.混凝土坍落度：150mm;2.混凝土入模温度：25℃；3. 混凝土初凝时间：6小时；4.混凝土浇筑速度：约60.0m3/h；一、参数信息1.基本参数内楞间距(mm):320；外楞间距(mm):1000；外楞设对拉螺杆，对拉螺栓直径(mm):Φ25精轧螺纹钢(fy=785 MPa)；模板连接螺栓采用4.8级M20螺栓.2.内楞信息内楞材料: 槽钢100×48×10.008kg/m；Ix = 198cm4, Wx = 39.7 cm3,3.外楞信息外楞材料:圆弧段：槽钢2[280×84×35.823 kg/m；Ix = 2x5130cm4, Wx = 2x366 cm3,4.面板参数面板类型:钢面板；面板厚度(mm):6.00；Ix = 1.8cm4, Wx = 6.0 cm3, A = 0.006m2 (取100cm长为计算单元)E = 210 GPa5.对拉螺杆参数对拉螺杆采用Φ25精轧螺纹钢Φ25 x 5000 mm二、模板荷载标准值计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:其中γ-- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.0h,本工程去6.0h;T -- 混凝土的入模温度，取25℃；V -- 混凝土浇筑速度（m/h）；H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）；β1-- 外加剂影响修正系数，取1.2；β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时，取0.85，50-90mm时取1.0，110-150mm时取1.15。
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桥墩模板及支架的设计与计算一、计算说明广州新客站站房桥的桥墩根据双线和单线轨道梁分别设计为二类型结构，其中每类结构又因站房出站层的观赏作用分别设计的截面形状为长方形和椭圆形两种形状，且墩帽1m 下均为流线喇叭状，故也可称其为“花瓶”型。
又因为桥墩的美观要求，支模时不得采用对拉螺栓。
故根据混凝土的侧压力和无螺栓支模，特作如下设计。
二、模板设计与计算1、材料选择及要求。
①采用“U ”形（含喇叭形：正立面流线长6m 至上口，侧立面流线长2m 至上口）； ②模板尺寸：共分七段，高分别为2.1m 、2m 、1m ；宽分别为12b ×2+侧面宽（+9.10m 上的两段，“U ”形模宽为±0.00m 处的12b ×2+侧面宽，正面两边中间添加一块宽2.9m 的矩形模）。
图1正立图(a)侧立图(b)③考虑长方形四角的45o直边转化成流线型，故横肋采用14mm及12mm厚×100mm高的扁钢，主要用于拐角定型。
14mm厚扁钢均用于模板上下接口边，而12mm厚扁钢均用于模板内横肋，间距400mm。
④竖肋采用[10槽钢，间距400mm。
⑤横面板采用6mm厚钢板。
⑥要求竖横肋间距的焊缝饱满，肋与横面板的焊接牢固可靠。
2、模板分段（块）简图（图1.a，b）3、设计计算。
考虑混凝土掺减水剂，故K=1.2；并考虑流线形侧模的压力最大。
则：①荷载组合：a.使用内部振捣器，浇筑速度在1m/h内，其算式Pm=K•γ•h设广州市的平均气温为28℃，则1=0.036>0.03528=1.53+3.8×0.036=1.67h=1.53+3.8vT所以Pm1=1.2×24×1.67=48.1KPavb.泵送混凝土时，其计算式Pm=4.6•14Pm2=4.6×141.67=5.23KPac.流线形模板外倾α>55o，则Pm=K•r•h，但考虑浇筑2m以上时，已过去2小时，底层混凝土已初凝，侧压力减弱或消失，故仅取h=2.5m计算：Pm3=1.2×24×2.5=72KPad.倾倒混凝土的压力： 4KPa由以上c条就不考虑a条，故Pm max=5.23+72+4=81.23KPa②不考虑荷载效应组合，统一按1.3倍安全系数：Pm max =81.23×1.3=105.6KPa③“U”型模结构简图：（图2）图2④结构计算图式横面板：按支承于相邻四周横、竖肋之上受均布荷载的板，见图3.a，当L1L2>2时，为单向板（简支板）当L1L2<2时，为双向板（四边简支）竖、横肋：简化为支承在相邻竖肋上的受均布荷载的简支梁，见图3.b；⑤横面板计算：已知Pm max=81.23KPa计算跨径：Ly=400mm=40cmLz=400mm=40cm则40/40=1按Mx值最大考虑，计算跨径L0=40cm板宽取0.4m计，则：q=81.23×0.4=32.49KN/mMmax=0.0368×32.49×0.42=0.191KN•mW=16•b•h2=16×40×0.62=2.4cm3σmax=MmaxW=0.191/2.4×10-3=79.58MPa<[σw]=181MPafmax=4128EIqL=32.49×404/128×2.1×106×（40×0.63÷12）=0.258cm=2.58mm<3mmq=32.49KN/mab图3满足要求。
⑥横肋的计算横肋采用12mm 厚，高100mm 扁钢，间距40cm ，按简支均布荷载计算， Mmax=18×32.49×0.42=0.65KN •mW=61•b •h 2=61×10×1.22=2.4cm 3σmax=Mmax W=0.65/2.4×10-3=270.83MPa<[σw]=181MPafmax=4128EIqL=32.49×404/128×2.1×106×（10×1.23÷12）=0.215cm=2.15mm<3mm强度虽不够，但考虑竖肋为[10槽钢，可行。
⑦竖肋的计算：（弯矩同横肋） 由[10槽钢的截面特征有：Ix=198.3cm 4Wx=39.7cm 3σmax=Mmax W=0.65/39.7×10-3=16.37MPa<[σw]=181MPafmax=4128EIqL=32.49×404/128×2.1×106×198.3=0.0016cm=0.016mm远远小于规范要求。
故，横、竖肋综合起来，完全满足要求。
三、桁梁式横杆箍设计与计算1、材料选择及要求①利用墩模的竖肋作为竖杆，横杆箍采用2×[20a 槽钢为上弦，将开口部位双拼合拢焊固做上弦主梁杆。
②腹杆（斜杆、竖杆）采用2×[10槽钢，下弦采用2×[12槽钢，与上弦杆外边平面平整焊接成桁梁。
正好中间有一条缝隙>30mm 。
③桁梁式横杆箍加工简图（图4）图42×[102×[20a螺栓座L180×180×122×[12④横杆箍间距80cm （实际净距60cm ）。
⑤四角采用φ25光圆螺杆，穿过横杆箍螺栓座，螺帽拧紧。
螺杆在四角成45o斜拉扣紧相邻横竖桁架，采用L180×180×12角钢，l=200mm 。
⑥剖面放大样图5：2、内力计算：取光面的横杆箍计算，由于模板在中部为螺栓连接，所以将此点当作混凝土的集中侧压力；因为横杆箍间距为80cm ，所以，P N 中=81.23×0.8×7.7/2=250.19KN 计算跨径：L o =702cm 计算简图如图6：两端拉力，由侧立面混凝土的侧压力产生： P l =81.23/2×0.8×2.8=90.98KN对称横杆梁作用时内力计算（简图及节点号见图6）图5(图中数据均为毫米）PN中 =250.19KN 图6PN中 =250.19KNsinα=800/1417=0.565cosα=1170/1417=0.826R=（250.19+250.19）/2=250.19KN节点1：∑Y=0 D1=R/sinα=250.19/0.565=442.81KN∑X=0 O1=-D1 cosα+90.98=-274.77KN节点2：∑Y=0 D2=-D1=-442.81KN∑X=0 V1=D1cosα-D2cosα=2×442.81×0.826=731.52KN节点3 ∑Y=0 D3=P N/sinα+D2=250.19/0.565-442.81=0∑X=0 O2=O1+D2cosα=-274.77-442.81×0.826=-640.53KNP N作用于V2杆的下端，则V2=250.19KN①上弦杆件：（构件属b类截面）N=-640.53KN l ox=117cm l oy=80cm选用“[]”200×7a型双拼焊槽钢，A=57.66cm2 i x=15.72cm i y=4.22cmλx=117/15.72=7.44 λy=80/4.22=18.96查表《钢结构设计与计算》中c-2得φ=0.973N/φA=（640.53×103）/（0.973×57.66×102）=114N/mm2<f=205N/mm2②下弦杆件：N=731.52KN选用“[]”126×5.5型双拼焊槽钢，A=15.69×2=31.38cm2 i x=4.953×2=9.96cm i y=1.567×2=3.13cmλx=117/9.96=7.44 λy=60/3.13=19.17（取此大值）查表《钢结构设计与计算》中c-2得φ=0.973N/φA=（731.52×103）/（0.973×31.38×102）=239N/mm2>f=215N/mm2（略大）③斜腹杆件：N=442.81KN选用“[]”100×5.3型双拼焊槽钢，A=12.74×2=25.48cm2 i x=3.95×2=7.8cm i y=1.41×2=2.82cmλx=141.7/7.8=7.44 λy=141.7/2.82=50.2（取此大值）查表《钢结构设计与计算》中c-2得φ=0.856N/φA=（442.81×103）/（0.856×25.48×102）=203N/mm2<f=215N/mm2（可以）其他略，且横杆箍同意按此选材加工。