HSL180搅拌站基础计算书
市快速路网建设项目Q1标项目部拌合站HLS180砼搅拌楼基础计算书
计算:
复核:
审核:
审批:
城建集团
市快速路网建设项目Q1标项目部
2015年5月8日
一、搅拌站简介
市快速路网建设项目Q1标搅拌站位于市城西蟒蛇侧，占地面积约38亩，搅拌站基础包括：搅拌站主楼基础、配料机基础、斜皮带机基础、水泥仓基础。
二、基础布置
1、搅拌主楼和控制室基础
主楼和控制室基础共设6个独立基础，其中主楼二个基础，控制室二个，主楼和控制室共用二个。其中主楼二个基础受力200kN，控制室二个基础受力20kN；主楼基础预埋钢板16mm×600mm×600mm；基础尺寸1.2×1.2m，厚0.45m。控制室设二个小基础高0.2m,基础截面尺寸0.8m×0.8m，预埋钢板10mm×500mm×500mm。
2、配料机基础
配料机基础(共10个)单墩受力P2=80KN；预埋钢板16mm×400mm ×400mm；墩柱高0.42m,横截面尺寸0.6m×0.6m。为提高承载力，铺一层40cm厚18m*4.0m的C20混凝土。
3、斜皮带机基础
斜皮带机基础(共6+4个)6单墩受力P3=20KN，4单墩受力P3=50KN;; 预埋钢板16mm×600mm×600mm。6个平面尺寸2.2m×0.8m,基础高0.40m的条形基础；4个尾架基础平面尺寸0.4m×0.4m，预埋钢板16mm×200mm×200mm，为提高承载力，铺一层厚30cm 的C20混凝土。
4、水泥仓基础
水泥仓支腿(共16个)单墩受力P4=550KN；预埋钢板20mm×600mm×600mm；预埋φ20钢筋单根长1.8m,共4根；柱高0.50m,设横截面尺寸0.8m×0.8m。水泥仓整体扩大基础采用C30混凝土基础，下层基础断面尺寸为4.5m，高0.9m；上层基础平面尺寸3.3m×3.3m×0.6m，基础埋深1.6m，为了提高地基承载力和减小不均匀沉降，对现有地基进行加强：开挖后每水泥罐基础正下方打入7根长6m、直径60cm钢筋砼管桩；抛石挤淤法对基底加强厚度40cm。见下图：
基础施工完毕后，对基坑两侧分层对称回填，保证回填土的压实度。
三、配料机基础计算
地基承载力检算
当配料机满载时，荷载最大为最不利荷载，配料机轮廓尺寸比较低，故风荷载影响比较小，可忽略不计。
配料机墩柱底下采用板筏基础。基础尺寸：18m ×4.0m ×0.4m ① 预埋钢板底部混凝土强度检算
当满载时为最不利荷载：
[]MPa f MPa kN A P C c 21139.06
.06.05030=<=?==墩σ，钢板底部混凝土强度满足要求。
②基础底部粉质粘土强度检算
当满载时为最不利荷载：
.41825*4.0*5.4*202542.06.06.0101050?+????+?=+=A G P P k 自 kPa P k 0.20=
粉质粘土的扩散角?=28θ，粉质粘土的容重为18.5kN/m 3。
根据现场开挖检查地面以下0.4m 处为粉质粘土，查规得kPa f ak 120=
pa f f ak a k 120==
天然地基土地面附加应力值：
()()()()
kPa z b z l lbP k z 7.174.028tan 244.028tan 2180.200.418tan 2tan 2=??+??+??=++=θθσ土自重应力值：
kPa H cz 4.74.05.18=?=?=粘土γσ
因为 a cz z f kPa <=+1.25σσ
所以 kPa f P a k 1200.20=<=
地基承载力满足要求
四、拌合站主楼基础计算
(1)基础
1、地基承载力检算
①钢板底部混凝土强度检算
[]MPa f MPa kN C c 21556.06
.06.020030=<=?=墩σ，钢板底部混凝土强度满足要求。
②混凝土基础底部天然粉质粘土强度检算
kPa A G F P k k k 4.1512
.12.1255.02.12.1200=????+=+= 粉质粘土的扩散角?=28θ，粉质粘土的容重为18.5kN/m 3。
根据现场开挖检查地面以下0.35m 处为粉质粘土，查规的得
kPa f ak 120=。
故 ()()5.03-+-+=d b f f m d b ak a γηγη
()()5.03.035.1-+-+=m d b ak a f f γηγη
()()kPa 1.1065.03.05.185.135.15.183.0120=-??+-??+=
天然地基土地面附加应力值：
kPa H cz 0.105.00.200=?=?=γσ ()()()()
kPa z b z l lbP k z 9.6728tan 5.022.128tan 5.022.10.10-4.1512.12.1tan 2tan 2=??+??+??=++=）（θθσ 土自重应力值：
kPa H cz 25.95.05.18=?=?=粘γσ
因为 kPa f kPa a cz z 106.115.77=<=+σσ，地基承载力满足要求。
五、斜皮带机基础计算
1、地基承载力检算
钢板底部混凝土强度检算同主站大基础。
①混凝土基础底部天然土层处的应力
kPa A G F P k k k 4.218
.02.24.0258.02.220=????+=+=
② 混凝土底天然土层承载力强度检算
粉质粘土的扩散角?=28θ，粉质粘土的容重为18.5kN/m 3。
根据现场开挖检查地面以下0.3m 处为粉质粘土，查规的得
kPa f ak 120=。
故 ()()5.03-+-+=d b f f m d b ak a γηγη
()()5.08.032.2-+-+=m d b ak a f f γηγη
()()kPa 9.1235.08.05.185.132.25.183.0120=-??+-??+=
天然地基土地面附加应力值：
kPa H c 63.0200=?=?=γσ
()()()()
kPa z b z l lbP k z 62.928tan 3.028.028tan 3.022.26-4.218.02.2tan 2tan 2=??+??+??=++=）（θθσ 土自重应力值：
kPa H cz 55.53.05.18=?=?=粘土γσ
因为 kPa f kPa a cz z 9.12317.15=<=+σσ，地基承载力满足要求。
六、水泥仓基础检算
1，钢板底部混凝土强度检算
当满载时为最不利荷载：
[]MPa f MPa kN C c 212.35
.05.080030=<=?=墩σ，钢板底部混凝土强度满足要求。
2，混凝土基础底部天然粉质粘土强度检算：（基础图如下）
当满载时为最不利荷载：Fk=2000KN(水泥重）+150KN(罐重）+94.8/4×0.9×24(承台自重512KN ）+3.3×3.3×0.6×24(承台自重157KN ）+7×23KN(管桩自重）=2980KN ；
7根钢筋砼管桩承载力Fg=7×0.5×（π×D ×∑Li τi+π×D 2/4×p)
=7×0.5×(π×0.6×6*25+π×0.62/4×300)=1286.5KN
地基土承载力计算：
kPa A F P k k 5.714
/8.945.12862980Fg -=-== 天然粉质粘土的扩散角，粉质?=28θ粘土的容重为18.5kN/m 3。 根据现场开挖检查地面以下1.5m 处为粉质粘土，查规得
kPa f ak 120=。
故 ()()5.03-+-+=d b f f m d b ak a γηγη
查规取3.0=b η；5.1=d η
()()5.03-+-+=d b f f m d b ak a γηγη
最新基础工程计算题整理
例子2-3. 某基础底面尺寸为5.4*2.7m ，埋深1.8米，基础顶面离地面0.6米。基础顶面承受柱传来的轴力Fk2=1800kN ，弯矩Mk=950kNm, 水平力FkH=180kN ； 还承受外墙传来的集中荷载，作用在离轴线0.62m 处，大小为220kN 。试验算基础底面与软弱下卧层地基承载力。已知地基土情况如下： 第一层：粉质粘土，4.3米厚γ=18.0kN/m3，γsat=18.7kN/m3；e=0.85，fak=209kPa ，Es1=7.5Mpa 第二层：淤泥质粘土：fak=75kPa ，Es2=2.5Mpa 地下水面在基础底面处 解： 1 持力层承载力验算 基础底面平均压应力： kPa A G F p k k k 6.1747.2*4.525457.2*4.57.2*4.5*8.1*201800==+=+= 最大压力： kPa l e p p l G F M e k k k k k 9.273)/61(,9.06/512.02545 2.1*180950max =+===+=+= p 第一层地基承载力特征值以及验算： )5.0()3(-+-+=d b f f m d b ak a γηγη =209+1.0*18.0*（1.8-0.5）=232.4kPa 验算：pk
钢便桥设计计算详解
某大桥装配式公路钢便桥工程专项施工方案之一 设计计算书 二〇一六年三月六日
目录 1、工程概况 (4) 1.1 **大桥 (4) 1.2 钢便桥 (5) 2、编制依据 (5) 3、参照规范 (5) 4、分析软件 (5) 5、便桥计算 (5) 5.1 主要结构参数 (5) 5.1.1 跨度 (6) 5.1.2 便桥标高 (6) 5.1.3 桥长 (6) 5.1.4 结构体系 (6) 5.1.5 设计荷载 (6) 5.1.6 材料 (8) 5.2 桥面计算 (8) 5.2.1 桥面板 (8) 5.2.2 轮压强度计算 (9) 5.2.3 桥面板检算 (9) 5.3 桥面纵梁检算 (10) 5.3.1 计算简图 (10) 5.3.2 截面特性 (10) 5.3.3 荷载 (11) 5.3.4 荷载组合 (13) 5.3.5 弯矩图 (14) 5.3.6 内力表 (14) 5.3.7 应力检算 (15) 5.3.8 跨中挠度 (16) 5.3.9 支座反力 (17) 5.4 横梁检算 (17) 5.4.1 计算简图 (17) 5.4.2 装配式公路钢桥弹性支承刚度 (17) 5.4.3 横梁模型 (18) 5.4.4 作用荷载 (18) 5.4.5 计算结果 (19) 5.4.6 截面检算 (20) 5.4.7 挠度检算 (20) 5.5 主桁计算 (21) 5.5.1 分配系数计算 (21) 5.5.2 计算模型 (22) 5.5.3 截面特性 (22) 5.5.4 作用荷载 (24) 5.5.5 荷载组合 (25)
5.5.6 主要杆件内力及检算 (26) 5.5.7 支座反力 (33) 5.6 桩顶横梁计算 (33) 5.6.1 上部恒载计算 (33) 5.6.2 作用效应计算 (34) 5.6.3 荷载分配系数计算 (34) 5.6.4 荷载分配效应 (37) 5.6.5 横梁计算模型 (37) 5.6.6 横梁作用荷载 (37) 5.6.7 横梁荷载组合 (38) 5.6.8 横梁弯矩图 (38) 5.6.9 横梁应力图 (38) 5.6.10 横梁挠度 (39) 5.7 钢管桩计算 (39) 5.7.1 钢管桩顶反力 (39) 5.7.2 钢管桩材料承载力检算 (40) 5.7.3 钢管桩侧土承载力检算 (40) 6、钻孔平台计算 (41) 5.8.1 桥面板计算 (41) 5.8.2 纵向分配梁计算 (42) 5.8.3 墩顶横梁 (45) 5.8.4 平台钢管桩检算 (49) 7、剪力支承设计 (50) 7.1 水平支承系 (50) 7.1.1 2.3m水平支承检算 (50) 7.1.2 2.5m水平支承检算 (50) 7.1.3 5m水平支承检算(双根对肢) (51) 7.2 斜支承系 (51)
搅拌站基础承载力及罐仓抗风计算书
XX铁路XX标 第X搅拌站 罐仓基础承载力及罐仓抗风计算书 计算： 复核： 中铁X局集团XX铁路项目经理部2010年12月
一、工程概况 中铁X局XX铁路六标第X搅拌站，配备HZS90搅拌机、HZS120搅拌机各一台，每台搅拌机设有6个100吨级储料罐仓。 根据厂家提供的拌和站安装施工图，确定罐仓基础呈扇型布置，尺寸如下： 根据现场地质情况，基础浇筑厚度为1.5m，混凝土强度等级为C30。 二、基础承载力检算 1、相关计算公式 根据《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002， fa=fak+ηbγ(b-3)+ηdγm(d-0.5) 式中 fa--修正后的地基承载力特征值 地基承载力特征值fak-- ηb、ηd--基础宽度和埋深的地基承载力修正系数 γ--基础底面以下土的重度，地下水位以下取浮重度； b--基础底面宽度(m)，当基宽小于3m按3m取值，大于6m按6m 取值； γm--基础底面以上土的加权平均重度，地下水位以下取浮重度；d--基础埋置深度(m)。
2、承载力检算 不考虑摩擦力的影响，罐仓与基础自重P=1100kN*6+基础自身1重量，基础自身重量=95m*24kN/m=2280kN 33则P=1100kN*6+95m*24kN/m=6600+2280=8880kN 331最大应力f=8880/64=139Kpa K修正后地基承载力特征值: fa=120+0*(6-3)+2280/64=155KPa(根据现场地质情况地基承载力特征值fak取120 Kpa) 计算结果f=139KPa＜fa=155KPa 承载力满足要求K三、罐仓抗风检算 1、相关计算公式 根据《建筑结构荷载规范》GB50009-2001， 风荷载强度： W=KKKW= KKKV/1.6 23212301Pa 风荷载强度—W W—基本风压值Pa 0K、K、K—风荷载系数，查表分别取0.8、1.13、1.0 321V—风速m/s,本次按照XX地区最大风速20.7m/s检算 抗倾覆计算： K=M/ M=[(P*0.5*基础宽)/(14*P*受风面)] 22c11K≥1.5 即满足抗倾覆要求c M—抵抗弯距kN?m 1M—抵抗弯距kN?m 2P—储蓄罐与基础自重kN 1P—风荷载kN 22、抗倾覆检算 W=K1K2K3W0=K1K2K3V2/1.6=0.8*1.13*1.0*20.72/1.6=242.1pa
厌氧塔计算手册
1. 厌氧塔的设计计算 1.1 反应器结构尺寸设计计算 （1） 反应器的有效容积 设计容积负荷为 5.0 /( 3 / ) N v kgCOD m d 进出水 COD 浓度 C 0 2000( mg / L) ， E=0.70 QC 0 E 3000 20 0.70 8400m 3 3 V= 5.0 ，取为 8400 m N v 式中 Q ——设计处理流量 m 3 / d C 0——进出水 CO D 浓度 kgCOD/ 3 m E ——去除率 N V ——容积负荷 （2） 反应器的形状和尺寸。 工程设计反应器 3 座，横截面积为圆形。 1） 反应器有效高为 h 17.0m 则 横截面积： S V 有效 8400 ＝495(m 2 ) h 17.0 单池面积： S i S 495 165(m 2 ) n 3 2) 单池从布水均匀性和经济性考虑，高、直径比在 1.2 ： 1 以下较合适。 设直径 D 15 m ，则高 h D*1.2 15 * 1.2m 18 ，设计中取 h 18m 单池截面积： S i ' 3.14 * ( D )2 h 3.14 7.52 176.6( m 2 ) 2 设计反应器总高 H 18m ，其中超高 1.0 m 单池总容积： V i S i ' H ' 176.6 (18.0 1.0) 3000( m 3 ) 单个反应器实际尺寸： D H φ15m 18m 反应器总池面积： S S i ' n 176.6 3 529.8(m 2 ) 反应器总容积： V V 'i n 3000 3 9000(m 3 )
基础工程计算题
1、已知某砖混结构底层承重墙厚240mm ，基础顶面中心荷载的标准组合值F k =185kN/m 。地基地表为耕植土，厚0.8m,γ=16.8kN/m3；第二层为粘性土，厚2.0m ，fak=150kPa ，饱和重度γsat=16.8kN/m3，孔隙比e=0.85；第三层为淤泥质土，fak=80kPa ，饱和重度γsat=16.2kN/m3，厚1.5m 。粘性土至淤泥质土的应力扩散角θ=300，地下水位在地表下0.8m 出。要求确定基础埋深（4分）；确定基底宽度（4分）；验算软弱下卧层承载力是否满足要求（4分）。（注：宽度修正系数取0，深度修正系数取1.0）(B) 2、某预制桩截面尺寸为450×450mm ，桩长16m （从地面算起），依次穿越：①厚度h 1=4m 的粘土层，q s1k =55kPa ；②厚度h 2=5m 的粉土层，q s2k =56kPa ；③厚度h 3=4m 的粉细砂层，q s3k =57kPa ；④中砂层，很厚，q s4k =85kPa ，q pk =6300kPa 。K=2.0，试确定该预制桩的竖向承载力特征值。(C) 3、已知某砖混结构底层承重墙厚370mm ，基础顶面中心荷载的标准组合值Fk=115kN/m 。深度修正后的地基承载力特征值fa=120kPa,基础埋深为1.2m ，采用毛石基础，M5砂浆砌筑。试设计该基础。（注：毛石基础台阶高宽比允许值为1：1.25，每台阶宽不大于200mm ）。 4、如图所示某条形基础埋深1m 、宽度1.2m ，地基条件：粉土3 119/kN m γ=，厚 度1m ；淤泥质土：3 218/kN m γ=，%65=w ，kPa f ak 60=，厚度为10m 。上部结 构传来荷载Fk=120kN/m ，已知砂垫层应力扩散角0 .1,035===d b ηηθ， 。求砂垫层厚度z 与宽度b 。（A ）
刚便桥设计计算方案书
乐昌至广州高速公路——乳源河大桥 钢栈桥设计计算方案书 一、钢便桥设计要点 （一）刚便桥设计结构体系 钢便桥拟采用梁柱式钢管贝雷梁简支结构设计，跨径设计9m,横向钢管间距为3m，每排3根，采用直径529mm钢管。桥面宽6m设计，在钢管上横向布置2根I36b工字钢，纵向布置3组6排贝雷简支纵梁。贝雷纵梁上横向铺设20#槽钢，槽钢间距为7cm，槽钢上铺设5mm防滑板做桥面系。 （二）支架纵梁 纵向布置3组6排贝雷简支纵梁（布置图见附图），纵梁跨径为9m，纵梁端头剪切力最大，端头竖向采用20#槽钢或工字钢1.5m范围进行加固处理。54m阶段设置一个制动墩，间距为2m，6根钢管组成。 （三）跨径9m验算 1、竖向荷载计算 A、机械自重考虑:W=60t=600KN;即W1=600KN/9m=66.6 KN/m B、钢板自重： W2=94.2/10*0.008=0.075KN/m2 C、I36b工字钢自重：W3=65.689*1.0=0.65689 KN/m D、贝雷梁自重：W4=0.3*10/3=10KN/m E、人群及机具工作荷载：Q5=2.0 KN/m 2、竖向荷载组合：
A 、q=机械荷载+钢板自重+贝雷梁自重+人、机具荷载 =66.6 KN/m+6.0*0.075 KN/m 2+6*10 KN/m+2.0*6 =139.05 KN/m 3、贝雷纵梁验算 9m 9m 9m 9m 四跨等跨连续梁静载布置图q 四跨等跨连续梁活载布置图 9m 跨选用3组6排国产贝雷，最大跨按9m 计算为最不利荷载，贝雷片布置间距布置110cm 为一组,其力学性质： I=250500 cm 4 [M]=78.8 t.m [Q]=24.5 t （1）贝雷片在荷载作用下最大弯矩： Mmax=qL 2/8=139.05*92/8=1407.8813KN.m 单片贝雷片承受弯矩： M=1407.8813/8=175.9852KN.m ＜[M]=788KN.m 满足要求。 注:[M]单片贝雷片容许弯矩。
HSL180搅拌站基础计算书
市快速路网建设项目Q1标项目部拌合站HLS180砼搅拌楼基础计算书 计算: 复核: 审核: 审批: 城建集团 市快速路网建设项目Q1标项目部 2015年5月8日
一、搅拌站简介 市快速路网建设项目Q1标搅拌站位于市城西蟒蛇侧，占地面积约38亩，搅拌站基础包括：搅拌站主楼基础、配料机基础、斜皮带机基础、水泥仓基础。 二、基础布置 1、搅拌主楼和控制室基础 主楼和控制室基础共设6个独立基础，其中主楼二个基础，控制室二个，主楼和控制室共用二个。其中主楼二个基础受力200kN，控制室二个基础受力20kN；主楼基础预埋钢板16mm×600mm×600mm；基础尺寸1.2×1.2m，厚0.45m。控制室设二个小基础高0.2m,基础截面尺寸0.8m×0.8m，预埋钢板10mm×500mm×500mm。 2、配料机基础 配料机基础(共10个)单墩受力P2=80KN；预埋钢板16mm×400mm ×400mm；墩柱高0.42m,横截面尺寸0.6m×0.6m。为提高承载力，铺一层40cm厚18m*4.0m的C20混凝土。 3、斜皮带机基础 斜皮带机基础(共6+4个)6单墩受力P3=20KN，4单墩受力P3=50KN;; 预埋钢板16mm×600mm×600mm。6个平面尺寸2.2m×0.8m,基础高0.40m的条形基础；4个尾架基础平面尺寸0.4m×0.4m，预埋钢板16mm×200mm×200mm，为提高承载力，铺一层厚30cm 的C20混凝土。 4、水泥仓基础
水泥仓支腿(共16个)单墩受力P4=550KN；预埋钢板20mm×600mm×600mm；预埋φ20钢筋单根长1.8m,共4根；柱高0.50m,设横截面尺寸0.8m×0.8m。水泥仓整体扩大基础采用C30混凝土基础，下层基础断面尺寸为4.5m，高0.9m；上层基础平面尺寸3.3m×3.3m×0.6m，基础埋深1.6m，为了提高地基承载力和减小不均匀沉降，对现有地基进行加强：开挖后每水泥罐基础正下方打入7根长6m、直径60cm钢筋砼管桩；抛石挤淤法对基底加强厚度40cm。见下图： 基础施工完毕后，对基坑两侧分层对称回填，保证回填土的压实度。 三、配料机基础计算
厌氧塔设计计算书
1.厌氧塔的设计计算 1.1反应器结构尺寸设计计算 （1） 反应器的有效容积 设计容积负荷为)//(0.53 d m kgCOD N v = 进出水COD 浓度)/(20000L mg C = ，E=0.70 V= 3 084000 .570 .0203000m N E QC v =??= ，取为84003 m 式中Q ——设计处理流量d m /3 C 0——进出水CO D 浓度kgCOD/3 m E ——去除率 N V ——容积负荷 （2） 反应器的形状和尺寸。 工程设计反应器3座，横截面积为圆形。 1） 反应器有效高为m h 0.17=则 横截面积：)(4950 .1784002 m h V S ＝有效 == 单池面积：)(1653 4952 m n S S i == = 2) 单池从布水均匀性和经济性考虑，高、直径比在1.2：1以下较合适。 设直径m D 15=，则高182.1*152.1*===m D h ，设计中取m h 18= 单池截面积：)(6.1765 .714.3)2 ( *14.32 2 2' m h D S i =?== 设计反应器总高m H 18=，其中超高1.0m 单池总容积：)(3000)0.10.18(6.176'3 ' m H S V i i =-?=?= 单个反应器实际尺寸：m m H D 1815?=?φ 反应器总池面积：)(8.52936.1762 ' m n S S i =?=?= 反应器总容积：)(900033000'3 m n V V i =?=?=
（3） 水力停留时间（HRT ）及水力负荷（r V ）v N h Q V t HRT 72243000 9000=?== )]./([24.03 6.1762430002 3h m m S Q V r =??= = 根据参考文献，对于颗粒污泥，水力负荷)./(9.01.02 3 h m m V r -=故符合要求。 1.7.2 三相分离器构造设计计算 （1） 沉淀区设计 根据一般设计要求，水流在沉淀室内表面负荷率)./(7.02 3 ' h m m q <沉淀室底部进水口表面负荷一般小于2.0)./(2 3 h m m 。 本工程设计中，与短边平行，沿长边每池布置8个集气罩，构成7个分离单元，则每池设置7个三项分离器。 三项分离器长度：)(16' m b l == 每个单元宽度：)(57.27 187 ' m l b == = 沉淀区的沉淀面积即为反应器的水平面积即2882m 沉淀区表面负荷率：)./(0.20.1)./(39.0288 58.1142 323h m m h m m S Q i -<== （2） 回流缝设计 设上下三角形集气罩斜面水平夹角α为55°，取m h 4.13= )(98.055 tan 4.1tan . 31m h b === α )(04.198.020.32 12m b b b =?-=-= 式中：b —单元三项分离器宽度，m ； 1b —下三角形集气罩底的宽度，m ； 2b —相邻两个下三角形集气罩之间的水平距离（即污泥回流缝之 一），m ； 3h —下三角形集气罩的垂直高度，m ；
基础工程课程设计计算书
基础工程课程设计 ——桩基础设计 任务书 一、设计题目 某高层框架-剪力墙结构商住楼，其基础设计拟采用桩基础。 二、设计内容 1、选择桩型、桩端持力层、承台埋深； 2、确定单桩承载力特征值； 3、确定桩数、桩位布置，拟定承台底面尺寸； 4、确定复合基桩竖向承载力设计值； 5、桩顶作用验算、桩基沉降验算和桩身结构设计计算； 6、承台设计； 7、绘制桩基施工图（桩的平面布置图、承台配筋图、桩截面配筋图）。 三、设计资料 1、基础顶面的内力标准值、柱截面尺寸根据学号(括号内数字)按表1选取。 地基分组见表2。 表1
表2 2、混凝土强度等级均为C30，主筋可选HRB400，HRB335，箍筋为HPB300。 四、设计要求 1、计算内容完整，计算正确，有必要的示意图。 2、计算书装订：封皮、任务书、计算书，格式采用统一模板，可电子录 入后打印（单面或双面打印均可），也可手写但不得用铅笔书写。 3、计算书部分表述符合专业要求。所有示意图、表格都有编号，安排在 正文引用的附近位置。示意图线条规整、字迹清楚、整洁。 4、施工图符合建筑制图规范的要求。
计算书 一、设计资料 学号：19 基础顶面内力标准值： 柱截面尺寸：地基分组：（D） 土层（厚度m）：杂填土：1.7m，粉质粘土：2.1m 饱和软粘土：5.4m，粘土：>7m 混凝土采用C30，主筋选用HRB400级，箍筋为 HPB300级 二、选择桩型、桩端持力层、承台埋深 采用第四层粘土为桩端持力层，持力层的单桩极限端阻力标准值为。采用端承摩擦型方桩，几何尺寸为，桩长为8.5m，桩端嵌入持力层1m，桩顶嵌入承台0.1m，承台埋深1.8m。 三、确定单桩承载力特征值
钢便桥计算书正文(最终)
本计算内容为针对沭阳县新沂河大桥拓宽改造工程钢便桥上、下部结构验算。 二、验算依据 1、《沭阳县新沂河大桥拓宽改造工程施工图》； 2、《沭阳县新沂河大桥拓宽改造工程钢便桥设计图》； 3、《装配式公路钢桥使用手册》； 4、《公路钢结构桥梁设计规范》JTGD64-2015； 5、《钢结构设计规范》GBJ50017-2003； 6、《路桥施工计算手册》； 7、《公路桥涵地基与基础设计规范》JTG D63-2007； 8、《沭阳县新沂河大桥拓宽改造工程便道便桥工程专项施工方案》。 三、结构形式及验算荷载 3.1、结构形式 北侧钢便桥总长60m，南侧钢便桥总长210m，上部均为6排单层多跨贝雷梁简支结构，跨径不大于9m；下部为桩接盖梁形式，盖梁采用45A双拼工字钢，桩基采用单排2根采用529*8mm钢管桩。见下图： 立 面形式横断面形式
钢便桥通行车辆总重600KN，重车车辆外形尺寸为7×2.5m，桥宽6m，按要求布置一个车道。 横向布载形式 车辆荷载尺寸 四、结构体系受力验算 4.1、桥面板 桥面板采用6×2m定型钢桥面板，计算略。 4.2、25a#工字钢横梁（Q235） 横梁搁置于6排贝雷梁上，间距1.5m。其中：工字钢上荷载标准值为1.18KN/m；25a#工字钢自重标准值0.38KN/m。计算截面抗弯惯性矩I、截面抗弯模量分别为：I =50200000mm4；W =402000mm3。
(1)计算简图： (2) 强度验算： 抗弯强度σ=Mx/Wnx=46580000/402000 =115.9Mpa＜[f]=190Mpa；满足要求！ 抗剪强度τ=VSx/Ixtw=167362×232400/（50200000×8）=96.8Mpa＜ft =110Mpa；满足要求！ (2) 挠度验算： f=M.L2/10 E.I =35.8*1.32/10*2.1*5020*10-3 =0.57mm 拌合站扩大基础计算书(改) 广宁高速路基工程第一合同段 混凝土拌合站基础计算书 一、拌和站罐基础设计概括 我标段计划投入两套HZS90拌合站，单套HZS90拌合站投入2个150t 型水泥罐（装满材料后），根据公司以往拌合站施工经验，结合现场地质条件以及基础受力验算，水泥罐采用砼扩大基础，基础顶预埋地脚钢板与水泥罐支腿满焊。 二、基本参数 1、风荷载参数：查询公路桥涵设计通用规范得知：本工程相邻地区宁国市10年一遇基本风速：s m V /3.2010=； 2、仓体自重：150t 罐体自重约15t ，装满材料后总重为150t ； 3、扩大基础置于粉质黏土上，地基承载力基本容许值[] Kpa f a 1800=，采用碎石换填进行地基压实处理后，碎石换填地基承载力基本容许值[] Kpa f a 5000=； 4、当采用两个水泥罐基础共同放置在一个扩大基础上时，扩大基础尺寸为9m ×4m ×1.5m （长×宽×高）；当采用单个水泥罐基础放置在一个扩大基础上，扩大基础尺寸为4m ×4m ×1.5m （长×宽×高）； 三、空仓时整体抗倾覆稳定性稳定性计算 1、受力计算模型（按最不利150吨罐体计算），空仓时受十年一遇风荷载，得计算模型如下所示： F 1 F F 3 G R 图3-1 2、风荷载计算 根据《公路桥涵设计通用规范》可知，风荷载标准值按下式计算：g V W d k 22 γ=； 查《公路桥涵设计通用规范》得各参数取值如下： 空气重力密度：01199899.0012017.00001.0==-Z e γ； 地面风速统一偏安全按离地20m 取：s m V k k V /4.31105220==； 其中：12.12=k ，38.15=k ，s m V /3.2010=； 代入各分项数据得：22 2 /60.08.924.3101199899.02m KN g V W d k =??==γ 单个水泥罐所受风力计算： ①、迎风面积：218.12.15.1m A =?= 作用力：8KN 0.18.16.01=?=F 作用高度：m H 35.181= ②、迎风面积：223.36113.3m A =?= 作用力：KN 78.213.366.02=?=F 作用高度：m H 1.122= ③、迎风面积：23125.42/5.23.3m A =?= 作用力：KN 475.2125.46.03=?=F 作用高度：m H 475.53= 2、单个水泥罐倾覆力矩计算 m KN h F M i i ?=?+?+?=?=∑91.296475.5475.21.1278.2135.1808.13 1倾 3、稳定力矩及稳定系数计算 假定筒仓绕单边两支腿轴线倾覆，稳定力矩由两部分组成，一部分是仓体自重稳定力矩1稳M ，另一部分是扩大基础自重产生的稳定力矩2稳M 。 ①、但水泥罐扩大基础分开时，稳定力矩计算如下所示： 两相厌氧工艺的研究进展 摘要：传统的厌氧消化工艺中，产酸菌和产甲烷菌在单相反应器内完成厌氧消化的全过程，由于二菌种的特性有较大的差异，对环境条件的要求不同，无法使二者都处于最佳的生理状态，影响了反应器的效率。1971年Ghosh和Poland提出了两相厌氧生物处理工艺［1］，它的本质特征是实现了生物相的分离，即通过调控产酸相和产甲烷相反应器的运行控制参数，使产酸相和产甲烷相成为两个独立的处理单元，各自形成产酸发酵微生物和产甲烷发酵微生物的最佳生态条件，实现完整的厌氧发酵过程，从而大幅度提高废水处理能力和反应器的运行稳定性。 (1) 两相厌氧消化工艺将产酸菌和产甲烷菌分别置于两个反应器内，并为它们提供了最佳的生长和代谢条件，使它们能够发挥各自最大的活性，较单相厌氧消化工艺的处理能力和效率大大提高。Yeoh对两相厌氧消化工艺和单相厌氧消化工艺进行了对比实验研究。结果表明：两相厌氧消化系统的产甲烷率为0.168m3CH4/(KgCOD Cr?d)明显高于单相厌氧消化系统的产甲烷率0.055m3CH4/(KgCOD cr?d)。 (2) 反应器的分工明确，产酸反应器对污水进行预处理，不仅为产甲烷反应器提供 了更适宜的基质，还能够解除或降低水中的有毒物质如硫酸根、重金属离子的毒性，改变难降解有机物的结构，减少对产甲烷菌的毒害作用和影响，增强了系统运行的稳定性。 (3) 产酸相的有机负荷率高，缓冲能力较强，因而冲击负荷造成的酸积累不会对产 酸相有明显的影响，也不会对后续的产甲烷相造成危害，提高了系统的抗冲击能 力。 (4) 产酸菌的世代时间远远短于产甲烷菌，产酸菌的产酸速度高于产甲烷菌降解酸的速率［4,5］，产酸反应器的体积总是小于产甲烷反应器的体积。 (5) 两相厌氧工艺适于处理高浓度有机污水、悬浮物浓度很高的污水、含有毒物质及难降解物质的工业废水和污泥。 2两相厌氧工艺的研究现状 2. 1反应器类型 从国内外的两相厌氧系统研究所采用的工艺形式看，主要有两种：第一种是两相均采用同一类型的反应器，如UASB反应器,UBF反应器,ASBR反应器，其中UASB 反应器较常用。第二种是称作Anodek的工艺，其特点是产酸相为接触式反应器 (即完全式反应器后设沉淀池，同时进行污泥回流)，产甲烷相则采用其它类型的反应器⑹。 王子波、封克、张键采用两相UASB反应器处理含高浓度硫酸盐黑液，酸化相为8.87L的普通升流式反应器，甲烷相为28.75L的UASB反应器,系统温度 (35 ±)C。当酸化相进水COD 为(6.771 ?11.057)g/ L ,SO42-为(5.648?8.669) g/ 基础工程课程设计计算书 ————————————————————————————————作者：————————————————————————————————日期： 11级土木基础工程课程设计 柱下钢筋混凝土独立基础设计 设计题目： 某教学楼为多层现浇钢筋混凝土框架结构，室外地坪标高同自然地面，室内外高差 450mm。柱网布置如图所示。基础方案采用柱下钢筋混凝土独立基础。 工程地质条件： 该地区地势平坦，无相邻建筑物，经地质勘察，工程地质资料：自上而下依次为： ①杂填土：厚约0.5m，含部分建筑垃圾； ②粉质粘土：厚1.2m，软塑，潮湿，承载力特征值fak=130KN/m2； ③粘土：厚1.5m，可塑，稍湿，承载力特征值fak=210KN/m2； ④全风化砂质泥岩：厚2.7m,承载力特征值fak=230KN/m2； ⑤强风化砂质泥岩：厚3.0m,承载力特征值fak=300KN/m2； ⑥中风化砂质泥岩：厚4.0m,承载力特征值fak=620KN/m2； 地基岩土物理力学参数表表1 地 层 代 号 土 名 天然地基土 重度（γ） 孔隙比 （e） 凝聚力 （c） 内摩 擦角 （Φ） 压缩 系数 (a1-2) 压缩 模量 （Es） 抗压 强度 （frk） 动力触探 或标准贯 入击数KN/m3KPa度1 MPa MPa MPa ①杂填土18 ②粉质粘土20 0.65 34 13 0.20 10.0 ③ 粘土 19 0.58 25 23 0.22 8.2 ④ 全风化砂质泥岩 20 22 30 0.8 N=40 ⑤ 强风化砂质 泥岩 22 20 25 3.0 N 63.5＝15 ⑥ 中风化砂质 泥岩 24 15 40 4.0 N 63.5＝25 水文资料为：地下水对混凝土无侵蚀性，地下水位深度位于地表下1.5m 。 建筑物所处场地抗震设防烈度为7度，场地内无可液化土。 设计参数：柱截面尺寸为500mm×500mm 。上部结构作用在B 轴柱底的荷载标准值为Fk=1615 KN ，Mk =125 KN?m ，Vk =60 KN ；上部结构作用在B 轴柱底的荷载效应基本组合设计值为F =2100 KN ，M =163 KN?m ，V =78 KN 。 根据以上提供的设计资料，完成以下内容的设计： （一）确定基础埋置深度 （二）确定地基承载力特征值 （三）确定基础的底面尺寸 （四）持力层强度及下卧层验算 （五）确定基础的高度 （六）基础底板配筋计算 （七）绘制基础结构施工图（含平面图、详图），提出必要的技术说明 （八）编制设计计算书 柱下钢筋混凝土独立基础设计 ——计算书 1.确定基础埋置深度 地下水位于地表下1.5m 且对混凝土结构无侵蚀性。而由于荷载值较大，故初步选定③号土层为持力层。又取基础底面时最好取至持力层下0.5m ，所以考虑取室外地坪到基础底面距离为0.5+1.2+0.5=2.2m 。 2.确定地基承载力特征值 ③号土层承载力特征值fak=210KN/m 2； 由于可塑③号土层性质为可塑，则液限：0.250.75L I <≤，则查表可得， b d =0.3=1.6ηη，。 基底以上土的加权平均重度为： 3/1.165 .02.15.0) 1019(5.0)1020(2.0201185.0m KN m =++-?+-?+?+?= γ。 高坡拌合站便道横跨隧道便桥施工方案和力学检算书 编审批日制：核：准：期： 目录 第1章概述 (1) 1.1工程概况 (1) 1.2设计说明 (2) 1.3 设计依据 (3) 1.4 技术标准 (3) 1.5 便桥钢材选用及设计参数 (4) 第2章荷载计算 (4) 2.1上部结构恒重 (4) 2.2 车辆荷载 (5) 2.3人群荷载 (6) 第3章纵梁计算 (7) 3.1 纵梁最不利荷载确定 (7) 3.2 纵梁计算 (7) 第4章横梁计算 (10) 4.1横梁最不利荷载确定 (10) 4.2砼罐车荷载下横梁检算 (11) 第5章24M跨贝雷架计算 (14) 5.1 荷载计算 (14) 5.2 挂车-80级荷载下贝雷架计算 (14) 第6章M IDAS空间建模复核计算 (17) 6.1 Midas空间模型的建立 (17) 6.2 工况一计算 (17) 6.3 工况二计算 (24) 第7章桥台地基承载力验算 (30) 第8章细部构造计算 (30) 8.1 销子和阴阳头计算 (30) 8.2端部支座钢板下砼局部承压计算 (32) 8.3桥台砼抗冲切计算 (34) 第9章结论 (35) 第10章施工方案 (35) 10.1 10.2 10.3 10.4 10.5 10.6桥台施工 (35) 贝雷架安装 (36) 横梁安装 (36) 纵梁及钢板安装 (36) 通车试验 (36) 施工安全及保证措施 (36) 第 1 章 概 述 1.1 工程概况 高坡拌合站设置于线路里程 DK417+400 处横向 200 米一平坦旱地范围 内（见附图），设办公生活区、搅拌楼、砂石料场、道路、绿化带，占地面 积合计 270000m ,拌合站下埋深 27.03 米处有高坡隧道通过，隧道宽 14m ；拌 和站门前有便道一条，由原来的乡道改建而成，便道处纵断面根据线路纵断 面图确定，如图 1-1 所示；便道在 DK417+313 处与高坡隧道立体交叉，交叉 处地下岩层稳定，无溶洞，约 4 米的表层地质结构为第四系全新统坡洪积层， 土石工程等级为Ⅱ级，表层 4 米以下为白云质灰岩，土石工程等级为Ⅴ级， 层理产状为：N45W/45°SE （73°），风化等级为弱风化岩；我单位在此处进 行地质钻探，钻探结果如图 1-2 所示，与设计资料相符。由于该便道上将来 经常要通行混凝土罐车等重型车辆，为了确保重型车辆的通行不对隧道施工 产生影响，保证隧道施工安全。特设置跨径 24 米，长 25.66 米，净宽 3.8m 的临时便桥于该便道上，桥位详见附图。 图 1-1 线路纵断面在高坡拌合站处截图 2 拌合站基础计算书 第2混凝土拌合站，配备HZS120拌和机两套，每套搅拌楼设有6个储料罐，单个罐在装满材料时均按照150吨计算。对应新建线路里程桩号DK224+700。经过现场开挖检查，在地表往下0.5～3米均为粉质砂土。 一.计算公式 1 .地基承载力 P/A=σ≤σ0 P—储蓄罐重量KN A—基础作用于地基上有效面积mm2 σ—地基受到的压应力MPa σ0—地基容许承载力MPa 通过查资料得出该处地基容许承载力σ0=0.55 Mpa 2．风荷载强度 W=K1K2K3W0= K1K2K31/1.6ｖ2 W —风荷载强度Pa，W=V2/1600 ｖ—风速m/s,取28.4m/s（按10级风考虑） 3．基础抗倾覆计算 K c=M1/ M2=P1×1/2×基础宽/ P2×受风面×力矩≥2即满足要求 M1—抵抗弯距KN?M M2—抵抗弯距KN?M P1—储蓄罐自重KN P’—基础自重KN P2—风荷载KN 二、储料罐地基承载力验算 1．储料罐地基开挖及浇筑 根据厂家提供的拌和站安装施工图，现场平面尺寸如下： 地基开挖尺寸为半径为7.75m圆的1/4的范围，宽6.25m，基础浇注厚度为0.6m。基底处理方式为：压路机碾压两遍，填筑30cm山皮石并碾压两遍。查《路桥计算手册》，密实粗砂地基容许承载力为0.55Mpa。 2.计算方案 开挖深度为1.5米，根据规范，不考虑摩擦力的影响，计算时按整体受力考虑，每个水泥罐集中力P=1500KN，水泥罐整体基础受力面积为78m2,基础浇注C25混凝土，自重P’=1170KN，承载力计算示意见下图： P=9000KN 0.6m 基础 6.25m 粉质砂土 基础工程课程设计计算书 1.确定修正后的承载力特征值f a. 初选基础埋深d ： 取d=1.35m 取d=1.35,所以，持力层在粉质粘土层 ∵e=0.88 ηb =0 ηd =1.0 112 () 18118.70.35 1.32 18.6/z m z d z d KN m γγγ+-= ?+?= = f =f (3)(0.5)280 1.018.6(1.350.5)304.18304k a 304a a ak b d m a b d kPa P f kP ηγηγ+-+-=+??-=≈∴= 2.确定基底尺寸 因为给定的上部荷载都是设计值，需换算为计算值： 2111/1.4220/1.4157.14,/1.41780/1.41271.43/1.448/1.434.3k k M M KN M F F KN V V KN ∴========= 计算基础及其上土的自用应力Gk 时，基础埋深：(1.35 1.81)/2 1.58d =+= 初步确定基地尺寸，因考虑荷载偏心，将基底面积初步设计增大20% 2 1.2/() (1.21271.43)/(29520 1.58)5.8K a g A F F d m γ=-=?-?= 取基底长短比n=1/b=2 / 5.8/2 1.7,2 1.7 3.41.73b A h m l nb m b m m ∴===∴==?==< 所以Fa 无需作宽度修正 初选基础高度h=720mm 。按照《地基规范》要求，铺设垫层时保护层厚度不小于40mm ，因此可假设基础重心到混凝土外表面距离为50mm ，故钢筋的有效高度为 h0720mm-50mm=670mm 。验算荷载偏心距e: 基地处总竖向力： i 91271.4320 1.7 3.4 1.5814540.71157.1434.30.7181.e /()181/14540.124/60.57 k k K K k k k F G KN M M V KN m M F G l +=+???==+?=??====<= 基地处总力矩： 偏心距： 满足要求 max k P 验算基底最大压力: max 6145460.124 (1)(1)306.6 1.2 1.2304364.8a 1.7 3.4 3.4 b k k k F G e P kPa fa kP bl l +?= +=?+=<=?=?∴∴??满足要求基地尺寸为l=1.7m 3.4m 3.基础结构设计 采用C20混凝土，HPB325级钢筋，查得Ft=1.10N/m2,fy=210N/mm2=垫层采用C10混凝土。 计算基底净反力 1454 251.63.4 1.7k j F P kPa bl = ==? 净偏心距e=0.124m max min 306.7196.5 660.124 (1)251.6(1)3.4 G k j j P P F e bl l Kpa +∴?±=±=基底最大和最小净反力：﹛﹜ 基础高度 ①柱边截面 已初选h=720,ho=670mm. 020.4520.7 1.85 1.7c b h m b m +=+?=>= K37+680红岩溪特大桥 贝雷架便桥计算书 湖南省路桥建设集团 龙永高速公路第十一合同段 4月1日 目录 第1章设计计算说明...................................... 错误!未定义书签。 1.1 设计依据 ......................................... 错误!未定义书签。 1.2 工程概况 ......................................... 错误!未定义书签。 1.3.1 主要技术参数 ................................ 错误!未定义书签。 1.3.2 便桥结构 .................................... 错误!未定义书签。第2章便桥桥面系计算.................................... 错误!未定义书签。 2.1 混凝土运输车作用下纵向分布梁计算................. 错误!未定义书签。 2.1.1 计算简图 ................................... 错误!未定义书签。 2.1.2.计算荷载 .................................... 错误!未定义书签。 2.1. 3. 结算结果 ................................... 错误!未定义书签。 2.1.4 支点反力 ................................... 错误!未定义书签。 2.2 履带吊作用下纵向分布梁计算 ...................... 错误!未定义书签。 2.2.1. 计算简图................................... 错误!未定义书签。 2.2.2 计算荷载.................................... 错误!未定义书签。 2.2.3 计算结果................................... 错误!未定义书签。 2.2.4. 支点反力.................................. 错误!未定义书签。 2.3 分配横梁的计算.................................. 错误!未定义书签。 2.3.1.计算简图 .................................... 错误!未定义书签。 2.3.2. 计算荷载 .................................. 错误!未定义书签。 2.3.3. 计算结果 ................................... 错误!未定义书签。第3章贝雷架计算....................................... 错误!未定义书签。 3.1 混凝土运输车作用下贝雷架计算...................... 错误!未定义书签。 3.1.1最不利荷载位置确定........................... 错误!未定义书签。 3.1.2 最不利位置贝雷架计算模型 .................... 错误!未定义书签。 100t水泥罐基础设计计算书一、工程概况 某大型工程混凝土搅拌站采用100t水泥罐，水泥罐直径，顶面高度20m。水泥罐基础采用C25钢筋混凝土整体式扩大基础，基础断面尺寸为×+×。 二、设计依据： 1、《建筑结构荷载规范（2006版）》（GB50009-2001） 2、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010） 3、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011） 4、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）。 三、荷载计算 1、水泥罐自重：8t；满仓时水泥重量为100t。 2、风荷载计算： 宜昌市50年一遇基本风压：ω0=㎡， 风荷载标准值: ωk=βzμsμz ω0 其中：βz=，μz=，μs=，则： ωk=βzμsμz ω0=×××= kN/㎡ 四、水泥罐基础计算 1、地基承载力验算 考虑水泥罐满仓时自重荷载和风荷载作用。 水泥罐满仓时自重荷载：G k =1000+80=1080kN 混凝土基础自重荷载：G ck=（××+××）×24=407kN 风荷载：风荷载作用点高度离地面，罐身高度15m，直径。 F wk=×15×= 风荷载对基底产生弯矩：M wk=×（+2）=·m 基础底面最大应力： p k，max= G ck+G k bh+ M wk W= 错误!+ 错误!=。 2、基础配筋验算 (1) 基础配筋验算 混凝土基础底部配置Φ16钢筋网片，钢筋间距250mm，按照简支梁验算。 混凝土基础承受弯矩：M max=×(1 8×207××=362kN 按照单筋梁验算： αs= M max f c bh02= 362×106 ×3200×8502= ξ=1-1-2αs=1-错误!=<ξb= A s=f c bξh0 f y= 错误!=1403mm 2 在基础顶部及底部均配筋13Φ16，A s 实=13×201=2613mm 2 > A s=1403mm2，基础配筋满足要求。 (2) 基础顶部承压验算 考虑水泥罐满仓时自重荷载和风荷载作用。 迎风面立柱柱脚受力：拌合站扩大基础计算书(改)
UASB的设计计算书
基础工程课程设计计算书
高速公路高坡便桥设计方案和计算书
搅拌站基础计算书
基础工程课程设计计算书
贝雷架便桥设计计算书样本
混凝土搅拌站水泥罐基础设计