均质无限含水层潜水非完整井稳定流抽水
02 管井降水计算(潜水完整井 潜水非完整井)
按井管（筒）是否穿透整个含水层分为完整如图1（a）基坑41基坑b 基坑c基坑dk 土的渗透系数m/d 1H 潜水含水层厚度m 19S 基坑水位降深m 9R 降水影响半径m 150γ0基坑等效半径m 6.09Q 基坑总涌水量m 3/d253.0783#DIV/0!#DIV/0!#DIV/0!注：(1)、降水影响半径宜根据试验确定，当基坑安全等级为二、三级时，如图1（b）条件：b<0.5R;b为基坑中心到河岸的距离基坑a 基坑b 基坑c 基坑db m 25Qm 3/d389.9217#DIV/0!#DIV/0!#DIV/0!如图2（a）基坑a基坑b 基坑c基坑dh mm 18单位意义符号符号符号意义意义基坑中心到河岸的距离基坑总涌水量(二)、均质含水层潜水非完整井基坑涌水量计算：1、基坑远离地面水源：数据单位(2)、基坑等效半径当基坑为圆形时就是基坑半径，当基坑为矩形时如下计算：γ0=0.29(a+b)当基坑为不规则形状时：2、基坑近河岸:数据一、基坑总涌水量计算(一)、均质含水层潜水完整井基坑涌水量计算：1、基坑远离水源时：数据当为潜水含水层时：当为承压水时：单位)2.01lg()1lg(366.10022r h l l h r Rh H kQ m m m+-++-=)1lg()2(366.10r RSS H KQ +-=kH S R 2=kS R 10=πA r =0)2(hH h m +=02lg )2(366.1r b SS H kQ -=ｌ过滤器长度m2.5R 150γ0 6.09S9参数1H 2-h m 23700参数2lg(1+R/γ0) 1.408758#DIV/0!#DIV/0!#DIV/0!参数3(h m -ｌ)/ｌ 6.2#DIV/0!#DIV/0!#DIV/0!参数4lg(1+0.2×h m /γ0)0.201706#DIV/0!#DIV/0!#DIV/0!Q 基坑总涌水量m 3/d13.91324#DIV/0!#DIV/0!#DIV/0!b>M/2基坑a 基坑b 基坑c 基坑dM 见表格上说明m 参数1(ｌ+S)/lg(2b/γ0)12.5772#DIV/0!#DIV/0!#DIV/0!参数2lg(0.66ｌ/γ0)-0.56713#DIV/0!#DIV/0!#DIV/0!参数30.25ｌ/M#DIV/0!#DIV/0!#DIV/0!#DIV/0!参数4lg(b 2/(M 2-0.14ｌ2))#NUM!#DIV/0!#DIV/0!#DIV/0!Q基坑总涌水量m 3/d#DIV/0!#DIV/0!#DIV/0!#DIV/0!单位如图2（b）式中：b为基坑中心至河岸的距离，M为过滤器向下至不透水土层的深度数据符号意义2、基坑近河岸：（含水层厚度不大时）]14.0lg 25.066.0lg 2lg [366.122200l M b M l r l lr b s l ks Q -+++=水层分为完整井和非完整井。
10第六章第三节地下水向完整井的非稳定流运动
结论：拟合时尽可能使用中部弯曲的线段。
上式中除s、t在抽水过程为变数外，其余均可认为是常数， 这样，可以把该公式变换为：
式中 截距为：
斜率为：
由截距可解压力传导系数
由斜率可求导水系数T
导水系数T—表示含水层的导水性能。
压力导水系数a---表示含水层中水位传导速度的参数
储水系数或弹性给水度 指承压水头下降1m时，从单位面积含水层(即面积为单位面积，高度为含水层厚度的柱体)中释放出来的弹性水量。
---含水层体积的弹性系数
潜水
潜水
承压水
承压水
§6.4.1、承压含水层中的完整井流
对于定流量抽水
所以Theis公式的近似表达式为：
同理，潜水井的非稳定流Jacob公式为：
二 对Theis公式和与之有关的几个问题的讨论
1. Theis公式反映的降深变化规律
由于W（u）与u成正比，所以W（u） 与1/u成正比，从而，S与t和r的关系， 可作图并参考表进行如下讨论：
（1）当t不变时（同一时刻），径向距离r增大（1/u减小， W(u)减小），降深s变少，当r→∞时，s→0。
④ 任取一配点（在曲线上或曲线外均可），记下匹配点 的对应坐标，代入相应的公式求参数。 2. Jaco Nhomakorabea直线图解法
当u≤0.05时，可以用Jacob公式求参数
配线法的缺点：（1）抽水初期实际曲线常与标准曲线不符； （2）当抽水后期曲线比较平缓时，同标准曲线不容 易拟合准确，常带有人为误差。
2. Theis公式反映的水头下降速度的变化规律
近处水头下降速度大，远处下降速度小
潜水完整干扰井非稳定流抽水试验计算水文地质参数
潜水完整干扰井非稳定流抽水试验直线图解法（水文地质参数计算）（发表于《内蒙古水利》（2011年第1期），荣获“2010—2011年度科学发展与构建和谐社会理论实践成果”一等奖，颁奖单位：四川西部文献编译研究中心、《环球人文地理》（理论版）编辑部、中国西部科技杂志社）内容摘要：对于潜水完整干扰井非稳定流抽水试验计算水文地质参数，可应用类似的承压--无压水定解问题的太斯解析解公式，依据“势能叠加原理”求出干扰井解析式，再进行承压水降深S 和潜水含水层天然厚度H与抽水计算时刻观测井中水柱高h的平方差（H2-h2）近似代换之后，得到相应的潜水干扰井太斯解析解公式。
然后，再进行雅可布式简化，得到便于图解计算的潜水干扰井雅可布公式，类似于承压水雅可布图解法，求得水文地质参数K的较精确值和μ的可参考值。
引言：在水文地质勘查实践中，为更清楚地了解含水层水动力学特性，能够掌握较切合实际的水文地质参数，为开采井布局和设计提供较为可靠的出水量及其与水位变化关系的依据性资料，常布置实施多主孔完整干扰井非稳定流抽水试验。
对于潜水含水层，至近年来的规范规程和教科书，都未直接给出完整干扰井非稳定流抽水试验计算水文地质参数的具体公式，在生产实践中，常需水文地质人员自行推演计算公式，缺乏表达的统一性和应用的普遍性。
本文根据地下水动力学教程提示，对潜水完整干扰井非稳定流抽水试验计算水文地质参数方法和公式进行论述。
一、水文地质模型1、含水层在平原区或其它潜水含水层分布较广、连续发育的地区，含水层厚度分布较稳定，岩性较均匀，底板倾斜度较小，适用于地下水动力学方法计算抽水试验水文地质参数。
2、边界条件边界距抽水井距离大于500m，可按无限边界处理。
图1 潜水含水层完整干扰井非稳定流抽水水文地质模型示意图二、单井数学模型及其解析解对于分布连续广泛，厚度相差不大，岩性较均匀的承压—无压含水层中完整井井流，常用如下数学模型描述：其中：t—抽水时间（T）；r—计算水位点与抽水井距离（L）；Q—井孔抽水量（L3T-1）。
水文地质勘查技术：抽水试验技术要求
——抽水试验技术要求
抽水试验技术要求
一、稳定流抽水试验技术要求 二、非稳定流抽水试验技术要求 三、群孔干扰抽试验技术要求
抽水试验按其所依据的理论基础不同分为哪两类？ 稳定流抽水试验？ 非稳定流抽水试验？
抽水试验——技术要求
一、稳定流抽水试验的主要技术要求
1、水位降深的要求
正式稳定流抽水试验一般要求进行三次不同水位降深 的抽水，并要求各次降深的抽水连续进行。对于勘察精度 要求不高的地区，也可试用二次降深。下列情况，可作一 次最大降深：
301
2月21日 0：00—7：00
301
2月21日
20:00
240
20:30
227
23:00
213
23:30
200
24:00:00
189
2月22日 0:00—16：00
189
水量(L/S)
24.0 16.0 16.2 16.5 16.7 16.9 17.1 17.3 17.3 17.3 13.7 13.1 12.5 12.0 11.7 11.7
（1）水量不大（q小于0.1L/s.m）的含水层 （2）精度要求不高或研究价值不大的含水层 （3）已掌握一定水文地质资料的地区，布设一般勘探孔 或辅助勘探孔抽水时 （4）含水层补给量充沛，涌水量大，抽水设备最大抽降 能力小于1m。
一般抽水试验选择最大降深Smax： 潜水含水层：Smax=（1/3—1/2）H（ H为含水层厚度，不完整井为自孔底算
当有越流补给时，S（Δh2）—lgt曲 线出现拐点，抽水延续时间宜至拐点后 的线段趋于水平。即用拐点法计算参数 ，抽水至少应延续到出现最大降深能判 断拐点为止。如需利用稳定状态时段的 资料，则水位稳定段的延续时间就符合 稳定流抽水试验稳定延续时间的要求。
地下水动力学,稳定井流与非稳定井流
5结论
理论推导与实际算例表明文中提出的非稳定井流试验数据分析方法是可行的。与现有的方法相比较，具有：（1）不论稳定与非稳定井流的情况下均可以应用；(2）仅要求计算井损参数的情况下，可以不考虑非稳定流井函数的具体形式；（3）非线性指数不论是否已知的情况下均可以应用；（4）全部数据分析过程可以程序化，利用计算机完成全部计算过程等优点。
关键词：稳定井流；非稳定井流；泰斯公式；裘布依公式；井函数
1地下水动力学发展史
在18世纪中期开始，一些法国工程师和科学家的杰出成就，奠定了地下水渗流力学 的理论基础。这当中主要包括达西定律 、裘布依假设 、布西涅克斯潜水运动方程 。达西定律是法国工程师达西在解决城市给水问题时，根据均质砂中垂直水流实验结果，在1856年总结出线形渗流方程 ，即地下水的渗流速度v与水力梯降J成正比的线形关系；该线形渗流方程也就是著名的达西定律，它的建立是渗流力学诞生的标志。裘布依假设是法国工程师、水力学家裘布依针对缓变流动的潜水,于1863年提出用潜水位h代替侧压水头,这种处理方法使得同一剖面各点的渗透速度相等。得益于裘布依假设，达西定律在实际中被迅速推广，这也使得渗流力学得以迅速发展。布西涅克斯方程是在1904年法国数学力学家布西涅克斯在认为水是不可压缩的条件下，利用裘布依假设，给出潜水渗流运动的微分方程,这为非稳定流理论 的发展奠定了基础。他创造性地将坐标原点取在含水层底板上(以下坐标都是这种设置方法) ,这使得方程中的水位变量与潜水流厚度相等,这极大地方便了方程在实际中的应用。
4实用分析
在大部分地质报告，无论是抽水试验还是矿井涌水量预测，特别是通过抽水试验来求含水层参数，多数是采用稳定井流解析法。但是一些地质报告在采用这种方法是时却忽视对水问地质条件的分析，忽视当地是否存在稳定井流的可能性，似乎以为“稳定井流”是一种不受条件限制的、可以任意选用的计算方法，但是这是一种错误的观点。
天津市宝坻区某地块水文地质调查抽水和微水试验结论探讨
2018年 9月上 世界有色金属283天津市宝坻区某地块水文地质调查抽水和微水试验结论探讨于大澍，辜汉华（天津华北地质勘查局核工业二四七大队，天津 ３０１８００）摘 要：本文分析了场地水文地质调查中监测井１个落程的定流量抽水试验，抽水稳定时间达到８ｈ以上，并进行水文恢复观测；通过抽水试验的开展查明工作区目的含水层地下水及变化幅度；分别计算各含水层的渗透系数等水文系数；并根据单井涌水量，评价含水层的富水性。
关键词：渗透系数；抽水试验；微水试验中图分类号：Ｐ６９４ 文献标识码：Ａ 文章编号：１００２－５０６５（２０１８）１７－０２８３－２Discussion on pumping and micro water test results of hydrogeological survey of a plot in Baodi, TianjinYU Da-shu,GU Han-hua（Ｔｉａｎｊｉｎ Ｎｏｒｔｈ Ｃｈｉｎａ Ｇｅｏｌｏｇｉｃａｌ Ｓｕｒｖｅｙ Ｂｕｒｅａｕ ｎｕｃｌｅａｒ ｉｎｄｕｓｔｒｙ ２４７ Ｂｒｉｇａｄｅ，Ｔｉａｎｊｉｎ ３０１８００，Ｃｈｉｎａ）Abstract: Ｉｎ ｔｈｉｓ ｐａｐｅｒ， ｔｈｅ ｃｏｎｓｔａｎｔ ｆｌｏｗ ｐｕｍｐｉｎｇ ｔｅｓｔ ｏｆ ａ ｍｏｎｉｔｏｒｉｎｇ ｗｅｌｌ ｉｎ ｈｙｄｒｏｇｅｏｌｏｇｙ ｓｕｒｖｅｙ ｉｓ ａｎａｌｙｚｅｄ， ｔｈｅ ｐｕｍｐｉｎｇ ｓｔａｂｉｌｉｔｙ ｔｉｍｅ ｒｅａｃｈｅｓ ｍｏｒｅ ｔｈａｎ ８ ｈｏｕｒｓ， ａｎｄ ｔｈｅ ｈｙｄｒｏｌｏｇｉｃａｌ ｒｅｃｏｖｅｒｙ ｏｂｓｅｒｖａｔｉｏｎ ｉｓ ｃａｒｒｉｅｄ ｏｕｔ． Ｔｈｅ ｗａｔｅｒ ａｂｕｎｄａｎｃｅ ｏｆ ａｑｕｉｆｅｒ ｉｓ ｅｖａｌｕａｔｅｄ ａｃｃｏｒｄｉｎｇ ｔｏ ｔｈｅ ｗａｔｅｒ ｉｎｆｌｏｗ ｆｒｏｍ ｓｉｎｇｌｅ ｗｅｌｌ．Keywords: ｐｅｒｍｅａｂｉｌｉｔｙ ｃｏｅｆｆｉｃｉｅｎｔ； ｐｕｍｐｉｎｇ ｔｅｓｔ； ｍｉｃｒｏ ｗａｔｅｒ ｔｅｓｔ该地块位于天津市宝坻区北部，占地约180526.30m 2，在场地根据区域地下水流向分别在上，中，下游内进行了5眼地下水专用监测井的水文地质钻探工作，本次钻探工程使用SH30型钻机，井深16m~18m，以进入第一层含水层底板为准，为完整井，贯穿整个潜水含水层，井管材料为PVC，钻孔孔径200mm，成井井径110mm，填砾厚度90mm，填砾深度16m （设置水泥台及钢管保护罩进行保护，以防止污水及雨水回灌）。
水文地质学第8章-3
∂ 2 H 1 ∂H 把Q1、Q2、∆V代入(1)式，化简后得： T 2 + ∂r r ∂r
∂H 因为单位时间的水头下降为 ，则单位时间内单元含 ∂t 水柱体内的弹性释放水量应为 ∆V = 2πrdrµ * ∂H ∂t
∂H = µ* ∂t
2、泰斯公式的导出： 、泰斯公式的导出： 根据上述假定条件，建立数学模型：
∂ 2 H 1 ∂H ∂H µ* = T 2 + ∂r ∂t r ∂r H t =0 = H 0 H r →∞ = H 0 lim r
r
0
∂H Q = ∂r 2πT
t＞0 r ＞0 t = 0 r ＞0 t＞0 r ∞ t＞0
求解上述数学模型的思路：先将二阶偏微分方程变换为只 含一个变量的常微分方程，求出该微分方程的解，最后得 出计算公式---泰斯公式。
r 2µ * r 2µ * ≤ 0.01 或 t ≥ 25 1%，所以：在 的影响下，由 4Tt T
r 2µ* − 4Tt
于井径无限小的假设引起的相对误差不超过1%。
二、潜水完整井非稳定流公式----仿泰斯公式 潜水完整井非稳定流公式 仿泰斯公式 潜水向完整井的运动（如下图示），其潜水面 是一个随时间 不断变化的可动边界。即： （1）在潜水含水层中抽水，近井范围内具有三维流特征，要考 虑渗流速度的垂直分量； （2）含水层厚度是时间t及向径r的函数，因此T也是t和r的函数。 （3）在潜水含水层中抽水具有“滞后疏干”和“延迟补给”的 特点。 1、假定条件： 、假定条件： （1）含水层均质、等厚、隔水底板水平埋藏，含水层侧向无界； （2）垂向无水量交换，抽水前潜水面水平； （3）当抽水降深与含水层厚度比不大时，将近井范围内三维流 简化为二维流。
裘布衣稳定井流
大，流速垂直分量变小，因此理论曲线与实际曲线也逐渐趋向
一致。
三、裘布依稳定潜水井流基本方程讨论
（二）裘布依潜水稳定井流涌水量方程的正确性
该方程推导是在裘布依假定的前提下求得的，由于忽略了垂直
分流速，因而也没有考虑水跃问题。1951年，前苏联学者恰尔 内对裘布依Q公式的正确性做了严格的推导。通过证明说明在
裘布依稳定潜水井流方程应用
该式表明：
（1）降落漏斗曲线取决于内外边界的水位，与流量Q
和渗透系数K无关；
（2）与流量Q和渗透系数K无关，说明利用水头观测
是不能唯一确定渗透系数K的。
（3）参数反演时，若只有水头边界，而无流量边界是
无法求参的。
二、裘布依稳定承压井流
在稳定抽水条件下，剖
面上的流线是相互平行 的直线，等水头线是铅 垂线，等水头面（渗流 断面）则是真正的圆柱
泛应用。并导致了地下水资源评价概念和方法上的错误。
问题出在哪？ 1．齐姆模型能否形成稳定流ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ 2．流网上的差异：
稳定井流条件
b
4．到底什么条件下才能形成稳定流：——只有当补给量的增 量与排泄量的减量之和等于抽水量时，才有可能形成地下水的
稳定流动。
稳定井流条件
均衡地段的边缘线
影响范围的边缘线
Q动
Q抽
面（如图示）。这种情
况下，不同r处，J相等
裘布依稳定承压井流公式推导
裘布依稳定承压井流公式应用 1、流量方程 当已知r1处水头为H1，r2处水头为H2，则:
2、求导水系数T
裘布依稳定承压井流公式应用 3、水头线方程
H Q 1 rw 2T r dr H wdH Q r ln H H w 2T rw r
岩土工程渗流：第5章 地下水井流理论
5.1.3 其他井流情 况与相关的约定
向井中注水的情况实际上和抽水的情况一样，在计算与分 析中可以同样利用抽水的相关理论。
本章除特别提到的条件外，一般都用了以下的假定： (1)含水层中水流服从Darcy定律 (2)在水头下降的瞬间水就释放出来（专指潜水浸润面） (3)含水层均质、各向同性、无限延伸 (4)含水层底部水平，承压含水层等厚 (5)抽水前的地下水面是水平 (6)忽略弱透水层的贮水性
17
计算影响半径R的经验公式和经验值
18
19
2）两个观测孔的井流公式
Q 2 KM H0 hw
ln R rw
sw
H0
hw
Q
2 KM
ln R
rw
边界条件并不一定在r=R和r=rw，可以是任何已知点的 水头值（ri，Hi）或降深值（ri，si）。
承压井流量 一般形式为：
Q
2
KM H1
计算机广泛应用 前的时代产物
14
5.2.2 承压井的齐姆（Thiem）公式
1）引用影响半径
影响半径R的取值，理论上没有严格证明，实际上 是困扰人们的一个问题。 该问题分为两类：
无限大区域中R取值； 有界区域R取值
2）两个观测孔的井流公式
由于井壁影响，应用时有误差，工程中常用两个 观测孔的井流公式。
s(x, y,t) H0 (x, y, 0) H (x, y,t)
井中心处降深最大，离井越远降深越小，整个水头下降 区呈漏斗状，称为降落漏斗。
潜水井的降落漏斗在含水层内部扩展，有自由面。
承压水井的降落漏斗没有自由面，是水头的降低区。
如无其他来源，潜水井抽出的水量相当于降落漏斗的含 水层体积的重力疏干，而承压水井的水来自于因降深漏 斗处的水头降低造成含水层的弹性释水。（非稳定井）
潜水非完整井稳定流计算
潜水非完整井稳定流计算
潜水非完整井指的是一种不完全封闭的井，其在井口处未封闭或封闭不完全，存在一定的油水气交界面。
在该种井中，油水气三相同时同时存在且互相作用，因此其流体力学现象更为复杂。
稳定流计算是指在考虑流体动力学的基础上，对潜水非完整井的稳定流进行计算和模拟。
其目的是通过数值计算模拟得到井内流体的分布情况，了解井内油水气三相的运动规律和相互作用，为后续的油气开采工作提供科学依据。
潜水非完整井稳态流计算主要涉及到以下几个方面：
1. 数值模拟及计算：通过数值模拟对井内三相流体的分布和流动速度等参数进行计算和分析，以确定井内的油水气分布情况。
2. 流体力学参数的确定：通过实验或经验，确定井内三相流体的物理特性参数，如粘度、密度等参数，以便在数值模拟时进行计算。
3. 边界条件的设定：在计算模拟时需要设定合适的边界条件，如井口处的油水气分布情况和初始分布情况等。
4. 模型验证与改进：利用实际生产数据与计算模拟结果的对比，验证模型的精度，进一步完善模型。
总之，潜水非完整井稳定流计算是一项基于流体力学原理和数值计算方法的科学研究工作，其目的在于实现对井内油水气三相流体的流动规律和分布情况的科学计算与研究。
均质含水层潜水非完整井基坑降水方案设计
基坑降水方案设计一、降水条件分析根据本工程水文地质条件，基槽开挖深度范围内分布的地下水有两层地下水，依次为上层滞水、潜水，潜水含水层主要为卵石层，上层滞水静止水位约为2.0m～5.0m，潜水静止水位6.0m～8.0m，这两层地下水对基坑开挖、基坑支护及基础施工均有影响。
目前为枯水期，按地下水位埋深约为6.0m设计降水方案。
场平标高为511.00米，基坑设计开挖深度最深处为9.45m，考虑降水对主楼电梯井的影响，降水至深度14.0m；主要降卵石层中的水；根据勘察资料，各卵石层渗透系数为20m/d。
根据该场地的环境条件和水文地质条件，含水层的渗透系数较大，地下水量较大，拟采用管井降水方案。
地下水控制方法可分为集水明排、降水、截水和回灌等类型。
表1-1 地下水控制方法与使用条件针对该场地地下水类型、场区水文地质条件，设计采用管井降水方案，形成一定降深，达到疏干基槽目的。
二、基坑降水设计计算1）确定降水井的埋深LH W =HW1+ HW2+ HW3+ HW4+ HW5+ HW6式中：HW1——基坑深度，HW1=9.45m；H W2——降水水位距离基坑底要求的深度，HW2=4.55m；HW3——ir，i为水力坡度，在降水井分布范围内宜为1/10～1/15，15/1=i，r0为降水井分布范围内的等效半径或降水井排间距的1/2，取等效半径r=76.15m；HW4——降水期间地下水位变幅（m），取0米；HW5——降水井过滤器工作长度（m），取2.5米；HW6——沉砂管长度（m），取3.5米；则 HW=9.45+4.55+（1/15）*76.15+0+2.5+3=24.58，取25m。
2）确定引用半径（假想半径）R对于矩形基坑，其长宽比不大于5时，可用“大井法”将矩形基坑折算成假想半径为R的理想大圆井R0m式中：A——基坑的面积,取18216m2；3）确定抽水影响半径R228357.77Rm==⨯=式中：k——渗透系数，取加权平均值，20/k m d=；H——含水层厚度，取钻探揭露深度25米；s——抽水坑内水位下降值，s=14-6=8m。
潜水非完整井抽水试验对细砂层渗透系数的测定
【作者简介】孙汉芳（1985~），女，山东潍坊人，工程师，从事岩土工程研究。
潜水非完整井抽水试验对细砂层渗透系数的测定Determination of Permeability Coefficient of Fine Sand Layer byPhreatic Non-Complete Well Pumping Test孙汉芳（深圳市南湖勘测技术有限公司，广东深圳518000）SUN Han-fang(Shenzhen Nanhu Survey Technology Co.Ltd.,Shenzhen 518000,China)【摘要】地下含水层的渗透系数是水文地质勘察中的重要参数之一，不同试验类别、不同计算方法所得出的渗透系数也不尽相同。
为避免产生较大的误差，勘察工作应选用最适宜的试验方案、最合理的计算方法。
论文根据多层地下水情况，使用带1个观测孔的潜水非完整井对细砂层进行试验，并由此计算其渗透系数，为水文地质勘察提供依据。
【Abstract 】The permeability coefficient of underground aquifer is one of the important parameters in hydrogeological exploration.Thepermeabilitycoefficientsobtained by different test types and different calculation methods are also different.In order to avoid large error,the most suitable test scheme and the most reasonable calculation method should be chosen in the reconnaissance work.In this paper,according to the condition of multi-layer groundwater,a phreatic non-complete well test with one observation hole is carried out for fine sand layer,and its permeabilitycoefficient iscalculated,which providesa basisfor hydrogeological exploration.【关键词】抽水试验；非完整井；渗透系数；水文地质勘察【Keywords 】pumpingtest;incompletewell;permeabilitycoefficient;hydrogeologicalsurvey【中图分类号】TU441+.4；P641.73【文献标志码】A 【文章编号】1007-9467（2021）11-0023-03【DOI 】10.13616/ki.gcjsysj.2021.11.2071引言随着当前社会经济的迅猛发展，城市化建设的进程不断加快，建筑物对高度、深度方面的要求越来越高。
潜水非完整井稳定流计算
潜水非完整井稳定流计算潜水井是指在陆地上的水井，在某些特定的工程项目中，潜水井的开挖和维护是必要的。
而在潜水井的设计和施工过程中，需要对井中的水流进行计算和分析，以确保井的稳定性和可用性。
潜水井中的水流可以分为两种类型：完整井和非完整井。
完整井是指井筒中只存在水流，而非完整井则同时存在水流和气体流。
在实际工程中，非完整井更为常见，因为在井施工过程中，气体往往会被气泵引入井中，以减少水流对井筒的侵蚀。
潜水非完整井稳定流计算的目的是确定井筒中水流和气体流的速度和压力分布，以及井筒的稳定性。
在进行计算时，需要考虑多种因素，如井筒的尺寸、井底的水位、气泵的功率和井筒的摩擦阻力等。
潜水非完整井的稳定流计算可以通过数值模拟和实验方法来进行。
数值模拟是利用计算机程序对井筒中的水流和气体流进行模拟和计算，以得到速度和压力分布。
而实验方法则是通过在实验室中搭建井筒模型，通过测量和观察来获取相关数据。
在进行潜水非完整井稳定流计算时，需要考虑以下几个关键因素：1. 井筒的几何形状：井筒的形状对水流和气体流的速度和压力分布有重要影响。
一般来说，井筒的直径越大，水流和气体流的速度越小，井筒的稳定性也就越好。
2. 水位和气泵功率：井底水位和气泵功率对井筒中水流和气体流的速度和压力分布也有重要影响。
一般来说，井底水位越高，水流和气体流的速度越大，井筒的稳定性也就越差。
而气泵功率越大，气体流的速度也越大。
3. 井筒的摩擦阻力：井筒的摩擦阻力也会对水流和气体流的速度和压力分布产生影响。
一般来说，井筒的摩擦阻力越大，水流和气体流的速度越小，井筒的稳定性也就越好。
潜水非完整井稳定流计算的结果可以用于指导潜水井的设计和施工，以确保井的稳定性和可用性。
在实际工程中，工程师可以根据计算结果，调整井筒的尺寸、控制井底水位和气泵功率，以及减小井筒的摩擦阻力，从而提高潜水井的稳定性。
潜水非完整井稳定流计算是潜水井设计和施工中的重要环节。
通过对井筒中水流和气体流的计算和分析，可以确保井筒的稳定性和可用性。