深层低渗凝析气藏试井解释方法及其应用探讨
气藏产能测试评价及试井分析
无因次启动压 力梯度
气藏产能测试评价及试井分析
无限 大凝 析气 井低 速非 达西 渗流 试井 数学 模型
Laplace变换
气藏产能测试评价及试井分析
Stehfest数值反演
气藏产能测试评价及试井分析
气藏产能测试评价及试井分析
气藏产能测试评价及试井分析
,
对于固定参数 ,
值增加得越大,双对数曲线早期和
气藏产能测试评价及试井分析
压力历史
气藏产能测试评价及试井分析
A. 常规解释:
(1)Horner法(两相拟压力,不考虑吸附) :
解释结果: K=1.51 mD S=2.83 外推地层压力 P*=26.31MPa
气藏产能测试评价及试井分析
(2)Horner法(两相拟压力,考虑吸附) :
气体吸附作用使得渗流过程中 地层反凝析油饱和度增加,气 相相对渗透率相应减小,因此 使得计算出的两相拟压力降低
气藏产能测试评价及试井分析
常规解释: (1)MDH法: (单相拟压力)
解释结果: K=2.75 mD S=5.37 外推地层压力 P*=30.79MPa
压力后期下掉,(储层压力下降),无法应用。
气藏产能测试评价及试井分析
(2)Horner法: (单相拟压力)
解释结果: K= 2.51mD S=4.26 外推地层压力 P*=31.78MPa 探测半径: 497.24 m 单井控制储量 3.23 ×108 m3
气藏产能测试评价及试井分析
解释结果: K= 4.54 mD S=15.12 外推地层压力 P*=29.95 MPa 探测半径: 704.74 m 单井控制储量 6.88 ×108 m3
气藏产能测试评价及试井分析
低渗储层试井压力解释新方法
低渗储层试井压力解释新方法鲁松;安宏亮;魏婷;秦民君;林丽丽【摘要】长庆油田因其储层“三低”特征,采用常规试井解释时外推储层压力偏高。
针对低渗透油藏的储层与生产特征,在进行试井解释时引入裂缝影响半径和裂缝影响面积2个概念,主要考虑裂缝及裂缝影响半径区域对试井曲线的影响,将双对数曲线上翘分为2个部分,前部分主要受到压裂和长时间生产后储层平面非均质性的影响,后部主要受到非达西渗流和启动压力梯度的影响,取得了良好的解释与应用效果。
【期刊名称】《石油天然气学报》【年(卷),期】2014(000)012【总页数】4页(P190-193)【关键词】低渗透储层;试井解释;外推压力【作者】鲁松;安宏亮;魏婷;秦民君;林丽丽【作者单位】中石油集团测井有限公司生产测井中心,陕西西安710201;中石油长庆油田分公司第七采油厂,陕西西安710201;中石油长庆油田分公司第七采油厂,陕西西安710201;中石油集团测井有限公司生产测井中心,陕西西安710201;中石油集团测井有限公司生产测井中心,陕西西安710201【正文语种】中文【中图分类】TE353.5长庆油田三叠系储层属典型的低渗、低压、低丰度的“三低”油藏,非均质性严重,油井一般无自然产能,要经过大型水力压裂后才能投产,而且产量递减快,稳产产量较小[1]。
由于各种因素的影响,目前有72%的采油井采用井口关井方式进行压力恢复测试,测试时间15~20d,测试双对数曲线特征不完整,一般只有井储阶段及过渡段,随后曲线开始上翘,测试时间越长,上翘幅度越大,采用常规试井方法解释储层压力偏大,制约了油田对试井解释结果的应用。
例1井,长6储层,2005年12月压裂后投产,原始地层压力为7.2MPa,稳定产量为3.64m3/d; 2012年9月采用井底关井进行压力恢复测试(图1),测试时日产液量1.08m3/d,含水率75%(水质分析该水为注入水)。
总测试时间1480h,关井恢复时间为1300h,测得压力从0.59MPa上升到3.24MPa。
低渗透油藏注采井间驱替压力梯度应用分析
[ 2 】刘斌 , 朱 秋秋, 李青 . 低渗透 断块 油藏有效 驱替压 力系统
研究 [ J ] . 辽 宁化 工 , 2 0 1 4 , 4 3 ( 1 0 ) : 1 3 0 5 — 1 3 0 8
3 认 识
3 8
开 发应 用
统计 发现 该注 水井 组 实 际见效 的井 3口, 分别
井 名
Y2 2 — 1 3 Y2 2 — 2 2
为 Y2 2 — 1 3 、Y 2 2 . 2 2和 Y 2 2 . 斜2 2井 , 如 表 4所 示 。
理论 是否能建立有效 实际是否能建立有效 的注采关系 的注采关 系
Pe r me a b i l i t y Re s e r vo i r HA N Fe n g— r u i
Ab s t r a c t : B y c a l c u l a t i n g t h e mi n i mu m d i s p l a c e me n t p r e s s u r e g r a d i e n t b e t w e e n i n j e c t i o n a n d p r o d u c t i o n we l l s , we e s t a b l i s h e d a t h e o r e t i c a l p o s s i b i l i t y o f i n j e c t i o n — p r o d u c t i o n r e l a t i o n s h i p . C o mb i n e d wi t h t h e r e s u l t s f r o m
凝析气藏循环注气气窜判别方法及应用
1 凝析气井气窜判别方法
目前对牙 哈凝析气藏气 窜现象 的预判和识别
主要有 4 种方法 : ①基于地层流体 P 参数拟合的 、 相态软件包图版法间接判别法 【 , 4 这种方法能有效 】
判断生产井是否气窜并确定井 流物 中注入气所 占
阻 co .Oi m l
- 尔勒 中 国石 油塔 里木 油 田公 司天然 气 事业部 。 电话 :O9 ) 194 。37620 (96 2796 17988 。E—m r ldn —t ptm . a :uog i ll m@ e  ̄
・
2 ・ 7
天 然 气 勘 探 与 开 发
20 年 1 月出版 08 2
表2牙哈210井露点压力凝析油含量的变化图3牙哈210井流压变化曲线3气窜对气井产能的影响32对储集层物性的影响31对井底流压的影响通过牙哈2一lo井历年来试井解释成果对比分井底流压的变化与凝析气井生产密切相关当析该井不同测试时期拟压力导数曲线后期形态差井底流压低于露点压力时近井地带会发生反凝析异明显图4测试曲线后期异常是受井筒内的相现象那么在气窜发生前后井底流压又将发生怎样分离和相再分布效应所致
牙哈凝析气 田位于新疆库车县境 内, 构造位于
否气窜 ; ③根据现场生产气油 比等参数直接判断气 窜的经验法 ( 2 ; 图 ) ④根据微地震气驱前缘动态监 测法判断气窜。
塔里木盆地塔北隆起轮 台断 隆中段牙 哈断裂构造 带上, 其中牙哈 2— 3为主力凝析气藏区块。该气
藏具有储量大、 埋藏深 、 原始地层压力高、 地露压差 小、 凝析油含量高、 石蜡含量高等特点 , 是一个近饱
而过早发生气 窜。文章 简要介绍 了凝析气井气窜 的 4种 判别方法 , 通过 分析 牙哈 2—3凝 析气藏 循环注 气开发 的
低渗透气藏水平井开发技术经济界限研究
contents •引言•低渗透气藏水平井开发技术概述•水平井开发技术经济界限研究•低渗透气藏水平井开发技术方案优化•低渗透气藏水平井开发技术经济界限研究结论与建议•低渗透气藏水平井开发技术经济界限研究案例分析目录研究背景与意义低渗透气藏在我国天然气资源中占据重要地位,但由于其储层物性较差,开发难度大,需要采用水平井等先进技术提高单井产量和采收率。
目前,对于低渗透气藏的开发技术经济界限研究尚不充分,缺乏定量分析方法和相关指标体系,导致开发决策缺乏科学依据,存在一定的盲目性。
因此,开展低渗透气藏水平井开发技术经济界限研究具有重要的理论和实践意义,可以为优化开发方案、提高投资效益和降低开发风险提供指导。
研究目的研究方法研究目的与方法低渗透气藏特点03水平井技术的适用范围水平井开发技术简介01水平井技术定义02水平井技术的优势技术经济界限研究的重要性控制开发成本通过技术经济界限研究,可以找出最适合的钻井方案和生产方案,从而降低开发成本。
指导未来开发通过技术经济界限研究,可以了解不同开发方案的技术经济效果,从而指导未来的开发规划和决策。
提高开发效益开发方案和技术路线,从而提高开发效益。
基于给定的地质储量和工程条件,预测不同开发方案的经济效益,选择最优方案。
动态分析法考虑资金的时间价值,预测未来现金流,计算开发方案的内部收益率和净现值等指标。
静态分析法技术经济界限研究方法VS不同渗透率和储层深度的影响水平井长度和钻井液的影响优化目标与约束条件优化目标提高低渗透气藏采收率、降低开发成本和提高经济效益。
约束条件资源储量、地质条件、技术水平、经济因素等。
方案优化与对比分析水平井设计优化包括井眼轨迹优化、水平段长度优化、钻井液体系优化等。
压裂技术优化针对低渗透气藏特点,采用多段压裂、水力喷射压裂等技术。
增产措施优化采用综合酸化、二氧化碳吞吐等措施提高单井产能。
方案对比分析通过对不同方案的开发效果、成本投入等方面进行对比分析,选择最优方案。
13第十三章-凝析气井试井分析
(
)
凝析气井试井分析方法
复合气藏模型(压恢) 复合气藏模型(压恢)
q RT 1 C K∆t ψ (∆t) −ψ (0) = 2 KhM 2 ln Φ µc r C
m 1 2 i spb spb gi
凝析气井试井分析方法
两相拟压力方法
压 力 恢 复 试 井
4.2415×10−3 qt RT t p + ∆t ∆ψ2 pws =ψ2 p (P) −ψ2 p (P ) = lg i ws Kh ∆t
K= 4.2415×10−3 qt,mol RT mh
S' =1.151(
Ψ p (P 1) − Ψ p (P ) ws wf 2 2 m
单相气体拟压力方法
p
ρ ψsp = ∫p µ dP
r
ψ
µ
ψ
内 区
∂ψ ∂
外 区
ψ ψ
ψ ψ
1 ∂ ∂ sp Φ i cgi ∂ sp r = r ∂r ∂r K ∂t sp 2πhK =q m r r= rw (r →∞,t) = spi sp sp (r, t = 0) = spi
凝析气井试井分析方法
单相气体拟压力方法
两相表皮系数: 两相表皮系数:
pdew 2 p 2pkrg L kh S2 p = −3 ∫p µg zg − µg zg V +1dp 3.684×10 qt,mol RT
凝析气井试井分析方法
单相气体拟压力方法
单相气体拟压力方法
1 λ tp S + 0.80907 + + −1ln 2 Krg Krg rw w
浅谈试井解释与异常资料处理
浅谈试井解释与异常资料处理
付海波
【期刊名称】《中国石油和化工标准与质量》
【年(卷),期】2017(037)015
【摘要】实践证明,测井资料在系统试井设计、解释中具有重要的意义,一方面,它为试井设计提供了必要的数据支撑,包括渗透率、孔隙度、厚度、压力、含水饱和度等,另一方面,测井资料可以为试井解释做基本的输入参数,包括各类沉积条件形成的储层特征、界面情况、水淹程度等.基于此,测井资料可视为试井必要的参数保障,本文中针对如何正确使用测井资料进行试井解释展开研究,并提出试井异常资料的应对措施.
【总页数】2页(P142-143)
【作者】付海波
【作者单位】中国石油长城钻探工程有限公司解释研究中心,北京 100101
【正文语种】中文
【中图分类】TE353
【相关文献】
1.异常高压低渗凝析气藏G49X井试井解释分析
2.修正等时试井异常资料处理方法研究
3.气井系统试井异常资料处理及其应用
4.气井系统试井异常资料处理中校正模型的应用
5.基于最小二乘法的产能试井异常资料处理及应用
因版权原因,仅展示原文概要,查看原文内容请购买。
如何优选凝析气井试井分析解释模型的探讨
如何优选凝析气井试井分析解释模型的探讨Ξ张智强(西南石油大学,四川成都 610500) 摘 要:在进行凝析气井试井解释时,多解性是十分常见的,而其中的原因之一是进行曲线拟合的试井解释模型不唯一。
为了能得到更准确、更可靠的试井解释结果,在进行现代试井分析时如何选择凝析气井试井模型呢?这是试井工作者常常头痛的问题。
在对大量凝析气井进行试井解释的基础上,本文选出具有代表性的D20凝析气井作为例子,并在参考地质的情况下,分别用5种不同的凝析气井试井解释模型进行曲线拟合。
通过比较最终得出结论,在进行凝析气井试井分析时,建议最好优先选用考虑相态变化的复合试井模型进行解释,这样得出的结果更准确、更具有可靠性。
关键词:凝析气井;试井解释;模型;曲线拟合 试井分析作为油气藏测试的基本途径,通过试井解释可以确定出储层渗透率、表皮系数、边界距离和气藏平均压力等重要的动态分析参数。
这些是油田制定开发方案、措施及评估的重要依据,但由于其的多解性严重制约着现代试井解释结果的准确性和可靠性,从而降低了使用价值。
由试井分析原理可知试井解释的多解性主要是由以下几方面造成的:试井设计、资料录取、模型选择、数学算法等。
在对大量的凝析气井进行试井解释的基础上,本文选用最具有代表性的D20凝析气井作为例子,并在参考地质的情况下,分别用了5种不同的凝析气井试井解释模型进行曲线拟合。
最后,分析在进行凝析气井试井解释时,应该优选哪类试井模型进行凝析气井试井解释较好,并阐述了其主要原因。
1 D20井测试概况与基本参数取值为了搞清气层产能,气层物性和地层流体性质,为气田动态储量计算和开发动态分析提供参数, 2006年4月对D20井5126.00-5132.00m井段进行了相应的压力恢复测试。
表1D20井天然气组分、组成分析数据组分CO2N2C1C2C3IC4NC4IC5NC5C6C7+摩尔组成(mol%)0.450.1784.85.09 2.570.57 1.140.370.470.16 4.19表2D20井基本参数取值表参 数数 值单 位数据来源油管内径0.062m实际完井地层孔隙度Υ15%测井解释有效厚度h6m射孔井段地面原油密度Θ0.7836g cm3油分析天然气相对比重0.698气分析地层体积系数Bg3.7×10-3m3 (标)m3PV T外推地层压力42.93M Pa测点4950m地层温度137.5℃测点2 选择试井解释模型从地质情况来看,D20井东边部位有一断层存在,且压力导数后期段略有上翘迹象,因此在选用模型时选用了封闭外边界模型。
丰深1凝析气藏开发早期的评价研究
第 1卷 5
第5 期
丁 良成 : 丰深 1 凝析气藏开发早期 的评价研究
量达到最大 1 .%;06年 3 , 8 9 20 月 当流体衰竭压力 降到 1 .6 MP 时 , 凝 析液 量 达到最 大 , 为 19 a 反 仅 18 %, .8 下降 了 1 .2 70 %。 由于丰深 1 井凝析油含量高 , 进行衰竭式开采 凝析油损失严重 , 最终的开发效果 比较差 , 根据定容 衰竭实验预测 , 凝析油最终的采收率不到 3 %。 0 2 自然产 能低 , 产前 需要 进行储 层 改造 , . 投 而且
降 幅达 到 了 5 %。 9
为 了确定气井产能及合理的生产制度 , 估算泄 气半径及波及范围内的控制储量 、 地层压力和地层 参数 , 分别 于 20 年 l 月 、06年 3月开展 了两 05 1 20 次试井工作 , 测试井段 4 1 . 4 4 . 。20 年 36 6 33 0m 05 l月, 1 在采用 4 m 6m 8mm气 嘴进行 系统试 m、 m、 井后 , 关井进行压力恢复测试 ,06年 3月进行 了 20
测试评价
1流体类型属高凝析油含量的凝析气藏 , . 衰竭 式开采凝析油损失严重 根据 20 年 l 月第一次流体物性分析, 05 1 油气 藏流体 的临 界温 度 为 5 .6 临界凝 析 温度 为 8 1%,
3 8 1 ℃ , 始 地 层 温度 15 0 ℃ , 层 温 度 处 于 5 .0 原 8 .0 地
测试简况
在钻 井 过 程 中, 0 1年 6月 对 4 1 . 0~ 20 34 0 4 5 .8 n井 段 进行 了第 一 次 中途 测试 ( S ) 304 I DT , 20 年 7 01 月对 4 1 .0 4 9 .0m井段进行 了第 34 1 — 454
《2024年特低渗储层物性参数测试方法及应用研究》范文
《特低滲储层物性参数测试方法及应用研究》篇一一、引言特低滲储层是石油、天然气等能源勘探开发中常见的一类储层,其物性参数的准确测试对于提高油气勘探的效率和开发效果具有重要意义。
然而,由于特低滲储层的特殊性,传统的物性参数测试方法往往难以满足其测试精度和准确度的要求。
因此,开展特低滲储层物性参数测试方法及应用研究,对于推动油气勘探开发技术的发展具有重要意义。
二、特低滲储层特点及物性参数概述特低滲储层是指渗透率极低、储层孔隙度小、非均质性强、含有复杂流体成分的储层。
其物性参数主要包括孔隙度、渗透率、饱和度等,这些参数对于评价储层的储集性能、流体分布状况以及开发潜力具有重要意义。
特低滲储层的特殊性使得其物性参数的测试面临诸多挑战。
三、特低滲储层物性参数测试方法针对特低滲储层的特性,目前常用的物性参数测试方法包括以下几种:1. 岩心分析法:通过取芯钻探获取岩心样品,利用实验室设备对样品进行物理性质分析,如孔隙度、饱和度等。
该方法测试结果准确,但受取芯成功率影响,且成本较高。
2. 测井技术:利用测井仪器在井下进行实时测量,获取储层的物性参数。
测井技术具有快速、连续、无损等优点,但受井眼条件、井壁稳定性等因素影响,测试结果可能存在误差。
3. 地震勘探技术:通过地震波的传播特性,推断地下储层的物性参数。
地震勘探技术具有探测深度大、覆盖面积广等优点,但受地下地质条件影响,解释精度较难控制。
4. 核磁共振技术:利用核磁共振原理测量储层岩石的孔隙度、渗透率等物性参数。
该技术具有无损、快速、高分辨率等优点,特别适用于特低滲储层的物性参数测试。
四、特低滲储层物性参数测试方法的应用研究针对特低滲储层的物性参数测试方法,应结合实际地质情况选择合适的方法进行应用研究。
例如,在油气勘探开发过程中,可以综合运用岩心分析、测井技术、地震勘探技术和核磁共振技术等多种方法,相互验证、互为补充,提高物性参数测试的准确性和可靠性。
同时,还可以结合数值模拟技术,对储层的流体分布、流动规律等进行深入研究,为油气开发提供科学依据。
试井技术解释方法
裂缝导流率 Kf*w
二、现代试井解释方法
3、不同流动段诊断曲线与特征曲线特点
诊断曲线特征
特征曲线
可求参数
中 期
双对数曲线与导数曲线呈水 平直线段
在半对数坐标系中 P WS 与Δt 是直线关系
流动系数 KH/u 地层压力 P
段
污染系数 S
二、现代试井解释方法
3、不同流动段诊断曲线与特征曲线特点
二、现代试井解释方法
4、各种储层与典型曲线特征
双重孔隙介质储层无因次诊断图
二、现代试井解释方法
4、各种储层与典型曲线特征
③复合油藏
流动特征 :
复合油藏是指地层中存在岩性或流体变化 区,在两区域接逐面上,地层的流动系数( Kh /μ)发生变化形成了两个不同的径向流区。
曲线特征:
导数曲线后期上翘或下掉,然后变平。外 圈流动系数变大,导数曲线下掉,外圈流动系
诊断曲线特征
特征曲线
可求参数
恒压 双对数曲线为水平直线 , 导
边界
数曲线下掉
半对数呈水平直线
平均地层压力 P
晚
期
单线型 双对数曲线与导数曲线同时
边界
上翘
二条半对数直线斜率 为 1:2
段
边界距离
封闭 双对数曲线斜率为 1, 导数 在直角坐标系中 PWS
边界 曲线上翘与双对数曲线相交
与Δt 成直线
储量 N
曲线特征:
双对数曲线在裂缝流段斜率为1/2,在双线性流段斜率 为1/4,在地层线性流段变为1/2,然后变为水平直线,进入 拟平面径向流阶段。
二、现代试井解释方法
4、各种储层与典型曲线特征
具有有限导流垂直裂缝的储层无因次诊断图
低渗透气藏气井等时试井及一点法产能公式
低渗透气藏气 井等 时试井及一点法产能公 式
周 娟 王富平 宋维东 李 映霏
成都 60 5 ) 10 1 ( 中国石油西南油气 田公 司天然气经济研究所 ,四川 摘
要 低渗气藏 由于其低孔 、低渗和 高含 水饱和度 的特征 ,气体 必须克服 启动 压差后 才能流动,气井产能
方程 由二项 式变为 了三项式 ,在进 行等 时试 井分析 以及应 用一点 法产能公式 时, 需考虑启 动压 力梯度影响 。为 此 ,建立 了附加 压力损 失值与开 井时间关系式,提 出了处理等时试 井资料的合理 方法,同时基 于考 虑启动 压力影
r =c ( ) / 2
r- ,
() 4
式 中 ,P o:
(0 1)
 ̄t 有如 下关 系式 : 1
: _ 0 L
・
2 一
2
u) (1 1
u ) ( 2 1
笼
)
:
式 中 , 为储层孔 隙度 ;C为综合压缩系数 ,1 MP ; / a
为压 力 影响半 径 ,1;t 开井 时 间 ,h T 为 I 。
r 。= C ( )+ / 2 () 3
式中, 。 , 为气井的无阻流量 ,i /d n o
将式 () 1除以式 () 8 ,且取p 一(.0 ) P 0 11 ,
整 理 可得 : P =( o 1.一 6 ) ( ) ( ) 。 () 9
考 虑 到 远 远小 于 ,上式 可 近似 的表示 为 :
中图分类号 :T 3 E7
文献标识码 :B
O 引 言
随着 近年 来 一 批 低 渗 气 田的 相继 发 现 ,低 渗 气 田 开 发 已成 为 我 国天 然 气 增 产 、稳 产 的 主 攻 方 向 。 低 渗 气 藏 因其 孔 隙度 低 、渗透 率 低 的地 质 特征 以及 含 水 饱 和度 高 的流 体 储 集特 征 ,导 致 气体 在储 层 中 渗 流 时 ,必 须 要 克 服 启 动 压 差 后 才 能 流 动 u 井 ,气 产 能 将 受 到 启 动压 力 梯 度 的影 响 。 为此 ,在 处 理低
凝析气藏相变渗流机理与试井分析现状
年 H go ,9 5 aor ]19 年杨宝善l等人 , t 9 研究 了关于凝 析气藏渗 流机理 \ 相态 特征 以及动态 分析计算方
径 相不连 续性 的非理 想 、 均 质 系统 。这 些 区 别 于 非
响。18 年 M p3‘ a且[ 97 Ha) Hae l a 研究 了凝析系统相态 变化的热动力学不均衡性 , 以及吸附现象等, 凝析气 藏相态特征与渗流机理是一个复杂系统 , 以凝析 所 气藏开 发 、 开采效 果 远低 于油 、 藏 , 然 气 的采 收 气 天
() 1露点压力较低的, 只有气相单相渗流的一区
模型。这与气 田一样 , 实际是一个简单的气相单相
一
区渗 流模 型。
时, 井底附近的凝析液析 出, 液体饱 和度不断上升。
() 2 露点压力较高的, 油气两相共存 的两相渗流 的二 区模型_ ¨ 。早先的二区模型是 , 区即近井 l J 1
20 0 8年 1 0月
油
气 井
测
试
第 l 7卷 第 5 期
凝析气藏相变渗流机理与试井分析现状
成 珍 成绥民 谭 中国 李莲 明
(. 1西安石油大学 陕西西安 70 6 ; 2长庆油 田分公 司 陕西西安 7 0 2 ) 10 5 . 10 1
摘要
通常, 试井分析方法基于单相渗流基础上 , 但在实际生产 中, 尤其是凝析油气田开发 中
[ 作者简 介] 成珍 , , 女 助理工程师 , 从事油气 田开发技术研究工作 。
青海油田东坪凝析气藏气井产能试井异常曲线的校正方法和解释模型的建立
青海油田东坪凝析气藏气井产能试井异常曲线的校正方法和解释模型的建立发布时间:2022-04-22T04:05:56.331Z 来源:《中国科技信息》2022年1月中作者:吴朝全马明谢碧波[导读] 凝析气藏在生产中表现出的产能递减现象促使人们去了解储层中的真实流动状态,而相态变化对不稳定试井测试压力响应有较大影响。
现场生产中主要采用试井方法来获得气井产能计算参数,而测试中因地层静压缺失、流压不稳、井底积液、井口计量不准确等原因导致部分井产能测试点异常,无法准确求取地层参数,预测产能。
笔者认为,通过剖析凝析气藏产能测试曲线异常的主要原因,提出产能曲线异常校正方法,编制产能异常矫正程序,建立凝析气藏不稳定试井解释理论模型,可以提高求取参数的准确性,准确预测产能,为后期气田高效开发提供科学依据。
青海油田测试公司吴朝全马明谢碧波青海茫崖 816400[摘要] 凝析气藏在生产中表现出的产能递减现象促使人们去了解储层中的真实流动状态,而相态变化对不稳定试井测试压力响应有较大影响。
现场生产中主要采用试井方法来获得气井产能计算参数,而测试中因地层静压缺失、流压不稳、井底积液、井口计量不准确等原因导致部分井产能测试点异常,无法准确求取地层参数,预测产能。
笔者认为,通过剖析凝析气藏产能测试曲线异常的主要原因,提出产能曲线异常校正方法,编制产能异常矫正程序,建立凝析气藏不稳定试井解释理论模型,可以提高求取参数的准确性,准确预测产能,为后期气田高效开发提供科学依据。
[关键词]产能试井;凝析气藏;产能曲线;校正方法;建立模型 0 引言青海油田东坪气藏位于柴达木盆地阿尔金山前东段,区内发育基岩风化壳、中生代与新生代三套地层,有效储层包括滩坝沉积细砂岩、扇细砂岩和基岩段三种储层类型,非均质性强,储层流体属轻质低粘凝析油。
为了进一步研究储层参数及储层动态,更好地指导东坪气藏开发,在该区域开展了不稳定试井(单井和多井)及产能试井资料录取工作,针对在试井资料解释和总结分析中存在一些问题,提出了异常曲线的校正方法,编制了校正软件,建立了解释模型,提高求取参数的准确性,提出下步工作思路[1-2]。
实用现代试井解释方法
实用现代试井解释方法1. 试井是一种常用的地下水、石油和天然气勘探方法,旨在获取地下岩层中的水或油气信息。
详细描述:试井通常通过在井眼中注入液体或气体,并监测返回的压力和流量数据来获取岩层的物理性质和流体特征。
这些数据可以帮助研究人员判断地下岩层的含水或含油气情况,从而进行资源开采或工程设计。
2. 试井常用的方法包括注水试井、注气试井和抽水试井等。
详细描述:注水试井是通过在井眼中注入水来观测地下岩层对水的响应,从而了解岩层的渗透性、孔隙度和含水层位置等信息。
注气试井则是通过注入气体,如氮气或甲烷,在井眼中观测压力和流量变化,以研究地下岩层的气体储存和渗透性。
抽水试井是将水从井中抽出并观测流量和压力变化,以测量地下水位和水的渗透性。
3. 试井的目的是为了获取地下岩层的物理性质和流体特征,以指导资源开采和地质工程设计。
详细描述:通过试井可以得知岩石的孔隙度、渗透率、饱和度等物理性质,以及地下水或油气的产量、压力和渗透性等流体特征。
这些信息对于确定合适的开采方法、控制开采效果和预测地下水或油气储量都至关重要。
4. 试井需要借助一系列的仪器设备和技术手段来完成,如测压仪、流量计、渗透性测试仪器等。
详细描述:试井过程中需要使用测压仪来测量井内外的压力差异,流量计来测量液体或气体的流量,以及渗透性测试仪器来确定岩石的渗透性。
这些仪器设备和技术手段在试井过程中起到了至关重要的作用,可以准确、快速地获取数据。
5. 实用现代试井方法包括多井平差法、动态试井分析法和地层流体模型分析法等。
详细描述:多井平差法是一种通过多口试井数据的比较和统计分析,来推断地下岩层性质和油气储量的方法。
动态试井分析法则是通过模拟试井过程,建立动态地质流体模型,从而更准确地计算地下岩层的物理性质。
地层流体模型分析法是根据地层流体模型来计算地井底流体压力变化的方法,能够准确推测地下岩层的渗透性和孔隙度。
6. 试井需要考虑的因素包括井斜、井深和采集数据的精度等。
龙凤山低渗凝析气藏高效开发探析
龙凤山低渗凝析气藏高效开发探析摘要:凝析气藏作为重要的特殊油气藏类型,经济价值很高,但开发过程很复杂。
在开采过程中,凝析气藏油气体系的渗流伴随着复杂的相态变化。
制订合理的开发技术政策,抑制反凝析伤害,保持气井稳定生产,是凝析气田高效开发的关键。
龙凤山凝析气藏属于近饱和高含油的致密低渗碎屑岩储层凝析气藏,在开发中面临一些技术难点,需要加强对开发难点及开发状况的了解,并对提升气藏采收率的技术措施进行探究。
关键词:低渗透气藏;凝析气藏在当前我国气藏资源开发中,受制于现有开发技术的局限以及对复杂油藏地质开发信息把握的差距,造成对低渗透气藏、凝析气藏等复杂气藏开发多处于低产、低效阶段,需要针对勘探开发和技术实施中的难点,结合复杂气藏的地质开发规律,采取合理的技术措施提升气藏采收率,为气田的增收和发展奠定基础。
1.低渗透凝析气藏储层的基本特征一是具有较强的非均质性,储集层的各向异性较强,厚度和岩性等开发参数都不稳定,小层开发和对比较为困难。
二是具有低孔低渗的特征,低渗储层孔隙结构多为次生孔隙、微细孔隙、粒间孔隙和裂缝等基本类型,特别是受砂岩作用较强,存在较多的次生孔隙,连接的吼道直径多在2um以下,且具有较高的泥质含量。
特别是埋深较大的气藏,因深度加大、压力增高而渗透率急剧减小,且恢复原压力后渗透率无法恢复原值。
三是存在较高的含水饱和度,低渗透凝析气藏束缚水饱和度多在40%以上,且具备较高的残余气饱和度,气藏开发中伴随着含水饱和度的增加,造成气藏渗流的相对渗透率降低,影响油气资源开发。
2.低渗透凝析气藏资源的开发难点基于低渗凝析气藏储层的构造特征和基本特征,造成其开发中存在一定的技术难点:受渗流状况较差影响,单井可控储量较小,投产后产能递减较快,难以实现长期稳产;气井自然条件下产能较低,若不采取压裂、酸化等技术措施,会造成气井产能难以提升;因非均质性较强,投产后气井主力储层动用程度较高,采气速度较快,而非主力储层恰恰相反,造成层间矛盾更加突出,无法有效动员各储层间的产能;储层含水饱和度较高,加之开发中的反凝析作用等影响,造成油井井筒积液出水较多,影响气井生产;气井的生产压差和压降都比较大,采气指数较低,压力资源有限;受孔隙结构影响,储层多表现为细歪度型的毛管压力曲线,喉道较为细小,需要较高的排驱压力。
低渗气藏产能评价技术解读
井底流压偏小时的二项式产能曲线
2 2 pe2 pw Cw Aqsc Bqsc
Cw 2 pw 2
2 2 ( p p e w Cw ) / qsc qsc 关系曲线, 若绘制
可得一直线,此直线截距为A,斜率为B.
井筒附近存在积液时的指示曲线
二、异常曲线处理
类型五(底水锥进的识别) 类型六(凝析油影响)
陕13
qAOF (104 m3 /d)
地 层 压 力
1.0
陕93
0.8
林2
测 试 时 间
90 80 70 60 50 40 30 20 10 0 0 400 800 1200 1600 2000 陕155 林2 陕13
0.4
0.6 P e /P i
0.8
1
ri (m)
气井绝对无阻流量与影响半径关系曲线 7
Pwf 为真实井底压力 Pw 为实测的井底压力
e pe pe
2 2 pe 2 -Pwf Aqsc Bqsc
一些新井或措施后的井测试时,若测试前未 用最大产气量放喷,井内或井底附近残留液 体,随测试产量增大,残留液体被逐渐带出 以至喷净,这时测试的Δ p2-qsc指示曲线会 凹向qsc轴,表明每降低单位压差所获产量会 越来越多,若再继续顺次回测,则可得正常 曲线。
0.5 0
y = 0.4785x - 0.0224
3
3.2
3.4 Log(拟压力差)
3.6
3.8
两相拟压力指数式产能方程
两项拟压力二项式产能方程
QAOF
0.4785 指数式产能方程 : Qsc 0.94973[ ( Pe ) ( Pw )]
=373.302(104m3/d)
低渗透油藏
低渗透油藏一(低渗透致密气藏的定义关于低渗透气田的定义,大多根据储层物性来划分,但是目前国内外尚没有统一的低渗透气田划分标准。
以前关于低渗透气田的定义多参考低渗透油田标准,由于气体分子直径要比油分子小得多,气体熟度(o(01mPa?)也远远小于原油,使气体具有吸附、渗透和扩散的特性,在地层条件下其流动应该较原油容易得多,因此相应的气体可流动的物性下限应较原油低得多。
采用袖藏物性划分标准,往往使得气田的流动物性界限偏高,而忽略了许多有开采价值的储层,因此有必要对气藏的可流动物性界限做相应的研究。
根据我国气田开发多年的经验,借鉴国外相关研究成果已形成了以下比较一致的观点。
一(低渗透气藏地质特征美国在低渗透致密储层方面已经作过了不少的研究工作,其中最主要的研究成果有下列的儿项:spenc欧(1985)简要讨论了落基山地区的低渗透致密储层的地质现状,Finley (1984)总结了有代表性的毯状(层状)致密储层的地质及工程特征s spe皿。
和Mast (1986)以美国石油地质学家协会名义发表了致密气藏的地质研究;M踢比船(1984)描述了加拿大致密气藏的重要现状,spnc既(1989)总结了美国西部的低渗透致密储层特征等。
山于我国在低渗透气藏方面尚未进行全面的系统研究,因此下列基本特征是在美国所总结的资料基础上,参考我国低渗透油气田实际情况进行总结得到的。
(一)沉积特征和成因分娄我国低渗透储层和其他中高渗透层一样,大部分生成于中、新生代陆相盆地之中,具有陆相碎屑岩储层共有的一些基本沉积特征一一多物源、近物源、矿物及其结构成熟度低和沉积相带变化快等。
从具体沉积环境分析,低渗透储层有以下儿种成因类型和特点。
1 (近源沉积储层离物源区较近,未经长距离搬运就沉积下来,碎屑物质颗粒大小相差悬殊,分选差,不同粒径颗粒及泥块充填在不同的孔隙中,使储层总孔隙显连通孔隙都大幅度减小,形成低渗透储集层。
冲积扇相沉积属于这类型,冲积扇沉积是山地河流一出山口,坡度变缓,宽度扩大,加上地层滤失,水量减少,流速急速更小,河水携带的碎屑物快速堆积成扇体沉积。
凝析气藏试井技术评价与研究
将凝 析油折算 成 当量气 , 即
GE =2 0 o M 。=2 0 41 7F / 41 7×0. / 1 74 1 3
测试 时 问较 长 , 2个 多 月 。 回放 压 力数 据 显 达
概
况
示在 1月 1 03压力 满点。 0 日1: 7 计采
昌 3 井位于伊通地堑岔路河断陷梁家构造带 6 上 。该 区油气 层 分 布 主要 受 断 层 和 岩 性 控 制 , 断 属
层 一岩 性油 气藏 。岩 性为 厚层 杂色 砂砾 岩夹 灰绿 色 泥 岩 、 层灰 绿色 粉砂 质泥 岩 、 薄 泥质 粉砂 岩 。 由于 成 岩 较 晚 , 深较浅 , 使该 区储 层较 疏松 , 易 出砂 。 埋 致 容
密度 为 074 /m , 度 为 1 1m a S含蜡 量 为 .4 4ge 粘 . P ・, 29 , 质 含 量 0 6 , .% 胶 .% 沥青 质 含 量 0 0 % , 水 : .3 含
痕迹 , 固点 : ℃ 。 凝 一5 从 以上原 油化 验结果 分 析 , 层原 油粘 度低 、 该 少
m m
喜1 0
至
1, 0
孔板 , 日产气 2 .9 m /, 30 1k d 日产 油量 为 1 .5 1 3
耋1 0 :
l O l 0 l 0 l 0 l O l。 O l‘ 0 l 0
m
。55h ( . 产油量为 2 6m 折算 ) . 。 。 由于本层为凝析气藏 , 在进行试井分析时, 需要
摘 要 昌 3 6井试 油 井段 属 于凝 析 气 藏。该 井 施工 中要 防止 结 冰 , 释 时 要考 虑 凝 析 气 的特 解 点。通 过对该 井 的施 工得 到 了一些 经验和 初 步认 识 , 以后 的施 工起 到 一定 的指 导作用 。 对
低渗气藏试气过程中存在的问题及基本对策_卢琳
低渗气藏试气过程中存在的问题及基本对策卢琳张麦云顾凤睿许金江(中原油田分公司井下特种作业处河南濮阳457001)摘要低渗油气藏在中原油田占80%以上,由于三低特征、多层性、现场工艺技术、多相流体等因素影响,试气过程中暴露出诸多问题。
针对这些问题,紧密联系生产实际,对所要采取的相应对策进行了详细论述,旨在提高低渗气藏试气工艺技术水平和试气资料解释精度。
关键词低渗透气藏试井技术前言中原油田大量的油气井测试资料统计表明:地层渗透率介于1.0@10-3~1.0@10-4L m2之间的试油气层占80%以上,也即绝大多数试油气层表现为低渗或特低渗特征。
其特点是:储层渗流能力差,产量低,压力恢复速度慢,须经措施改造才能提高流体导流能力,达到增产的目的。
随着勘探试油程度的加深,试油气过程中出现了一系列新的问题,而如何解决这些问题,是关系到试井资料录取精度的一个关键问题;同时,也是关系到如何正确认识和评价油气藏的一个重要问题。
存在的问题1.关井方式由于/三低0(低产、低渗、低孔隙)气藏试气工艺技术的复杂性,试气后一般采用地面关井方式测取储层压力恢复资料数据。
由于井筒容积大(尤其是在139.7mm套管内下入压力计进行测试),储层物性差,早期井筒储集持续时间长,地层特征往往被掩盖或推迟出现,有时至测压结束也反映不出有关储层的动态压力变化特征,实际测取的只是井筒内的压力变化。
这样,也就无法利用实测试井资料对地层进行系统评价,达不到认识产层的目的。
2.井筒容积的影响采用井口关井方式,直接在套管内(139.7mm)下测试仪于油层中部,则人工井底到井口的井筒容积相当大。
对于/三低0气井,关井后井筒内压力与地层压力要达到平衡,需要一个漫长的时间过程。
此时,持续关井20~30d录取到的试气资料有可能只反映井筒内的压力变化情况,未测取地层径向流动和目前地层压力,从而无法定性定量对储层特征进行系统分析和评价。
3.生产管径大小对于一口特定的井,在某一稳定产量条件下,气井产量、携液能力不但与井口油嘴大小有关,而且与生产管径大小有一定关系,即生产管径大,气体流速小,携液量也相对小,从而导致井底积液形成,影响油气产量和流动压力的稳定。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性,平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益,请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间:9:00-18:30)。
PV - PL -
2σ cosθ
( y i <i P - γi s) x i
expα iV 1 +α iV
( s) , s)
(
,∞
- n ms)
( s) nm
( s) ( s) - 1 lnγV xV
= 0
油、 溶解气和吸附相的密度 ,g/ cm3 ; S g , S o , S a 分别 为气 、 油、 吸附相饱和度 ,f ; Rs , R 分别为地层和 PV T 测试条件下溶解气油比 ; P 为地层压力 ,MPa 。 ( 2) 凝析油气两相渗流的运动方程 设地层中凝析油 、 气流体的渗流仍遵循达西 定律 ,则油 、 气相运动速度为 ν o = ν g =
Key words :low permeability ;condensate gas reservoir ;interfacial effect ;well test analysis model ;well test interpretation
近年来 , 中原油田相继探明的桥口 、 白庙 、 濮
在常规凝析气藏地层流体相平衡计算数学模 型
[6 ]
基础上 , 同时考虑孔隙介质中吸附[7~9 ] 和毛
细凝聚效应 [10 ] 对凝析油气体系相态特征的影响 , 可得到以下含有界面效应影响的凝析油气体系相 平衡计算模型
f iL - f iV = 0
N
饱和吸附量 ,摩尔分数 ; n (i s) 为吸附相中 i 组分饱 和吸附量 ,摩尔分数 ; bi 为吸附相中组分 i 的享利 常数 ;α iV 为吸附相中各组分的二元交互作用系数 。 以上 4 个方程分别给出了孔隙介质中多组分 凝析油气体系达到相平衡时气液相中各组分热力 学平衡 ( 逸度相等) 、 物质平衡 ( 组成归一化) 、 气液 相毛管压力平衡 ( 毛细凝聚) 以及气固吸附平衡条 件。 11112 渗流方程 综合考虑多孔介质凝析油气体系相态变化 、 多孔介质表面吸附等因素的影响 , 通过建立径向 微元体渗流的物质平衡关系并进行数学推导 , 就 可得到凝析油气体系的渗流方程 。 ( 1) 凝析油气两相渗流的连续性方程 通过建立径向微元体渗流的物质平衡关系并 进行数学推导 , 就可得到凝析油气体系渗流的连 续性方程 1 ρ + ρ R ν ρν
第一作者简介 :黄学锋 ,男 ,41 岁 ,高级工程师 ,油藏工程 收稿日期 :2004 - 04 - 06
增大 ,使反凝析程度进一步加深 ; 脱附出的凝析液 相堵塞地层渗流孔道 , 使得气相相对渗透率明显 下降 ,这与凝析气井产能递减快的生产实际相符 。 针对深层低渗凝析气藏的相态变化和渗流特征 , 本文运用考虑孔隙介质吸附 、 毛细凝聚影响的凝 析油气水三相的渗流方程和相平衡方程 , 并引入 凝析液 - 气两相拟压力函数使渗流方程线性化 、 实用化 ; 同时通过建立均质凝析气藏的试井数学
9 ρ [ (ρ o + Rs og) S o x i + ρ g S g yi + ρ a S a x a i ] ( 6) 9r 1 12 微分方程的线性化 11211 拟压力函数的引入和计算 凝析油气渗流微分方程 ( 6 ) 中物性参数 μm , k rm ,ρ m ,ρ og ,ρ a , Rs ( m = o ,g) 等均是压力或组成的 Φ 函数 ,因此方程 ( 6 ) 是高度非线性化的 。迄今 , 人 们还没有寻求到这类非线性方程的有效的解析求 解方法 ,只能采用某种变换或一些假设条件来寻 求该类方程的线性化 , 简化后求解 。因此 , 在此 , 定义一种两相拟压力函数 P k ro (ρ k rgρ o + Rρ s og) g ψ( P) = + d P ( 7) P0 μ μ o g
r 9r rk k ro
( 5)
k roρ og Rs
μ o Bo
+
PTsc PTsc TZg + PTsc
k rgρ g ( 1 - yc)
μg
k rgρ g yc
k roρ o
( 8)
μ o Bo
PTsc TZg
μg
μ o
(ρ o + Rρ s og) x i +
k rg 9P ρ = g yi μg 9r
67 等凝析气藏普遍具有深层低渗 、 高温高压 、 富含
凝析水 、 地露压差小 、 近饱和的地质特征[1~5 ] 。室 内相态实验表明 ,受这些特征的影响 , 凝析气藏在 开发过程中普遍存在孔隙介质吸附 、 毛细凝聚现 象 ,凝析油气易被吸附 , 易造成近井地层反凝析动 态地层伤害 。由于吸附相不参与流动 , 相当于缩 小了渗流空间 ,造成渗流阻力增大 , 地层压力损失
Well test interpretation methods and application in deep condensate gas reservoir with lo w permeability
Huang Xuefeng1 ,2 Yang Shigang3
( 1 . Zhongyuan Oilfield Company , SINOPEC , Puyang , Henan ; 2 . China University of Geosciences , Wuhan , Hubei ;
石油与天然气地质
第 25 卷 第3期 文章编号 :0253 - 9985 (2004) 03 - 0333 - 05
OIL & G AS GEOLOGY 2004 年 6 月
深层低渗凝析气藏试井解释方法及其应用探讨
黄学锋1 ,2 ,杨世刚3
(1. 中国石化中原油田分公司西部勘探经理部 ,河南濮阳 457001 ; 2. 中国地质大学 ,湖北武汉 430074 ; 3. 中国石化中原油田分公司油藏监测研究中心 ,河南濮阳 457001)
μ o 9r
kk rg 9 P
( 3) ( 4)
分的平衡常数 ; P , P 分别为气相 、 油相压力 ,atm ( = 01101 3 MPa) ;σ为界面张力 ,dyn/ cm ;θ为润湿
) ; rc 为毛管孔道半径 ,cm ; <i 为自由相中 i 组 角 , (°
V
L
μg
μg 9r
式中 k rg , k ro 分别为气相 、 油相的相对渗透率 ;μg , μ 油两相的粘度 ,mPa・ s。 o 分别为气 、
摘要 : 针对中原油田濮 67 、 白庙 、 桥口等深层低渗凝析气藏的相态变化和渗流特征 ,综合运用考虑孔隙介质吸附 、 毛细凝聚 等物理化学界面效应影响的凝析油气体系相平衡计算方法和凝析油气两相渗流方程 ,以及通过引入凝析油 - 气两相拟压 力函数和渗流方程线性化处理所得到的均质凝析气藏试井解释方法 ,探索了适合于中原濮 67 、 白庙 、 桥口等深层低渗凝析 气藏试井资料的常规及现代试井解释方法 。经实例分析 ,证实了孔隙介质吸附及毛细凝聚对试井解释结果有较大影响 , 一是储层有效渗透率降低 ; 二是表皮系数增大 。 关键词 : 低渗透 ; 凝析气藏 ; 界面效应 ; 试井分析模型 ; 试井解释 中图分类号 : TE35. 2 文献标识码 :A
3 . Reservoir Monitoring Research Center of Zhongyuan Oilfield Company , SINOPEC , Puyang , Henan)
Abstract :Considering the phase change and percolation characteristics of deep condensate gas reservoirs with low per2 meability ,such as Pu 67 ,Baimiao and Qiaokou condensate reservoirs in Zhongyuan oilfield ,conventional and modern well test interpretation methods ,applicable to these reservoirs ,have been developed by integrating phase equilibrium computation process of condensate oil2gas system that take into consideration of physical and chemical interfacial ef2 fects ,such as pore medium adsorption and capillary condensation ,and condensate oil2gas two2phase percolation equa2 tions ,as well as well test interpretation methods of homogeneous condensate gas reservoirs that are achieved through introducing linearization of condensate oil2gas two phase pseudopressure function and percolation flow equation. A case study of the influences of pore medium adsorption and capillary condensation on well test interpretation results has also been made.
334
石油与天然气地质
第 25 卷
模型 ,确立了适合于中原油田相继探明的桥口 、 白 庙、 濮 67 等深层低渗凝析气藏试井资料的常规及 现代试井解释方法 , 为了解中原低渗凝析气藏气 井近井地层压力变化规律 , 获取地层参数 , 进行凝 析气井近井带地层反凝析污染评价 、 产能预测提 供了重要和有效的手段 。