多遇地震下桩-土-上部结构一体化有限元分析
超限高层建筑结构抗震性能设计及受力分析

第35卷第3期2021年6月Vol・35No・3Jun.2021粉煤灰综合利用FLY ASH COMPREHENSIVE UTILIZATION超限高层建筑结构抗震性能设计及受力分析Seismic Performance Design and Stress Analysis of Over-limit High-rise Buildings彭茹(新疆建设职业技术学院,新疆乌鲁木齐832000)摘要:深圳市罗湖区兆鑫汇金广场项目大屋面高度147.9m,地下5层,地上44层,为部分框支剪力墙结构,属于B级高度超限的超高层建筑。
根据不规则项目特点并结合结构超限判定,确定各构件的抗震性能目标,通过分析建筑在不同地震工况下的弹性分析和弹塑性分析,验证结构性能设计的可靠性。
计算模型采用YJK、ETABS、PKPM-SAUSAGE程序进行分析,根据分析结果,采取了一系列加强措施。
结果表明:结构能够满足竖向荷载和风荷载作用下的有关指标,抗震性能能够达到设定的性能目标。
文中所采用的设计及加强措施为类似工程提供重要的参考和借鉴价值。
关键词:超限高层建筑;剪力墙结构;时程分析;抗震性能分析;抗震加强措施中图分类号:TU318文献标志码:A文章编号:1005-8249(2021)03-0008-06D0I:10.19860/ki.issn1005-8249.2021.03.002PENG Ru(Xinjiang Construction Vocational and Technical College,Urumqi832000,China)Abstract:The height of the roof of the Zhaoxin lluijin Plaza project in Luohu District,Shenzhen City is147.9m,with5stories underground and44stories above ground,which is a partial frame-supported shear wall structure,belongs to the super high-rise building with B-class height exceeding the limit.According to the characteristics of the irregular profect and combined with the structural over-limit determination,the seismic-performance targets of each component were determined,and verified the reliability of structural performance design by analyzing the elastic and elastic-plastic analysis of buildings under frequent earthquake,seismic fortification earthquake and rare earthquake.The calculation model is analyzed by YJK,ETABS and PKPM-SALSAGE programs.According to the analysis results,a series of strengthening measures were taken.The results show that the structure can meet the relevant indexes under vertical load and wind load,and the seismic performance can reach the set performance target.The design and measures adopted in this paper provide important reference value for similar projects.Keywords:over-limit high-rise building;shear wall structure;time history analysis;seismic performance analysis;seismic strengthening measures0引言超限高层建筑因为大幅度提升土地利用率而逐作者简介:彭茹(1985-),女,硕士,讲师,研究方向为土木工程。
桩_承台_土共同作用的三维有限元分析_胡汉兵

*高等学校博士学科点专项科研基金资助项目(编号:9549302)桩-承台-土共同作用的三维有限元分析*胡汉兵 茜平一 陈晓平(武汉水利电力大学 武汉 430072)【提要】 本文用三维弹性有限元法研究了竖向荷载作用下,群桩基础中桩-承台-土的共同作用特性,着重研究了桩顶反力分布、承台分担比及沉降变形随s /d 、L /d及E P /E s 诸因素的变化规律,并对桩基优化设计途径进行了初步探讨。
【关键词】 共同作用 三维有限元 桩顶反力【Abstract 】 Characteristics of co-action among pile-pile cap-earth in foundation of pile clu ster und er v er ticalloading are s tudied with three dimensional finite elemen t meth od.Distribution of coun ter force at pile tip and th e law of variation of s ettlem en t defo rmation follow ing s /d ,L /d and E P /E s are em ph etically discuss ed .Furthermore ,optimum design of pile foundation is also s tudied.【Key words 】 co-action th ree dimensional finite elem ent coun terforce of pile tip1 引 言前人已对桩基共同作用问题进行了大量的研究,包括现场试验研究、室内模型试验研究以及理论分析研究,取得了一系列有价值的成果[1],但对桩-承台-基土共同作用的某些问题,尤其是群桩受力变形的某些机理问题还未弄清,导致现行的桩基设计与实际情况有很大出入。
结构工程师易错考点大盘点

结构工程师易错考点大盘点结构工程师易错考点大盘点引导语:结构工程师,是指取得中华人民共和国注册结构工程师执业资格证书和注册证书,从事房屋结构、桥梁结构及塔架结构等工程设计及相关业务的专业技术人员。
以下是店铺整理的结构工程师易错考点大盘点,欢迎参考!地基基础部分1、在进行软弱下卧层承载力验算时,对于偏心荷载可采用平均基底压力求解下卧层顶面的压力。
2、注意不同验算条件下荷载组合不同(验算地基承载时和基础裂缝宽度,采用正常使用标准组合,验算地基变形,采用准永久组合(恒荷载+可变荷载*准永久系数),不考虑风荷载和地震荷载;验算结构配筋,采用基本组合,验算挡土墙稳定,采用基本组合,荷载效应系数为1.0)。
3、厂房大面积堆载沉降的计算:计算范围为横向取5倍的基础宽度,纵向为实际堆载长度,当荷载范围不属于上述范围时,应进行折算成等效均布荷载,折算时应注意厂房外侧的荷载也应考虑。
4、土压力计算,规范中给定的主动土压力计算公式,增大系数是与土边坡高度有关而与挡土墙无关。
5、地基承载力特征值的修正,深度(注意基础埋置深度的取值,自室外地面标高算起)、宽度;对于偏心距小于0.033倍基础宽度时,地基承载力可采用土的抗剪强度进行求解,此时不再需要进行深度和宽度的修正(因公式中已包含);但在运用公式时,应注意宽度和深度的限制;注意在软弱下卧层验算时,地基承载力仅经深度修正,而不进行宽度修正,与处理后地基承载力的修正一致。
6、在季节性冻土下,冻土的判别中,表格中冻结期间的地下水位距离冻结面深度(一般可采用标准冻结深度,即从地表面到冻结面底部的距离)的最小距离求解;基础埋置深度应分别根据不同土层的冻胀类别进行计算,取不同土层的埋置深度最大值。
7、墙下条形基础的计算,基础底面宽度根据地基承载力确定,厚度根据抗剪设计值(采用净反力)计算确定,配筋根据弯矩设计值(采用净反力)计算确定,对于条形基础梁的内力可按连续梁计算,边跨及第一内支座弯矩值宜乘以1.2的系数;对于独立基础的抗冲切计算冲切面积和提供承载面积计算(P1015厚);注意柱在条形基础梁上形成的冲切计算(冲切荷载和提供承载面积的计算见P1028厚),尤其是柱在条形基础边缘上形成的冲切面计算。
2019年一级注册结构工程师执业资格考试真题+答案(下午卷)

【题1-2】某土质建筑边坡采用毛石混凝土重力式挡土墙支护,挡土墙墙背竖直,如图所示,墙高为 6.5m,墙顶宽 1.5m,墙底宽 3m,挡土墙毛石混凝土重度为24kN/m3。
假定墙后填土表面水平并与墙齐高,填土对墙背的摩擦角=0°,排水良好,挡土墙基底水平。
底部埋置深度为0.5m,地下水位在挡土墙底部以下0.5m。
(图略)提示:①不考虑被动土体的有利作用,不考虑地震设计状况;②不考虑地面荷载影响【题1】假定墙后填土的重度为 20kN/m3,主动土压力系数为 Ka=0.22,土与挡土墙基底的摩擦系数μ=0.45。
试问,挡土墙的抗滑移稳定安全系数 k 与下列何项数值最为接近?A、 1.35B、 1.45C、 1.55D、 1.65【C】【题2】假定作用于挡土墙的主动土压力 E0为 112kN,试问,基础底面边缘最大压应力 Pmax(KN/M²)与下列何项数值最为接近?A、170B、180C、190D、200【D】【题3-5】某工程采用真空预压法处理地基,排水竖井采用塑料排水带,等边三角形布置,穿透 20m 软土层,上覆砂垫层厚度 H= 1.0m,满足竖井预压构造措施和地坪设计标高要求,瞬时抽真空并保持膜下真空度 90kPa。
地基处理剖面及土层分布如图。
【题3】设计采用塑料排水带宽度 100mm,厚度 6mm,试问,当井径比 n=20时,塑料排水带布置间距l( mm)与下列何项数值最为接近?A、1200B、1300C、1400D、1500【B】【题4】假定,涂抹影响及井阻影响较小,忽略不计,井径比n=20,竖井的有效排水直径de = 1470mm,当仅考虑抽真空荷载下径向排水固结,试问,60 天竖井径向排水平均固结度U̅̅̅̅̅̅̅̅̅r(%)与下列何项数值最为接近?提示:①不考虑涂抹影响及井阻影响时,F=Fn=ln(n)-3/4;A、80B、85C、90D、95【D】【题5】假定不考虑砂垫层本身压缩变形。
2021年岩土专业案例试题和答案(Part11)

2021年岩土专业案例试题和答案(Part11)共1种题型,共30题单选题(共30题)1.某灌注桩直径800mm,桩身露出地面的长度为10m,桩入土长度为20m,桩端嵌入较完整的坚硬岩石,桩的水平变形系数α为0.520(1/m),桩顶铰接,桩顶以下5m范围内箍筋间距为200mm,该桩轴心受压,桩顶轴向压力设计值为6800kN,成桩工艺系数ψc取0.8,按《建筑桩基技术规范》(JGJ94—2008),试问桩身混凝土轴心抗压强度设计值应不小于下列何项数值?()A:15MPaB:17MPaC:19MPaD:21 MPa【答案】:C【解析】:根据《建筑桩基技术规范》(JGJ 94一2008)第5. 8. 2条第2款计算:N≤ψGfcAps根据第5. 8. 4条,此为高承台基桩,应考虑压屈影响。
查表5. 8.4-1,桩底嵌于岩石之中,桩顶铰接,α=0.520。
h=20>4/α=4/0.520 =7.69,故lc =0. 7×(l0+4/α) =0. 7×(10 +4/0. 520) =12.4m, lc/d= 12.4/0. 8 = 15. 5,查表 5. 8. 4-2 得,φ=0.81;代入得,fc≥6800×103/(0. 81×0.8×π×0.42) =21×106Pa =21MPa。
2.已知软塑黏性土场地采用高压喷射注浆法处理,正方形布桩,桩径为0.6m,桩长为12m,桩间距为2.0m,由桩周土的强度确定向单桩承载力为800kN,桩间去承载力特征值为110kPa,折减系数为0.5,要求复合地基承载力不小于240kPa,桩身强度fcu不宜小于()MPa。
A:5.2B:6.2C:7.2D:8.2【答案】:D【解析】:根据《建筑地基处理技术规范》(JGJ 79—2002)第7. 2. 8条、第11. 2. 3 ~ 11. 2. 4 条及第9. 2. 5条,等效圆直径为:de=1. 13s = 1. 13×2. 0=2. 26m;置换率为:m=d2/d2e=0. 62/2. 262 =0. 07。
高层建筑考虑桩-土-结构相互作用的地震响应分析

目 前应 用 较 多 的 桩 一 土 相互 作 用 的 模 型 主 要 有 多
质 点 系 模 型 、弹 性 介 质 中 的 梁 模 型 和 有 限 元 模 型 等 。 多 质点 系模 型 又称 集 中质 量 模型 , 以 P n i n模 型 e ze
其 基本 假定 为 : ( 1) 将 土 看作 为 弹 性 变 形 介 质 ,其 地 基 系数 在 地 面 ( 冲 刷线 )处 为零 ,并 随深度 成 正比例 增长 。 或 ( )在 水 平 力 和 竖 直 力 作 用下 ,任 何 深 度 处 土 的 2 压 缩性均 用 地基 系数 表示 。
质 粘 土 、 粘 土 、 粉 砂 。 考 虑 到 模 拟 的 真 实 性 , 建 模 时
近 似 ,其 采 用广 义的 V n Mie 屈 服条 件 ,其 表达 式为 : o ss
/=√, +旺 , =0 ,一K
式 中 :, 为 应 力 张 量 第 一 不 变 量 , .
l =( +仃、 l 『 +盯==3 - ;J 为应 力偏量 第二 不变 量 ;0 0 2 c 为试验 常数 ,吼:
{ — Sn 驴 l j I
,式 巾 为土 体 内摩 擦 角 ; ,式中 妒为土体 内摩擦 角。
某高层住宅大震作用下结构整体性能评价

安徽建筑
建筑பைடு நூலகம்构研究与应用
中图分类号:TU398 文献标识码:A 文章编号:1007-7359(2021)07-0085-03 DOI:10.16330/ki.1007-7359.2021.07.041
为达到建筑物受罕遇地震影响时, 不发生倒塌或严重破坏的抗震设计目 标,通常采用以抗震性能为基准的设计 思想和以位移为基准的设计方法。
3 非线性地震反应分析结构模 型[4]
3.1剪力墙模拟 剪力墙采用的是基于材料本构的纤
维束模型,用不同的纤维束分别模拟混 凝土和钢筋材料。 3.2钢筋/型钢混凝土梁模拟
钢 筋/型 钢 混 凝 土 梁 采 用 的 是 基 于 构件的非线性模型,其塑性损伤采用集 中的塑性铰来模拟,塑性铰采用的是 PM 铰。 3.3阻尼比取值
结构阻尼采用瑞雷阻尼,选择 TA= 0.25T1和,在 5% 的阻尼比下计算质量矩 阵和刚度矩阵比例系数 α 和 β 的数值,随 着地震波的输入,结构部分构件进入塑 性状态,程序自动更新阻尼矩阵。
图1 标准层平面图
4 地震波选取
本工程选取了两条天然波及一条人
工波。地面运动峰值加速度:125cm/s2
程建立在结构变形后的几何状态上,可 以精地考虑“P-Δ”效应、非线性屈曲效 应、大变形效应等非线性影响因素。
② 材 料 非 线 性 :直 接 在 材 料 应 力 应变本构关系的水平上进行模拟,真实 地反映了材料在反复地震作用下的受力 与损伤情况。
③采用直接积分,可以准确模拟结 构的破坏情况直至倒塌形态。
本文对该工程进行罕遇地震作用下 的动力弹塑性时程分析,研究结构在大 震作用下的基底剪力、顶点位移、层间位 移角等综合指标,评价结构在大震作用 下的力学性能。
桩_土体系相互作用有限元分析.kdh

SCI-TECH INFORMATION DEVELOPMENT & ECONOMY
2010 年 第 20 卷 第 10 期
文章编号:1005-6033(2010)10-0162-03
收稿日期:2010-02-21
桩—土体系相互作用有限元分析
孟晋杰,贺武斌
(太原理工大学建筑与土木工程学院,山西太原,030024)
(2)取 Eb/Es=10,Ep/Es=100 不变,然后改变 L/d 的值。L/d 分别 取 4,10,40,100 进行模拟。根据模拟结果可以看出:随桩的长径 比 L/d 的增大,传递到桩端的荷载逐渐减小,桩身下部桩侧阻力 发挥值相应地减小;当 L/d≥40,在均质土中,其端阻分担的荷载 比趋于零;当 L/d=100,不论桩端土刚度多大,对荷载传递影响其 端阻分担荷载值几乎为零,可以忽略不计。
摘 要:介绍了桩土相互作用的一般分析方法和有限元分析桩土相互作用的方法,就
桩土相互作用中荷载传递的几个影响因素进行了模拟试验, 得出了桩端土与桩周土的
刚度比 Eb/Es、桩的长径比 L/d、桩端扩径比 D/d 等 3 个参数的变化对桩土相互作用荷
载传递的影响。
关键词:桩—土体系;相互作用;有限元分析;荷载传递
参考文献
[1] GB/T 1341—2001 煤的格金低温干馏试验方法[S].北京:
中国煤炭出版社,2004.
(责任编辑:李 敏)
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第一作者简介:洪 军,男,1961 年 5 月生,1988 年毕业于
常州煤炭地质学校煤质分析专业,工程师,现为东北煤田地质局
沈阳测试研究中心化验室主任兼技术负责人,辽宁省沈阳市沈
检测结果更准确。该检测方法最佳试验条件是:称取 50 g±0.5 g 粒 度小于 3 mm 的页岩油试样,称准到 0.01 g,装入干馏管中并置于 格金干馏炉内,在隔绝空气的条件下,在 300 ℃内以 15 ℃/min 的 速度加热升温,300 ℃以后以 10 ℃/min 的速度升温至 520 ℃,并在 此温度下保持 20 min;所测得的干馏产物用锥形瓶于冷却水中冷 凝收集,以二甲苯作为溶剂蒸馏使油水分离,测定出页岩油含油 率。通过试验证明:选用本方法测定油页岩中的含油率方法简便、 测试稳定性好、重复性好,检测结果准确可靠,检测效率高。
高层结构在大震下的性能分析(必须学习)

高层结构在大震下的性能分析(必须学习)(1)评价结构在罕遇地震下的弹塑性行为,根据整体结构塑性变形(位移角)和主要构件的塑性损伤情况,确认结构满足“大震不倒”的设防水准要求.(2)根据塑性发展情况,判断关键构件(如跨层柱,斜柱,框支柱,框支梁,框支剪力墙,长悬臂和大跨度构件)的承载力满足抗震性能要求.(3)针对结构薄弱部位和薄弱构件提出相应的加强措施.1.2.1静力弹塑性分析Pushover分析方法主要应用于受高阶振型和动力特性影响较小的结构.Pushover分析就是结构分析模型受到一个沿结构高度为某种规定分布形式逐渐增加的侧向力或侧向位移,直至控制点达到目标位移或建筑物倾覆为止.控制点一般指建筑物顶层的形心位置,目标位移为建筑物在设计地震力作用下的最大变形.基于结构行为设计使用Pushover分析,包括形成结构近似需求曲线和能力曲线,并确定交点.需求谱曲线基于反应谱曲线,能力谱曲线基于静力非线性Pushover分析.近似需求谱曲线与能力谱曲线的交点称为性能点.1.2.2动力弹塑性分析动力弹塑性分析从选定合适的地震动输入(如地震加速度时程)出发,采用结构有限元动力计算模型建立地震动方程,然后采用数值方法对方程进行求解,计算地震过程中每一时刻结构的位移、速度和加速度响应,从而可以分析出结构在地震作用下弹性和非弹性阶段的内力变化以及构件逐步损坏的过程.包含了非线性构件的运动方程如下:其中M、C、K和F(t)分别是系统的质量矩阵、阻尼矩阵、刚度矩阵和节点上的动力荷载、和为时间t时的各节点的加速度、速度和位移.动力弹塑性分析属于非线性分析,需要采用直接积分法.直接积分法的分析思路是:对于在地震动不规则动力作用下的结构动力反应分析,可将时间t划分许多微小的时间段Δtn,由动力方程的数值积分获得其数值解.当已知结构在时刻(和时刻前)的反应值,可采用数值方法由动力方程确定时间段时刻的反应值如此逐步进行下去,即可获得结构动力反应的全过程.因为结构的恢复力特性随结构反应的大小而在不断地变化,因此在每步的分析中必须根据结构反应状态确定当前的结构恢复力特性,进行下一步计算.直接积分法针对离散时间点上的值进行计算,十分符合计算机存储的特点,运动微分方程也不一定要求在所有时间上都满足,而仅要求在离散的时间点上满足即可.根据在时刻(和时刻前)的反应值确定时刻反应值方法的不同,直接积分计算方法可分为:分段解析法、中心差分法、平均加速度法、线性加速度法、Newmark-β法、Wilson-θ法、Hilber-Hughes-Taylor法等.动力弹塑性分析需要将动力微分方程的求解和非线性方程的求解结合起来.常用非线性迭代方法有Newton-Raphson方法、modified Newton-Raphson方法等.1.3.1静力弹塑性分析问题以某28层的剪力墙结构为例说明静力弹塑性分析中常见的几种问题.该结构高度88.4m,标准层平面图见图1.3-1所示,抗震设防烈度7度.图1.3-1标准层平面图(1)不同侧向加载模式推覆分析结果存在差异.给定水平力加载在结构上部的层间位移角最大(图1.3-2),一定程度上反映了结构受高阶振型的影响,高层结构分析中给定水平力加载模式比较合理.无论那种加载模式,楼层最大层间位移角变化不大,最大相差6%.(2)当结构第一周期参与质量大于70%时,静力推覆计算与时程计算结果比较接近.对结构竖向存在明显软弱层的结构,特别是软弱层在结构中下部情况,采用推覆分析的位移角偏大,见图1.3-3所示,图中的原模型不存在薄弱层,而模型1底部存在薄弱层,模型2顶部存在薄弱层.无论薄弱层在下部或上部,给定水平力推覆分析和动力时程分析均能反映结构的薄弱层位置,但薄弱层在下部时,薄弱层位移角相差较大.原模型给定水平力加载模式与动力时程最大层间位移角相差6%;模型1给定水平力推覆比动力时程各层的层间位移角都要大,薄弱层的层间位移角相差12%.结构下部存在薄弱层比结构上部存在薄弱层的层间位移角明显增大,原因是结构下部存在薄弱层时,静力推覆比动力时程的构件屈服早.对于竖向存在明显软弱层或薄弱层的高层结构,建议用时程分析.(3)静力弹塑性模型关键构件配筋按小震反应谱和中震反应谱的包络计算结果,其他普通构件配筋按照小震反应谱的计算结果.静力弹塑性模型的初始弹性阻尼比宜取小震的阻尼比,特征周期比小震的特征周期大0.05.1.3.2动力弹塑性分析问题(1)动力弹塑性模型关键构件配筋按小震反应谱和中震反应谱的包络计算结果,其他普通构件配筋按照小震反应谱的计算结果.动力弹塑性模型的初始弹性阻尼比宜取小震的阻尼比,特征周期比小震的特征周期大0.05.(2)动力弹塑性分析采用的阻尼比一般按照瑞利阻尼计算,质量比例因子α和刚度比例因子β由结构同一平动方向的前两个周期计算得到;若按照振型阻尼计算,则振型个数一般可以取振型参与质量达到总质量90%所需的振型数,各阶振型阻尼比均为0.05.(3)罕遇地震动力弹塑性分析基底剪力包络值与多遇地震反应谱剪力比值一般为3~6,受力构件损伤越严重,剪力比值越小.以某39层的框架-核心筒结构为例,标准层平面图见图1.3-4所示,结构高度172.4m.从表1.3-1可知,8度区明显比7度区的剪力比值小,原因是按照8度区罕遇地震计算的损伤比7度区大.图1.3-4标准层平面图表1.3-1罕遇地震与多遇地震计算结果对比郑州华强城市广场项目,地上高157.05m,楼层数47层,地下室为3层.混凝土柱截面尺寸从底部1200×1200(mm)收至顶部的1000×1000(mm),核心筒外圈剪力墙厚度从底部650mm收至顶部的400mm.场地土类型为II类,地震设计分组为第二组,设防烈度为7.5度,剪力墙和框架抗震等级为一级,计算三维模型见图1.4-1.图1.4-1EPDA弹塑性分析模型根据《高层建筑混凝土结构技术规程》(JGJ3-2010)条文说明第3.11.4条,对于高度在150m~200m的基本自振周期大于4s或特别不规则结构以及高度超过200m的房屋,应采用弹塑性时程分析法.虽然本工程结构结构高度为157.05m,略大于150m,但结构基本自振周期为3.3s,小于4s,故罕遇地震作用采用静力弹塑性分析法计算.静力弹塑性分析采用EPDA&PUSH软件.通过对结构的弹塑性推覆分析,了解罕遇地震作用下,结构构件进入塑性阶段的程度以及结构的整体抗震性能,进而寻找结构薄弱环节,并采用相应的加强措施.(1)模型建立及加载本项目嵌固层为首层楼面,由于弹塑性分析不考虑地下室作用影响,在SATWE模型中将首层楼面及以下结构删除,见图1.4-1所示.EPDA&PUSH的关键构件配筋按SATWE小震反应谱和中震反应谱的包络计算结果,其他普通构件配筋按照SATWE小震反应谱的计算结果.底部加强区剪力墙的分布钢筋最小配筋率取1.4%.分两步进行加载.第一步为施加重力荷载代表值,并在后续施加水平荷载过程中保持恒定.第二步为逐步施加竖向分布模式为弹性CQC地震力.(2)PUSHOVER计算整体结果表1.4-1为静力弹塑性分析简要结果.表1.4-1静力弹塑性分析简要结果从表1.4-1可知,结构的最大层间位移角为1/102,满足规范限值1/100的限值要求.现有篇幅,以下仅列出0度推覆方向的计算结果,性能点曲线图分别见图1.4-2所示.图1.4-20度方向性能点曲线图(3)PUSHOVER构件损伤结果图1.4-3为构件在0度推覆方向性能点处的塑性铰图图1.4-30度方向整体模型性能点处的塑性铰图(4)竖向构件搞剪截面验算本工程竖向构件抗剪截面验算的剪力按照大震等效弹性方法计算得到,其中大震下反应谱最大影响系数取0.72,阻尼比取7%,特征周期取0.45.采用《高层建筑混凝土结构技术规程》(JGJ3-2010)第3.11.3条公式(3.11.3-4)进行抗剪截面验算.根据竖向构件截面变化或收进情况取以下不利楼层的内力对柱和剪力墙构件进行抗剪截面验算:1、16、26、31、45层.验算结果显示,竖向构件在大震作用下满足性能C第4水准要求.根据规范要求,所有竖向构件均需满足抗剪截面要求,限于篇幅,以下选取首层的剪力墙构件进行抗剪截面验算.首层剪力墙构件编号如图1.4-4所示:图1.4-4首层剪力墙和柱构件编号首层~15层剪力墙构件抗剪截面验算如表1.4-2所示.表1.4-2首层~15层部分剪力墙构件抗剪截面验算(5)结构弹塑性指标评价1)结构最大弹塑性层间位移角X向为1/102,Y向为1/133,满足《高规》1/100限值.在罕遇地震作用下,结构整体刚度的退化没有导致结构倒塌,满足“大震不倒”的设防要求;2)底部加强区1-5层部分剪力墙出现面外拉弯损伤,部分剪力墙出现裂缝,但满足抗剪截面验算要求;跨层柱和框架柱未出现屈服,部分外框梁和大部分连梁出现塑性铰.3)根据《高规》3.11节,结合静力弹塑性构件屈服的具体情况,抗震性能目标和性能水准验算见表1.4-3.表1.4-3构件验算情况汇总表注:本工程关键构件为:底部加强区剪力墙,跨层柱,1~5层框架柱,悬臂梁.综上所述,结构基本上满足性能C的抗震性能要求.华策国际大厦项目为双塔连体结构,西塔共15层,高度70.9m,东塔共26层,高度119.8m,均为框架核心筒结构,结构1-4层为双塔共有裙房,并在第7层~第10层设有连廊,形成连体结构,钢管柱直径为Ø1300~Ø900,核心筒墙厚为600~400mm.场地土类型为III类,地震设计分组为第一组,设防烈度为7度,剪力墙和框架抗震等级为二级.(1)模型建立采用大型通用有限元软件ABAQUS.ABAQUS模型中的梁和非底部加强区剪力墙柱的配筋基本按照GSSAP小震反应谱的计算结果,底部加强区的剪力墙配筋根据SATWE小震反应谱和中震不屈服的计算结果包络,其中约束边缘构件的最小配筋率为1.4%、竖向分布筋最小配筋率为0.4%,见图1.5-1.图1.5-1ABAQUS弹塑性分析模型(2)材料模型计算采用《混凝土结构设计规范》(50010-2010)附录C提供的受拉、受压应力-应变关系作为混凝土滞回曲线的骨架线,加上损伤系数(dc、dt)构成了一条完整的混凝土拉压滞回曲线,如图1.5-2所示.钢材采用等向强化二折线模型和Mises 屈服准则,滞回曲线如图1.5-3所示,其中强化段的强化系数取0.01.(3)分析方法采用弹塑性时程分析方法,直接模拟结构在地震力作用下的非线性反应.几何非线性:结构的动力平衡方程建立在结构变形后的几何状态上,“P-∆”效应,杆件的非线性屈曲被精确考虑.材料非线性:直接在材料积分点的应力-应变关系水平上模拟.动力方程积分方法:显式积分.(4)分析步骤1)施工摸拟加载通过单元的“生”与“死”来实现施工阶段的结构受力模拟.第一步先建立整个模型,然后将第一阶段施工以外的构件“杀死”,求得第一阶段结构的应力状态.依此步骤,再逐步“放生”各施工阶段的构件,从而求得结构在施工完成后的应力状态.2)地震加载按照抗震规范要求,罕遇地震下弹塑性时程分析所选用的单条地震波需满足:特征周期与场地特征周期接近;最大峰值符合规范要求;有效持续时间为结构第一周期的5~10倍.根据提供的安评报告,对罕遇地震验算选择一组人工波和二组天然波(Hector mine和Big bear天然波)作为非线性动力时程分析的地震输入,三向同时输入,地震波计算持时取30s;罕遇地震条件下水平向PGA调整为220gal,竖向调整为143gal,以及考虑竖向地震为主的加速度峰值220gal,水平向加速度峰值88gal的三向地震作用.(5)动力弹塑性模型构件性能评价方法ABAQUS中构件的损坏主要以混凝土的受压损伤因子及钢材的塑性应变程度作为评定标准,其与《高规》(JCJ3-2010)中构件的损坏程度对应关系如表1.5-1所示.表1.5-1ABAQUS计算结果与《高规》构件损坏程度的对应关系1)钢材借鉴FEMA356标准中塑性变形程度与构件状态的关系,设定钢材塑性应变分别为屈服应变2,4,6倍时分别对应轻微损坏,轻度损伤和中度损坏.钢材屈服应变近似为0.002,则上述三种状态钢材对应的塑性应变分别为0.004,0.008,0.012;2)剪力墙混凝土单元受压出现刚度退化和承载力下降的程度通过受压损伤因子Dc来描述,Dc指混凝土的刚度退化率,如受压损伤因子达到0.5,则表示抗压弹性模量已退化50%.另外,因剪力墙边缘单元出现受压损伤后,整个剪力墙构件的承载力不会立即下降,故考虑剪力墙受压损伤横截面面积可作为其严重损坏的判断标准.(6)结构整体性能分析表1.5-2为结构罕遇地震下基底剪力结果,表1.5-3和表1.5-4分别为西塔和东塔的位移结果,未注明的结果均为ABAQUS计算的结果.表1.5-2结构罕遇地震基底剪力以下仅列出人工波0度方向的层间位移角结果供参考.图1.5-4西塔0度方向层间位移角曲线图1.5-4为西塔人工波0度方向的层间位移角曲线,其最大的层间位移角分别为1/179.西塔在人工罕遇地震波作用下结构层间位移角较大,结构在第10层,层间位移角增大明显,而对天然波无此现象,说明结构在人工波作用下结构损伤较大.东塔各主方向工况下结构层间位移角见图1.5-5所示:图1.5-5东塔0度方向层间位移角曲线图1.5-5为东塔0度方向的层间位移角曲线,其最大的层间位移角分别为1/191.由于人工波0°主方向计算工况作用下,两塔结构层间位移角均较大,因此后面分析中以人工波0°主方向的计算结果为例,分析以水平地震为主的结构构件损伤情况.(7)剪力墙损伤情况剪力墙混凝土受压损伤系数值与云图对应关系如图1.5-6所示.蓝色表示无受压损伤,绿色表示轻微受压损伤,橙色轻度受压损伤,红色中度受压损伤.图1.5-7~图1.5-10为剪力墙的受压损伤和钢筋塑性应变图,从其图形结果分析表明:图1.5-6受压损伤系数值与云图对应情况图1)底部加强区少量剪力墙出现轻度至中度损伤,损伤主要集中在转角处和剪力墙端部位置;钢筋均未进入塑性.2)非底部加强区剪力墙出现轻微至中度损伤,损伤主要集中在转角处和一字剪力墙中部,西塔第10~13层剪力墙受压损伤面积较大.3)结构剪力墙钢筋塑性应变较小,最大塑性应变为6.578E-4,发生在东塔顶层位置.图1.5-7剪力墙受压损伤云图图1.5-7为剪力墙受压损伤云图,从图可知,西塔第10~12层剪力墙发生中度损伤.西塔底部加强区剪力墙出现轻度至中度受压损伤,东塔底部加强区少量剪力墙出现轻度,损伤主要集中在转角处和剪力墙端部位置.图1.5-10剪力墙边缘构件钢筋塑性应变结构底部加强区(1-3层)损伤主要发生在墙肢中部,损伤面积较小.结构剪力墙及约束边缘构件钢筋塑性应变较小,最大塑性应变为6.578E-4,发生在东塔顶层.(8)框架柱塑性损伤情况框架柱采用钢筋混凝土柱和型钢混凝土柱,图1.5-22和图1.5-12为柱子在大震作用下混凝土刚度退化及钢材的塑性应变情况.柱构件混凝土受压刚度退化状态图例如1.5-11所示.蓝色表示无受压刚度退化,绿色表示轻微受压刚度退化,橙色中度受压刚度退化,红色严重受压刚度退化.图1.5-11柱混凝土受压刚度退化状态图分析结果表明,所有柱的混凝土未出现受压刚度退化;结构塔楼柱构件均未出现塑性变形,裙房顶层少量柱构件进入塑性,最大塑性应变为1.978E-4.结构仅裙房顶层少量柱构件进入塑性,最大塑性应变为1.978E-4,塔楼部分柱钢筋均未屈服.图1.5-12柱钢筋塑性应变(9)框架梁和连梁塑性损伤情况梁混凝土受压刚度值与云图对应情况如图1.5-13.蓝色表示无受压刚度退化,绿色表示轻微受压刚度退化,橙色中度受压刚度退化.图1.5-13梁混凝土受压度退化状态图图1.5-14和图1.5-15为混凝土受压刚度退化状态图和钢筋塑性应变图,分析结果表明:1)东塔上部楼层个别连梁混凝土出现受压损伤的情况,其他部位梁构件混凝土未出现明显的受压损伤;2)结构部分塔楼部分连梁和少量框架梁和外框梁塑性应变较大,最大塑性应变为5.014E-3.图1.5-14混凝土受压刚度退化状态图结构大部分梁构件受压刚度退化较小,部分连梁发生轻微到中度受压刚度退化.图1.5-15全楼梁钢材塑性变形梁钢材最大塑性变形为5.014E-3.(10)竖向地震作用下连体分析由于结构中存在连体,需要补充进行竖向地震分析,竖向地震三个分量峰值加速度比值为X:Y:竖向=0.4:0.4:1.0.1)连体竖向位移分析取10层连体跨中A点为参考点进行竖向位移时程分析,点A位置如图1.5-16所示:图1.5-16选取位移点三条地震波作用下A点最大位移见表1.5-5所示.表1.5-5竖向位移由于人工波作用下结构竖向位移最大,下面以人工波Z主方向工况为例分析结构在竖向地震作用下的变形和损伤.2)框架柱损伤分析连体周边西塔、东塔钢管混凝土柱混凝土受压刚度退化及钢筋钢材塑性应变如图1.5-17和图1.5-18所示.钢管混凝土柱的混凝土未发生受压刚度退化.连体部分柱构件钢材均未进入塑性.图1.5-17混凝土受压刚度退化图1.5-18钢管混凝土柱及型钢柱塑性应变分析结果表明,在竖向罕遇地震荷载作用下,连体部分柱构件混凝土未发生受压损伤,柱构件钢材均未进入塑性.3)框架梁损伤分析第7~10层梁构件塑性变形如图1.5-19所示:图1.5-19连体构件钢材塑性应变分析结果表明,结构第7~10层梁构件钢材塑性应变主要集中在西塔和东塔框架梁和连梁位置,连体部分梁构件塑性应变水平较小,最大为3.571E-3,发生在第10层Y向框架梁位置.4)楼板损伤分析第7和第10层楼板受压损伤如图1.5-20所示.图1.5-20第10层楼板损伤结果表明,结构第7层楼板未发生受压损伤,第10层楼板连体中部和边缘少量范围发生轻度至中度损伤.上述分析结果表明,在竖向地震作用下,结构连体附近钢管混凝土柱的混凝土未发生明显刚度退化,钢材未进入塑性;梁构件钢筋塑性变形较小,最大塑性变形仅为6.347e-4;第7层楼板未发生损伤,第10层楼板跨中和边缘部分楼板发生轻度至中度损伤.(11)竖向构件抗剪截面验算本结构竖向构件按照大震等效弹性方法进行抗剪截面验算,取大震反应谱计算的构件剪力进行竖向构件抗剪截面验算,其中阻尼比取0.05,特征周期0.5,连梁刚度折减系数0.3,中梁刚度放大系数1.0.首层剪力墙构件抗剪截面验算结果如表1.5-6所示:表1.5-6首层部分剪力墙抗剪截面验算剪力墙W6剪压比最大,最大值为0.135,满足规范剪压比小于0.15要求.(12)结构弹塑性计算指标评价1)西塔0°主方向最大位移为0.2069m,最大层间位移角为1/179(12层),45°主方向最大位移为0.2369m,最大层间位移角为1/163(11层),90°主方向最大位移为0.2414m,最大层间位移角为1/227(11层),135°主方向最大位移为0.1992m,最大层间位移角为1/303(12层);东塔0°主方向最大位移为0.4366m,最大层间位移角为1/191(22层),45°主方向最大位移为0.5089m,最大层间位移角为1/167(22层),90°主方向最大位移为0.4214m,最大层间位移角为1/183(12层),135°主方向最大位移为0.5058m,最大层间位移角为1/188(13层),均满足规范规定.在三条波三向作用下,结构整体刚度退化没有导致结构倒塌,满足“大震不倒”的设防要求.2)底部加强区少量剪力墙出现轻度至中度损伤,损伤主要集中在转角处和端部剪力墙;对于非底部加强区剪力墙出现轻微至中度损伤,损伤主要集中在转角处和一字剪力墙中部,西塔第10~13层剪力墙受压损伤面积较大.结构剪力墙钢筋塑性应变较小,最大塑性应变为6.578E-4,发生在东塔顶层.3)跨层柱混凝土未出现受压损伤,钢筋未发生屈服.所有柱的混凝土未出现受压刚度退化;结构柱构件均未出现塑性变形.4)东塔上部楼层个别混凝土连梁出现受压损伤的情况,其他部位梁构件混凝土未出现受压损伤.东塔上部楼层框架梁出现塑性屈服,最大塑性应变为5.014E-3.5)柱构件未发生塑性应变,第8、9层连体与东塔连接的外框梁屈服应变最大,结构第7层连体楼板及塔楼楼板受压损伤较小,第10层连体边缘楼板和塔楼核心筒附近楼板损伤较严重.6)在竖向地震作用下,连体跨中最大竖向位移为0.1m左右;结构连体附近钢管混凝土柱混凝土未发生刚度退化,钢材未进入塑性;梁构件钢筋塑性变形较小,最大塑性变形仅为6.347e-4;第7层楼板未发生损伤,第10层楼板跨中和边缘部分楼板发生轻度至中度损伤.表1.5-7为主要结构构件损坏情况汇总.表1.5-7主要结构构件损坏情况汇总综上所述,结构基本上满足性能C的抗震性能要求.。
房屋结构在地震作用下的有限元分析

房屋结构在地震作用下的有限元分析T h e F in ite E le m e n t A n a ly sis o f B u ild in g S tr u c tu r e s u n d e r E a r th q u a k e L o a d s吴健余W U Jia n-y u;杨邦成Y A N G B a n g-ch e n g(昆明理工大学建筑工程学院,昆明650500)(Facultjf of Civil Engineering and M echanics,Kunming University of Science and Technolog^f,Kunming650500, China)摘要:本文研究了房屋结构在地震载荷作用下之下的抗震性能,得到房屋结构的受力情况。
建立了一个三层钢筋混凝土房屋框 架的有限元模型,并对其进行有限元模拟计算分析;找到在地震载荷作用之下,钢筋混凝土结构的拉伸压缩损伤破坏形式以及发生的 位置;进而得到造成房屋整体结构倒塌的主要原因,同时也为房屋的抗震设计提供一定的参考价值。
A bstract:This paper studies the seismic behavior of the house structure under the seismic loads,and obtains the stress situation of the house structure.A finite element model of three-storey reinforced concrete frame is established,then the finite element model is calculated and analyzed.Finally we find out the damage form and location of tensile and compression damage of the reinforced concrete structure which is under the earthquake loads.关键词:混凝土;有限元模拟;损伤Key w ords:concrete;finite element simulation;damage中图分类号:TU973+.212 文献标识码:A文章编号:1006-4311( 2017 )07-0172-03〇引言我国处于欧亚地震带与环太平洋地震带之间,受到来自太平洋板块、菲律宾板块以及印度板块的相互挤压作用。
有限元分析在地震工程中的应用与抗震设计研究

有限元分析在地震工程中的应用与抗震设计研究地震是一种自然灾害,对工程建筑物的安全性和稳定性带来巨大威胁。
为了能够准确评估结构的抗震能力并有效地进行抗震设计,有限元分析技术成为地震工程领域中一种重要的数值分析方法。
本文将探讨有限元分析在地震工程中的应用以及其在抗震设计研究中的重要性。
1. 有限元分析在地震工程中的应用有限元分析是一种基于物理力学原理的数学模型,通过将大型结构划分为许多小的元素,结合相关的力学方程和材料特性,模拟和计算结构在地震作用下的响应。
它能够模拟结构在地震中的变形、应力和振动等重要参数,从而提供对结构性能的准确评估。
1.1 结构响应分析有限元分析可以对建筑结构在地震作用下的整体响应进行预测。
通过对结构的节点和单元进行建模,计算结构的位移、速度、加速度和应力等参数。
这使得工程师能够全面了解结构的非线性行为,发现潜在的破坏模式,并及时采取相应的优化措施。
1.2 地基动力响应分析除了建筑物本身的响应外,有限元分析还可以模拟地基在地震作用下的动态响应。
地基的动力行为对建筑物的抗震性能起着重要作用,因此对地基的动力特性进行准确预测和分析至关重要。
有限元分析能够模拟地基的振动、土体动力学特性等,为结构的抗震设计提供基础。
2. 有限元分析在地震工程抗震设计中的重要性有限元分析在地震工程抗震设计中具有重要的应用价值。
它能够评估结构的强度、刚度和耗能能力,并帮助工程师准确判断结构的抗震性能。
2.1 结构优化设计有限元分析技术可以帮助工程师对结构进行精确的刚度和强度分析。
通过改变结构的几何形状、材料参数和支座条件等,优化结构的固有频率和动力特性,提高结构的抗震能力。
有限元分析能够模拟不同设计方案的效果,并确定最佳的设计方案。
2.2 应力分布与破坏模式有限元分析能够模拟结构在地震作用下的应力分布和破坏模式,帮助工程师了解结构在地震中可能出现的破坏形式。
通过对结构的应力分布进行分析,可以对结构进行定位加固或修复,提高结构的抗震能力。
水泥土桩承载特陛的有限元分析

水泥土桩承载特陛的有限元分析水泥土桩是一种常用的地基桩支撑结构,用于支撑跨越深度较大或者潜力高的设施和场所,如高层建筑或者大型路桥等。
由于水泥土桩受到地表负荷和周围土体地势的影响,其承载能力以及抗压和剪切力存在明显的不确定性,因此,对它们进行有限元分析是必要的。
有限元分析是一种数学模型,可以在有限的特定区域中,根据相关物理和力学原理,用数学方法对土桩的状态进行预测和计算。
借助有限元分析,我们可以精确地测定水泥土桩的承载能力和抗力水平,进而决定桩的位置、深度及施工方案,保证土桩的质量和安全性。
具体而言,有限元分析通过模拟桩体所处的水泥土桩承载特性,应用桩体的力学模型,预测桩体的抗力能力以及抗压、剪切性能等,从而决定桩体是否满足要求,有效地确定桩体的施工质量和安全性。
首先,有限元分析需要计算水泥土桩的屈服限,以及桩体在抗压、剪切力、抗弯力和拉力下的变形行为,这些属性将决定桩体的长度、深度和支撑力等参数。
其次,有限元分析需要计算水泥土桩的变形量和承载力。
首先,我们可以对桩体整体进行变形量计算;其次,我们可以模拟桩体在埋入土体和周边环境中的实际体积,以计算桩体分析抗压力大小并判断其质量;最后,可以计算桩体的承载力,预测其最大的可抗力。
最后,有限元分析还将针对水泥土桩的施工安全进行模拟分析,对桩体的施工过程进行模拟,根据土体的失稳行为和力学性能,以及桩体的施工施工流程,判断桩体的安全性,并评估出有效的施工方案。
因此,有限元分析可以有效地预测水泥土桩的力学性能和承载能力,确保其安全性和质量,保证桩体的可靠运行。
有限元分析对于精确地估算水泥土桩在高度承载负荷下,以及在不同条件下抗力学特性和安全性都极其重要。
有限元分析可以通过提高精确度和节省施工成本,帮助工程师们做出更科学的判断,并给工程实施提供有力的保障。
综上所述,有限元分析是对水泥土桩承载能力和抗力特性进行正确评估与估计的重要方法,其在水泥土桩的精确设计中具有重要意义。
变电站建筑结构抗震设计要点

2020.12
建筑规划与设计
项目 振型数 有效质量系数 结构总重量(t)
结构自振周期
层间位移角 扭转位移比 最小刚度比 最小楼层受剪承载力比值
Doors & Windows
控制指标 —
≥90% —
T3/T1≤0.9
1/550 ≤1.4 ≥ [1.0] ≥[0.8]
混凝土抗拉强度标准值,楼板不开裂,局部应力较大部位可采 用加强配筋等措施。楼板应力分布见图 2。
出现的薄弱部位采取相应的加强措施,提高其整体抗震能力; 对于穿层柱,可采用 PK 二维框架设计进行配筋校核,并采用 合理的构造做法,保证重要构件的安全。
2020.12
参考文献: [1] 文波,牛荻涛,赵鹏 . 大型变电站主厂房弹塑性地震反应分析 [A]. 中国建筑学会抗震防灾分会、中国地震学会地震工程专业 委员会、中国地震工程联合会 . 第八届全国地震工程学术会议 论文集(Ⅰ)[C]. 中国建筑学会抗震防灾分会、中国地震学会地 震工程专业委员会、中国地震工程联合会:重庆大学期刊社, 2010:3. [2] 苏学跃 . 云南建成了国内首座全面采取抗震措施的变电站 [A]. 云南电网公司、云南省电机工程学会 .2011 年云南电力技 术论坛论文集(入选部分)[C]. 云南电网公司、云南省电机工程 学会:云南省电机工程学会,2011:8. [3] 程永锋,朱祝兵,卢智成等 . 变电站电气设备抗震研究现状及 进展[J]. 建筑结构,2019(S2):356~361. [4] 文波,张路,牛荻涛等 . 考虑主子结构动力相互作用的变电站 抗震性能分析[J]. 振动与冲击,2019(16):166~173. [5] 张鸣,程剑,慕德凯等 . 特高压变电站建筑物基于性能的抗震 设计研究[J]. 山东电力技术,2017(09):58~60. [6] 韩文庆,王亚超,盖超等 . 基于结构-设备动力相互作用的户 内式变电站抗震设计优化[J]. 四川建筑科学研究,2013(02): 218~222.
刚性桩复合地基抗震性能的有限元分析_徐自国

Finite element analysis for seismic response of rigid pile composite foundations
XU Zi-Guo, SONG Er-Xiang
( Department of Civil Engineering, Tsinghua University, Beijing 100084, China )
t g t f
式中
&& } 为基 {R}为拟静力反应影响系数向量;{U t g 岩地震加速度向量; [C ′] 为粘性传输边界整体等效
阻尼系数矩阵,由式(3)确定并叠加形成;{U t }f , & } 分别为自由场反应位移及速度向量。 {U
t f
为求解方程(5) ,程序中假设 t 时刻的加速度 向量及速度向量有如下关系: && } = {U t 1 {U t +∆t } − {U t } {U t } −{U t −∆t } − = ∆t ∆t ∆t 1 ({U t−∆t } − 2{U t }+ {U t +∆t }); (6) 2 ∆t 1 & (−{U t −∆t }+ {U t+∆t }) {U t } = 2∆ t
t t f
′ ] 为等效阻尼系数。 度; [Cnode 式(3)反映了如下的原理:在进行体系的地震 反应分析时,传输边界只对边界节点振动与自由场 振动的差值起作用。当边界的振动与自由场的振动 相同时,传输边界不起作用。 2.4 计算深度及地震波的确定 本文假设地基在一定深度处为基岩,计算深度 取 20 m。地震从网格的底边输入,所输入地震波近 似采用记录深度为 32 m 的 Kobe(1995 年)地震波 南北分量,峰值调整(参见文献[10])为 0.2 g,持时 45 s。经计算,此时地面的加速度峰值约为 0.25 g, 相当于烈度为 8 度的地震。
地震载荷下桩-土-上部结构作用机理与数值模拟

地震载荷下桩-土-上部结构作用机理与数值模拟桩-土-上部结构作用机理与数值模拟
桩-土-上部结构系统是一种结构形式,多用于建筑物、桥梁、水库及其他土石坝等项目。
它由桩、桩周围土和上部结构三部分组成,其中桩-土系统往往是系统内主要结构构件,它承担着承载结构荷载的主要任务,具有极为重要的作用。
在地震荷载作用下,桩-土-上部结构系统的作用机理很难简单地建模,原因有二:首先,桩的弹性应变和几何形状的变化受到地震荷载的影响,使土体的应力和变形在桩眼周
围有不同的分布;其次,桩-土体系统存在复杂的应力传递过程,当上部结构接触桩时,
它们之间也可能发生不同程度的相互作用,这将会进一步影响桩-土-上部结构系统的整体
反应。
为了研究这种复杂的桩-土-上部结构系统,研究者必须用数值方法来尽量模拟和描述
系统的实际变形和应力再分布,使其反映地震荷载的实际影响。
根据桩的材料和结构特性,数值模型可以采用单桩模型或者多桩模型,运用有限元分析和非线性分析方法可以提高对
桩-土-上部结构系统地震反应的模拟精度。
另一方面,应用沉降等位移测量方法可以对考
虑地震效应的桩-土-上部结构系统的变形进行检测。
以上的讨论只是桩-土-上部结构系统受地震载荷作用机理的概述,可见,这种复杂的
桩-土-上部结构系统影响地震效应的研究对结构的强度、刚度和稳定性有重要的意义,值
得深入研究。
参考文献
[1]熊耀斌.地震荷载作用下桩-土-上部结构系统非线性动力数值分析[J].武汉理工大
学学报(信息与管理工程版),2006,(05):933-937.。
桩基础结构的有限元分析及应用

桩基础结构的有限元分析及应用谭笑【摘要】摘要:以有限单元法为理论基础,利用ABAQUS商业软件为手段,对桩基础的竖向极限承载力确定和分布传递情况做了研究。
结合实际的工程资料,选择合理的桩土本构关系,并且模拟过程中选择位移加载的方式。
其结果表明:位移加载方式要比荷载加载方式更好的确定桩的极限承载力,模拟出的Q-S曲线能够反映出实际的变化曲线;研究桩顶荷载的传递规律,做出不同荷载变化时的桩侧摩阻力和轴向力的变化曲线,对提高承载力的措施提供了依据。
【期刊名称】建材与装饰【年(卷),期】2015(000)027【总页数】2【关键词】有限单元法;ABAQUS;位移加载法;极限承载力引言随着我国经济的发展,我国出现大量的高层、超高层建筑,也正向更高层的建筑发展,要如何保证整个建筑的质量安全已成为一个热门话题。
对于建筑物来说,其荷载的传递是楼板的荷载传递给次梁,由次梁传递给主梁,再由主梁传递给柱子,通过柱子传递给基础,最后由基础传递到地基上。
这是整个荷载传递过程,要想分析结构安全对于荷载传递情况有必要去分析研究[1]。
基础结构是保证整个建筑安全的重要部分,它是将上部荷载传递到地基的纽带。
高层建筑的基础形式主要是桩基础,因此本文从分析桩基础的承载力出发,利用ABAQUS有限元分析软件研究荷载传递性状和传递过程,从而为提高工程质量安全提供研究依据[2]。
根据前人研究情况来看,有限单元法是一种较其他分析方法更好的手段,在计算精度上能够达到预计效果,利用有限单元法能够分析出桩基础的承载力分布情况。
1 单桩竖向极限承载力规范中规定设计采用的单桩竖向极限承载力标准值应符合下列规定:设计等级为甲级的建筑桩基,应通过单桩静载试验确定;设计等级为乙级的建筑桩基,当地质条件简单时,可参考地质条件相同的试桩资料,结合静力触探等原位测试和经验参数综合确定,其余可通过单桩静载试验确定;设计等级为丙级的建筑桩基,可根据原位测试和经验参数确定[5]。
浦发银行办公楼超限高层结构设计

浦发银行办公楼超限高层结构设计李光明;吴宏磊;杨扬【摘要】浦发银行办公楼位于上海市浦东新区世博会地区,地上由结构高度77 m 的主楼和27 m的附楼组成,主、附楼之间不设缝,通过5层的连廊连为一体.主楼采用钢框架-混凝土剪力墙结构体系,附楼采用钢框架结构体系.本工程为平面不规则且竖向不规则的复杂超限高层.本文详细介绍了该项目结构设计和分析的相关内容.分析结果表明,连体结构以及关键构件在设防地震和罕遇地震下均表现出良好的受力性能.【期刊名称】《结构工程师》【年(卷),期】2019(035)003【总页数】5页(P1-5)【关键词】超限高层;连体结构;混合结构【作者】李光明;吴宏磊;杨扬【作者单位】上海浦东发展银行股份有限公司,上海200002;同济大学建筑设计研究院(集团)有限公司,上海200092;同济大学建筑设计研究院(集团)有限公司,上海200092【正文语种】中文1 工程概况本项目为上海浦东发展银行位于浦东新区世博会地区A片区的办公楼项目。
地上建筑面积4.5万m2,地下建筑面积1.85万m2。
地上由一栋结构高度77 m的主楼、结构高度27 m的附楼及主、附楼之间的入口门厅组成。
主楼地上17层,附楼地上6层,一层层高5 m,标准层层高4.5 m。
入口门厅南北两侧在三至六层设置会议室,7层楼板高度处设置屋盖将主、附楼相连,地下设3层地下室,埋深15.8 m。
一层主要功能为办公大堂、企业展示区与多功能厅,二层及以上为办公区,其中在附楼6楼有一个大型的无柱大厅,供集体活动使用,主楼屋顶为景观露台。
地下一层配置员工餐厅、后勤及设备用房,地下二、三层主要为机动车停车及设备用房,地下三层设置人防区域。
2 基础和地下室结构设计地基基础的设计等级为甲级。
基础采用钻孔灌注桩基础方案,桩端持力层选用⑦层粉砂层。
主楼范围抗压桩桩长34 m,桩径800 mm,采用桩端后注浆。
附楼及纯地下室区域抗拔兼抗压桩桩长30 m,桩径600 mm。
考虑共同作用的桩筏基础-土-框架结构地震响应有限元分析的开题报告

考虑共同作用的桩筏基础-土-框架结构地震响应有限元分析的开题报告一、选题背景桩筏基础-土-框架结构是一种结构形式广泛应用于工业、民用和商业建筑中的建筑结构,由于其具有空间利用效率高、结构稳定性好、耗能能力强等特点,在地震灾害频繁发生的地区逐渐得到了广泛应用。
然而,地震对结构安全产生的影响是不可忽视的,结构在地震荷载作用下的动态响应特性研究成为了建筑结构领域研究的热点之一。
目前,国内外学者对桩筏基础-土-框架结构的地震响应特性研究还存在一定的差距,有待深入研究。
二、研究内容本文基于有限元方法,对桩筏基础-土-框架结构在地震荷载作用下的地震响应特性进行研究,主要包括以下内容:1. 建立桩筏基础-土-框架结构的三维有限元模型,并对其进行验证。
2. 对于结构在地震荷载作用下的地震响应进行分析,包括结构位移、应力、应变等参数,并对其影响因素进行探讨。
3. 研究桩抗拔、桩与混凝土相互作用、深基坑开挖等工程因素对结构地震响应特性的影响。
4. 利用有限元软件提供的参数化技术,对于常见结构参数进行参数分析,包括桩直径、桩间距、桥承台宽度等因素,以分析其对结构地震响应特性的影响。
三、研究意义本文的研究成果将有助于:1. 探讨桩筏基础-土-框架结构在地震荷载作用下的地震响应特性,揭示结构响应规律。
2. 分析工程因素对于结构地震响应特性的影响,为结构的设计和改善提供参考意见。
3. 参数化分析结构参数对于结构地震响应特性的影响,为结构布置及构型选择提供参考依据。
4. 提高建筑结构的地震抗灾能力,推进结构抗震设计和研究的发展。
四、研究方法本文将采用有限元方法,对于桩筏基础-土-框架结构在地震荷载作用下的动态响应特性进行研究。
有限元分析主要分为以下几个步骤:1. 建立有限元模型,包括结构本身和荷载模型。
2. 进行有限元分析,求得结构在地震荷载作用下的响应特性。
3. 对分析结果进行验证和分析,比较不同因素对结构响应的影响。
4. 利用参数化技术分析结构参数对结构响应的影响。
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多遇地震下桩-土-上部结构 一体化有限元分析
赵书锋, 孙 勇 开封大学土木建筑工程学院(475004)
摘 要:以 18 层钢筋混凝土框架剪力墙结构为例,采用大型 通 用 有限 元 软 件建 立 了 “正常 设 计 ”和“桩—土—上 部 结 构 共 同 耦 合 作 用 ”的 三 维 有 限 元 分 析 模 型 ,并 将 两 种 情 况 下 计 算 结 果 进 行 了 对 比 分 析 ,分 析 结 果 表 明 高 层 建筑中考虑下部结构对上部结构的影响进行设计,会更加合理。 关键词:桩—土—上部结构;耦合作用;时程分析;对比分析
法虽然比较实用,但各部分接触面处 不 满足 变 形 协调 条 件[1],
验 实际上,下部结构和上部结构是共同作用,基于此,本文将 研 采 用 18 层框架剪力墙简化模型,将其在“ 正常设计条件 ”和 究 “桩-土-上部结构共同耦合作用” 两种情况下的分析结果
进行比较分析。
1 结构概况
本结构为 18 层 框 架 剪力 墙 结 构, 标 准 层 平面 图 如 图 1 所 示 ,1~3 层 层高 为 4.5m,4~18 层 层高 3.6m,桩 为 人工 挖 孔 桩,单桩示意图如图 2,桩长 10m,采用一柱一桩式布置 。 其 他参数如表 1 和表 2。 建筑类别为丙类,设防烈度为 8 度。
构件 1~6 层柱 7~14 层柱 15~20 层柱 7.5m 跨梁 5.4m 跨梁 1~3 层剪力墙 4~14 层剪力墙 15~18 层剪力墙 楼板厚度 筏板厚度 桩径
表 1 构件尺寸
截面尺寸/ mm 800×800 700×700 600×600 300×600 300×500 300 250 200 140 400 1200
外观要求的能力。 尽管混凝土耐久性问题是多种多样的,但
造 成耐 久 性 不良 的 原 因可 归 结 为两 方 面:1)外 部 环 境;2)混 凝 土内部缺陷及组成材料的特性。 出现耐久性问题,一般是内
外因素综合作用的结果。 因此,提高混凝土耐久性必须从提
高结构抵抗环境劣化作用能力和减少混凝土内部缺陷及改
摘 要:通过对混凝土耐久性、 大体积混凝土裂缝特点及混凝土开裂与耐久性的关系进行分析, 提出了改善大 体积混凝土耐久性的具体措施。 关键词:混凝土;耐久性;大体积混凝土;裂缝
1 混凝土的耐久性
混凝土耐久性就是指结构在设计要求的目标使用期
内 ,不 需 要 花 大 量 资 金 加 固 处 理 而 保 持 其 安 全 、使 用 功 能 和
混凝土强度等级 C40 C30 C30 C30 C30 C40 C35 C30 C30 C25 C25
表 2 土层相关参数
土层编号
1 2 3 4
水平抗力系数 加权平均重度
比例常数 m/ γ/(kN.m3) 侧压力系数 Kh (kN.m-4)
2000
17.0
2000×Z
4000
19.9
4000×Z
5000
力 ,加 上 混 凝 土 在 空 气 中 失 水 产 生 的 干 燥 收 缩 ,一 旦 拉 应 力
超过混凝土抗拉强度,就会在混凝土内部或表面产生裂缝。
温度裂缝和干缩裂缝是混凝土早期开裂的主要因素, 往往
是贯穿性的有害裂缝,对结构的抗渗性、 整体性、 耐久性甚
至承载能力十分不利。
3 混凝土开裂与耐久性的关系
混凝土设计标号不宜太高,过高的强度储备,会使水泥用 量增多,费用增大,施工中会导致混凝土内部温度过高,造 成内表温差过大。 同时,要优化混凝土配合比。 4.2.2 选择恰当的结构形式
大多数裂缝是由于温度应力产生的,因而结构形式选择 恰当则可以减小温度应力,从而减少裂缝。 4.2.3 合理布置配筋
可以提高混凝土的极限拉伸值,对提高混凝土的抗裂效 果较好。 单靠掺外加剂而没有结构措施是解决不了钢筋混
4.1 材料质量控制
4.1.1 合理选择水泥
应考虑选择粉煤灰水泥、矿渣水泥、火山灰水泥或复合
水泥, 同时应优先选择中热水泥甚至低热水泥。
4.1.2 降低水用量 减少用水量,水灰比降低; 加减水剂保持水灰比不变,满
足其流动性、保水性,便于操作,从而避免分层收缩裂缝。 4.1.3 降低水泥用量
用降低水泥用量的方法来降低混凝土的绝对温升值,可 以使混凝土浇筑后的内表温差和降温速度控制的难度降低; 同时也可降低保温养护的费用。 降低混凝土浇筑块体的温 度, 可 利 用 混 凝 土 60d 或 90d 后 期 强 度 作 为 混 凝 土 强 度 评 定、 工程交工验收、 混凝土配合比设计的依据。 4.1.4 骨料质量控制
20.6
5000×Z
ห้องสมุดไป่ตู้
6000
21.0
6000×Z
图 1 标准层平面图 图 2 单桩示意图
2 有限元分析模型的建立
2.1 单元类型的选择 在 模 型 中, 框 架 中 的 梁 和 立 柱 均 采 用 Beam188 单 元 模
拟 ,剪力 墙 和 楼板 采 用 Sheel63 单元 模 拟[2]。 为 了 模 拟 方 便 , 假设同一土层内水平抗力系数比例常数相同, 桩与土之间 只存在压 缩 作 用,桩 身 采 用六 面 体 8 节点 Solld45 实 体 单元 , 桩与 土 间的 相 互 作用 采 用 Commin14 弹簧 单 元 模拟 ,弹 簧 的 等 效 刚 度 由 k=mzdh 求 得 [3],其 中 z 为 自 地 面 起 桩 的 深 度 ,d 为桩的等效直径,h 为划分单元的高度, 将柱底与桩顶接触 处 自 由 度 完 全 耦 合,桩 底 与 地 基 完 全 固 结 ,不 考 虑 桩 的 沉 降 和负摩阻力的影响。 结构有限元模型如图 3 模型 1(正常设
模型 1
模型 2
图3
2.2 材料特性
钢筋 混 凝 土的 容 重 统一 采 用 25kN/m3,弹 性 模 量 参 阅 文
献 4,泊松 比 为 0.3。 桩的 容 重 为 28 kN/m3,弹 性 模 量为 3.2×
1010MPa,泊松比为 0.3。
2.3 荷载施加
除 考 虑 结 构 的 自 重 外 , 楼 面 恒 载 为 1.5kN/m2, 活 载 为
3.2 多遇地震作用下的时程分析 弹性 时 程 分 析 时 地 震 波 的 选 取 EI-Cnetor(N-S)波 ,峰 值
加速度取值调整为 70cm/s2。 用 ANSYS 对两不同种假定分别 进行时程分析,计算所得最大楼层位移,最大层间位移角曲 线以及最大楼层加速度曲线如图 3、4、5。
从上面结果可以看出考虑相互作用后,结构的各楼层的 位移和层间位移角均有不同程度的增大,两种假定下结构底 层 的 变 形相 差 达 5.688%,2、3 层 分 别 为 2.866%和 19.115%, 其余各层均在 10%左右。 两种假定下该结构 X、Y 方向层间 位 移 角 最 大 值 分 别 出 现 在 第 10、15 层 为 1/1370 和 1/1490, 均满足规范中规定的小 于 1/800 的 要求[6]。 结 构 的下 部 加 速
78
Henan Building Materials
20089 年第 13 期 河南建材
计时有限元模型)和模型 2(桩一土一上部结构共同作用时 有限元模型)。
度响应增大,中部减小,上部基本保持一致,但其影响范围 和 程度 均 有 所不 同 ,X 向 1~10 层均 增 大 , 而 Y 向 只 有 1~4 层增大;X 向中部减小并不明显,Y 向中部有明显的减小,并 且减小的楼层范围较大。
混凝土结构的劣化破坏过程,除少数情况如磨蚀等外,
无不涉及到各种有害介质从外部向内部的渗透或迁移作
用。 因而通常将混凝土的抗渗性作为反映耐久性的一个综
合性指标, 而混凝土材料的渗透性与它的各种缺陷,如孔隙
特征、 裂缝状况等密切相关。各种开裂是导致目前混凝土结
构耐久性差的主要原因。
4 提高大体积混凝土耐久性的措施
(下转 82页)
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作为常用掺合料的粉煤灰可以提高混凝土的和易性,大 大改善混凝土工作性能和可靠性, 同时代替水泥降低水化 热。 外加剂主要有减水剂、缓凝剂和膨胀剂。 减水剂可减少 拌合用水及节约水泥, 从而降低水化热; 缓凝剂可推迟混凝 土的初凝时间; 膨胀剂可防止混凝土的初始裂缝。 4.2 结构设计质量控制 4.2.1 控制混凝土设计标号
骨料尽量用干净的中、粗砂,控制含泥量小于 1.5 %。 干 净中粗砂空隙率小,总表面积小,可减少混凝土的水和水泥 用量,从而降低水化热,使温度裂缝减少。 干净的中粗砂含 泥 量 小 ,收 缩 变 形 就 小,从 而 裂 缝 也 小 。 粗 骨 料 采 用 5mm~ 40mm 颗粒 级 配的 石 子,含 泥 量 控 制 在 1.5 %以 下 ,可 降 低 水 化热,减小收缩变形。 4.1.5 使用掺合料和外加剂
试 善其组成材料的性能着手。
2 大体积混凝土裂缝特点
验
大体积混凝土在连续浇筑和硬化过程中,水泥水化反应
研 产生大量水化热,由于混凝土热阻很大,热量聚集在内部不
究 易散发,而表面散热较快, 这样在混凝土内部和表层形成较 大的内表温差。 混凝土内表温差、升降温变化加上环境因素
如气候变化、 拆模等影响, 导致不均匀温度变形和温度应
现行高层建筑结构设计普遍采用的是类似力学分析中 的隔离体法,即将上部结构、基础、地基分别按隔离体对待, 上部结构与基础接触处的内力作为外荷载作用于上部结构 或基础上,基础与地基接触面处的内力也作为外荷载作用于 基础或地基上,设计或计算时视基础与上部结构的连接方式