电机结构参数对永磁起动电机性能的影响
转子结构对轴向磁场磁通切换永磁电机性能的影响
(I 国网电力科学研究院 , . 江苏南京 20 0 ; 10 3 2 中国石油锦西石化分公 司, . 辽宁葫芦岛 15 0 ;. 2 0 13 东南大学 , 江苏南京 209 10 6) 摘 要 : 绍轴 向磁场磁通切换永磁( F S M) 在介 A F P 电机结构 的基础 上 , 采用解 析与仿真相结合对转子齿 宽进行
s iss o t a e if e c so oo oh w dh a d t e s a e o ep ro a c fA F P ma h n s ae g e t ut h w tt n u n e frt rt t t n h h p n t ef r n e o F S M c i e r r a ,whl h h l o i h m i e
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转 子 结构 对 轴 向磁 场磁 通 切 换 永磁 电机 性 能 的影 响
0引
言
1A F P 电机 结 构 F SM
轴 向磁 场 永 磁 电 机相 比较 其 他结 构 的永 磁 电
机 , 史最为悠 久 , 而 由于其制 作工艺 复杂而一度 历 然 受到冷 落… 。随着 永 磁 材 料 的发 展 和 工 艺 水平 的 提高 , 向磁场永磁 电机 以其 独特 的优势 , 来越受 轴 越 到人 们 的关 注 。 轴 向磁 场 磁 通 切 换 永 磁 电机 ( 以下 简 称 A F F—
中 图分 类 号 : M3 1 T 5 文 献标 识码 : A 文 章编 号 :04 7 1 (0 1 0 — 0 8 0 10 — 08 2 1 )7 0 3 - 2
同步 永磁 电机 定子磁链 转子磁链 气隙磁链
永磁同步电机是一种新型的电动机,它具有高效率、高性能和高可靠性的特点,因此在工业和交通领域得到了广泛的应用。
在永磁同步电机中,定子磁链、转子磁链和气隙磁链是其关键参数,它们直接影响着电机的工作性能和效率。
本文将从定子磁链、转子磁链、气隙磁链这三个方面进行深入探讨,以便更好地理解和应用永磁同步电机。
1. 定子磁链定子磁链是指永磁同步电机定子内的磁场强度。
在正常工作状态下,定子磁链是恒定的,它由定子中的永磁体产生,并且与定子电流无关。
定子磁链的大小直接影响了电机的输出转矩和转速,因此在设计永磁同步电机时,需要合理选择和设计定子的永磁体材料和结构,以确保定子磁链的大小符合电机的工作需求。
2. 转子磁链转子磁链是指永磁同步电机转子内的磁场强度。
与定子磁链不同的是,转子磁链是随着转子电流的变化而变化的。
在正常工作状态下,转子磁链的大小取决于转子电流的大小和方向,它是通过控制转子电流来调节电机的输出转矩和转速的重要手段。
合理设计和控制转子电流是确保永磁同步电机正常工作的关键之一。
3. 气隙磁链气隙磁链是指永磁同步电机定子和转子之间的磁场强度。
在正常工作状态下,气隙磁链是由定子磁链和转子磁链在气隙中的叠加产生的。
气隙磁链的大小直接影响了电机的输出转矩和转速,因此需要通过合理设计和控制定子和转子的磁路结构,以确保气隙磁链的大小符合电机的工作需求。
定子磁链、转子磁链和气隙磁链是永磁同步电机中的重要参数,它们直接影响了电机的工作性能和效率。
在设计和应用永磁同步电机时,需要对这些参数进行深入的研究和优化,以确保电机能够正常、高效地工作。
希望本文对大家对永磁同步电机有所帮助,并能够促进永磁同步电机领域的进一步发展。
永磁同步电机作为一种新型的电动机,具有高效率、高性能和高可靠性的特点,在工业和交通领域得到了广泛应用。
而定子磁链、转子磁链和气隙磁链则是其关键参数,直接影响电机的工作性能和效率。
定子磁链是指永磁同步电机定子内的磁场强度。
电机参数对永磁同步发电机电流谐波的影响
电机参数对永磁同步发电机电流谐波的影响发布时间:2021-05-28T01:51:15.134Z 来源:《中国电业》(发电)》2021年第4期作者:吴刚[导读] 永磁同步发电机具有结构简单,功率密度高、效率高等优点,在新能源发电和电力驱动领域得到了广泛应用。
淮南平圩发电公司安徽省淮南市 232033摘要:永磁同步发电机具有结构简单,功率密度高、效率高等优点,在新能源发电和电力驱动领域得到了广泛应用。
定子电流谐波是影响发电机性能的一个重要性能指标,本文从电机本体出发,利用Ansys软件建立了表贴式和内置式两种转子类型的电机有限元模型,并在上述基础上分析了永磁同步电机不同转子结构和永磁体厚度对电感参数的影响进而结合仿真分析了电机参数对永磁同步电机电流谐波的影响。
关键词:永磁同步发电机;电机参数;谐波永磁同步发电系统中发电机内部磁场主要包括两个部分:一部分是与电机转子同步旋转的主磁场;另一部分是电机内不与转子同步旋转的磁场即谐波磁场。
产生谐波磁场的因素有:电机铁心开槽引起的气隙磁导不均匀而产生的齿谐波存在的磁场;PWM变流器调制使定子电流含有时间谐波而产生的磁场;定子绕组空间分布不均匀产生的空间谐波磁场。
对于传统的永磁同步电机,常常忽略谐波磁场,在可控永磁同步发电系统中,尤其是对于频率较高的电机,其内部常常含有一系列的高频谐波分量,在电机内产生谐波损耗,温度升高导致发电机性能下降,影响发电效率,严重时损坏整个系统。
因此,对可控永磁同步发电系统中的谐波进行分析和抑制显得尤为重要。
一、谐波的危害PWM变流器的应用,为电力电子装置在提高效率和可靠性、减小体积和重量、节省材料、降低成本等各方面提供了有利的条件,并为机电一体化、智能化奠定了坚实的基础。
随着PWM变流器应用的日益广泛,也使得电力电子装置成为最大的干扰源。
由于受控制技术及开关频率的限制,其输出的电压电流波形中谐波含量较高,主要是由各种电力电子装置、变压器等产生的,由此带来的谐波污染问题也日渐加重[1]。
分析永磁伺服电机转子偏心对于电机性能的影响
分析永磁伺服电机转子偏心对于电机性能的影响摘要:在一般的情况下,电机偏心通常分为静态偏心与动态偏心。
由于定子或者转子安装不正确等产生静态偏心,而动态偏心是由转子轴弯曲等产生的动态偏心,因为气隙的分布不均,永磁体作用在气隙的磁动势能不同、整个气隙圆周周长是气隙磁导变化的周期,所以肯定会影响气隙磁密的大小以及气隙内部的谐波磁场,这样不但会导致磁场转矩的变化,还会影响电机性能的损耗。
下面的文章简述了永磁伺服电机转子偏心与对于电机性能的影响关键词:动态偏心与静态偏心;有限元计算;永磁伺服电机引言:在近代工业生产中,永磁伺服电机拥有着高效、高功率等特点,但由于在实际的生产过程当中,装配与价格工艺的局限性,导致了转子的轴线不能够完全进行重合与气隙分布不均等问题的发生,因此带来了噪声、转子损耗、转矩脉动的不良影响。
1永磁伺服分析模型建立1.1永磁伺服电机的结构以下文章将以卷烟自动化设备永磁伺服电机为例,着重对于电机偏心给电机性能产生的影响进行有效的分析。
卷烟自动化设备永磁伺服电机表面是采取贴磁的结构形式,通常在转子永磁机外边界往往采取护套进行固定,是转子表面贴磁的必要做法,一般会使用不锈钢与碳纤维的材质作为护套材料。
因为不锈钢在在导热性能与机械强度方面具有良好的优势,以下本文将阐述永磁体采取使用不锈钢作为护套的结构。
除此之外,为了很好的减少转子涡流损耗,有效的降低电机气隙内的谐波分量,使用电机定子要采用双层短距绕组。
1.2关于永磁伺服电机的有限元计算依据永磁伺服电机的机构来说,进一步构建了电机二维电磁场,为更好的使电磁场进行有限元的计算,可以做如下的假设:1;因为铁心较为细长,所以电机内部的电磁场沿轴变化较小,与此同时对于电机端部漏磁进行忽略,利用二维瞬态场分析,向量磁位Z轴的分量是零;2;各向同性的材料;3;因材料的磁导率均匀并且不计磁导率随温度进行变化;4;忽视位移电流造成的影响。
依据电磁场理论在上面的假设条件下,使用向量磁位A,对于电机的瞬态电磁场进行描述,并给予对应的边界条件,便能够得到电机二位瞬态电磁场边值方程式:2转子偏心对于磁场造成的影响大多数的学者对永磁电机的与分析都是在于定转子轴线重合状态下进行研究的,电机的其中气隙也是均匀分布的,如果永磁伺服电机转子偏心时,不管是电机出现动态或静态偏心,都会造成电机气隙的长度进行改变,让电机内部气隙分布不均。
锥形转子永磁电机的结构对性能参数的影响
锥形转子永磁电机的结构对性能参数的影响刘伟亮;柴凤;裴宇龙;程树康;陈清泉【摘要】锥形转子永磁电机具有与普通永磁电机不同的结构特点,电机的分析计算有其特殊性,以简化方法计算容易得出误差较大的结果.以三维有限元法分析了不同结构参数下锥形转子永磁电机的磁场分布,结果表明其磁场沿轴向分布比较均匀,并且气隙磁场随着转子轴向位移的增大线性降低.在此基础上,分析了锥角,转子轴向位移,永磁体形状等结构参数对交直轴电感、转矩等的影响,结果表明交直轴电感参数在不同的永磁体形状下随着转子轴向位移有着不同的变化趋势,锥角影响着交直轴电感的变化幅度,转矩随着转子轴向位移的增大而减小.同时计算分析的正确性通过样机实测值得到了验证.%Taper permanent magnet motor has a structure different from universal permanent magnet motor. Analysis and calculation of taper permanent magnet motor is special, and the reduced form method would lead to some inaccurate understanding. In this paper the3D finite element method was adopted to analyze the magnetic field of the taper permanent magnet motor under different structure parameters, and the results indicated that the distribution of magnetic field along axial direction in taper permanent magnet motor is fairly uniform and the air gap field will decrease linearly when the axial displacement of rotor increases. Then the influence of structure parameters such as taper angle, axial displacement of rotor, shape of permanent magnet, on d-axis and q-axis inductances as well as torque was studied. It shows that the d-axis and q-axis inductances have different variation trends with axial displacement of rotor under different permanent magnet shapes, and taper angle affectsthe variation magnitude of the d-axis and q-axis inductances. Torque will decrease when the axial displacement of rotor increases. The validity of calculation and analysis is verified by experiment results of prototype.【期刊名称】《电机与控制学报》【年(卷),期】2012(016)005【总页数】6页(P40-45)【关键词】锥形转子永磁电机;三维有限元法;锥角;电感参数;转矩【作者】刘伟亮;柴凤;裴宇龙;程树康;陈清泉【作者单位】哈尔滨工业大学电气工程及自动化学院,黑龙江哈尔滨150001;哈尔滨工业大学电气工程及自动化学院,黑龙江哈尔滨150001;哈尔滨工业大学电气工程及自动化学院,黑龙江哈尔滨150001;哈尔滨工业大学电气工程及自动化学院,黑龙江哈尔滨150001;哈尔滨工业大学电气工程及自动化学院,黑龙江哈尔滨150001【正文语种】中文【中图分类】TM3510 引言锥形转子永磁电机与传统永磁电机有着不同的结构特点,其转子呈锥形,在一定的条件下转子可以在轴向移动,从而可以改变定转子间的相对位置及气隙大小,因此可以直接调节气隙磁场。
极槽配合对永磁同步电机性能的影响_新
极槽配合对永磁同步电机性能的影响摘要:永磁同步电机由于具有结构简单、体积小、效率高、功率因数高、转动惯量小、过载能力强,运行可靠等特点,在家用电器、医疗器械和汽车中得到广泛使用。
永磁同步电机的齿槽转矩会引起输出转矩的脉动和噪声,不平衡径向电磁力则是电机的主要噪声源。
本文着重研究极槽配合对永磁同步电机性能的影响,主要包括齿槽转矩和径向电磁力两个方面。
详细介绍了齿槽转矩和径向电磁力的相关原理,并通过仿真对8极9槽和8极12槽两种极槽配合的电机进行分析比较,验证了相关的理论的正确性,最后得出电机设计中应综合考虑齿槽转矩、径向电磁力等相关因素合理选择极槽配合。
关键词:极槽配合;齿槽转矩;永磁同步电机;径向力Influence of Pole-Slot bination on The Performance of PermanentMagnet Synchronous MotorAbstract: Permanent magnet synchronous motor has simple structure, small volume, high efficiency, high power factor, small moment of inertia, strong overload capacity, reliable operation, widely used in household appliances, medical equipment and vehicles. Cogging torque willcause output torque ripple and noise of PMSM,And unbalanced radial electromagnetic force is the main reason of noise of motor. In this paper,we focuses on the research of pole-slot bination effects on the performance of PMSM, including two aspects:the cogging torque and radial electromagnetic force. The relevant principles of the cogging torque and radial electromagnetic force were introduced in detail, and through the simulation of 8 poles 9 slots and 8poles 12 slots motors,the two kinds of pole-slot bination motor were analyzed and pared, verified the related theory.Finally,we conclude that the cogging torque and radial electric force and so on related factors should be considered into the motor design when selecting reasonable pole-slot bination.Key words: pole-slot bination; cogging torque;PMSM; radial force1引言永磁同步电机结构简单、体积小、效率高、功率因数高、转动惯量小、过载能力强,运行可靠,且其调速性能优越,克服了直流伺服电动机机械式换向器和电刷带来的一系列限制[1]。
永磁直流无刷电机极对数
永磁直流无刷电机极对数简介永磁直流无刷电机是一种常见的电动机类型,它以永磁体作为励磁源,通过电流控制来实现转子的旋转。
而极对数则是描述电机结构中极对数量的一个重要参数。
本文将详细介绍永磁直流无刷电机和极对数之间的关系,并探讨其在实际应用中的意义和影响。
永磁直流无刷电机结构和原理永磁直流无刷电机由定子和转子组成。
定子是由线圈绕制而成,通常称为绕组。
而转子则由永磁体组成,可以是多枚或单枚永磁体。
当绕组通以电流时,会在定子上产生一个旋转的磁场。
同时,转子上的永磁体也会产生一个固定的磁场。
由于这两个磁场之间存在相互作用力,使得转子开始旋转。
优势和应用领域相比传统的直流有刷电机,永磁直流无刷电机具有以下几个优势:•高效率:由于无刷电机没有摩擦损耗和电刷接触的能量损失,其效率通常比有刷电机高。
•高功率密度:无刷电机的结构紧凑,可以在相同体积下提供更大的功率输出。
•高速性能:由于无刷电机采用了先进的控制算法,可以实现更高的转速和更精确的转矩控制。
基于以上优势,永磁直流无刷电机广泛应用于工业自动化、机器人、电动汽车、风力发电等领域。
极对数定义和计算方法极对数是指永磁直流无刷电机中极对(即定子线圈与转子永磁体之间的组合)的数量。
一般来说,极对数越多,电机的输出扭矩越大。
极对数的计算方法如下:1.首先确定定子线圈数目(一般为奇数)和转子永磁体数目。
2.将定子线圈依次编号为1、2、3…,同时将转子永磁体分为两组,并分别编号为A组和B组。
3.根据定子线圈和转子永磁体的数目,可以计算出总的极对数。
具体计算方法为:极对数 = 定子线圈数目 / 2。
意义和影响极对数是永磁直流无刷电机设计中一个重要的参数,它直接影响到电机的输出扭矩和性能。
较大的极对数意味着更多的定子线圈和转子永磁体组合,从而可以产生更大的磁场相互作用力,提供更高的输出扭矩。
因此,在需要较大输出扭矩和高效率的应用中,通常会选择具有较多极对的永磁直流无刷电机。
实际应用电动汽车随着电动汽车市场的快速发展,永磁直流无刷电机在电动汽车驱动系统中得到了广泛应用。
转子磁路结构对永磁同步电动机性能的影响
假设两种不 同转子结构 的永磁 同步 电机除转
子永 磁体 结 构 不 同 外 ,其 他 尺 寸 都 相 同。 在 该 约
路 中永磁体 两端 向外磁路提供 的磁动势。永 磁体
向外 磁路 提供 的 总磁 通
收稿 日期 :2 0 —11 06 1 —6
可 分 为 主 磁 通 和漏
束条件下 ,转子永磁体结构 分别采用 内置式径 向
张
( .东南 大学 电气工程学 院 ,南京 1
蔚 ,林 明耀
2 09 10 6;2 .南通大学 电气工程学 院 ,南通 2 60 ) 2 0 7
摘
要:分别对采用 u、w 型永磁 转子结构的 1 k 永磁 同步 电动机进行设计 ,利用场路 结合 5 W
法计算不 同转子结构电机参数。使用 M tb S u n aa/ i l k仿真软件对两种 转子磁路结构的起 动性能 l m i 仿真 ,分析 了不同转子结构对永磁 同步 电动机性能的影响。所得 结论对采用 u 、w 型转子结构 的永磁同步电动机设计具有一定参考价值。 关键词:永磁 同步 电动机;电枢反应 电感 ;M tb S mi 仿真;起动性能 aa/ i l k l n n
( .S uhat nvrt,N nig2 09 ;2 a t gU ie i ,N nog2 60 ,C ia 1 otes U i sy aj 10 6 .N no nvr t a t 20 7 hn ) ei n n sy n AB T C S RA T:I i p pr 5k p r a et g e sn ho o sm t P S nt s a e。a1 W em nn n t y c rn u oo h ma r( M M)i d s nd o s ei e n g
U型永磁同步电动机结构参数的分析与研究
Pe m a ntM a ne nc o ou o o r ne g tSy hr n sM t r
ZHANG e LI W i 一, ANG n y n Xi g— a
( c o lfXigi, a tn nvri, nog2 6 1, hn ; 1S h o o n l N nogU i sy Na tn 2 0 9 C ia n e t 2 S ho Eetc l n ier g Na tn i ri, nog2 6 , hn ; co l l r a gn ei , nogUnv syNa tn 2 0 C ia f o ci E n e t 1 9 3 S h o o C m ue S i c & Tcn lg, nogU i ri, nog2 6 1. hn ) c o l o p tr ce e eh ooy Na tn nv st Na tn 2 0 9 C ia f n e y
U 型永磁同步电动机结构参数的分析s研 究
电工电气 (0 N . 2 1 o3 1 )
U 永磁 同步 电动机结构 参数 的分析 与研 究 型
张蔚 ,梁惺彦
( 1南通 大学 杏林 学院,江 苏 南通 2 6 1 ; 2 0 9
2南通 大学 电气工程 学院,江苏 南通 26 1; 2 09 3南通大学 计 算机科 学与技术学院 ,江苏 南通 2 6 1) 2 09
关键 词 : 水 磁 问步 电动机 ;场 路 结 合 法 ; 电机 结 构 中 图分 类 号 : T 3 1 M 5 文 献 标 识 码 :A 文 章 编 号 : 10 — 15 2 1) 3 0 0~ 3 0 73 7 (0 0 — 0 9 0 1
永磁同步电机反电势,线电阻,温度的关系
永磁同步电机反电势,线电阻,温度的关系1.引言1.1 概述永磁同步电机是一种具有高效率和高功率密度的电机,广泛应用于电动车、风力发电、机床等领域。
在永磁同步电机的运行过程中,反电势、线电阻和温度是三个重要的因素,它们之间存在密切的关系。
首先,反电势是指电机在运行时产生的电压,它与电机的转速成正比。
反电势的作用是抵消电源供给的电压,使电机能够以稳定的速度运行。
反电势的大小直接影响着电机的性能,较高的反电势可以提高电机的效率和输出功率。
其次,线电阻是电机线圈内电阻的总和。
线电阻的大小会影响电机的电流和功率损耗。
较小的线电阻可以减小电机的能量损耗,提高电机的效率。
因此,在设计永磁同步电机时,需要采用低电阻材料,并合理设计线圈结构,以降低线电阻的大小。
最后,温度是永磁同步电机性能的另一个重要因素。
随着电机的运行,电机内部会产生热量,导致温度升高。
高温会降低电机的效率和寿命,甚至可能导致电机失效。
因此,合理控制电机的温度是确保电机正常工作的关键。
本文将详细探讨反电势、线电阻和温度之间的关系。
首先介绍反电势的定义和作用,以及反电势与永磁同步电机性能的关系。
然后分析线电阻的影响因素,以及线电阻对永磁同步电机性能的影响。
最后研究温度对永磁同步电机性能的影响,并探讨温度与反电势、线电阻的关系。
通过深入研究这些因素之间的相互作用,可以对永磁同步电机的性能进行优化设计和控制。
文章结构部分的内容可以描述为以下几点:1.2 文章结构本论文将分为以下几个部分来阐述永磁同步电机反电势、线电阻和温度的关系:引言部分将概述本文的主题,并介绍本文的结构和目的。
接着,在正文部分,首先将详细定义反电势的概念,并探讨其在永磁同步电机中的作用。
我们将进一步研究反电势与永磁同步电机性能之间的关系,探讨反电势对电机效率和性能的影响。
然后,我们将研究线电阻对永磁同步电机性能的影响,并讨论线电阻的各种影响因素。
我们将着重分析线电阻对电机效率和响应性的影响,以及如何通过降低线电阻来提高电机性能。
设计参数对直驱永磁同步电机运行平稳性的影响
Ab s t r a c t : T o i mp r o v e l o w s p e e d o p e r a t i o n s t a b i l i t y o f d i r e c t - - d i r v e t o p - - d i r v e p e r ma n e n t ma g n e t s y n c h r o n o u s
I nf lue nc e o f de s i g n pa r a me t e r o n t he o pe r a t i o n s t a bi l i t y o f di r e c t - dr i ve pe r ma n e n t ma g ne t s y nc hr o n ous mo t o r
d i s t o r t i o n we r e a n a l y z e d n u me r i c a l l y , a n d i f n a l l y he t o p t i ma l s o l u t i o n wa s o b t a i n e d . F r o m he t a b o v e na a l y s i s r e s u l t s , he t
e c c e n t r i c i y, t c o g g i n g t o r q u e a n d a i r g a p l f u x d e n s i t y . T h e c o g g i n g t o r q u e , a i r g a p l f x u d e n s i y t nd a t h e t o t a l h a r mo n i c
永磁同步电机相电感与dq轴电感
永磁同步电机是一种应用广泛的电机类型,其性能受到相电感和dq轴电感的影响。
相电感指的是在定子坐标系下,电机定子线圈所产生的电动势和定子电流之间的比值。
而dq轴电感则是指在以电机转子坐标系下,电机dq轴上的电感值。
1. 永磁同步电机相电感相电感是永磁同步电机中一个重要的参数,它直接影响了电机的动态性能和控制质量。
相电感的大小与电机的几何结构、绕组方式以及材料特性等有关。
一般来说,相电感随着电机工作磁通的增加而增大,在正常工作范围内,相电感可以看做是恒定的。
2. 永磁同步电机dq轴电感在永磁同步电机的dq坐标系下,dq轴电感反映了电机在转子磁通方向上的电感值。
它的大小与磁链的分布和磁场饱和特性有关。
在控制永磁同步电机时,知道dq轴电感的数值可以帮助确定控制策略和参数。
3. 影响因素永磁同步电机相电感和dq轴电感的大小受到多种因素的影响。
电机的转子形状、磁通的分布、永磁体的磁特性、绕组方式、铁心材料等都会对电感值产生影响。
在设计永磁同步电机时,需要充分考虑这些因素,并通过实验或仿真来确定最佳的设计方案。
4. 应用相电感和dq轴电感在永磁同步电机的控制和设计中起着重要作用。
在电机控制中,需要准确测量和建模电机的电感值,以便实现高性能的控制。
在电机设计中,需要通过合理的电机结构和材料选择来优化电感值,从而提高电机的效率和性能。
永磁同步电机的相电感和dq轴电感是影响电机性能的重要因素,对于电机的控制和设计都具有重要意义。
通过深入研究和实验验证,可以更好地理解和利用这些参数,进而提高永磁同步电机的性能和应用范围。
永磁同步电机作为一种高效、高性能的电机,在各种工业应用中得到了广泛的应用。
其性能优越主要得益于其特殊的电磁特性,而相电感和dq轴电感作为电机的重要参数,直接影响了其控制性能和工作效率。
下面,我们将继续探讨相电感和dq轴电感对永磁同步电机性能的影响,并结合实际应用对其进行深入分析。
1. 相电感和永磁同步电机性能相电感的大小直接影响了永磁同步电机的动态响应和转矩特性。
永磁同步电机设计参数-概述说明以及解释
永磁同步电机设计参数-概述说明以及解释1.引言1.1 概述概述:永磁同步电机作为一种高效、节能的电机类型,在各种应用领域备受关注。
其设计参数的选择对电机性能和效率有着重要影响。
因此,本文旨在探讨永磁同步电机设计参数的优化方法,以提高电机的性能和效率。
首先,我们将介绍永磁同步电机的工作原理和结构特点,包括永磁材料的选择、定子和转子的设计等方面。
然后,我们将重点讨论永磁同步电机设计中的关键要点,如磁场分布、转矩性能、效率等方面,以帮助读者深入了解设计参数的重要性。
接着,我们将介绍设计参数优化的方法,包括仿真分析、实验验证、优化算法等方面。
这些方法将有助于工程师们更好地设计永磁同步电机,提高其性能指标。
最后,我们将总结本文的主要观点,并展望未来研究的方向,以期为永磁同步电机设计和应用提供有益的参考。
通过对设计参数的深入研究和优化,我们有信心能够进一步提升永磁同步电机的性能和效率,推动其在各个领域的广泛应用。
1.2 文章结构:本文分为引言、正文和结论三个部分。
在引言部分,将对永磁同步电机设计参数进行概述,介绍文章的结构以及研究目的。
在正文部分,将详细讨论永磁同步电机设计参数的概述,关键设计要点以及设计参数优化方法。
最后在结论部分,对全文进行总结,分析设计参数对性能的影响,并展望未来研究方向。
通过这样的结构,读者将对永磁同步电机设计参数有一个更深入的了解,为相关领域的研究工作提供参考和指导。
1.3 目的:本文旨在探讨永磁同步电机设计参数对其性能影响的关键因素,通过对设计参数的优化方法和关键设计要点的详细分析,帮助读者更好地了解永磁同步电机的设计过程,提高电机的性能和效率。
同时,通过对设计参数对性能的影响进行总结和展望未来研究方向,有助于推动永磁同步电机在工业和汽车领域的应用和发展,促进清洁能源技术的进步和普及。
2.正文2.1 永磁同步电机设计参数概述永磁同步电机是一种高效、节能且性能优越的电动机,在现代工业生产中得到广泛应用。
永磁同步电机永磁体设计
永磁同步电机永磁体设计
永磁同步电机是一种采用永磁体作为励磁源的同步电机。
永磁体设计对于永磁同步电机的性能和效率至关重要。
永磁体的设计需要考虑以下几个方面:
1. 磁性能,永磁体的磁能积、剩磁、矫顽力等磁性能参数直接影响着永磁同步电机的性能。
因此,在设计永磁体时需要选择合适的磁性能参数,以确保电机具有良好的磁通密度和磁场均匀性。
2. 热稳定性,永磁体在工作过程中会受到一定的温升,因此永磁体的热稳定性也是设计时需要考虑的重要因素。
选择具有良好热稳定性的永磁材料,并合理设计散热结构,以确保永磁体在工作时不会因温度过高而失去磁性能。
3. 结构设计,永磁体的结构设计包括形状、尺寸等方面。
合理的结构设计能够提高永磁体的装配精度和机械强度,从而确保永磁体在电机工作时不会出现破裂或变形等问题。
4. 工艺技术,永磁体的制备工艺对其性能也有很大影响。
选择合适的工艺技术,确保永磁体制备过程中不会出现气孔、裂纹等缺
陷,从而提高永磁体的质量和稳定性。
总的来说,永磁体设计需要综合考虑磁性能、热稳定性、结构设计和工艺技术等多个方面,以确保永磁同步电机具有良好的性能和可靠性。
锥形转子永磁电机的结构对性能参数的影响
摘
要: 锥形 转子 永磁 电机 具有 与普 通永磁 电机 不 同的 结构 特 点 , 电机 的 分析 计 算有 其 特 殊性 , 以
简化 方 法计 算容 易得 出误 差较 大的 结果 。以三 维有 限元 法分 析 了不 同结构参 数 下锥 形 转子永磁 电 机 的磁 场分布 , 果表 明其磁 场 沿轴 向分布 比较 均 匀 , 结 并且 气 隙磁 场随 着转子 轴 向位 移 的增 大线性 降低 。在 此基础 上 , 分析 了锥 角 , 转子 轴 向位 移 , 永磁体 形状 等结构 参数 对 交直轴 电感 、 转矩等 的影
响, 结果表 明交直轴 电感参数在不同的永磁体形状下随着转子轴向位移有着不同的变化趋势 , 角 锥 影响 着 交直轴 电感 的 变化 幅度 , 转矩 随着转 子轴 向位 移 的增 大 而减 小。 同时计 算 分析 的正确 性 通
过样机 实测值得 到 了验证 。
关键 词 : 形 转子 永磁 电机 ;三 维有限元 法 ; 角 ;电感参数 ; 锥 锥 转矩
Absr c : p rp r n ntma n tmo o a tucu e dfe e tfo u i es lp r a e tma n tmo t a t Ta e e ma e g e trh s a sr t r i r n r m n v ra e f m n n g e — tr Anay i n ac a in o a e e a e tma n tmoo s s e il n h e u e o t d o. l ss a d c lult ftp rp r n n g e t ri p ca ,a d t e r d c d f r meho o m m wo l e d t o n c u a e u d rtn i g.I h sp p rt e 3D nt lme tmeh d wa d ptd t u d l a o s me i a c r t n e sa d n n t i a e h f i ee n to sa o e o i e a a y e t g e i ed o h a e e a e tma n tmo o n e i e e tsr c u e p r me e s n n lz he ma n t f l ft e tp rp r n n g e tru d rd f r n tu t r a a tr ,a d ci m f t e r s lsi d c td t a h it b i n o g e i ed ao g a i ldr c in i a e r a e tma n t h e u t n ia e h tt e d sr ut fma n t f l ln x a ie t n tp rpe i o ci o m n n g e moo sf il i r nd t e arg p f l l c e s i a l e h xa ip a e n fr tri tri ary unf m a h i a e d wi de r a e l o i l ne ry wh n t e a i ld s lc me to oo n— ce ss r a e .Th n t e i fu n e f sr cu e paa tr u h s t p r a g e, a i l ip a e n o o o e h n e c o t t r r me e s s c a a e n l l u xa d s l c me t f r tr, s a eo e a e tma n t n d-x sa d q a i n u t n e swela o q e wa t did.I h wst a h p fp r n n g e ,o a i n - x si d ca c sa l str u ssu e m ts o h t t e d- i n a i n u tn e a e dfe e tv rain te s wih xa ip a e nto o o n e h a s a d q-x s i d c a c s h v i r n a ito r nd t a ild s lc me f r tr u d r x f
五种拓扑结构的永磁同步电动机性能分析与比较_王艾萌
图 2 永磁体重量比较
可见 ,内置式需要的永磁体较表面式少 。因为 内置式由于磁路不对称 ,有磁阻转矩产生 ,所以相对 于表面式 ,在产生相同的输出转矩时 ,内置式用的永 磁体量要少 。 2. 2 空载反电动势和脉动转矩的比较
转矩波动主要由齿槽转矩和脉动转矩两部分组 成 。齿槽转矩是永磁电机绕组不通电时永磁体和铁 心之间相互作用产生的转矩 ,会导致电动机产生振 动和噪声 。而常用消除齿槽转矩的方法有定子斜 槽 、转子斜极 、减小定子槽口宽度 、改变极弧系数等 。 定子斜槽在理想情况下可以完全消除齿槽转矩并且 简单易行 ,因此得到广泛应用 。本文的模型都是基 于斜槽后的模型 ,因此齿槽转矩可以忽略不计 。
求 。汽车电机要求高起动转矩 ,能够在一个很宽的
速度范围内保证恒功率输出 ,此外还要考虑到空间
狭小等的限制 。永磁电机以其效率高 、功率密度高 、
体积小 、重量轻 ,具有弱磁扩速潜力等诸多优点 ,成
为电动汽车驱动电机的理想选择 [ 1 - 3 ] 。通过对永磁
电机优化设计 ,可以使电动机的恒功率运行范围扩
关键词 :永磁同步电动机 ;拓扑结构 ;弱磁调速 ;有限元分析 中图分类号 : TM 341 文献标识码 : A 文章编号 : 1004 - 7018( 2010) 04 - 0020 - 04
Perfor mance Ana lysis and Com par ison of F ive PM SM Topolog ies
大 ,特别是永磁转子结构的不同对电机特性的影响
已有研究 [ 4 - 6 ] ,文献 [ 4 ]总结了各种不同永磁转子
五 拓扑结构的性能比较 ,包括表面式 、内置式单层 、双
永磁无刷直流电机的机械结构参数化及性能研究
1永磁无刷直流电机的相关设计①工作原理。
永磁无刷直流电机主要是由电动机主机和驱动器组成的。
驱动器的基本构成部分有功率电子器件和集成电路等,主要用来接收电动机的启动、停止、制动信号,驱动器接收到信号后,根据信号指令来控制电动机的启动、停止、制动。
主电路主要采用交——直——交的电路电压型进行工作。
在电动机的转子上粘有已经充磁的永磁体,在电机内部还装有位置传感器。
当电路通电时,永磁体的N极和S极交替交换,导致位置传感器产生位差不同的方波。
②结构介绍。
永磁无刷直流电机和传统的直流电机存在的主要差别就是,第一个的绕组放在定子上,并且应用电子转向,其使用的转子材料是永磁体。
而传统的电机绕组是放在转子上,应用的是电刷转向。
电磁转矩主要是在定子磁场与转子永磁磁场的共同作用下发生的。
③电机的设计过程。
由于在设计过程中永磁无刷直流电机的设计灵活性、复杂性要高于传统的电机,并且可以借鉴的成熟经验并不多,所以永磁无刷直流电机的设计对设计人员的技能要求比较高。
首先在设计过程中,设计者一直的目标便是可以更加精准地预测设计电机的性能及运行能力。
在预测过程中,需要进行大量的计算工作,并且为了保证数据的准确性,设计人员必须进行多次检验计算,因此设计过程中的计算工作量是特别大的,这也要求设计人员具有快速、准确的计算能力,并且还需要有足够的耐心。
在计算过程中,电机性能计算预测可以说计算工作的核心部分。
另外,设计者还需要设计一个知识库,用来存储设计过程中所需要的一些理论知识。
2永磁无刷直流电机的性能参数化分析借用AnsoftMaxwell软件,同时联系参数对电机实施性能分析,可以发现电机的转速对电流、工作效率、输出功率以及输出力矩产生的影响。
通过研究不同的定转子直径对电机工作效率带来的影响的同时,还能得到磁密矢量图等。
若电机的研究开发不合理,则需要对参数进行反复修改。
为了降低重复操作的几率以及缩短研发时间,可以通过VB脚本语言对Ansoft软件进行再次研发,通过再次研发实现通过永磁无刷直流电机来协助设计系统中的电磁计算及性能分析等功能。
永磁同步电机低速抖动的原因
永磁同步电机低速抖动的原因
首先,永磁同步电机低速抖动的原因之一可能是电机控制系统的设计不当。
电机控制系统是永磁同步电机的核心部分,它负责控制电机的启动、运行和停止。
如果控制系统设计不当,可能会导致电机在低速运行时出现抖动现象。
其次,永磁同步电机低速抖动的原因还可能与电机本身的结构和参数有关。
例如,电机的转子不平衡、定子绕组接触不良、磁场分布不均匀等问题都可能导致电机在低速运行时出现抖动。
此外,永磁同步电机低速抖动的原因还可能与电机的供电系统有关。
电机供电系统的稳定性和质量直接影响了电机的运行状态,如果供电系统存在问题,也可能导致电机在低速运行时出现抖动。
针对永磁同步电机低速抖动的原因,我们可以采取一些措施来解决这一问题。
首先,可以通过优化电机控制系统的设计和参数来改善电机的运行状态;其次,可以对电机本身的结构和参数进行调整和优化,以消除可能导致抖动的因素;最后,可以对电机的供电系统进行检查和维护,确保其稳定性和质量。
总之,永磁同步电机低速抖动的原因可能涉及电机控制系统、电机结构和参数、以及电机供电系统等多个方面,需要综合分析和解决。
通过针对性的优化和调整,可以有效地解决永磁同步电机低速抖动的问题,提高电机的运行稳定性和性能。
定、转子齿极结构对双凸极永磁电机转矩脉动的影响
研究与交流定、转子齿极结构对双凸极永磁电机转矩脉动的影响孙健王爱元王涛金永星上海电机学院(201306)Torque Ripple of Doubly Salient PM Motor Affectedby Stator and Rotor Tooth Pole StructureSUN Jian WANG Aiyuan WANG Tao JIN YongxinShanghai Dianji University摘要:由于双凸极永磁电机的定、转子呈特殊双凸极结构,当电机在运行时会导致定、转子齿重合之前产生边缘磁场效应,使得电机呈现强非线性和高度耦合性,从而导致电机产生转矩脉动。
针对传统电机结构对电机转矩的影响,提出采用增大转子极弧宽度和改变定子齿极面的方法来减小双凸极永磁电机的转矩脉动。
以一台1.1kW-3850r/min-12/8极双凸极永磁电机为例,通过Maxwell建立2D模型进行有限元分析,结果表明上述方法在保证电机平均转矩不降低的情况下,能有效降低电机的转矩脉动。
关键词:双凸极结构双凸极永磁电机转矩脉动边缘磁场效应中图分类号:TM351文献标识码:ADOI编码:10.3969/j.issn.l006-2807.2019.03.008 Abstract:Because of the special doubly salient structure of stator and rotor in the doubly salient PM motor,the edge magnetic field occurs at the moment before stator and rotor tooth pole coincides during operation,making the motor as if with strong non-linearity and high coupling to result in the motor torque ripple phenomenon.Against the phenomenon that the motor torque influenced by its traditional structure,method to increase the width of rotor pole arc as well as change stator pole surface is proposed,in order to reduce torque ripple of doubly salient PM motor A1.1 kW-3850r/min-12/8pole doubly salient PM motor is taken as example and a2D model is established by Maxwell to perform the FEM analysis.The result shows the above・me tioned method capable of reducing the motor torque ripple effectively in case that guaranteeing not to decrease the average torque of the motorKeywords:doubly salient structure doubly salient PM motor torque ripple edge magnetic field effect双凸极永磁电机(Doubly Salient Permanent Magnet Motor,缩写为DSPM)的结构外形与开关磁阻电机(Switched Reluctance Motor,缩写为SR)有共同之处,其定、转子均为双凸极形状,且均由硅钢片压制而成,转子上无绕组和永磁体,定子极槽间绕有铜质的集中式绕组。
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第3章电机结构参数对永磁起动电机性能的影响建立精确的有限元模型,是项目后期分析电机电磁参数对电机性能的影响,以及对电极结构进行优化的基础。
由于电机的性能主要通过电机的输出特性曲线反映出来,所以通过有限元模型计算出来的输出特性曲线和样机实验测得的输出特性曲线的对比,是检验电机的有限元模型是否精确的最有效方法。
本章首先利用ANSOFT的二次开发能力,实现MATLAB-ANSOFT 的联合仿真,并通过联合仿真绘制出有限元模型的输出特性曲线,通过与样机实验测得的输出特性曲线的对比来验证有限元模型的精确性,最后分析电机电磁参数对电机性能的影响。
3.2 MATLAB-ANSOFT联合仿真平台电磁场有限元分析软件ANSOFT是电机设计中最常用的软件之一[38,39],但是ANSOFT瞬态场仿真分析时,由于仿真条件的设置限制,一次只能获取电机的一个运行状态的输出结果,所以若想获得电机的完整输出特性曲线,必须在每一次仿真运行结束时,人工修改仿真条件并记录仿真结果,不仅仿真计算的不连贯,而且需要大量的人工操作。
针对此问题,本文提出利用在ANSOFT中录制脚本文件的方法,然后利用MATLAB强大的程序编辑能力和数据处理能力,实现MATLAB与ANSOFT的底层调用,即利用ANSOFT的二次开发能力,以程序命令代替人工操作,通过MATLAB以后台形式调用ANSOFT运行并自动保存仿真结果,实现MATLAB与ANSOFT的联合运行。
脚本是实现自动化的一种有用工具,脚本之间的调用也是实现MATLAB-ANSOFT联合仿真的途径。
在Maxwell中,从几何建模、材料属性定义与分配、划分网格、设置加载、仿真条件的设定以及设置模型的运动属性,到求解、后处理、导出数据等都可以以脚本文件的形式录制下来,作为Ansoft与其他专业软件的连接接口,其具体脚本录制是在ANSOFT的主界面中进行设置。
在ANSOFT中录制的脚本文件是用VB编写的记录用户的一系列操作步骤的程序,将其转换为MATLAB可以识别的C语言编写的m函数是实现MATLAB与ANSOFT联合运行的关键。
从脚本文件到m文件命令的变换见表3-1所示。
在具体的程序转换操作中应遵循以下原则:1) 用actxserver()替换CreateObject,例如把“Set oAnsoftApp= CreateObject... ("AnsoftMaxwell.MaxwellScriptInterface")”变为“iMaxwell = actxserver('... AnsoftMaxwell.MaxwellScriptInterface');”。
2) 在定义的文件句柄前删去Set,例如把“Set oDesktop= oAnsoftApp.Get ...AppDesktop()变换成Desktop = iMaxwell.GetAppDesktop();”。
3) 用Invoke命令对工程进行操作,如将“oEditor.CreateRegularPolyhedron”变成“invoke(Editor, 'CreateRegularPolyhedron', ...”。
4) 将矩阵内的元素都写进{}内,例如“Array("NAME:CylinderParameters,…”写成“{'NAME:CylinderParameters',…”。
5) 在仿真结束时,用“Delete(iMaxwell)”结束Maxwell的操作,此操作只是将Maxwell在Matlab中关闭,并未在Ansoft中删除。
6) 将变量、命令均放入单引号内。
3.3 车用永磁起动电机的输出性能曲线通过有限元模型计算出来的输出特性曲线和样机实验测得的输出特性曲线的对比,是检验电机的有限元模型是否精确的最有效方法。
针对起动电机的特点,以及生产厂商内部研究人员的经验,在点火转速(起动电机最大输出功率点左侧)下,电机的输出转矩,或者电机的输出功率达到要求规定大小,是衡量起动电机出厂合格的基本标准。
利用MATLAB-ANSOFT联合仿真,有限元模型计算出来的输出特性与样机试验测得的输出特性的对比曲线如图3-1所示。
为避免一台样机测试的偶然性,图3-1中样机的输出特性值是生产流水线上随机抽取20台电机测试结果的平均值,图3-2为车用永磁起动电机的性能测试试验台。
需要说明的是,为方便仿真值与实验值的对比,在图3-1中,横坐标所显示的速度值是经变速器6倍减速之后直接作用在输出轴上的速度,第二个图中纵坐标的转矩值是电机直接输出的转矩值,直接作用在输出轴上的转矩是此值的六倍。
图3-1中图1所示的电流为蓄电池输出的电流值,在实际的车载蓄电池供电时,蓄电池的内阻是随着温度的变化而变化的,在做起动电机的性能测试时,给电机两端施加12V电压的同时也设置了蓄电池的内阻为14mΩ,此时忽略了温度对蓄电池内阻变化的影响。
从式(2-1)可知,蓄电池的输出电流不仅与电刷压降、电枢内阻有关系,还与感应电动势E a有关,对此带有辅助极的永磁起动电机,式(2-14)已经说明,每极下的气隙磁通不仅与永磁极的剩磁有关,还与电枢电流,或者说转速有关系,所以,在转速较低时,电枢电流比较大,产生的气隙磁通也比较大,根据式(2-2)可知E a值也比较大,当然,随着转速的变化,电机的机械损耗也是影响电流变化的原因,但是与E a的变化大小相比,机械损耗对电流的影响可以忽略。
所以,图3-1中图1所示的蓄电池输出电流与转速的关系曲线并不是直线,而是随着电流的增加,斜率逐渐减小的曲线。
图3-1中图2所示的转矩和转速的关系曲线与电流和转速的关系曲线类似,产生这种结果的原因也相同,都是由于辅助极(助磁条)增磁的作用。
从图中可以看出,在转速为1000转/分钟时,电机经减速器输出的转矩达到12.5牛·米,此时也是电机的输出最大功率点,对一般点火转速要求在700~800转/分钟发动机来讲,此电机的输出性能完全满足要求。
图3-1中图3所示电压与速度的关系曲线和图3-1中图4所示的功率与速度关系曲线分别是根据公式(2-1)、(2-4)计算得来,从图可以看出,电机的最大功率点在转速为1000转/分钟的位置,而发动机的点火转速在最大功率点的左侧,如果将蓄电池,起动电机,发动机看做一个控制系统的话,那么这个系统具有“稳定性”。
所以,带辅助极的永磁起动电机非常适用于汽车发动机的起动[40]。
3.4 电机结构参数对起动电机性能的影响分析电机结构参数对起动电机性能的影响不仅为企业中电机开发人员根据用户对电机性能的要求,对现有电机进行电磁参数的改进时提供依据,也是项目的内容之一。
由于起动电机的定子在安装时起到固定电机、与车载结构楔合的作用,且定子远远大于转子和永磁体长度,所以定子的长度在合理范围内变化时,对电机的性能影响可以忽略,所以在分析电机结构参数对电机的性能影响时,不考虑定子的长度。
考虑到现有生产条件的限制,保持电机的转子不变。
对永磁起动电机而言,除了电机制造的工艺,气隙磁密的大小无疑是影响电机整体性能的关键,根据第二章中电机磁路的分析可知,气隙宽度δ,磁钢厚度T p,定子外壳厚度T sy,永磁极极弧系数αP和辅助极极弧系数αA对电机的气隙磁密均有影响,下面就将这五个电磁参数对起动电机性能的影响作以分析。
3.4.1 气隙宽度对起动电机性能的影响当气隙宽度太大时,气隙的漏磁比较严重;当气隙宽度太小时,虽然漏磁现象得以改善,对电机的制造工艺要求比较高,且容易出现扫膛。
在电机制造工艺允许的情况下,合适选择气隙的大小,对提高电机性能非常重要。
分别取气隙宽度δ为0.35 mm,0.4 mm,0.45 mm,0.5 mm,0.55mm来探求其大小对电机性能的影响。
通过Ansoft Maxwell 二维有限元模型仿真计算,得出在转速n分别为3000转/分钟和15000转/分钟时的输出特性分别如表3-2和3-3所示。
从表3-2所示的电机性能可知,当电机转速较低时,随着气隙宽度的减小,气隙平均磁通密度,输出转矩和输出功率随之增加,而电枢电流随之减小。
随着气隙宽度的减小,磁通回路的磁阻减小,气隙的平均磁密呈现增大趋势,由于转速不变,由式(2-2)可知感应电动势也随之增加;又因为蓄电池提供的电压一定,由式(2-1)可知,蓄电池输出的电流随之减小;然而在转速较低时,输出电流很大,此时辅助极的作用非常显著,且辅助极的导磁材料的磁通已经相当饱和,气隙磁密对转矩的影响大于电枢电流,所以尽管电枢电流随着气隙宽度的减小而减小,但是其输出转矩和输出功率仍然增加。
从表3-3可以看出,在电机转速较高时,虽然随着气隙宽度的减小气隙的平均磁密增加,但是电机的输出转矩和输出功率却随之减小,这是由于此时电机的电枢电流较小,辅助极增磁的作用不明显,且辅助极内的磁通未达到饱和,电枢电流对输出转矩的影响大于气隙的平均磁密。
在转速较低时气隙宽度对电枢电流的影响比较明显,气隙宽度越小,电枢电流也越小,可以减小电机内部的铜耗。
气隙平均磁密反映了电机内部链过转子的磁链大小,气隙平均磁密越大,电机内电、磁之间传递的能量也越大,但是气隙平均磁密大并不意味着电机输出转矩和输出功率就会增加。
由式(2-3)可知,电机的转矩常数有电机本身决定,当电机设计生产出来之后,转矩常数就固定不变了,对一个运行的电机而言,输出转矩的大小主要取决于每极磁通量和电枢电流,所以单纯气隙平均磁密的增加或者减小并不能决定电机输出转矩的增减。
式(2-4)显示,电机的输出功率取决于电机的转速和转矩,当转速不变时,电机输出功率的变化趋势与电机转矩的变化是一致的。
综上所述,考虑到起动电机点火转速,气隙宽度的减小对起动电机的性能是有利的,在高转速时可以降低电枢电流,减小电机内部铜耗;低转速时,能够增大起动电机的输出转矩和输出功率,有利于发动机的点火。
在根据客户要求设计电机时,还要根据现有的生产工艺合适选择气隙宽度,避免一味追求较小的气隙宽度而增加不必要的生产成本。
3.4.2 磁钢厚度对起动电机性能的影响分别取磁钢厚度T p=6.2mm、7.0mm、7.8mm、8.6mm、9.4mm来研究磁钢厚度对电机性能的影响。
通过Ansoft Maxwell 二维有限元模型仿真计算,得出在转速n分别为3000转/分钟和15000转/分钟时的输出特性分别如表3-4和3-5所示。
从表3-4可以看出,在电机转速比较低时,随着磁钢厚度的增加,气隙平均磁密,电机输出转矩以及输出功率均呈现先增大,后减小的趋势,而电枢电流却随之先减小,后增大。
这是因为随着磁钢厚度的增加,在其极弧系数和长度不变的情况下增加了磁能积,导致气隙平均磁密的增加,从而导致电机的输出转矩和输出功率呈现增大的趋势,而电枢电流呈现减小的趋势。