门式墩墩顶系梁首件支架计算书
墩柱(门式墩)计算书
墩柱模板计算书一、编制依据《东##高架工程》设计文件；《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)；《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)；《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)；《建筑结构荷载规范》(GB-50009-2012)；《公路桥涵施工技术规范》(JTG/TF50-2011)；《路桥施工计算手册》；《建筑施工计算手册》；《建筑结构静力计算手册》。
二、计算参数（一）结构材料参数1、普通钢筋混凝土容重γ=26KN/m2。
c2、混凝土浇筑速度v=3m/h=200/(T+15)=200/(15+15)=6.6h混凝土初凝时间tβ外加剂影响修正系数，取1.0；1β混凝土坍落度影响修正系数，取1.15；23、5mm钢板：截面模量（每延米）W=1.04cm4，惯性矩I=4.17cm3，弹性模量=125N/mm2。
E=2.1×105MPa，抗拉、抗压、抗弯强度f =215N/mm2，抗剪强度fv4、[10型钢：腹板厚度t=5.3mm，截面模量W=49.3cm3，惯性矩I=198.3cm4，半截面惯性矩S=23.5cm3,截面积A=12.74cm2,弹性模量E=2.1×105MPa，抗拉、抗压、=120N/mm2。
抗弯强度设计值f =205N/mm2，抗剪强度设计值fv5、[16型钢：腹板厚度t=6.5mm，截面模量W=108.3cm3，惯性矩I=866.2cm4，半截面惯性矩S=23.5cm3,截面积A=21.95cm2,弹性模量E=2.1×105MPa，抗拉、抗压、抗弯强度设计值f =205N/mm2，抗剪强度设计值f=120N/mm2。
v6、[20型钢：腹板厚度t=7mm，截面模量W=178.0cm3，惯性矩I=1780.4cm4，半截面惯性矩S=104.7cm3,截面积A=28.83cm2,弹性模量E=2.1×105MPa，抗拉、抗压、抗弯强度设计值f =205N/mm2，抗剪强度设计值f=120N/mm2。
梁模板门式脚手架支撑计算书
梁模板门式脚手架支撑计算书计算依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。
计算参数:脚手架搭设高度为2.8m，门架型号采用MF1217，钢材采用Q235。
门架的宽度 b = 1.20m，门架的高度 h0 = 1.70m，步距1.95m，跨距 l = 1.83m。
门架 h1 = 1.54m，h2 = 0.08m，b1 = 0.75m。
门架立杆采用48.0×3.5mm钢管，立杆加强杆采用27.2×1.9mm钢管。
每榀门架之间的距离1.20m，梁底木方距离350mm。
梁底木方截面宽度80mm，高度80mm。
面板厚度18mm，剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量10000.0N/mm2。
木方剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量10000.0N/mm2。
梁顶托采用80×80mm木方。
模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。
1——立杆；2——立杆加强杆；3——横杆；4——横杆加强杆图1 计算门架的几何尺寸图图2 模板支架示意图按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×0.80+0.50)+1.40×2.00=27.880kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×24.00×0.80+0.7×1.40×2.00=27.880kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值 q1 = 25.500×0.800×1.200+0.500×1.200=22.572kN/m活荷载标准值 q2 = (2.000+0.000)×1.200=2.160kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 120.00×1.80×1.80/6 = 64.80cm3；I = 120.00×1.80×1.80×1.80/12 = 58.32cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.35×22.572+0.98×2.160)×0.350×0.350=0.399kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.399×1000×1000/64800=6.161N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算 [可以不计算]T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.600×(1.35×22.572+1.0×2.160)×0.350=6.844kN截面抗剪强度计算值 T=3×6844.0/(2×1200.000×18.000)=0.475N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.60N/mm2抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×22.572×3504/(100×10000×583200)=0.393mm面板的最大挠度小于350.0/250,满足要求!二、梁底木方的计算木方按照简支梁计算。
际坑口铁路特大桥门式墩支架方案计算书
际坑口铁路特大桥门式墩支架计算书一、计算方法概述1.计算依据：①《铁路桥梁钢结构设计规范》(TB10002。
2—99）②《公路桥涵施工技术规范》JTJ041—2000③《钢结构设计规范》GB50017-2003④ 门式墩相关图纸⑤《客运专线铁路桥涵工程施工技术指南》TZ213-20052。
荷载计算检算标准荷载如下：模板自重：21/2m kN q =新浇砼自重：32/26m kN q =支架整体计算时施工人员、堆载及机具荷载:23/1m kN q =振捣及倾倒混凝土时产生的竖向荷载：24/0.2m KN q =混凝土荷载根据梁体截面取值.每延米模板重量=每延米模板面积×q 1=2×1×2=4 kN/m;每延米内混凝土倾倒与振捣产生的施工荷载=每延米模板面积×(q 3+q 4)=2×1×(1+2）=6 kN/m 。
模板以及施工振捣、机具的重量等荷载的大小为：4+6=10 kN/m 。
每延米混凝土湿重为：2.1×2×1×26=109。
2 kN/m 。
所以模板以及施工振捣、机具的重量可按混凝土重量的10％考虑.钢材的弹性模量取206GPa,比重取78.5 N/m 3。
3.计算方法概述计算采用MIDAS/Civil2011软件进行,建立整体模型。
钢构件一律用梁单元模拟，要浇筑的盖梁用实体单元模拟.为模拟流动状态的混凝土的作用，将混凝土的弹性模量降低10000倍。
钢管立柱的高度要根据地基处理的情况来确定,这里取值仅是估计的可能最大高度值。
二、跨S215省道支架方案计算跨S215省道共有3个支架，这里仅取其中一个最不利的42号墩对应的支架进行计算。
计算模型如图1所示，军用梁的计算跨度为20m。
图1 计算模型计算结果如图2~图8所示。
图2 总体竖向位移图3 军用梁的变形(6片变形不一致，最大52mm)容许的挠度为:mm/==。
梁模板(门式)-计算书
门架式支撑梁模板安全计算书一、计算依据1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-20036、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013二、计算参数二、计算简图（图1）剖面图1（图2）剖面图2三、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况，面板的跨度为梁底次楞的间距，故面板的跨度为l mb=b/m=350/(4-1)/1000=0.117。
故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。
（图3）面板强度计算简图W=bh2/6=1000×122/6=24000mm3，I=bh3/12=1000×123/12=144000mm41、强度验算荷载基本组合：q=0.9×{1.2×[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4Q3k b}=0.9×(1.2×(0.5+(24+1.5)×600/1000)×1+1.4×2×1)=19.584k N/m（图4）面板弯矩图M max=0.033kN·mσ＝M max/W＝0.033×106/24000=1.388N/mm2≤[f]＝31N/mm2满足要求2、挠度验算q k=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(24+1.5)×600/1000)×1=15.8kN/m（图5）面板挠度计算简图ν＝0.023mm≤[ν]＝250/400=0.625mm满足要求（图6）面板挠度图(mm)四、次楞验算根据实际工况次楞的验算可按有悬挑的四跨连续梁进行计算，次楞计算简图：（图7）次楞强度计算简图荷载控制基本组合：q1=0.9×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4Q3k a}=0.9×(1.2×(0.5+(24+1.5)×600/1000)×350/((4-1)×1000)+1.4×2×350/((4-1)×1000))= 2.285kN/mq1静=0.9×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a}=0.9×(1.2×(0.5+(24+1.5)×600/1000)×350/((4-1)×1000))=1.991kN/mq1活=0.9×1.4Q3k a=0.9×1.4×2×350/((4-1)×1000)=0.294kN/m取活荷载最不利布置进行计算最大弯矩、剪力、挠度。
门式墩盖梁支架支撑计算
门式墩盖梁支架支撑计算门式墩盖梁支架是一种常用的支撑结构，在建筑、桥梁、道路等工程中起到了重要的作用。
本文将从计算门式墩盖梁支架的承载能力和稳定性两个方面进行阐述。
一、门式墩盖梁支架的承载能力计算门式墩盖梁支架的承载能力是指支架能够承受的最大荷载。
在计算门式墩盖梁支架的承载能力时，需要考虑以下几个因素：1. 材料的强度：门式墩盖梁支架通常由钢材制成，钢材的强度是影响支架承载能力的重要因素。
通过对钢材进行强度测试，可以得到钢材的屈服强度和抗拉强度等参数，进而计算出支架的承载能力。
2. 结构的稳定性：门式墩盖梁支架的稳定性是指支架在承受荷载时不会发生倾覆或者失稳的能力。
通过对支架的结构形式、节点连接等进行分析，可以计算出支架的稳定性。
常用的计算方法包括有限元分析、静力分析等。
3. 荷载的作用方式：门式墩盖梁支架承受的荷载可以分为静载和动载。
静载是指支架承受的恒定荷载，如自重、设备重量等；动载是指支架承受的变动荷载，如风荷载、地震荷载等。
在计算支架的承载能力时，需要考虑不同荷载的作用方式和大小。
二、门式墩盖梁支架的稳定性计算门式墩盖梁支架的稳定性是指支架在承受荷载时能够保持平衡和稳定的能力。
在计算门式墩盖梁支架的稳定性时，需要考虑以下几个因素：1. 支架的形式：门式墩盖梁支架通常采用门式结构，其稳定性与支架的形式有关。
通过对支架的几何形状、结构形式等进行分析，可以计算出支架的稳定性。
2. 支架的节点连接：支架的节点连接是支撑结构中的关键部分，对支架的稳定性起到了至关重要的作用。
通过对支架的节点连接方式、连接强度等进行分析，可以计算支架的稳定性。
3. 外力的作用方式：门式墩盖梁支架在使用过程中会受到外力的作用，如风力、震动等。
在计算支架的稳定性时，需要考虑外力的作用方式和大小，以保证支架在承受外力时能够保持稳定。
总结起来，门式墩盖梁支架的承载能力和稳定性是建筑工程中非常重要的计算内容。
通过对材料的强度、结构的稳定性、荷载的作用方式、支架的形式和节点连接等因素进行分析和计算，可以确定支架的承载能力和稳定性，从而保证工程的安全和可靠性。
门式墩盖梁梁式支架计算书
深圳地铁6号线6101标门式墩盖梁梁式支架计算书编制：审核：批准：中国铁建大桥工程局集团有限公司2016年1月目录一、梁式支架概况 (1)二、检算依据 (3)三、检算参数 (4)1、材料参数 (4)2、检算荷载 (4)四、支架结构计算 (5)1、承载能力极限状态计算 (6)(1).钢管立柱 (6)(2).横梁强度检算 (7)(3).分配梁强度检算 (7)(4).支座反力 (7)(5).贝雷片 (8)(6).20a工字钢 (10)(7).碗扣支架 (11)(8).支架稳定性 (12)2、正常使用极限状态计算 (13)(1).立柱压缩变形 (13)(2).横梁弯曲变形 (14)(3).贝雷梁变形 (14)五、条形基础计算 (15)六、检算结论 (17)32M梁式支架现浇梁计算书一、梁式支架概况1、梁体简介本合同段门架墩主要位于深红区间、红上区间、元大区间、上跨地铁4号线，共33座，厚度有2m和2.4m两种，高度范围11.5~24m。
本方案支架拟采用贝雷梁与直径529mm壁厚8mm钢管作为现浇梁支架的主要的支撑体系，利用Midas civil进行建模检算。
2、支架布置盖梁净跨为23m，支架计算跨度为24.6m。
支架由上至下传力体系分别为地基→基础→钢管立柱→砂箱→横向工字钢→贝雷梁→横向分配工字钢→模板→梁体具体见图1.1、图1.2、图1.3。
图1.1 支架纵断面布置图图1.2 支架横断面布置图图1.3支架平面布置图2、支架用钢管和型钢拼装而成，钢管及型钢均采用235B材质。
支架按高度21 m 进行设计，如与现场不符可以进行微调。
基础：靠近墩附近支架基础为承台，承台内预埋钢筋，钢筋与钢管进行焊接。
钢管立柱下设1cm厚钢板，预留膨胀螺栓孔，与承台进行连接。
另一排支架基础落在条形基础上，条形基础采用C30砼，上层设置钢筋网片。
条形基础底部为原始路面，地基承载力在250kpa以上。
图1.5 钢管立柱与承台连接立面图钢管立柱：钢管立柱采用外径529mm壁厚8mm钢管，立柱横向联系杆件16槽钢连接板焊接，立柱与墩柱连接采用20工字钢连接板焊接。
铁路门式墩计算书
5.1.1.2 次龙骨采用9×14cm方木计算（横桥向设置）
次龙骨受力简图：
按连续梁计算，各荷载取值如下：
a、钢筋及砼自重取:26kN/m3×3.0m =78kN/m2
b、模板取:0.3 kN/m2
c、施工人员及设备荷载取:3kN/m2
模板受力简图
底模采用满铺15mm竹胶板，取1m板宽验算，
截面抵抗矩W=1/6×bh2=1/6×1000×152=37500mm3，
截面惯性矩I=1/12×bh3=1/12×1000×153=281250mm4。
作用于15mm竹胶板的最大荷载：
a、钢筋及砼自重取26kN/m3×3.0m（盖梁截面高）=78kN/m2
38、39号门式墩支架中立柱基础尺寸及地基处理
承台基坑四周及泥浆池位置，将淤泥全部清除，处理至原状土，采用小型打夯机夯实，夯实后使用5%水泥土分层回填压实。经地基处理后，地基承载力可达到300kPa。
三、荷载
支架承受的荷载主要有：箱梁自重、模板及附件重、施工活载、支架自重以及混凝土浇注时的振动荷载、其他荷载（风荷载）等。
Mmax =1/10×qmaxl2=1/10×100.6×2002=402400N·mm
强度验算：
最大弯应力σmax=Mmax/W
=402400/37500=10.73N/mm2<fm=37N/mm2故强度满足要求。
挠度验算：
最大挠度ωmax=0.677q2l4/100EI=0.677×83×2004/（100×10584×281250）
对拉杆采用M20拉杆，间距0.6×0.6m布置。
门式墩横梁采用支架现浇施工，利用桥墩承台及条形基础搭设钢管柱，其中38、39号门式墩采用9根直径529mm壁厚12mm钢管柱，56、57号门式墩采用6根直径529mm壁厚12mm钢管柱。钢管立柱顶焊接I45双拼工字钢横梁，其上通过U型卡连接加强杆贝雷片，其中38、39门式墩墩柱内侧设置17片19.5米长、两侧设置2片30米长加强杆贝雷片作为纵梁；56、57门式墩墩柱内侧设置17片13.5米长加强杆贝雷片、两侧设置2片24米长加强杆贝雷片作为纵梁。
门式脚手架计算书--精选.docx
--门式脚手架计算书计算依据：1 、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-20102 、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113 、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124 、《钢结构设计规范》 GB50017-2003一、基本参数搭设高度 H(m)48步距 h(mm)1950门架纵距 l(mm)1830二、荷载参数门架自重 G k1(kN)0.224交叉支撑自重 G k2(kN)0.04k30.165k40.184水平架自重 G (kN)脚手板自重 G (kN)连接棒自重 G k5(kN)0.006锁臂自重 G k6(kN)0.008剪刀撑钢管自重0.033水平加固杆自重0.033G k7(kN/m)G k8(kN/m)直角扣件自重 G k9(kN) 0.0135旋转扣件自重 G k10(kN) 0.0145栏杆、挡脚板自重0.015安全网自重0.05G k11(kN/m)G k12(kN/m 2)施工荷载 Q k(kN/m 2)3同时施工层数 n2--风压高度变化系数 u z基本风压ω 0(kN/m2)0.3（立杆稳定性、连墙0.74 ，1.21件稳定性）风荷载体型系数 u s0.8三、设计简图落地门架 _门架简图--落地门架 _门架平面图四、门架稳定性计算门架型号MF1219水平架设置2步1设脚手板设置1步 1设剪刀撑设置4步4跨剪刀撑钢管类型Ф48×3水平加固杆设置4步1设水平加固杆类型Ф48×31、荷载计算每米高度脚手架构配件自重产生的轴向力标准值：N Gk1= (G k1+ G k2×2+ G k3×1/2+G k4×2×1/1+G k5×2+ G k6×2)/h=(0.224+ 0.040 ×2+ 0.165 ×1/2+ 0.184 ×2×1/1+0.006 ×2+ 0.0085 ×2) /1.950=0.402 kN/ m1/2 表示水平架设置2步1设1/1 表示脚手板设置1步1设每米高度脚手架附件重产生的轴向力标准值：N Gk2= (G k7×l/cosα× 2/4+G k8×l ×1/4+ G k9/4+ G k10×4/4+ G k11×l+ G k12×l ×h) /h=(0.038 ×1.830/0.684 ×2/4+ 0.038×1.830 ×1/4+0.014/4+ 0.015 ×4/4+0.015 ×1.830+ 0.050×1.830 ×1.950)/1.950=0.15 kN/ m1/4 表示水平加固杆4步1设各施工层施工荷载产生的轴向力标准值：N Qk=n×Q k×b×l=2×3×1.219×1.83=13.385 kN门架宽度 b，见门架型号编辑风荷载标准值：2ωk=μ z×μ s×ω o =0.74×0.8×0.3=0.178 kN/ m qk= ωk× l=0.178 ×1.83=0.325 kN/ m风荷载产生的弯矩标准值：M2/10=0.325×3.92k= q k H 1/10=0.494 kN . m2、作用于门架的轴向力设计值不组合风荷载时：N=1.2(N Gk1+ N Gk2)H+1.4 N Qk=1.2 ×(0.402+0.15) ×33.6+1.4 ×13.385=40.975 kN组合风荷载时：N w=1.2(N Gk1+ N Gk2)H+0.9 ×1.4 (N Qk+2M k/b)=1.2 × (0.402+0.15) ×33.6+0.9 ×1.4 ×(13.385+2 ×0.494/1.219)=40.123 kN门架轴向力设计值：N=max[N, Nw]=40.975 kN3、门架的稳定承载力设计值立杆钢管类型Ф48×3门架高度 h0(mm)1930门架立杆毛截面惯性10.78 ×10门架立杆毛截面积424 442矩 I 0(mm)A1(mm)加强杆钢管类型Ф48×3门架加强杆的高度1536 h1(mm)门架加强杆的毛截面10.78 ×10 门架钢材的强度设计205 442惯性矩 I 1(mm)值 f (N/mm )参数计算：I=I0+I 1·h1/h 0=107800+107800×1536/1930=193593 mm4 i=(I/A1)0.5=(193593/424)0.5 =21.37 mmλ=kh0/i=1.22 ×1930/21.37=110.19由λ查规范表 B.0.6 ，得φ =0.516N d=φ· A·f=0.516 ×424×2×205×10-3 =89.7kN得， N ≤ N d门架的稳定性，满足要求！五、钢丝绳卸荷计算（因此内容在规范以外，故仅供参考）外侧钢丝绳上下吊点外侧钢丝绳上下吊点3.6 1.7的竖向距离 Hs(m)的水平距离Ls(m)上部增加荷载高度3.6(m)钢丝绳卸荷按照完全卸荷计算方法。
梁模板门式脚手架支撑计算书
梁模板门式脚手架支撑计算书门式钢管脚手架的计算参照《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128-2000）。
计算的脚手架搭设高度为2.5米，门架型号采用MF1219，钢材采用Q235。
搭设尺寸为：门架的宽度 b = 1.22米，门架的高度 h0 = 1.93米，步距1.95米，跨距 l = 0.00米。
门架 h1 = 1.54米，h2 = 0.08米，b1 = 0.75米。
门架立杆采用27.2×1.9mm钢管，立杆加强杆采用48.0×3.5mm钢管。
每榀门架之间的距离0.92m，梁底木方距离250mm。
梁底木方截面宽度50mm，高度100mm。
梁顶托采用双钢管48×3.5mm。
1——立杆；2——立杆加强杆；3——横杆；4——横杆加强杆图1 计算门架的几何尺寸图图2 模板支架示意图一、梁底木方的计算木方按照简支梁计算。
1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q 1 = 25.000×0.600×0.250=3.750kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q 2 = 0.340×0.250×(2×0.600+0.400)/0.400=0.340kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q 3 = 2.000×0.250=0.500kN/m经计算得到，木方荷载计算值 Q = 1.2×(3.750+0.340)+1.4×0.500=5.608kN/m2.木方强度、挠度、抗剪计算5.61kN/mA木方计算简图木方变形图(mm)1.12 1.12木方剪力图(kN)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.122kNN2=1.122kN经过计算得到最大弯矩 M= 0.572kN.m经过计算得到最大支座 F= 1.122kN经过计算得到最大变形 V= 2.0mm木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3；I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.572×106/83333.3=6.86N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算 [可以不计算]截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]截面抗剪强度计算值 T=3×1.121/(2×50×100)=0.336N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.60N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算最大变形 v =2.0mm木方的最大挠度小于1220.0/250,满足要求!二、梁底托梁的计算梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元。
梁门架支架计算书(梁截面500×1900)
梁模板（门架）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128－20103、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计设计简图如下：模板设计立面图1模板设计立面图2模板设计平面图四、面板验算模板类型覆面木胶合板模板厚度(mm) 15模板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 模板弹性模量E(N/mm2) 10000 W＝bh2/6=500×15×15/6＝18750mm3，I＝bh3/12=500×15×15×15/12＝140625mm4 按四等跨连续梁计算，简图如下：q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.9)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.9)+1.4×0.7×2]×0.5＝30.376kN/mq1静＝0.9×1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.9]×0.5＝29.549kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7Q2k×b=0.9×1.4×0.7×2×0.5＝0.882kN/mq2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1.9]×0.5＝24.275kN/m1、抗弯验算σ＝M max/W＝(0.107×29.549×0.152+0.121×0.882×0.152)×106/18750＝3.922N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632q2l4/(100EI)＝0.632×24.275×1504/(100×10000×140625)＝0.055mm≤[ν]＝l/400＝150/400＝0.375mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R max＝1.143 q1静l+1.223 q1活l＝1.143×29.549×0.15+1.223×0.882×0.15＝5.228kN标准值(正常使用极限状态)R'max＝1.143q2l＝1.143×24.275×0.15＝4.162kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm) 50×100小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 13.07 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.54小梁弹性模量E(N/mm2) 6545 小梁截面抵抗矩W(cm3) 83.33小梁截面惯性矩I(cm4) 416.67计算简图如下：承载能力极限状态q1=0.9×1.2×(G1k2-G1k1)×l=0.9×1.2×(0.3-0.1)×0.15=0.032kN/mq2=R max/L=5.228/0.5=10.456kN/mF1=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.1)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.1)+1.4×0.7×2]×0.15×(0.9-0.5/2)/2+0.9×1.2×0.5×0.15×(1.9-0.1)=0.406 kN/mF2=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.1)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.1)+1.4×0.7×2]×0.15×(1.8-0.9-0.5/2)/2+0.9×1.2×0.5×0.15×(1.9-0.1)=0. 406kN/m正常使用极限状态q'1=(0.3-0.1)×0.15=0.03kN/mq'2=4.162/0.5=8.324kN/mF'1=(0.1+(24+1.1)×0.1)×0.15×(0.9-0.5/2)/2+0.5×0.15×(1.9-0.1)=0.262kN/mF'2=(0.1+(24+1.1)×0.1)×0.15×(1.8-0.9-0.5/2)/2+0.5×0.15×(1.9-0.1)=0.262kN/m1、抗弯验算小梁弯矩图(kN·m)σ＝M max/W＝0.275×106/83330＝3.304N/mm2≤[f]＝13.07N/mm2满足要求！2、抗剪验算小梁剪力图(kN)V max＝3.03kNτmax＝3V max/(2bh0)=3×3.03×1000/(2×100×50)＝0.909N/mm2≤[τ]＝1.54N/mm2 满足要求！3、挠度验算小梁变形图(mm)νmax＝0.273mm≤[ν]＝l/400＝1219/400＝3.048mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R1＝1.506kN，R2＝4.573kN，R3＝-0.298kN，R4＝3.348kN，R5＝3.348kN，R6＝-0.298kN正常使用极限状态R1'＝1.172kN，R2'＝3.551kN，R3'＝-0.234kN，R4'＝2.604kN，R5'＝2.604kN，R6'＝-0.234kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm) Φ48.3×3.6主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁截面惯性矩I(cm4) 12.71主梁截面抵抗矩W(cm3) 5.26由上节可知R1＝max[R1，R2]/2＝2.287kN，R2＝max[R3，R4，R5，R6]/2＝1.674kN, R1'＝max[R1'，R2']/2＝1.776kN，R2'＝max[R3'，R4'，R5'，R6']/2＝1.302kN主梁自重忽略不计，计算简图如下：1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝M max/W＝0.622×106/5260＝118.295N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝2.287kNτmax＝2V max/A=2×2.287×1000/506＝9.04N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝2.024mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm满足要求！七、门架稳定性验算门架代号M1219 门架宽b(mm) 1219门架高h0(mm) 1930 门架立柱钢管类型Ф48×3.5扫地杆钢管类型Ф48×3.5可调底座调节螺栓伸出长度(mm) 150垂直门架的水平加固杆底层步距(m) 2门架(榀)重量G mf(kN) 0.1 门架(榀)数量n m 1交叉支撑(副)重量G jk(kN) 0.1 交叉支撑(副)数量n j 1水平架(榀)重量G sk(kN) 0.1 水平架(榀)数量n s 1脚手板(块)重量G bk(kN) 0.1 脚手板(块)数量n b 1连接棒(个)重量G lk(kN) 0.1 连接棒(个)数量n l 1锁臂(副)重量G sk(kN) 0.1 锁臂(副)数量n s 1直角扣件重量G zk(kN) 0.1 直角扣件数量n z 1旋转扣件重量G xk(kN) 0.1 旋转扣件数量n x 1附件重量G fk(kN) 0.2q1=G mk+G jk n j+G sk n s×4/5+G bk n b×4/5+G jk n j+G sk n s=0.1+0.1×1+0.1×1×4/5+0.1×1×4/5+0.1×1+0 .1×1=0.56kNq2=G gk(l b+l b)×5/4=0.053×(0.9+0.9)×5/4=0.118kNq3=G zk n z+G xk n x=0.1×1+0.1×1=0.2kNq4=2×G gk×4×l b/cos(arctan((5×h0)/(4×l b)))=2×0.053×4×0.9/cos(arctan((5×1.93)/(4×0.9)))=1.0 84kNq5=G gk×(2×l b+(l c+b)/2)=0.051×(2×0.9+(1.8+1.219)/2)=0.168kNN Gk=(q1+q2+q3+q4+q5+G fk)/h0=(0.56+0.118+0.2+1.084+0.168+0.2)/1.93=1.207kN/m∑N Gik=[(24+1.5)×1.9×0.5+(24+1.1)×0.1×(1.8-0.5)/2+0.5×((1.8+0.5)/2+2×(1.9-0.1))]×0.9=25 .408kNN Q1k=1×0.9×(0.5+1.8)/2=1.035kNN1=0.9×[1.2×(1.207×5.1+25.408)+1.4×1.035]=35.395kNN2=0.9×[1.2×(1.207×5.1+25.408)+0.9×1.4×(1.035+2×0.073×22/(10×1.219))]=35.318kNN3=0.9×[1.35×(1.207×5.1+25.408)+1.4×(0.7×1.035+0.6×2×0.073×22/(10×1.219))]=39.301k Nλ=k0h0/i=1.13×1930/15.8=138.032，查表得，φ＝0.406σ＝N/(φA)＝39300.915/(0.406×489×2)＝98.978N/mm2≤[σ]=1×205=205N/mm2满足要求！八、可调托座验算由"门架稳定性验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝R max＝19.65kN≤[N]＝30kN满足要求！九、立柱地基基础计算立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(m f A)＝19.65/(1×0.15)＝131.003kPa≤f ak＝170kPa 满足要求！。
(建筑工程管理)门式墩专项施工方案计算书
（建筑工程管理）门式墩专项施工方案计算书新建沪宁城际铁路工程站前I标跨经五路特大桥62~68#门式墩专项施工方案计算书中铁四局沪宁城际铁路站前I标项目部二〇〇九年二月目录一模板计算21.1计算依据21.2设计荷载21.3荷载分项系数21.4选用材料21.5荷载的计算21.6盖梁底模的计算21.7盖梁侧模的计算21.8盖梁拉杆的计算21.9盖梁背肋和分配梁的计算21.9.1底模背肋和分配梁的计算21.9.2侧模背肋和分配梁的计算21.10墩柱模板计算21.11墩柱侧压力的计算21.12墩柱模板面板的计算21.13墩柱模板横肋的计算21.14墩柱模板竖肋的计算21.14.1竖向小肋的计算21.14.2竖向大肋的计算21.15墩柱模板拉杆的计算21.16墩柱模板连接螺栓的计算21.16.1抗剪螺栓的计算21.16.2抗拉螺栓的计算2二碗扣式支架计算22.1计算依据22.2碗扣支架布置22.3荷载的计算22.3.1荷载类型22.3.2荷载取值22.4结构的计算22.4.1荷载的分项系数22.4.2荷载效应组合22.4.3立杆承载力的计算22.4.4贝雷梁上方木计算22.4.5贝雷梁上工字钢验算2三贝雷梁支架计算23.1设计依据23.2设计荷载23.3选用材料23.4设计荷载计算23.5荷载组合系数23.6贝雷梁的布置23.7贝雷梁的计算23.7.1贝雷梁荷载计算23.7.2等效截面换算23.7.3贝雷梁内力计算23.7.4贝雷梁应力和变形计算23.8贝雷梁的稳定性23.9横向分配梁的计算23.10刚管柱的计算23.11刚管桩的屈曲分析23.12钢管柱基础的计算23.12.2地脚螺栓计算2四边坡锚喷防护计算24.1设计依据24.2设计荷载24.3选用材料24.4荷载计算24.4.1边坡1：1稳定性分析24.4.2边坡1：0.3荷载计算24.5锚喷混凝土厚度计算24.6锚杆长度和布置计算24.7锚杆支护总体稳定性2五地锚设计25.1设计依据25.2设计荷载及安全系数25.3选用材料25.4地锚设计25.4.1锚固螺栓的计算2一模板计算1.1计算依据1.《路桥施工计算手册》（人交版）；2.《材料力学》（西南交大版）；3.《结构力学》（高教版）；4.《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）；5.《竹胶合板模板》（JG／T156-2004）；6.《钢结构设计规范》（GB50017-2003）；7.《组合钢模板技术规范》（GB50214-2001）；8.《预制混凝土构件钢模板》（JGT3032-1995）；9.《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）；10.《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）；11.《铁路桥涵设计基本规范》（TB10002.1-2005）；12.《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）；13.《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）；14.《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTGD63-2007）；15.《地下与基础工程百问》(中国建筑工业出版社)。
墩柱(门式墩)计算书
墩柱模板计算书一、编制依据《东##高架工程》设计文件；《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)；《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)；《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)；《建筑结构荷载规范》(GB-50009-2012)；《公路桥涵施工技术规范》(JTG/TF50-2011)；《路桥施工计算手册》；《建筑施工计算手册》；《建筑结构静力计算手册》。
二、计算参数（一）结构材料参数1、普通钢筋混凝土容重γ=26KN/m2。
c2、混凝土浇筑速度v=3m/h=200/(T+15)=200/(15+15)=6.6h混凝土初凝时间tβ外加剂影响修正系数，取1.0；1β混凝土坍落度影响修正系数，取1.15；23、5mm钢板：截面模量（每延米）W=1.04cm4，惯性矩I=4.17cm3，弹性模量=125N/mm2。
E=2.1×105MPa，抗拉、抗压、抗弯强度f =215N/mm2，抗剪强度fv4、[10型钢：腹板厚度t=5.3mm，截面模量W=49.3cm3，惯性矩I=198.3cm4，半截面惯性矩S=23.5cm3,截面积A=12.74cm2,弹性模量E=2.1×105MPa，抗拉、抗压、=120N/mm2。
抗弯强度设计值f =205N/mm2，抗剪强度设计值fv5、[16型钢：腹板厚度t=6.5mm，截面模量W=108.3cm3，惯性矩I=866.2cm4，半截面惯性矩S=23.5cm3,截面积A=21.95cm2,弹性模量E=2.1×105MPa，抗拉、抗压、抗弯强度设计值f =205N/mm2，抗剪强度设计值f=120N/mm2。
v6、[20型钢：腹板厚度t=7mm，截面模量W=178.0cm3，惯性矩I=1780.4cm4，半截面惯性矩S=104.7cm3,截面积A=28.83cm2,弹性模量E=2.1×105MPa，抗拉、抗压、抗弯强度设计值f =205N/mm2，抗剪强度设计值f=120N/mm2。
空心墩墩顶梁模板及支架计算书
梁模板及支架计算书梁模板设计说明：主要梁截面尺寸分别为1400×1000mm ，1400×1200mm 。
（1）面板设计：梁底模、侧模均采用15mm 厚覆膜多层板。
（2）龙骨设计：底模次龙骨采用100×100mm 木方，间距200mm ；主龙骨采用135×135mm 木方，间距900mm ；侧模次龙骨采用100×100mm 木方，木方间距200mm ，主龙骨采用Φ48×3.5双钢管。
（3）支撑设计：梁底支撑采用碗口架，U 型可调式支托，主龙骨采用135×135mm 木方，立杆间距纵向900mm ，横向间距为600mm 。
立杆上部安装U 型可调顶托，水平杆步距1200mm ，第一道水平杆距地面350mm 。
（4）高度大于600mm 的梁，加穿梁螺栓固定，穿梁螺栓距梁底200mm ，间距600×400mm ，内套PVC 套管。
一、梁底模计算参数：1．梁底模支撑体系：荷载→多层板→木方次龙骨→135×135mm 木方主龙骨→碗扣脚手架支撑系统2．梁混凝土标准值24KN/m 3 ,梁内钢筋单位重量取值6.0KN/m 3。
3. 梁底模板：模板采用15mm 厚多层板。
15mm 厚多层板单位重量标准值0.15KN/m 2毛截面惯性矩3121I bh =；截面抵抗矩261w bh =；抗弯强度设计值f m =20N/mm 2 ；弹性模量E=5600N/ mm 2（厂家提供检验报告中的数值）；受弯构件允许挠度值400[w]l=。
4. 梁底次龙骨：采用100×100mm 木方作为次龙骨,间距200mm 布置, 考虑方木实际负偏差和压刨量，计算时尺寸按照90×90mm 考虑。
木方单位重量标准值0.3KN/mm 2，受弯构件允许挠度值400[w]l=；取最小截面则毛截面惯性矩5467500121I 3==bh ，截面抵抗矩12150061w 2==bh ；弹性模量E=9000N/mm 2； 抗弯强度设计值f m =13N/mm 2。
【VIP专享】门式墩墩顶系梁首件支架计算书
1.工程概况首件门式墩柱工程施工选择在TZ15#墩，系梁宽1.8m，长5.5m，高2.4m。
里程桩号为ZK31+458.700，施工墩位靠近玉峰路，交通便利。
墩顶系梁结构图详见下图。
图1-1 TZ215#墩墩顶系梁构造图2.计算依据⑴《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）⑵《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）⑶《公路桥涵施工技术规范》(JTJ041--2000)⑷《钢结构设计规范》（GB50017-2003）⑸《装配式公路钢桥多用途使用手册》⑹《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-20043.计算荷载取值⑴系梁钢筋混凝土自重；根据系梁结构形式，系梁沿横桥向每平方米的荷载集度如下中部：高2.4m，截面面积4.32㎡。
荷载集度q1=25×2.4=60KN/㎡；端部：高2.6m，截面面积4.68㎡。
荷载集度q2=25×2.6=65KN/㎡；荷载等代图如下图所示：荷载等代图⑵模板支架自重:根据模板厂家设计的系梁模板理论数据，模板自重6.5t，则模板荷载集度q3=65KN/（5.5×1.8）㎡=6.57KN/㎡⑶施工人员、机具荷载标准值：G4=3.0kN/㎡；⑷振捣混凝土荷载标准值：G5=2.0kN/㎡；⑸倾倒混凝土时产生的冲击荷载：G6=2.0KN/㎡；⑹支架自重荷载：软件自动计入。
3.荷载组合系梁支架计算分结构强度验算和结构刚度验算，根据《公路桥涵施工技术规范》进行荷载组合。
强度计算：1.2（系梁结构自重+支架自重+模板自重）+1.4（人员机具荷载+振捣荷载+倾倒荷载）；刚度验算：1.0（系梁结构自重+支架自重+模板自重）。
4.支架结构设计系梁支架由下至上分别为平联、φ610×8mm钢管、砂桶、2HN600×200主梁、HN350×175分配梁@500cm、模板系统。
系梁支架结构详见下图。
墩顶现浇段支架计算书
附件二：墩顶现浇段满堂式碗扣支架和钢管柱支架计算一、满堂式碗扣支架计算㈠、荷载计算1、设计说明本计算书是验算墩顶现浇段墩旁临时支架分配受力系统的规格及间距，保证墩旁临时支架具有足够的强度及刚度，分配受力系统由H1、H2以及剩余墩旁支架的受力系统组成，本计算书取用现浇段混凝土自重最大的XT52#墩墩顶现浇段墩旁临时支架进行计算，H1采用I14，H2采用双2I14组成。
2、荷载计算1、荷载分布图图2-1 荷载分布图2、荷载取值混凝土：26kN/m3；内模及支架：2.0kN/m2；底模：2.0kN/m2；施工荷载：2.5kN/m2；3、荷载统计表表2-1荷载分布值分布宽度(m) 底模荷载q1(kN/m)内模荷载q2(kN/m)施工荷载q3(kN/m)砼荷载q4(kN/m)q5=1.2(q1+q2+q4)+1.4q3(kN/m)Ⅰ 1.40 2.80 2.80 3.50 9.24 22.71 Ⅱ 1.95 3.90 3.90 4.875 31.06 53.45 Ⅲ 1.65 3.30 3.30 4.125 37.84 59.11 Ⅳ 1.65 3.30 3.30 4.125 37.84 59.11 Ⅴ 1.95 3.90 3.90 4.875 31.06 53.45 Ⅵ 1.40 2.80 2.80 3.50 9.24 22.71㈡、纵横向分配梁受力计算1、Ⅰ区I14型钢受力验算由以上数据知单根I14分配梁最大荷载为：q=22.71kN/m，受力如图所示：图2-2 Ⅰ区I14受力荷载分布图用Midas计算程序计算得弯曲应力如图2-14：图2-3 Ⅰ区I14弯曲应力图弯曲应力如图2-14：图2-4 Ⅰ区I14剪应力图根据弯曲应力及剪力图可知：9.714516.585a a a aMP MP MP MP στ=<=<弯曲应力：剪应力：满足规范要求。
2、Ⅱ区型钢受力验算由以上数据可知Ⅱ区荷载值53.45 kN/m ，则平均单根I14分配梁的荷载值为：q=53.45/3=17.78kN/m ，其受力情况同Ⅰ区，荷载值小于Ⅰ区，则Ⅱ区受力验算满足规范要求。
门式支架承载力计算书
门式支架承载力计算书戴港互通现浇箱梁支架计算书一、HR型可调重型门式支架稳定承载力计算根据JGJ128-2000《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（以下简称规范）5.2.1之规定，现计算一榀HR100A型重型门架稳定承载力设计值如下：N d----门架稳定承载力设计值i-----门架立杆换算截面回转半径I-----门架立杆换算截面惯性矩h0----门架高度，ho=1900mmI0、A1----分别为门架立杆的毛截面惯性矩与毛截面积h1、I1----分别为门架加强杆的高度及毛截面惯性矩，h1=1700mmA——门架立杆的毛截面积，A=2A1=2×428=856mm2 f——门架钢材强度设计值，Q235钢材用205N/mm2D1、d1——分别为门架立杆的外径和内径D1=57mm，d1=52mmD2、d2——分别为门架加强杆的外径和内径D2=27mm.d2=24mmφ-------门架立杆稳定系数，按λ查规范表B.0.6λ-------门架立杆在门架平面外的长细比λ=Kh/iK--------门架高度调整系数，查规范表5.2.15当支架高度≤30米时，K=1.13I0=π（D14-d41）/64=15.92*104mm4I1=π（D24-d42）/64=0.98*104mm4I=I0+I1×h1/h=15.92×104+0.98×104×1700/1900=16.8*104mm4i=√I/A1=√16.8×104/428=19.8mmλ=Kh/i=1.13×1900/19.8=108.43按λ查规范表B.0.6，φ=0.53N=φ×A×f=0.53×856×205=93 KN根据规范9.1.4要求，当可调底座调节螺杆伸出长度超过200～300mm时，N d要乘以修正系数，一般情况下取修正系数0.85，即N d=0.85×93=79KN。
D型便梁门式墩支架计算书
门式墩D便梁支架检算书一、工程概况庙台子特大桥95～97、125～126#墩设计采用框架墩的形式跨越既有铁路。
框架墩横梁为预应力混凝土结构，长22.0m，宽2.8m，高2.3m，单根横梁约重375.5吨。
因为横梁跨越既有运营铁路，所以横梁采用钢管配合D20施工便梁作为支撑结构施工。
二、施工支架方案搭设支架后，横梁下净空按铁路基本建筑限界5.5m考虑；临时支墩设置在新建门式墩的墩身两侧承台基础上。
设计荷载仅考虑梁体自重，模板及施工荷载，不考虑列车荷载及二期恒载。
三、检算项目1、横梁下工字钢强度、刚度检算。
2、D20型施工便梁强度、刚度检算。
3、墩顶横梁强度、刚度检算。
4、临时支墩强度、稳定性检算。
四、支架检算1、荷载标准值计算（1）、门式墩帽梁净跨度为18m，计算18m帽梁钢筋混凝土自重：2.6×9.8×115.92=2953.6 KN（2）、钢模板自重 35t：35×9.8=343 KN（3）、支垫方木自重： 15KN（4）、分配梁I32c工字钢自重：6×25×62.9=9.435t，9.435×9.8=92.46 KN（5）、D20型施工便梁自重： 30t ，30×9.8=294 KN（6）、墩顶横梁I32c 自重：6.5×6×62.9=2.453t ，2.453×9.8=24.03 KN（7）、施工人员、材料、机具行走运输设备堆放荷载标准值：均布荷载2.5KN/m 2，61.6m 2，共154.0KN（8）、振捣混凝土时产生的荷载：对水平模板按2KN/m 2，61.6m 2，共123.2KN 。
（9）、浇注时混凝土的冲击：浇注时导管出料按横梁长度方向1m 范围内集中载荷20KN2、D 型便梁上工字钢力学检算（1）、计算模型：采用I32c 工字钢，间距0.5m 一道，每根工字钢承担横梁长度方向0.5m 范围内的载荷。
明珠站门式墩盖梁支架计算书(贝雷梁)
明珠站站台桥墩帽梁支架计算书一、贝雷梁（纵梁）整体受力计算纵梁（主梁）由6排贝雷梁组架，每排由4片贝雷标准节组成，共24片贝雷标准节段组成。
盖梁结构荷载、模板、碗扣架、施工荷载、工字钢横梁、贝雷梁自重均视为均布荷载考虑。
1、荷载计算混凝土容重取26KN/m 3，贝雷梁按3KN/片，钢管（φ48×3.5）按3.84kg/m ，盖梁混凝土高度在架空段按最高段2.5m 计。
a ．混凝土自重 )/(5.188/85.18265.29.2m KN m t ==⨯⨯b ．贝雷梁自重 )/(0.612243m KN =⨯ c ．钢管：1.2m 管135根， 60cm 管240根，90cm 管270根，钢管共长549m 。
钢管自重)/(76.11001284.3549m KN =⨯⨯ d ．模板自重侧模板采用组合钢模，按中墩一侧一节模板为621.75kg （一节模板为2.4m 长），则有：)/(59.24.21062175.0m KN =÷⨯底模采用木模：())/(03.110018.042009.00.195.0m KN =⨯⨯⨯+⨯⨯⨯ 模板合计：3.62KN/m 。
e ．施工荷载（人员、设备、机具等）：2.5KN /m 2 ，即为：0.52K N/mf ．振捣砼时产生的荷载：2KN/ m 2，即为：0.42K N/mg ．倾倒砼时产生的冲击荷载：2K N/m 2即为：0.42K N/m综合以上计算，取均布荷载为：202K N/m （计算值为201.24）2、贝雷梁内力计算贝雷梁为简支梁，其计算简图如下所示：支承中心线 支承中心线受力简图(单位:cm)单排贝雷梁片所受荷载: q 0 =202×1.3÷6=43.77K N/m (安全系数1.3)。
)(73.6218/66.1077.438220m ax m KN l q M ∙=⨯== M max =621.73KN ·mQ max =MPa W M x15.1743570/73.621max == R 1，2=43.77×10.66÷2=233.29KN由表查得贝雷梁片[Q]=245.0Mpa[M]=788.2K N ·m ； Wx=3570cm 3Ⅰ=250497cm 4=250497×104mm 4则单排贝雷梁受力情况为：M max=621.73KN·m＜[M0]=788.2 KN·mQ max=174.15Mpa＜[Q]=245.0Map贝雷梁弯矩、弯曲应力均满足使用要求。
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1.工程概况
首件门式墩柱工程施工选择在TZ15#墩，系梁宽1.8m，长5.5m，高2.4m。
里程桩号为ZK31+458.700，施工墩位靠近玉峰路，交通便利。
墩顶系梁结构图详见下图。
图1-1 TZ215#墩墩顶系梁构造图
2.计算依据
⑴《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）
⑵《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）
⑶《公路桥涵施工技术规范》(JTJ041--2000)
⑷《钢结构设计规范》（GB50017-2003）
⑸《装配式公路钢桥多用途使用手册》
⑹《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2004
3.计算荷载取值
⑴系梁钢筋混凝土自重；
根据系梁结构形式，系梁沿横桥向每平方米的荷载集度如下
中部：高2.4m，截面面积4.32㎡。
荷载集度q1=25×2.4=60KN/㎡；
端部：高2.6m，截面面积4.68㎡。
荷载集度q2=25×2.6=65KN/㎡；
荷载等代图如下图所示：
荷载等代图
⑵模板支架自重:根据模板厂家设计的系梁模板理论数据，模板自重6.5t，则模板荷载集度q3=65KN/（5.5×1.8）㎡=6.57KN/㎡
⑶施工人员、机具荷载标准值：G4=3.0kN/㎡；
⑷振捣混凝土荷载标准值：G5=2.0kN/㎡；
⑸倾倒混凝土时产生的冲击荷载：G6=2.0KN/㎡；
⑹支架自重荷载：软件自动计入。
3.荷载组合
系梁支架计算分结构强度验算和结构刚度验算，根据《公路桥涵施工技术规范》进行荷载组合。
强度计算：1.2（系梁结构自重+支架自重+模板自重）+1.4（人员机具荷载+振捣荷载+倾倒荷载）；
刚度验算：1.0（系梁结构自重+支架自重+模板自重）。
4.支架结构设计
系梁支架由下至上分别为平联、φ610×8mm钢管、砂桶、2HN600×200主梁、HN350×175分配梁@500cm、模板系统。
系梁支架结构详见下图。
图4.1-3 系梁支架平面图
5.支架结构验算
5.1 系梁底模背枋验算
底模采用5mm 厚钢面板，间隔30cm 的[8背枋，背枋下为间隔0.5m 布置的HN350×175横向分配梁。
按三跨连续梁模型进行验算。
以端部2.6m 系梁高度验算，作用在[8背枋上的荷载集度计算如下：
恒载：m KN q q q a /5.213.0)57.665(3.03.032=⨯+=⨯+⨯=； 活载：m KN G G G q b /1.23.0)223(3.0)(654=⨯++=⨯++=。
弯矩：
m KN l q q ql M b a .72.05.0)1.24.15.212.1(1.0)4.12.1(1.01.02
2
2=⨯⨯+⨯⨯=+==
剪力：
KN l
q q ql V b a 6.85.0)1.24.15.212.1(6.0)4.12.1(6.06.0=⨯⨯+⨯⨯=+==
强度验算：
MPa MPa W M
2151.2725325
05.11072.005.16<=⨯⨯==σ，满足要求；
MPa MPa S V 1255.215
80106.83
<=⨯⨯==τ，满足要求；
刚度验算：
mm L mm EI ql w 25.1400/04.010*********.21005005.21677.0100677.054
4=<=⨯⨯⨯⨯⨯
==
刚度满足施工要求。
经验算底模采用[8，间隔30cm 布置，结构强度、刚度均满足施工要求。
5.2 HN350×175分配梁验算
HN350×175分配梁间距为50cm ，计算跨径为1.75m ，按简支梁结构验算，取系梁跨中荷载为最不利荷载进行验算，荷载集度按强度验算和刚度验算：
HN350×175分配梁荷载分2部分，操作平台部分和系梁投影部分，操作平台部
分承受人员及机具荷载，按3KN/㎡验算。
以下对系梁投影部分进行荷载分析。
强度验算：
恒载：m KN q q q c /8.355.0)57.665(5.0)(32=⨯+=+⨯+= 活载：m KN G G G q d /5.35.0)223(5.0)(654=⨯++=⨯++= 荷载组合：m KN q q q d c /8.475.34.18.352.14.12.1=⨯+⨯=+=
图5.2-1 HN350×175分配梁受力简图
弯矩：
m KN ql M .6.1475.18.471.01.022=⨯⨯==
剪力：
KN ql V 2.5075.18.476.06.0=⨯⨯== 强度验算：
MPa MPa W M
2157.18741714
05.1106.1405.16<=⨯⨯==σ，满足要求；
MPa MPa S V 1255.207
350102.503
<=⨯⨯==τ，满足要求；
刚度验算：
mm L mm EI ql w 375.4400/09.01298000001006.210017508.35677.0100677.054
4=<=⨯⨯⨯⨯⨯
==
刚度满足施工要求。
因此HN350×175分配梁受力满足要求。
5.3 主承重梁验算
主承重梁采用在墩顶系梁两侧以及中间的φ610×8mm 钢管顶部砂桶上端各布置一根最长5.74m （共3根，最短5.09m ）的2HN600×200型钢，承重梁按简支梁结构验算，荷载集度计算如下：
恒载：m KN q q q e /6.622/)57.665(2/)(32=+=+= 活载：
m KN G G G q g /15.112/)9.129.129.43(2/)(654=⨯+⨯+⨯=++=
荷载组合：
m KN q q q g e /7.9015.114.16.622.14.12.1=⨯+⨯=+=
弯矩：
m KN ql M .7.29309.57.90125.0125.022=⨯⨯==
剪力：
KN ql V 8.23009.57.905.05.0=⨯⨯== 强度验算：
MPa MPa W M
2159.562458300
205.1107.29305.16<=⨯⨯⨯==σ，满足要求；
MPa MPa S V 1255.172
11600108.2303
<=⨯⨯⨯==τ，满足要求；
刚度验算：
mm
L mm EI ql w 35.14400/91.273749000021006.238457406.625384554
4=<=⨯⨯⨯⨯⨯⨯=
= 刚度满足施工要求。
因此2HN600×200承重主梁受力满足要求。
5.4 钢管稳定性
稳定性应按下式进行验算：
f
N N
W M A
N Ex
x x x
mx x ≤-+)
8.01('γβϕ
式中
x ϕ—对x-x 的轴心受压构件稳定系数；
x M —所计算构件段范围内对轴的最大弯矩；
'
Ex N —参数，)1.1/(22'x Ex
EA N λπ=； x W —对轴的毛截面模量；
mx β—等效弯矩系数；
钢管长度为13.10m 。
则，
58.123212
.010
.1320=⨯==
x x x i l λ 623
222'1083.1）58.1231.1（/
151301020614.3)1.1/(⨯=⨯⨯⨯⨯==x Ex EA N λπ查询《钢结构设计规范》（GB50017-2003）中附录C 中表C-2，利用内插法计算，钢管桩407.0=x ϕ。
则，
MPa
MPa N N W M A
N Ex
x x x
mx x 2159.25015130
407.0103.159)8
.01(3'≤=+⨯⨯=-+
=γβϕσ
6.结论
经验算，支架各组成部分强度、刚度均满足设计规范要求，满足施工生产需要。