塔吊矩形板式基础计算书ZTQ40
QTZ40塔吊基础计算书
QTZ63塔吊基础计算书根据现场情况，塔机基础采用独立基础，底面尺寸为5.0×5.0米，高度1.35米塔机基础埋深2.5米，配筋○20@130双层双向，“S”形○14@500，梅花形布置，混凝土标号C35,承台底设100厚C15混凝土垫底基础四周用M10水泥砂浆砌筑240厚标准砖挡土墙至室外地坪。
塔机基础中心到基坑距离约3.5米。
一. 参数信息塔吊型号:QTZ63, 自重(包括压重)F1=258.80kN，最大起重荷载F2=40.00kN，塔吊倾覆力距M=544.00kN.m，塔吊起重高度H=20.00m，塔身宽度B=1.40m，混凝土强度等级:C35，基础埋深D=2.50m，基础最小厚度h=1.35m，基础最小宽度Bc=5.00m，二. 基础最小尺寸计算基础的最小厚度取:H=1.35m基础的最小宽度取:Bc=5.00m三. 塔吊基础承载力计算依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。
计算简图:当不考虑附着时的基础设计值计算公式：当考虑附着时的基础设计值计算公式：当考虑偏心距较大时的基础设计值计算公式：式中 F──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载,F=1.2×298.8=358.56kN；G──基础自重与基础上面的土的自重，G=1.2×(25.0×B c×B c×H c+20.0×B c×B c×D) =2512.50kN；B c──基础底面的宽度，取B c=5.00m；W──基础底面的抵抗矩，W=0.118B c×B c×B c=14.75m3；M──倾覆力矩，包括风荷载产生的力距和最大起重力距，M=1.4×544.00=761.60kN.m； a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算：a=5.00/2-761.60/(358.56+2512.50)=2.23m。
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矩形板式基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20XX2、《混凝土结构设计规范》GB50010-20XX3、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20XX一、塔机属性塔机型号TC5013B塔机独立状态的最大起吊高度H0(m) 40.8塔机独立状态的计算高度H(m) 50塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m) 1.61、塔机自身荷载标准值k三、基础验算基础布置基础长l(m) 5 基础宽b(m) 5 基础高度h(m) 1基础参数基础混凝土强度等级C30 基础混凝土自重γc(kN/m3) 25 基础上部覆土厚度h’(m)0 基础上部覆土的重度γ’(kN/m3) 19 基础混凝土保护层厚度δ(mm)40地基参数地基承载力特征值f ak(kPa) 200 基础宽度的地基承载力修正系数ηb0.3 基础埋深的地基承载力修正系数ηd 1.3 基础底面以下的土的重度γ(kN/m3) 19G k=blhγc=5×5×1×25=625kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2G k=1.2×625=750kN荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：M k''=G1R G1+G2R Qmax-G3R G3-G4R G4+0.9×(M2+0.5F vk H/1.2)=37.4×22+3.8×11.5-19.8×6.3-89.4×11.8+0.9×(650+0.5×22.12×50/1.2)=686.59kN·mF vk''=F vk/1.2=22.12/1.2=18.43kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''=1.2×(G1R G1+G2R Qmax-G3R G3-G4R G4)+1.4×0.9×(M2+0.5F vk H/1.2)=1.2×37.4×22+3.8×11.5-19.8×6.3-89.4×11.8)+1.4×0.9×(650+0.5×22.12×50/1.2) =1023.86kN·mF v''=F v/1.2=30.97/1.2=25.81kN基础长宽比：l/b=5/5=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。
QTZ40塔吊基础设计计算1
QTZ40塔吊基础设计计算一、梁面积计算由于QTZ40塔吊厂家要求塔基基础承载力P=200KPa ，而实际地基承载力小于本塔吊基础所要求的地基承载力，故做灰土换填处理。
灰土换填做法：做3:7灰土处理，压实系数≥0.94。
3:7灰土换置深度为1m ，处理后承载力要求达到180 KP a 。
为安全起见，本设计3:7灰土处理后承载力按f a =160KP a 计算。
1、原梁长5.6米，梁宽1.0米，梁高1.2米，要求地基承载能力为200KPa 。
基础总作用面积A 0=10.98 m 2≈11 m 2 总作用力F=20T/m 2×A 0=220T2、实际地基承载力按f a =160KPa 计算，则需要面积 A ′=2/16mT F =13.75 m 23、原地基承载力200 KPa 变为160 KPa 后，面积需增加 A z =A ′－A 0=2.75 m 24、梁长增至6.2米，梁宽增至1.2米，梁高不变，增加后总作用面积A=14.656 m 2A －A 0=14.656－11=3.656 m 2＞2.75 m 2 满足面积要求二、稳定性验算1、QTZ40塔吊厂家提供如下数据基础所受的垂直荷载F k=28T基础所受的水平荷载F vk=6.1T基础所受倾翻力矩M k=62 T·m基础所受的扭矩11 T·m混凝土强度等级不小于C35，砼总重量不小于30吨。
计算简图砼总重量为43.968T＞30T，满足要求。
2、抗倾覆验算偏心距e='vk hG F M k ⨯+ =)28(2.11.662'k G AA +⨯+=34.1)5.22.1656.1428(656.1453.1032.69=⨯⨯+m ＜55.142.64==l m 3、持力层验算 平均压力 P K =AG F KK + =()656.145.22.1656.1428⨯⨯+=49.1KPa ＜160 KPa 最大压力值 a32maxL k b GP ‘==)2(2.13)('2e lG F A A K K -⨯⨯+⨯=)34.122.6(2.47.512-⨯⨯=163.17KPa ＜1.2f a =192KPa4、下卧层地基承载力验算验算天然地基下卧层承载力f a ′=120KP a 是否满足要求 P z =θztan 2b p b k +⨯=︒⨯⨯+⨯20tan 122.12.11.49=30.53KPaP C Z =Z γ=18.5×1=18.5 KPaP z + P C Z =49.03 KPa ＜120 KPa 满足要求5、配筋Ⅰ-Ⅰ截面的底部受拉，上部受压，弯矩值最大，因此作为计算基础钢筋配置的依据。
QTZ40塔吊基础计算书
QTZ40塔吊基础计算书QTZ40塔吊基础计算书博业大厦工程；属于框架结构;地上21层;地下2层；建筑高度：87.9m；总建筑面积：89800.00平方米；建设单位：内蒙古博业房地产开发有限公司；设计单位：：内蒙古筑友建筑设计咨询有限责任公司；监理单位：内蒙古鸿元监理有限公司；施工单位：南通华新建工集团有限公司。
本工程QTZ40塔吊基础为十字梁基础，折合成矩形基础的边长为4.5m。
按矩形基础计算。
一、参数信息塔吊型号:QTG40，塔吊起升高度H=60.80m，塔吊倾覆力矩M=400fkN.m，混凝土强度等级:C35，塔身宽度B=1.5fm，基础以上土的厚度D:=0.50m，自重F1=287.83fkN，基础承台厚度h=1.30m，最大起重荷载F2=46.6fkN，基础承台宽度Bc=4.50m，钢筋级别:II级钢。
二、基础最小尺寸计算1.最小厚度计算依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)第7.7条受冲切承载力计算。
根据塔吊基础对基础的最大压力和最大拔力，按照下式进行抗冲切计算：(7.7.1-2)其中: F──塔吊基础对基脚的最大压力和最大拔力；其它参数参照规范。
η──应按下列两个公式计算，并取其中较小值，取1.00；(7.7.1-2)(7.7.1-3)η1--局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数；η2--临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数；βh--截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9，其间按线性内插法取用；ft--混凝土轴心抗拉强度设计值，取16.70MPa；σpc,m--临界截面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值宜控制在1.0-3.5N/mm2范围内，取2500.00；um --临界截面的周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边ho/2处板垂直截面的最不利周长；这里取（塔身宽度+ho）×4=9.20m；ho--截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值；βs--局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸的比值，βs不宜大于4；当βs<2时，取βs=2；当面积为圆形时，取βs=2；这里取βs=2；αs--板柱结构中柱类型的影响系数：对中性，取αs=40;对边柱，取αs=30;对角柱，取αs=20. 塔吊计算都按照中性柱取值，取αs=40 。
40塔吊基础施工方案计算书
塔吊基础设计计算书编制：审核：审批：一、1#塔吊设计：1、塔吊选择：本塔吊采用塔吊生产厂家提供的QTZ40型塔吊，塔吊基础长宽均为4.2m ，高1.25m 。
基础砼强度等级采用C35级，钢筋采用HRB400级。
QTZ40型塔式起重机主要性能及参数如下：塔吊型号：QTG40， 塔吊起升高度H ：40.800m ， 塔身宽度B ：2.5m ， 基础埋深D ：4.5m ，自重F 1：287.83kN ， 基础承台厚度Hc ：1.250m ， 最大起重荷载F 2：46.6kN ， 基础承台宽度Bc ：4.200m ，2、技术参数：Fv=425(KN) M=630KN.m Fh=68KN3、确定基础尺寸：由地勘报告知，塔机基底所处位置地基承载力为160kpa ，原厂家设计塔吊基础对地基承载力要求不小于200kpa ,大于本工程的160kpa,故需在基础下部设一扩大的钢筋砼平台,以增大基底面积.暂定平台尺寸为4200×4200×1250,做地基承载力验算.4、力学演算天然基础尺寸为b ×b ×h=5m ×5m ×1.3m砼基础的重力Fg=5×5×1×25=625KN地面容许压应力[P B ]=160KPa222/57.1,/7.16:35,/360:400mm N f mm N f C mm N f HRB t c y ===4.1、地基承载力演算地基承载力为：f=25㎡×160KPa/10=400吨塔吊结构自重：Fv=31吨塔吊基础自重：Fg=25×1.35×2.5=84.37吨f=216吨＞F=Fv+Fg=31+84.37=115.37吨所以，地基承载力能满足塔吊使用要求。
4．2塔吊抗倾覆演算()()2/751.07.84331035.1686302.12.1m kN F F h F M e g v h =+⨯+⨯=++= e=0.751m<b/3=5/3=1.67m 满足要求4.3、偏心荷载下地面压应力验算：()()2/95.87)751.025(537.8433102)2(32m kN e b l F F P g v =-⨯⨯+⨯=-+=<160kP 满足要求 4.4、抗剪强度验算：按GB50007-2002《建筑地基基础设计规范》公式（8.4.9）410800⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛=h hs β KN h b f KN V o w t hs S 3310080.2121057.1946.07.07.043.2884/)7.843310(⨯=⨯⨯⨯⨯⨯=<=+=β 满足要求。
塔吊基础的计算书
塔吊四桩基础的计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)。
一. 参数信息塔吊型号: QTZ40 塔机自重标准值:Fk1=387.00kN 起重荷载标准值:Fqk=40.00kN塔吊最大起重力矩:M=400.00kN.m 塔吊计算高度: H=30m塔身宽度: B=1.40m非工作状态下塔身弯矩:M1=-150kN.m 桩混凝土等级: C80 承台混凝土等级:C30保护层厚度: 50mm 矩形承台边长: 4.50m 承台厚度: Hc=1.200m承台箍筋间距: S=220mm 承台钢筋级别: HRB335 承台顶面埋深: D=0.000m方桩边长: d=0.350m 桩间距: a=3.000m 桩钢筋级别: HRB335桩入土深度: 9.00m 桩型与工艺: 预制桩桩空心直径: 0.150m计算简图如下：二. 荷载计算1. 自重荷载及起重荷载1) 塔机自重标准值F k1=387kN2) 基础以及覆土自重标准值G k=4.5×4.5×1.20×25=607.5kN3) 起重荷载标准值F qk=40kN2. 风荷载计算1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2)=0.8×1.48×1.95×1.54×0.2=0.71kN/m2=1.2×0.71×0.35×1.4=0.42kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=0.42×30.00=12.54kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk×H=0.5×12.54×30.00=188.16kN.m2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.35kN/m2)=0.8×1.51×1.95×1.54×0.35=1.27kN/m2=1.2×1.27×0.35×1.40=0.75kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=0.75×30.00=22.40kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk×H=0.5×22.40×30.00=335.95kN.m3. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=-150+0.9×(400+188.16)=379.34kN.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=-150+335.95=185.95kN.m三. 桩竖向力计算非工作状态下：Q k=(F k+G k)/n=(387+607.50)/4=248.63kNQ kmax=(F k+G k)/n+(M k+F vk×h)/L=(387+607.5)/4+(185.95+22.40×1.20)/4.24=298.80kN Q kmin=(F k+G k-F lk)/n-(M k+F vk×h)/L=(387+607.5-0)/4-(185.95+22.40×1.20)/4.24=198.45kN 工作状态下：Q k=(F k+G k+F qk)/n=(387+607.50+40)/4=258.63kNQ kmax=(F k+G k+F qk)/n+(M k+F vk×h)/L=(387+607.5+40)/4+(379.34+12.54×1.20)/4.24=351.60kNQ kmin=(F k+G k+F qk-F lk)/n-(M k+F vk×h)/L=(387+607.5+40-0)/4-(379.34+12.54×1.20)/4.24=165.65kN四. 承台受弯计算1. 荷载计算不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值：工作状态下：最大压力 N i=1.35×(F k+F qk)/n+1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×(387+40)/4+1.35×(379.34+12.54×1.20)/4.24=269.63kN非工作状态下：最大压力 N i=1.35×F k/n+1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×387/4+1.35×(185.95+22.40×1.20)/4.24=198.35kN2. 弯矩的计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》第6.4.2条其中 M x,M y1──计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；x i,y i──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；N i──不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设计值(kN)。
塔吊基础计算书典范
一、QTZ5013塔吊天然基础的计算书1、地基承载力计算1.1塔基在独立状态时，作用于基础的荷载应包括塔机作用于基础顶的竖向荷载标准值（F k）、水平荷载标准值（F vk）、倾覆力矩（包括塔机自重、起重荷载、风荷载等引起的力矩）荷载标准值（M k）、扭矩荷载标准值（T k）,以及基础及其上土的自重荷载标准值（G k）。
1.2矩形基础地基承载力计算应符合下列规定：1、基础底面压力应符合：1）、当轴心荷载作用时：p k≤f a=200kpa式中：p k ------相当于荷载效应便准组合时，基础底面处的平均压力值;f a -------修正后的地基承载力特征值。
2）、当偏心荷载作用时，除符合上式外，尚应符合下列要求：p kmax≤1.2 f a=1.2*200=240 kpa 式中：p kmax -------相应于荷载效应标准组合时，基础底面边缘的最大压力值。
2、基础底面的压力可按下列公式确定：1）当轴心荷载作用时:p k=(F k+G k)/bl=（842.4+1108.404）/（5*5）=78.03216 kn/m2≤240 kpa 故，符合要求。
式中：F k -----塔机作用于基础顶面的竖向荷载标准值；G k -----基础及其上土的自重标准值；b-------矩形基础底面的短边长度；l--------矩形基础底面的长边长度。
2）当偏心荷载作用时：p kmax=(F k+G k)/bl+(M k+F vk•h)/W=（842.4+1108.404）/（5*5）+（882+4*1.35）/20.83=78.03216+42.6=120.63 kn/m2≤1.2 f a 符合要求。
式中：M k-------相应于荷载效应标准组合时，作用于矩形基础顶面短边方向的力矩值；F vk-------相应于荷载效应标准组合时，作用于矩形基础顶面短边方向的水平荷载值；h-------基础的高度；W--------基础底面的抵抗矩。
矩形板式塔吊基础计算书
矩形板式基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、塔机属性塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值k基础布置图Gk =blhγc=5.5×5.5×1.4×25=1058.75kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.2×1058.75=1270.5kN 荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：Mk ''=G1RG1+G2RQmax-G3RG3-G4RG4+0.9×(M2+0.5FvkH/1.2)=57.9×28+4.2×12.97-29.11×6.3-152.3×12.5+0.9×(800+0.5×18.927×43/1.2)=613.729kN·mFvk ''=Fvk/1.2=18.927/1.2=15.772kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''=1.2×(G1RG1+G2RQmax-G3RG3-G4RG4)+1.4×0.9×(M2+0.5FvkH/1.2)=1.2×(57.9×28+4.2×12.97-29.11×6.3-152.3×12.5)+1.4×0.9×(800+0.5×18.927×43/1.2)=941.514kN·mFv ''=Fv/1.2=26.498/1.2=22.081kN基础长宽比：l/b=5.5/5.5=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。
Wx=lb2/6=5.5×5.52/6=27.729m3Wy=bl2/6=5.5×5.52/6=27.729m3相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩：Mkx =Mkb/(b2+l2)0.5=834.167×5.5/(5.52+5.52)0.5=589.845kN·mMky =Mkl/(b2+l2)0.5=834.167×5.5/(5.52+5.52)0.5=589.845kN·m1、偏心距验算相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：Pkmin =(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy=(521.1+1058.75)/30.25-589.845/27.729-589.845/27.729=9.683kPa≥0 偏心荷载合力作用点在核心区内。
塔吊基础计算书
塔吊基础计算书一、塔吊基本参数（按起重臂下自由高度40m计算）1.塔帽、驾驶室、转盘等合计：G1=90KN2.起重臂重合计：G2=75KN3.平衡臂重合计：G3=60KN4.配重合计：G4=120KN5.标准节14节合计：G5=168KN6.起重量1.3—6吨：即Q1=13—60KN7.起升速度：V=1m/秒8.起重机旋转速度：n=0.6r/min9.制动时间：按0.2秒计算10.起重机倾斜按3‰考虑11.Q2 基础自重：5*5*1.35*2450kg*10=827kN12.根据建设单位提供的地质勘察报告地基承载力满足要求二、工作状态下稳定性验算：（倾覆点O1）1、起重机重力矩M1=G4*16.5+G3*9.5+(G1+G5)*2.5-G2*20=120*16.5+60*9.5+(90+168)*2.5+960*2.5-75*20=4095KN.m2、起重力矩M2=870KN.m3、工作力矩M3=M2V/gt=870*1/(900-40*0.62)=770KN.m4、旋转力矩M4=M2n2h/(900-Hn2)=870*0.62*40/(900-40*0.62)=14.14KN.m5、风压力矩M5=10.2*20+5*40=404KN.m6、倾斜力矩M6=(G1+G2+G3+G4+G5+Q2)*3‰*∑G/(Q2+∑G)*40=（90+75+60+120+168+827）*3‰*513/（827+513）*40=61.56KN.m K=(M1-M3-M4-M5-M6)/M2=(4095-770-14.1-404-61.56)/870=3.27>1.15 稳定三、工作状态（倾覆点Q2）1、M=（G1+G5+Q2）*2.5+G2*25-G3*4.5-G4*11.5=2937.5KN.m2、其余同第二节K=(M-M3-M4-M5-M6)/M2=(2937.5-637-14.14-404-61.56)/870=2.09>1.15 稳定四、非工作状态（倾覆点O2）1.M1=2850—2937.5KN.m 取M1=2850KN.m(最低高度)2.M5按0.6KN/m2计算：N1=40.8KN M5=40.8*14.14=576.9KN.m3.M6=61.56KN.m4.K=M1/(M5+M6)=2850/(576.9+61.56)=4.46>1.15 稳定。
塔式起重机矩形板式基础计算方案书
矩形板式基础计算方案书工程名称：施工单位：编制人：日期：目录一、编制依据 (5)二、塔机属性 (5)三、塔机荷载 (6)四、基础验算 (8)五、基础配筋验算 (12)一、编制依据1、工程施工图纸及现场概况2、塔机使用说明书3、《塔式起重机混凝土基础工程技术规范JGJ/T 187-2009》4、《建筑施工塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规程》JGJ196-20105、《塔式起重机设计规范》GB13752-926、《混凝土结构设计规范GB50010-2002》7、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）2006年版8、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）9、《建筑安全检查标准》（JGJ59-99）二、塔机属性三、塔机荷载（一）塔机自身荷载标准值（二）风荷载标准值（三）塔机传递至基础荷载标准值（四）塔机传递至基础荷载设计值四、基础验算基础及其上土的自重荷载标准值：G k =6.5×6.5×1.25×25=1320.31kN 基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2×1320.31=1584.37kN 荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力： M k '' =G 1R G1+G 2 R G2-G 3R G3-G 4R G4+0.9×(M 2+0.5F vk H/1.2)=37.4×22＋3.8×11.5－19.8×6.3－89.4×11.8＋0.9×(690+0.5×12.52×43/1.2)=509.73kN·mF vk ''=F vk '/1.2=12.52/1.2=10.43kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''= 1.2×(G 1R G1+G 2 R G2-G 3R G3-G 4R G4)+1.4×0.9×(M 2+0.5F vk H/1.2)=1.2×(37.4×22＋3.8×11.5－19.8×6.3－89.4×11.8)＋1.4×0.9×(690＋0.5×12.52×43/1.2)=776.25kN·m F v ''=F v '/1.2=17.53/1.2=14.61kN基础长宽比：l/b=6.5/6.5=1 <1.1，基础计算形式为方形基础。
QTZ40塔吊基础验算书(底部桩基)word精品文档9页
8、Q TZ40塔吊基础承载力验算1、2、5#塔吊为QTZ40塔吊，塔吊为独立状态计算，分工况和非工况两种状态分别进行塔吊基础的受力分析。
8.1、塔机概况塔吊型号:QTZ40，塔吊最大安装高度H=35m（2#塔吊）塔身宽度B=1.5m，自重F1=201.88kN，最大起重荷载F2=39.2kN，基础以上土的厚度D=0.00m，塔吊基础混凝土强度等级:C35基础厚度Hc=1.2m，基础宽度Bc=4.5m，8.2、桩基概况查国家标准图集03SG409可得，PHC400A95-21为C80混凝土，桩身结构竖向承载力设计值R=1650kN。
现场桩基间距a=2.50m，桩直径=0.40m，8.3、桩基荷载计算分析8.3.1自重荷载以及起重荷载塔吊自重G0=201.88kN；起重臂自重G1=30.3kN；小车和吊钩自重G2=2.86kN；平衡臂自重G3=15.05kN；平衡块自重G4=81kN；塔吊最大起重荷载Q max=39.2kN；塔吊最小起重荷载Q max=7.84kN；塔基自重标准值：F k1=331.09kN；基础自重标准值：G k=500kN；起重荷载标准值：F qk=39.2kN；8.3.2风荷载计算8.3.2.1工作状态下风荷载标准值塔机所受风均布线荷载标准值：（ωo=0.2kN/m²）q sk=0.8αβz μsμz ωoαo BH/H=0.8×1.2×1.59×1.95×1.35×0.2×0.35×1.5=0.422kN/m塔机所受风荷载水平合力标准值：F vk= q sk ·H=0.422×39=16.46kN基础顶面风荷载产生的力矩标准值：M sk=0.5 F vk ·H=0.5×16.46×39=321kN ·m8.3.2.2非工作状态下风荷载标准值塔机所受风均布线荷载标准值：（ω’o=0.55kN/m²）q’sk=0.8αβz μsμz ω’oαo BH/H=0.8×1.2×1.59×1.95×1.35×0.55×0.35×1.5=1.3kN/m塔机所受风荷载水平合力标准值：F’vk= q’sk ·H=1.3×39=50.27kN基础顶面风荷载产生的力矩标准值：M’sk=0.5 F’vk ·H=0.5×50.27×39=980.27kN ·m8.3.3塔机的倾覆力矩塔机自身的倾覆力矩，向起重臂方向为正，向平衡臂的方向为负。
7.1 QTZ40-1 矩形板式基础验算书
7.1 QTZ40-1 矩形板式基础验算书7.1.1 塔机属性7.1.2 塔机荷载1、塔机传递至基础荷载标准值2、塔机传递至基础荷载设计值竖向荷载设计值F'(kN) 1.35F k'＝1.35×430＝580.5水平荷载设计值F v'(kN) 1.35F vk'＝1.35×18.4＝24.84倾覆力矩设计值M'(kN·m) 1.35M k＝1.35×702＝947.77.1.3 基础验算1、塔吊基础参数QTZ40-1型号的塔吊基础采用矩形板式基础，塔吊机身与基础布置形式详见图7.1.3-1所示，有关验算的参数见表7.1.3-1所示。
图7.1.3-1 QTZ40-1塔吊基础布置表7.1.3-1 QTZ40-1型号的塔吊基础参数基础布置基础长l(m) 4.2 基础宽b(m) 4.2 基础高度h(m) 1.0基础参数基础混凝土强度等级C30轴心抗压设计值f c（N/mm2）14.3 混凝土容重γc(kN/m3) 25基础用钢筋级别Ⅱ钢筋抗拉设计值f y（N/mm2）360基础混凝土保护层厚度δ(mm)40覆土厚度（m）0 基础上部覆土的重度γ’(kN/m3) 0 地基参数基础的持力层第3层粉质黏土夹粉土修正后的地基承载力特征值f a(kPa)150基础及其上土的自重荷载标准值：Gk =blhγc=4.2×4.2×1×25=441kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.35Gk=1.35×441=595.35kN 荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：Mk''=702kN·mFvk ''=Fvk'/1.2=18.4/1.2=15.333kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''=947.7kN·mFv ''=Fv'/1.2=24.84/1.2=20.7kN基础长宽比：l/b=4.2/4.2=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。
QTZ塔吊基础计算方案
Q T Z塔吊基础计算方案 The latest revision on November 22, 2020Q T Z40塔吊基础计算书博业大厦工程；属于框架结构;地上21层;地下2层；建筑高度：87.9m；总建筑面积：89800.00平方米；建设单位：内蒙古博业房地产开发有限公司；设计单位：：内蒙古筑友建筑设计咨询有限责任公司；监理单位：内蒙古鸿元监理有限公司；施工单位：南通华新建工集团有限公司。
本工程QTZ40塔吊基础为十字梁基础，折合成矩形基础的边长为4.5m。
按矩形基础计算。
一、参数信息塔吊型号:QTG40，塔吊起升高度H=60.80m，塔吊倾覆力矩M=400fkN.m，混凝土强度等级:C35，塔身宽度B=1.5fm，基础以上土的厚度D:=0.50m，自重F1=287.83fkN，基础承台厚度h=1.30m，最大起重荷载F2=46.6fkN，基础承台宽度Bc=4.50m，钢筋级别:II级钢。
二、基础最小尺寸计算1.最小厚度计算依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)第7.7条受冲切承载力计算。
根据塔吊基础对基础的最大压力和最大拔力，按照下式进行抗冲切计算：(7.7.1-2)其中:F──塔吊基础对基脚的最大压力和最大拔力；其它参数参照规范。
η──应按下列两个公式计算，并取其中较小值，取1.00；(7.7.1-2)(7.7.1-3)η1--局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数；η2--临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数；βh --截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9，其间按线性内插法取用；ft--混凝土轴心抗拉强度设计值，取16.70MPa；σpc,m--临界截面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值宜控制在1.0-3.5N/mm2范围内，取2500.00；u m --临界截面的周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边ho/2处板垂直截面的最不利周长；这里取（塔身宽度+ho）×4=9.20m；ho--截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值；βs--局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸的比值，βs不宜大于4；当βs <2时，取βs=2；当面积为圆形时，取βs=2；这里取βs=2；αs --板柱结构中柱类型的影响系数：对中性，取αs=40;对边柱，取αs=30;对角柱，取αs =20.塔吊计算都按照中性柱取值，取αs=40。
矩形板式基础计算书
矩形板式基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术标准》JGJ/T187-20192、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、塔机属性1、塔机传递至基础荷载标准值竖向荷载设计值F(kN) 750.6+81＝831.6水平荷载设计值F v(kN) 1.35F vk＝1.35×20.7＝27.945倾覆力矩设计值M(kN·m) 1.35M k＝1.35×325.9＝439.965非工作状态竖向荷载设计值F'(kN) 1.35F k'＝1.35×556＝750.6水平荷载设计值F v'(kN) 1.35F vk'＝1.35×82.6＝111.51倾覆力矩设计值M'(kN·m) 1.35M k'＝1.35×325.9＝439.965三、基础验算基础布置图基础布置基础长l(m) 5.4 基础宽b(m) 5.4 基础高度h(m) 1基础参数G k=blhγc=5.4×5.4×1×25=729kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k=1.35×729=984.15kN荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：M k''=325.9kN·mF vk''=F vk'/1.2=82.6/1.2=68.833kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''=439.965kN·mF v''=F v'/1.2=111.51/1.2=92.925kN基础长宽比：l/b=5.4/5.4=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。
W x=lb2/6=5.4×5.42/6=26.244m3W y=bl2/6=5.4×5.42/6=26.244m3相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩：M kx=M k b/(b2+l2)0.5=325.9×5.4/(5.42+5.42)0.5=230.446kN·mM ky=M k l/(b2+l2)0.5=325.9×5.4/(5.42+5.42)0.5=230.446kN·m1、偏心距验算相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：P kmin=(F k+G k)/A-M kx/W x-M ky/W y=(556+729)/29.16-230.446/26.244-230.446/26.244=26.505kPa≥0偏心荷载合力作用点在核心区内。
塔吊基础计算书
配重高度hp(m)
0.70
基础混凝土强度
C35
3、计算简图
二、计算过程：
1. 修正地基承载力设计值：(本基础设计不考虑上部覆土)
f = fk+ηb×r×( b-3)+ηd×rm×( d-0.5)=
208.12
kN/m2
其中：
基础宽度的地基承载力修正系数ηb=
0.3
基础深度的地基承载力修正系数ηd=
fy为钢筋的抗拉、抗压强度设计值查规范
fy=
300
N/mm2
最小配筋面积
Asmin=ρbh=
9375
mm2
其中：
ρ为基础最小配筋率
0.0015
查表得配筋
Φ28 @ 125双向
截面积As(mm2)
13816
mm2
满足要求
冲击承载力Fl≤0.7βhpft×bm×ho=
3512507
N
其中：
βhp为受冲切承载力截面高度影响系数
0.94
ft为混凝土的抗拉强度设计值查表得ft=
1.57
N/mm2
c的取值：
1.6
m
bm为冲切破坏最不利一侧计算长度
bm=(c+bb)/2=
2.81
m
bb==c+2h0=
4.02
m
h0为截面有效高度h0=h-as=
Pmax=2×(F2+G1+G2+G3)/(3×l×a)=
165.01
kN/m2
Pmax
＜
1.2f=
249.75
kN/m2
基础底面处的平均压力值Pk
Pk=Pmax/2=
82.50
塔基计算模板
塔基计算模板11.1、QTZ40塔吊基础计算书11.1.1、基础验算十字梁板式基础布置图基础底面积：A=2bl-l2+2a2=2×6.3×1.4-1.42+2×1.12=18.1m2基础中一条形基础底面积：A0=bl+2(a+l)a=6.3×1.4+2×(1.1+1.4)×1.1=14.32m2 基础及其上土的自重荷载标准值：G k=AhγC=18.1×1.4×25=633.5kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k=1.35×633.5=855.22kN1、偏心距验算条形基础的竖向荷载标准值：F k''=(F k+G k)A0/A=(310.8+633.5)×14.32/18.1=747.09kNF''=(F+G)A0/A=(419.58+855.22)×14.32/18.1=1008.58kNe=(M k+F Vk·h)/ F k''=(600+31.54×1.4)/747.09=0.86m≤b/4=6.3/4=1.58m满足要求！2、基础偏心荷载作用应力(1)、荷载效应标准组合时，基础底面边缘压力值e=0.86m≤b/6=6.3/6=1.05mI=lb3/12+2×al3/12+4×[a4/36+a2/2(a/3+l/2)2]=1.4×6.33/12+2×1.1×1.43/12+4×[1.14/36+1.12/2×(1.1/3+1.4/2)2]=32.59 基础底面抵抗矩：W=I/(b/2)=32.59/(6.3/2)=10.35m3P kmin= F k''/A0-(M k+F Vk·h)/W=747.09/14.32-(600+31.54×1.4)/10.35=-10.09kPa P kmax= F k''/A0+(M k+F Vk·h)/W=747.09/14.32+(600+31.54×1.4)/10.35=114.43kPa(2)、荷载效应基本组合时，基础底面边缘压力值P min= F''/A0-(M+F V·h)/W=1008.58/14.32-(810+42.58×1.4)/10.35=-13.62kPaP max= F''/A0+(M+F V·h)/W=1008.58/14.32+(810+42.58×1.4)/10.35=154.48kPa 3、基础轴心荷载作用应力P k=(F k+G k)/A=(310.8+633.5)/18.1=52.17kN/m24、基础底面压应力验算(1)、修正后地基承载力特征值f a=f ak+ηdγm(d-0.5)=180+1.6×19.3×(1.4-0.5)=207.79kPa(2)、轴心作用时地基承载力验算P k=52.17kPa≤f a=207.79kPa满足要求！(3)、偏心作用时地基承载力验算P kmax=114.43kPa≤1.2f a=1.2×207.79=249.35kPa满足要求！5、基础抗剪验算基础有效高度：h0=H-δ-D/2=1400-50-20/2=1340mm塔身边缘至基础底边缘最大反力处距离：a1=(b-20.5B)/2=(6.3-20.5×1.49)/2=2.1m塔身边缘处基础底面地基反力标准值：假设P kmin=0,偏心安全P k1=P kmax-a1(P kmax-P kmin)/b=114.43-2.1×(114.43-0)/6.3=76.35kPa基础自重在基础底面产生的压力标准值：P kG=G k / A=633.5 / 18.1=35kPa基础底平均压力设计值：P=γ((P kmax+P k1)/2-P kG)=1.35×(( 114.43+76.35)/2-35)=81.53kPa基础所受剪力：V=pa1l=81.53×2.1×1.4=239.28kNh0/l=1340/1400=0.96≤40.25βc f c lh0=0.25×1×14.3×1400×1340/1000=6706.7kN≥V=239.28kN满足要求！6、软弱下卧层验算基础底面处土的自重压力值：p c=dγm=1.4×19.3=27.02kPa下卧层顶面处附加压力值：p z=lb(P k-p c)/(2(b+2ztanθ)2)=1.4×6.3×(65.94-27.02)/(2×(6.3+2×2×tan20°)2)=2.85kPa软弱下卧层顶面处土的自重压力值：p cz=zγ=2×20=40kPa软弱下卧层顶面处修正后地基承载力特征值f az=222.64kPa作用在软弱下卧层顶面处总压力：p z+p cz=2.85+40=42.85kPa≤f az=222.64kPa 满足要求！11.1.2、基础配筋验算1、基础底弯矩计算基础底均布荷载设计值：q1=pl=81.53×1.4=114.14kN/m塔吊边缘弯矩：M=q1a12/2=114.14×2.12/2=250.82kN·m2、基础配筋计算(1)、基础梁底部配筋αS1= M/(α1f c lh02)=250.82×106/(1×14.3×1400×13402)=0.007ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.007)0.5=0.007γS1=1-ζ1/2=1-0.007/2=0.996A s1=M/(γS1h0f y1)=250.82×106/(0.996×1340×300)=626mm2最小配筋率：ρ=max(0.2,45f t/f y1)=max(0.2,45×1.43/300)=max(0.2,0.21)=0.21%基础底需要配筋：A1=max(626，ρlh0)=max(626，0.002×1400×1340)=4024mm2基础梁底实际配筋：A s1'=5652mm2≥A1=4024mm2满足要求！(2)、基础梁上部配筋基础梁上部实际配筋：A s2'=5652mm2≥0.5A s1'=2826mm2满足要求！(3)、基础梁腰筋配筋梁腰筋按照构造配筋HPB235 10Φ14(4)、基础梁箍筋配筋箍筋抗剪截面高度影响系数：βh=(800/h0)0.25=(800/1340)0.25=0.880.7βh f t lh0=0.7×0.88×1.43×103×1.4×1.34=1650.68kN≥V=239.28kN按构造规定选配钢筋！配箍率验算ρsv=nA sv1/(ls)=4×78.5/(1400×60)=0.37%≥ρsv，=0.24f t/f yv=0.24×1.43/210=0.16%min满足要求！(5)、基础加腋处配筋基础加腋处，顶部与底部配置水平构造筋Φ12@200mm、竖向构造箍筋Φ8@200mm，外侧纵向筋Φ10@200m m。
十字梁塔吊基础计算书( TQZ 40)1
矩形板式基础计算书一、塔机属性塔机型号QTZ40（浙江建机）塔机独立状态的最大起吊高度H0(m) 30塔机独立状态的计算高度H(m) 36塔身桁架结构型钢塔身桁架结构宽度B(m) 1.6二、塔机荷载塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值塔身自重G0(kN) 251起重臂自重G1(kN) 37.4起重臂重心至塔身中心距离R G1(m) 222、风荷载标准值ωk(kN/m2)3、塔机传递至基础荷载标准值4、塔机传递至基础荷载设计值倾覆力矩设计值M'(kN·m) 1.2×(37.4×22-19.8×6.3-89.4×11.8)+1.4×0.5×26.81×36＝247.38 三、基础验算矩形板式基础布置图基础布置基础长l(m) 6 基础宽b(m) 6 基础高度h(m) 1.5基础参数基础混凝土强度等级C35 基础混凝土自重γc(kN/m3) 25 基础上部覆土厚度h’(m)0 基础上部覆土的重度γ’(kN/m3) 19 基础混凝土保护层厚度δ(mm)40地基参数地基承载力特征值f ak(kPa) 100 基础宽度的地基承载力修正系数ηb0.3 基础埋深的地基承载力修正系数ηd 1.6 基础底面以下的土的重度γ(kN/m3) 19 基础底面以上土的加权平均重度19 基础埋置深度d(m) 1.5基础及其上土的自重荷载标准值：G k=blhγc=6×6×1.4×25=1260kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2G k=1.2×1260=1512kN荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：M k''=G1R G1+G2R Qmax-G3R G3-G4R G4+0.9×(M2+0.5F vk H/1.2)=37.4×22+3.8×11.5-19.8×6.3-89.4×11.8+0.9×(690+0.5×11.89×36/1.2)=468.35kN·mF vk''=F vk/1.2=26.81/1.2=22.34kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''=1.2×(G1R G1+G2R Qmax-G3R G3-G4R G4)+1.4×0.9×(M2+0.5F vk H/1.2) =1.2×37.4×22+3.8×11.5-19.8×6.3-89.4×11.8)+1.4×0.9×(690+0.5×11.89×36/1.2) =718.33kN·mF v''=F v/1.2=37.53/1.2=31.28kN基础长宽比：l/b=6/6=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。
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矩形板式基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、塔机属性1、塔机传递至基础荷载标准值基础布置图G k=bl(hγc+h'γ')=5.3×5.3×(1.25×25+2.8×19)=2372.2kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k=1.35×2372.2=3202.471kN 荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：M k''=674.077kN·mF vk''=F vk/1.2=18.927/1.2=15.772kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''=910.004kN·mF v''=F v/1.2=25.551/1.2=21.293kN基础长宽比：l/b=5.3/5.3=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。
W x=lb2/6=5.3×5.32/6=24.813m3W y=bl2/6=5.3×5.32/6=24.813m3相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩：M kx=M k b/(b2+l2)0.5=674.077×5.3/(5.32+5.32)0.5=476.644kN·mM ky=M k l/(b2+l2)0.5=674.077×5.3/(5.32+5.32)0.5=476.644kN·m1、偏心距验算相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：P kmin=(F k+G k)/A-M kx/W x-M ky/W y=(461.4+2372.2)/28.09-476.644/24.813-476.644/24.813=62.457kPa≥0 偏心荷载合力作用点在核心区内。
2、基础底面压力计算P kmin=62.457kPaP kmax=(F k+G k)/A+M kx/W x+M ky/W y=(461.4+2372.2)/28.09+476.644/24.813+476.644/24.813=139.295kPa3、基础轴心荷载作用应力P k=(F k+G k)/(lb)=(461.4+2372.2)/(5.3×5.3)=100.876kN/m24、基础底面压力验算(1)、修正后地基承载力特征值f a=f ak+εbγ(b-3)+εdγm(d-0.5)=110.00+0.30×19.00×(5.30-3)+1.60×19.00×(1.50-0.5)=153.51kPa(2)、轴心作用时地基承载力验算P k=100.876kPa≤f a=153.51kPa满足要求！(3)、偏心作用时地基承载力验算P kmax=139.295kPa≤1.2f a=1.2×153.51=184.212kPa满足要求！5、基础抗剪验算基础有效高度：h0=h-δ=1250-(40+20/2)=1200mmX轴方向净反力：P xmin=γ(F k/A-(M k''+F vk''h)/W x)=1.35×(461.400/28.090-(674.077+15.773×1.250)/24.813) =-15.573kN/m2P xmax=γ(F k/A+(M k''+F vk''h)/W x)=1.35×(461.400/28.090+(674.077+15.773×1.250)/24.813 )=59.922kN/m2假设P xmin=0,偏心安全，得P1x=((b+B)/2)P xmax/b=((5.300+1.450)/2)×59.922/5.300=38.158kN/m2Y轴方向净反力：P ymin=γ(F k/A-(M k''+F vk''h)/W y)=1.35×(461.400/28.090-(674.077+15.773×1.250)/24.813) =-15.573kN/m2P ymax=γ(F k/A+(M k''+F vk''h)/W y)=1.35×(461.400/28.090+(674.077+15.773×1.250)/24.813 )=59.922kN/m2假设P ymin=0,偏心安全，得P1y=((l+B)/2)P ymax/l=((5.300+1.450)/2)×59.922/5.300=38.158kN/m2基底平均压力设计值：p x=(P xmax+P1x)/2=(59.922+38.158)/2=49.04kN/m2p y=(P ymax+P1y)/2=(59.922+38.158)/2=49.04kPa基础所受剪力：V x=|p x|(b-B)l/2=49.04×(5.3-1.45)×5.3/2=500.332kNV y=|p y|(l-B)b/2=49.04×(5.3-1.45)×5.3/2=500.332kNX轴方向抗剪：h0/l=1200/5300=0.226≤40.25βc f c lh0=0.25×1×11.9×5300×1200=18921kN≥V x=500.332kN满足要求！Y轴方向抗剪：h0/b=1200/5300=0.226≤40.25βc f c bh0=0.25×1×11.9×5300×1200=18921kN≥V y=500.332kN满足要求！6、软弱下卧层验算基础底面处土的自重压力值：p c=dγm=1.5×19=28.5kPa下卧层顶面处附加压力值：p z=lb(P k-p c)/((b+2ztanζ)(l+2ztanζ))=(5.3×5.3×(100.876-28.5))/((5.3+2×5×tan20°)×(5.3+2×5×tan20°))=25.439kPa 软弱下卧层顶面处土的自重压力值：p cz=zγ=5×19=95kPa软弱下卧层顶面处修正后地基承载力特征值f az=f azk+εbγ(b-3)+εdγm(d+z-0.5)=130.00+0.30×19.00×(5.30-3)+1.60×19.00×(5.00+1.50-0.5)=325.51kPa作用在软弱下卧层顶面处总压力：p z+p cz=25.439+95=120.439kPa≤f az=325.51kPa 满足要求！7、地基变形验算倾斜率：tanζ=|S1-S2|/b'=|20-20|/5000=0≤0.001满足要求！四、基础配筋验算基础X向弯矩：MⅠ=(b-B)2p x l/8=(5.3-1.45)2×49.04×5.3/8=481.569kN·m基础Y向弯矩：MⅡ=(l-B)2p y b/8=(5.3-1.45)2×49.04×5.3/8=481.569kN·m2、基础配筋计算(1)、底面长向配筋面积αS1=|MⅡ|/(α1f c bh02)=481.569×106/(1×11.9×5300×12002)=0.005δ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.005)0.5=0.005γS1=1-δ1/2=1-0.005/2=0.997A S1=|MⅡ|/(γS1h0f y1)=481.569×106/(0.997×1200×300)=1341mm2基础底需要配筋：A1=max(1341，ρbh0)=max(1341，0.0015×5300×1200)=9540mm2 基础底长向实际配筋：A s1'=9560mm2≥A1=9540mm2满足要求！(2)、底面短向配筋面积αS2=|MⅠ|/(α1f c lh02)=481.569×106/(1×11.9×5300×12002)=0.005δ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.005)0.5=0.005γS2=1-δ2/2=1-0.005/2=0.997A S2=|MⅠ|/(γS2h0f y2)=481.569×106/(0.997×1200×300)=1341mm2基础底需要配筋：A2=max(1341，ρlh0)=max(1341，0.0015×5300×1200)=9540mm2 基础底短向实际配筋：A S2'=9560mm2≥A2=9540mm2满足要求！(3)、顶面长向配筋面积基础顶长向实际配筋：A S3'=5526mm2≥0.5A S1'=0.5×9560=4780mm2满足要求！(4)、顶面短向配筋面积基础顶短向实际配筋：A S4'=5526mm2≥0.5A S2'=0.5×9560=4780mm2满足要求！(5)、基础竖向连接筋配筋面积基础竖向连接筋为双向Φ10@500。
五、配筋示意图基础配筋图。