扣件式脚手架计算书

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脚手架计算书 (3)精选全文

可编辑修改精选全文完整版脚手架计算书一．计算条件：本工程脚手架采用扣件式钢管脚手架，用于地上及地下室部分，双排脚手架用在外墙的施工，悬挑脚手架用在裙楼的施工，满堂脚手架用于顶板支撑。

脚手架立杆横距b=1.05m，立杆纵距l=1.50m，脚手架步距h=1.80m。

内立杆距建筑物外墙皮距离为0.5米，铺设5cm 厚木脚手板。

连墙件的竖向距离H=2h=3.60m，水平距离L1=3l=4.5m。

脚手架钢管规格为Ф48×3.5，钢管、挡脚板、安全网、护拦等自重查阅相关建筑结构荷载规范，施工荷载Q k=3.0KN/m2。

二．扣件式钢管脚手架荷载的传递与计算简图该工程脚手架的受力均可简化为：脚手板---横杆---立杆---基础，扣件是脚手架的连接件和传力杆，因脚手架在纵向设有足够的剪刀撑，因而脚手架的纵向刚度比横向抗弯刚度大得多，故可将扣件式钢管脚手架的验算简化为由横向两立柱与小横杆组成的一榀脚手架为计算单元，若上下步脚手架传递荷载的横杆分别装于立柱的不同侧面。

则有利于减小因扣件联结对立柱所产生的偏心受荷影响，使偏心减小至最小限度。

因此荷载的偏心影响可以忽略不计，因此，脚手架的计算简图可简化为：三．验算脚手架的整体稳定性脚手架结构的整体稳定性验算按下公式计算：N /（ΦA）≦K A K Hƒ其中：N——压杆的轴心压力，按N=1.2（n.N GK1+N GK2）+1.4N QK计算N GK1——脚手架一步一纵距自重产生的轴心力，查相关规范。

（取值为0.442KN）N GK2——脚手板、栏杆、安全网等一步一纵距产生的轴心力，查相关规范。

（取值为2.95KN）N QK——一个纵距内脚手板上堆积物、各操作人员等标准荷载所产生的轴力，查相关规范。

（取值为6.3KN）———脚手架的步距数。

A———脚手架内、外排立杆的毛截面积之和。

Ф———压杆整体稳定性系数，换算长细比λoX= λXK H———高度调整系数：K H=1/[1+（H/100）]。

单排扣件式钢管脚手架计算书

鄂尔多斯大饭店单排扣件式钢管脚手架计算书根据规范5.1节要求，纵、横向水平杆应验算抗弯强度、扣件抗滑承载力和变形；立杆应验算稳定性和容许长细比。

抗弯强度、扣件抗滑以及立杆稳定性计算应采用荷载的设计，变形计算应采用荷载的标准值。

1.横向水平杆计算(按受均布荷载的简支梁计算见图1)１）横向水平杆所受线荷载的标准值及设计值q k=(3+0.3)×0.6+0.038=2.02KN/mq=1.2×(0.3×0.6+0.038)+1.4×3×0.6=2.78KN/m２）抗弯强度计算简支梁计算跨度Ｌ＝Ｌｂ＋０.１２＝１.４＋０.１２＝１.５２ｍ跨中弯距最大设计值：Ｍｍａｘ＝ｑL２／８＝１／８×２.７８×１.５２＝０.８ＫＮ·ｍб=M max/W=0.8×106/5.08×103=157N/mm2＜f=205N/mm23)变形计算跨中最大挠度:ν= 5qkL4/384EI=5×2.02×(1.52×103)4/384×2.06×105×12.19×104=5.6mm＜l/150=1520/150=10.1mm及10mmL b=1.4m b）K m=- 0.311 Kv=2.533F k F kK V = 2.716a)q、L=1.52m单排扣件式钢管脚手架的计算简图横向水平杆强度、变形满足要求。

2.纵向水平杆计算(按受集中荷载的三跨连续梁计算见例图1)1)由横向水平杆传给纵向水平杆的集中荷载标准值和设计值为F K=0.5L b q k=0.5×1.4×2.02=1.41KNF=0.5L b q=0.5×1.4×2.78=1.95KN2)抗弯强度计算可能的最大弯距应按例图1b荷载分布计算,M max=0.311FL a=0.311×1.95×1.8=1.09KN·mб=M max/W=215N/mm2＞205(,215-205)/205×100%=5%虽超过f但在5%范围之内。

扣件式钢管满堂脚手架计算书

扣件式钢管满堂脚手架计算书本计算书依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ 130－2011)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)(2006版)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)以及本工程的施工图纸等编制。

脚手架搭设体系剖面图10001000脚手架搭设体系平面图一、参数信息钢管类型：Φ48.3 × 3.6mm ，搭设高度：24m 。

高宽比：高宽比≤2，纵向最少跨数：k ＞5。

立杆步距h ：1.5m 。

立杆间距：纵距la=1m ，横距lb=1m 。

作业层支撑脚手板的水平杆：采用纵向水平杆间距1/2跨距。

作业层施工均布荷载标准值：3KN/m 2。

脚手板：木脚手板，脚手板自重：0.35KN/m 2。

扣件抗滑承载力折减系数：1。

脚手架类型：密目安全网全封闭。

密目安全网：2300目/100cm2，A0=1.3mm2，自重：0.01KN/m 2。

全封闭脚手架背靠建筑物的状况：背靠敞开、框架和开洞墙1.3φ。

本工程地处北京，基本风压0.3 kN/m 2；地面粗糙度类别：C 类(有密集建筑群市区)。

立杆支撑面：脚手架放置在地面上。

二、纵向水平杆的计算：纵向水平杆在横向水平杆的上面，纵向水平杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算。

将纵向水平杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算纵向水平杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算作用在纵向水平杆上的荷载标准值：恒荷载标准值q k1=0.040+0.35×1/2.000=0.215kN/m；活荷载标准值q k2=3×1/2.000=1.500kN/m；作用在纵向水平杆上的荷载设计值：恒荷载设计值q1=1.2q k1=0.258kN/m；活荷载设计值q2=1.4q k2=2.100kN/m；2.强度验算最大弯距M max=0.10q1l a2+0.117q2l a2=0.10×0.258×12+0.117×2.100×12=0.271kN·m；最大应力计算值σ=M/W=0.271×106/5.260×103=51.609N/mm2；纵向水平杆强度验算：实际弯曲应力计算值σ=51.609N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！3.挠度计算最大挠度ν=(0.677q k1+0.990q k2)l a4/100EI=(0.677×0.215+0.990×1.500)×10004/(100×2.06×105×127100)=0.623mm；纵向水平杆挠度验算：实际最大挠度计算值:ν=0.623mm小于最大允许挠度值min （1000/150，10）=6.667mm，满足要求！三、横向水平杆的计算：纵向水平杆在横向水平杆的上面，纵向水平杆把荷载以集中力的形式传递给横向水平杆，横向水平杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算。

扣件式脚手架计算书

扣件式钢管支架楼板模板安全计算书一、计算依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130—20112、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20163、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20084、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20135、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-20025、《混凝土结构设计规范》GB50010-20106、《建筑结构荷载规范》GB50009-20127、《钢结构设计规范》GB50017-2003、计算参数简图:(图1) 平面图(图2) 纵向剖面图1（图3）横向剖面图2三、面板验算根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1,按简支跨进行计算，取b=1m 宽板带为计算单元。

2 23 W m =bh 2/6=1000 X 22/6=24000mm 33 34 I=bh 3/12=1000 123/12=144000mm 4由可变荷载控制的组合：q i =1.2[G ik +(G 2k +G 3k )h]b+1.4(Q k + KQ DK )b=1.2 (0.2+(24+1.1) 350/1000) 1+1.4)(2+1.35 区5) 1=14.527kN/m由永久荷载控制的组合：q 2=1.35[G 1k +(G 2k +G 3k )h]b+1.4 x 0.7(Q k + KQ DK )b=1.35 (0.2+(24+1.1) 350/1000) 1+1.4 0.7 X (2+1.35 0.5) 1=14.751kN/m取最不利组合得：q=max[q 1,q 2]=max(14.527,14.751)=14.751kN/m1、强度验算(图5) 面板弯矩图M max =0・166kN m(T Y x M max /W=1 X 0.166 106/24000=6.915N/mm 2 <[f]=31N/mm4. 75（图4）面板计算简图满足要求2、挠度验算q k=(G ik+(G3k+G2k)来)为=(0.2+(24+1.1) 350/1000) >=8.985kN/m（图6）挠度计算受力简图(图7) 挠度图v=.572mm w [ v ]300/400=0.75mm满足要求四、次楞验算次楞计算跨数的假定需要符合工程实际的情况，另外还需考虑次楞的两端悬挑情况。

扣件式钢管脚手架计算书

扣件式钢管脚手架计算书基本参数架子基本尺寸：本脚手架准备搭设总高度为37.3m ，立杆纵距b=1.5m ，立杆横距l=1.05m ，内立杆距外墙皮距离b1=0.4m,脚手架步距h=1.8m ；铺设钢脚手板层数4层，同时进行施工层数2层；脚手架与建筑结构连接点布置：竖向间距H1=5.1m ，水平距离L1=4.5m ，均布施工荷载：Qk=2kN/m 2。

一、立杆计算1、立杆计算长度h k l μ=0（m ）k 为计算长度附加系数，取1.155；μ为考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，立杆横距为1.05m 、连墙件按二步三跨布置时查规范JGJ130-2001表5.3.3可得μ＝1.50；h 为立杆步距，在此取1.8m ；m h k l 638.38.175.1155.10=⨯⨯==∴μ2、杆件长细比i l /0=λ的验算查规范JGJ130-2001附录B 可知48φ钢管的回转半径i ＝1.58cm ；2101990158.0 1.81.751)1(<=⨯⨯==∴取k i h k μλ 查规范JGJ130-2001表5.1.9，因此立杆长细比满足要求。

3、轴心受压构件稳定系数ϕ2300158.03.638===∴i h k μλ可查规范JGJ130-2001附录C 表C 得138.0=ϕ； 4、计算Af ϕ（KN ）A 为48φ钢管截面积，查规范JGJ130-2001附录B 表B 可知289.4cm A =； f 为235Q 钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值，查规范JGJ130-2001表5.1.6可得2/205mm N f =；KN Af 65.182051089.4186.02=⨯⨯⨯=∴ϕ5、计算构配件自重标准值产生的轴向力k G N 2（KN ）a p p ab k G l Q Q l a l N 2112)(5.0+∑+=a l 为立杆纵距，此处取1.5m 。

b l 为立杆横距，此处取1.05m 。

型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书

型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20113、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-20036、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010架体验算一、脚手架参数安全网设置全封闭基本风压ω0(kN/m2) 0.31.429，1.429 风荷载体型系数μs 1 风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆稳定性)0.429，0.429风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)计算简图：立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n 4横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 横杆截面惯性矩I(mm4) 98900 横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm3) 4120纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0.03+G kjb×l b/(n+1))+1.4×G k×l b/(n+1)=1.2×(0.03+0.3×0.8/(4+1))+1.4×2×0.8/(4+ 1)=0.542kN/m正常使用极限状态q'=(0.03+G kjb×l b/(n+1))=(0.03+0.3×0.8/(4+1))=0.078kN/m计算简图如下：1、抗弯验算M max=0.1ql a2=0.1×0.542×1.52=0.122kN·mσ=γ0M max/W=1×0.122×106/4120=29.584N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=0.677q'l a4/(100EI)=0.677×0.078×15004/(100×206000×98900)=0.131mmνmax＝0.131mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm 满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.1ql a=1.1×0.542×1.5=0.894kN正常使用极限状态R max'=1.1q'l a=1.1×0.078×1.5=0.129kN四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=R max=0.894kNq=1.2×0.03=0.036kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=R max'=0.129kNq'=0.03kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=γ0M max/W=1×0.432×106/4120=104.854N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝0.212mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[800/150，10]＝5.333mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.802kN五、扣件抗滑承载力验算纵向水平杆：R max=1×0.894/2=0.447kN≤R c=0.9×8=7.2kN横向水平杆：R max=1×1.802kN≤R c=0.9×8=7.2kN满足要求！六、荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值N G1k单外立杆：N G1k=(gk+l a×n/2×0.03/h)×H=(0.13+1.5×4/2×0.03/1.8)×20=3.603kN 单内立杆：N G1k=3.603kN2、脚手板的自重标准值N G2k1单外立杆：N G2k1=(H/h+1)×la×l b×G kjb×1/1/2=(20/1.8+1)×1.5×0.8×0.3×1/1/2=2.18kN 1/1表示脚手板1步1设单内立杆：N G2k1=2.18kN3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2单外立杆：N G2k2=(H/h+1)×la×G kdb×1/1=(20/1.8+1)×1.5×0.16×1/1=2.907kN1/1表示挡脚板1步1设4、围护材料的自重标准值N G2k3单外立杆：N G2k3=G kmw×la×H=0.01×1.5×20=0.3kN5、构配件自重标准值N G2k总计单外立杆：N G2k=N G2k1+N G2k2+N G2k3=2.18+2.907+0.3=5.387kN单内立杆：N G2k=N G2k1=2.18kN立杆施工活荷载计算外立杆：N Q1k=la×l b×(n jj×G kjj)/2=1.5×0.8×(1×2)/2=1.2kN内立杆：N Q1k=1.2kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+1.4×N Q1k=1.2×(3.603+5.387)+ 1.4×1.2=12.468kN 单内立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+1.4×N Q1k=1.2×(3.603+2.18)+ 1.4×1.2=8.62kN 七、立杆稳定性验算立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m长细比λ=l0/i=2.7×103/16=168.75≤210满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=Kμh=1.155×1.5×1.8=3.119m长细比λ=l0/i=3.119×103/16=194.906查《规范》表A得，φ=0.1912、立杆稳定性验算组合风荷载作用单立杆的轴心压力标准值N'=N G1k+N G2k=3.603+5.387=8.99kN单立杆的轴心压力设计值N=1.2(N G1k+N G2k)+1.4N Q1k=1.2×(3.603+5.387)+1.4×1.2=12.468kNM wd=φwγQ M wk=φwγQ(0.05ζ1w k l a H12)=0.6×1.4×(0.05×0.6×0.429×1.5×3.62)=0.21kN·m σ=γ0[N/(φA)+M wd/W]=1×[12468/(0.191×384)+210161.952/4120]=221.004N/mm2>[f]=205N/mm2 不满足要求，减小步距、减小立杆纵横向间距、减少施工作业层数！八、连墙件承载力验算lw k a长细比λ=l0/i=600/16=37.5，查《规范》表A.0.6得，φ=0.896(N lw+N0)/(φAc)=(9.73+3)×103/(0.896×384)=36.999N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=1 74.25N/mm2满足要求！扣件抗滑承载力验算：N lw+N0=9.73+3=12.73kN>0.9×12=10.8kN不满足要求，增设连墙件！九、脚手架材料用量计算悬挑梁验算一、基本参数平面图立面图三、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数n z 1主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm2) 26.1 主梁截面惯性矩I x(cm4) 1130 主梁截面抵抗矩W x(cm3) 141主梁自重标准值g k(kN/m) 0.205 主梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm2) 215主梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁允许挠度[ν](mm)1/250荷载标准值：q'=g k=0.205=0.205kN/m第1排：F'1=F1'/n z=8.99/1=8.99kN第2排：F'2=F2'/n z=8.99/1=8.99kN荷载设计值：q=1.2×g k=1.2×0.205=0.246kN/m第1排：F1=F1/n z=12.47/1=12.47kN第2排：F2=F2/n z=12.47/1=12.47kN1、强度验算弯矩图(kN·m)σmax=γ0M max/W=1×20.144×106/141000=142.867N/mm2≤[f]=215N/mm2符合要求！2、抗剪验算剪力图(kN)τmax=γ0Q max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=1×25.247×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=29.837N/mm2τmax=29.837N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、挠度验算变形图(mm)νmax=6.882mm≤[ν]=2×l x/250=2×1250/250=10mm符合要求！4、支座反力计算设计值：R1=-12.393kN,R2=38.034kN四、悬挑主梁整体稳定性验算受弯构件整体稳定性分析：其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，φb=2由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到φb'值为0.93。

工字钢悬挑脚手架(扣件式)计算书

工字钢悬挑脚手架(扣件式)计算书架体验算一、脚手架参数二、荷载设计计算简图：立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n 2横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 横杆截面惯性矩I(mm4) 107800横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm3) 4490纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0.033+G kjb×l b/(n+1))+1.4×G k×l b/(n+1)=1.2×(0.033+0.3×0.8/(2+1))+1.4×3×0.8/(2+1)=1.26kN/m正常使用极限状态q'=(0.033+G kjb×l b/(n+1))+G k×l b/(n+1)=(0.033+0.3×0.8/(2+1))+3×0.8/(2+1)=0.91kN/ m计算简图如下：1、抗弯验算M max=0.1ql a2=0.1×1.26×1.52=0.28kN·mσ=M max/W=0.28×106/4490=62.94N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=0.677q'l a4/(100EI)=0.677×0.91×15004/(100×206000×107800)=1.41mm νmax＝1.41mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.1ql a=1.1×1.26×1.5=2.07kN正常使用极限状态R max'=1.1q'l a=1.1×0.91×1.5=1.51kN四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=R max=2.07kNq=1.2×0.033=0.04kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=R max'=1.51kNq'=0.033kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.55×106/4490=122.42N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝1.235mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[800/150，10]＝5.33mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=2.09kN五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.8 扣件抗滑承载力验算：纵向水平杆：R max=2.07/2=1.04kN≤R c=0.8×8=6.4kN横向水平杆：R max=2.09kN≤R c=0.8×8=6.4kN满足要求！六、荷载计算脚手架搭设高度H 17.4 脚手架钢管类型Ф48×30.12每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值N G1k单外立杆：N G1k=(gk+l a×n/2×0.033/h)×H=(0.12+1.5×2/2×0.033/1.8)×17.4=2.62kN单内立杆：N G1k=2.62kN2、脚手板的自重标准值N G2k1单外立杆：N G2k1=(H/h+1)×la×l b×G kjb×1/4/2=(17.4/1.8+1)×1.5×0.8×0.3×1/4/2=0.49kN 单内立杆：N G2k1=0.49kN3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2单外立杆：N G2k2=(H/h+1)×la×G kdb×1/9=(17.4/1.8+1)×1.5×0.17×1/9=0.31kN 4、围护材料的自重标准值N G2k3单外立杆：N G2k3=G kmw×la×H=0.01×1.5×17.4=0.27kN构配件自重标准值N G2k总计单外立杆：N G2k=N G2k1+N G2k2+N G2k3=0.49+0.31+0.27=1.06kN单内立杆：N G2k=N G2k1=0.49kN立杆施工活荷载计算外立杆：N Q1k=la×l b×(n jj×G kjj)/2=1.5×0.8×(1×3)/2=1.8kN内立杆：N Q1k=1.8kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(2.62+1.06)+0.9×1.4×1.8=6.68kN单内立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(2.62+0.49)+0.9×1.4×1.8=5.99kN七、钢丝绳卸荷计算第N次卸荷卸荷点位置高度h x(m)卸荷点净高h j(m)钢丝绳上下吊点的竖向距离l s(m)上吊点距内立杆下吊点的水平距离(mm)上吊点距外立杆下吊点的水平距离(mm)卸荷点水平间距(m)1 1 16.7 3 200 1000 1.5钢丝绳绳卡作法钢丝绳连接吊环作法(共用)第1次卸荷验算α1=arctan(l s/H s)=arctan(3000/200)=86.19°α2=arctan(l s/H s)=arctan(3000/1000)=71.57°钢丝绳竖向分力，不均匀系数K X取1.5P1=K f×K X×N×h j(n+1)/H×H L/l a=0.8×1.5×5.99×16.7/17.4×1.5/1.5=6.78kNP2=K f×K X×N×h j(n+1)/H×H L/l a=0.8×1.5×6.68×16.7/17.4×1.5/1.5=7.56kN钢丝绳轴向拉力T1=P1/sinα1=6.78/sin86.19°=6.8kNT2=P2/sinα2=7.56/sin71.57°=7.97kN卸荷钢丝绳的最大轴向拉力[Fg]=max[T1，T2]=7.97kN绳夹数量：n=1.667[Fg]/(2T)=1.667×7.97/(2×15.19)=1个≤[n]=4个满足要求！P g=k×[F g]/α=8×7.97/0.85=75.01kN钢丝绳最小直径d min=(P g/0.5)1/2=(75.01/0.5)1/2=12.25mm吊环最小直径d min=(4A/π)1/2=(4×[F g]/([f]π))1/2=4×7.97×103/(65π))1/2=13mm注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2第1次卸荷钢丝绳最小直径12.25mm，必须拉紧至7.97kN，吊环最小直径为13mm。

扣件式钢管脚手架计算书

扣件式钢管脚手架计算书扣件式钢管脚手架在建筑施工中被广泛应用，其设计和计算的合理性直接关系到施工安全和工程质量。

以下是对某扣件式钢管脚手架的详细计算过程。

一、工程概况本工程为_____，建筑高度为_____m，脚手架搭设高度为_____m，立杆横距为_____m，立杆纵距为_____m，步距为_____m。

二、荷载计算1、恒载标准值 G1k每米立杆承受的结构自重标准值为_____kN/m。

脚手板自重标准值为_____kN/m²。

栏杆与挡脚板自重标准值为_____kN/m。

2、活载标准值 Q1k施工均布活荷载标准值为_____kN/m²。

3、风荷载标准值ωk基本风压ω0 ＝＿____kN/m²。

风压高度变化系数μz ＝＿____。

风荷载体型系数μs ＝＿____。

三、纵向水平杆计算1、荷载计算均布恒载：G1 ＝＿____kN/m。

均布活载：Q1 ＝＿____kN/m。

2、强度计算最大弯矩 Mmax ＝＿____kN·m，弯曲应力σ ＝＿____N/mm²，小于钢材的抗弯强度设计值 f ＝＿____N/mm²，满足要求。

3、挠度计算最大挠度νmax ＝＿____mm，小于容许挠度ν ＝＿____mm，满足要求。

四、横向水平杆计算1、荷载计算集中恒载：P1 ＝＿____kN。

集中活载：P2 ＝＿____kN。

2、强度计算最大弯矩 Mmax ＝＿____kN·m，弯曲应力σ ＝＿____N/mm²，小于钢材的抗弯强度设计值 f ＝＿____N/mm²，满足要求。

3、挠度计算最大挠度νmax ＝＿____mm，小于容许挠度ν ＝＿____mm，满足要求。

五、扣件抗滑力计算纵向水平杆通过扣件传给立杆的竖向力设计值 R1 ＝＿____kN，小于单扣件抗滑承载力 8kN，满足要求。

横向水平杆通过扣件传给立杆的竖向力设计值 R2 ＝＿____kN，小于单扣件抗滑承载力 8kN，满足要求。

扣件式脚手架计算书

扣件式脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑结构荷载规范》GB50009-20123、《钢结构设计标准》GB50017-20174、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20115、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、脚手架参数立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n 2横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 横杆截面惯性矩I(mm4) 127100横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm3) 5260纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.3×(0.04+G kjb×l b/(n+1))+0.9×1.5×G k×l b/(n+1)=1.3×(0.04+0.35×1.05/(2+1))+0.9×1.5×2×1.05/(2+1)=1.156kN/m正常使用极限状态q'=(0.04+G kjb×l b/(n+1))+G k×l b/(n+1)=(0.04+0.35×1.05/(2+1))+2×1.05/(2+1)=0.862kN/m 计算简图如下：1、抗弯验算M max=0.1ql a2=0.1×1.156×1.52=0.26kN·mσ=γ0M max/W=1×0.26×106/5260=49.443N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=0.677q'l a4/(100EI)=0.677×0.862×15004/(100×206000×127100)=1.129mm νmax＝1.129mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.1ql a=1.1×1.156×1.5=1.907kN正常使用极限状态R max'=1.1q'l a=1.1×0.862×1.5=1.423kN四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=R max=1.907kNq=1.3×0.04=0.052kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=R max'=1.423kNq'=0.04kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=γ0M max/W=1×0.674×106/5260=128.127N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝2.256mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[1050/150，10]＝7mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.934kN五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.85纵向水平杆：R max=1×1.907/2=0.954kN≤R c=0.85×8=6.8kN横向水平杆：R max=1×1.934=1.934kN≤R c=0.85×8=6.8kN满足要求！六、荷载计算脚手架架体高度H 27 脚手架钢管类型Φ48.3×3.60.129每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)1、立杆承受的结构自重标准值N G1k单外立杆：N G1k=(gk+l a×n/2×0.04/h)×H=(0.129+1.5×2/2×0.04/1.5)×27=4.555kN 单内立杆：N G1k=4.555kN2、脚手板的自重标准值N G2k1单外立杆：N G2k1=(H/h+1)×la×l b×G kjb×1/2/2=(27/1.5+1)×1.5×1.05×0.35×1/2/2=2.618kN 1/2表示脚手板2步1设单内立杆：N G2k1=2.618kN3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2单外立杆：N G2k2=(H/h+1)×la×G kdb×1/2=(27/1.5+1)×1.5×0.17×1/2=2.423kN 1/2表示挡脚板2步1设4、围护材料的自重标准值N G2k3单外立杆：N G2k3=G kmw×la×H=0.01×1.5×27=0.405kN5、构配件自重标准值N G2k总计单外立杆：N G2k=N G2k1+N G2k2+N G2k3=2.618+2.423+0.405=5.446kN单内立杆：N G2k=N G2k1=2.618kN立杆施工活荷载计算外立杆：N Q1k=la×l b×(n zj×G kzj)/2=1.5×1.05×(2×2)/2=3.15kN内立杆：N Q1k=3.15kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.3×(N G1k+ N G2k)+0.9×1.5×N Q1k=1.3×(4.555+5.446)+0.9×1.5×3.15=17.254kN单内立杆：N=1.3×(N G1k+ N G2k)+0.9×1.5×N Q1k=1.3×(4.555+2.618)+0.9×1.5×3.15=13.578kN七、立杆稳定性验算立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.5=2.25m长细比λ=l0/i=2.25×103/15.9=141.509≤210满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=Kμh=1.155×1.5×1.5=2.599m长细比λ=l0/i=2.599×103/15.9=163.443查《规范》表A得，φ=0.2652、立杆稳定性验算不组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=1.3(N G1k+N G2k)+0.9×1.5N Q1k=1.3×(4.555+5.446)+0.9×1.5×3.15=17.254kN σ=γ0N/(φA)=1×17253.589/(0.265×506)=128.672N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=1.3(N G1k+N G2k)+0.9×1.5N Q1k=1.3×(4.555+5.446)+0.9×1.5×3.15=17.254kNM w=0.9×0.9×1.5×M wk=0.9×0.9×1.5×ωk l a h2/10=0.9×0.9×1.5×0.243×1.5×1.52/10=0.1kN·mσ=γ0[N/(φA)+M w/W]=1×[17253.589/(0.265×506)+99645.188/5260]=147.616N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！八、脚手架架体高度验算不组合风荷载作用H s1=(φAf-(1.3 ×N G2k+1.5N Q1k))/(1.3 ×g k)=(0.265×506×205×10-3-(1.3×5.446+1.5×3.15))/(1.3 ×0.129)=93.523m组合风荷载作用H s2=(φAf-(1.3 ×N G2k+0.9×1.5N Q1k+M wφA/W))/(1.3×g k)=(0.265×506×205×10-3-(1.3×5.446+0.9×1.5×3.15+0.1×1000×0.265×506/5260))/(1.3 ×0.129)=81.193mH s=81.193m>H=27m满足要求！九、连墙件承载力验算lw k a长细比λ=l0/i=600/15.9=37.736，查《规范》表A.0.6得，φ=0.896(N lw+N0)/(φAc)=(3.28+3)×103/(0.896×506)=13.852N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=1 74.25N/mm2满足要求！扣件抗滑承载力验算：N lw+N0=3.28+3=6.28kN≤0.85×12=10.2kN满足要求！十、立杆地基承载力验算f u g1.254×140 =175.56kPa满足要求！。

扣件式落地双排脚手架计算书(搭设高度36M)

= 20×（0.5×0.8+0.3）×1.2×0.3=5.040 kN； 2)挡脚板的自重标准值NG2k2 采用木脚手板(220×48×3000)，自重标准值gk2=0.08kN/m ，铺设层数n2=2层。外立杆：NG2k2= n2×la×gk2 = 2×1.2×0.08=0.192 kN； 3)防护栏杆及扣件的自重标准值NG2k3 采用Φ48.3 × 3.6钢管，自重标准值gk3=0.0397kN/m ，总根数n3=38根。外立杆：NG2k3= n3×（la×gk3+0.0132）= 38×（1.2×0.0397+0.0132）=2.312 kN； 4)围护材料的自重标准值NG2k4 采用2300目/100cm2，A0=1.3mm2密目安全网全封闭，自重标准值gk4=0.01kN/m2。外立杆：NG2k4= la×[H] ×gk4 =1.2×36×0.01=0.432 kN； 5)附加横杆及扣件的自重标准值NG2k5 搭接在小横杆上的大横杆根数n4=2根，铺设层数n5=20层，采用Φ48.3 × 3.6钢管，
3.强度验算
最大应力计算值σ = 1×0.289×106/5.26×103=54.894 N/mm2；小横杆实际弯曲应力计算值σ=54.894N/mm2 小于抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
4.挠度验算
最大挠度ν=0.552mm；
小横杆实际最大挠度计算值ν=0.552mm 小于最大允许挠度值min（800/150，10） =5.333mm，满足要求！
一、参数信息
1.脚手架搭设参数
脚手架从地面开始搭设
搭设高度(m)
36
顶步栏杆高(m)
1.5
内立杆距墙(m)
0.3
立杆步距(m)

扣件式钢管脚手架计算书

q
R1 la
R la
R la
R1
1、荷载计算恒荷载计算竹排片的规格为1.2m×1.5m，自重标准值为56N/m2 竹排片自重 56×lb÷3= 22.4 钢管自重 38.4 小计：g= 60.8 活荷载计算结构脚手架施工均布活荷载P= 2000 q=P×lb÷4= 600 2、强度验算荷载作用下的2= 131.47
（二）、小横杆的计算小横杆只考虑大横杆产生的集中力作用，计算简图如下：
R1
R
R
R1
c
c lb
c
1、强度验算计算集中力R作用下的弯距M 集中力R到支座的距离c=lb/4=
300
mm [f]=205N/mm
2
M=R×c= 361.5 N·m 2 小横杆的验算 σ =M/W= 71.2 N/mm ≤ 满足要求 2、挠度验算 w=R× c× （3lb2-4c2）/（24× E× I）= 2.38 mm 其中: [w]=lb/150= 8 mm 满足要求验算小横杆和立杆间扣件的抗滑承载力根据实际的受力情况可知R1=0.5×R= 602.554 N 则小横杆和立杆间的扣件受力是 R1+R= 1807.66 N ≤ 满足要求其中: Rc为扣件抗滑承载力设计值见规范表5.1.7 （三）立杆计算 1、荷载计算恒荷载计算大横杆自重小横杆自重扣件自重竹筏片脚手板栏杆及挡板自重安全网自重活荷载计算活荷载的层数 n' 风荷载的计算计算参数： N2=P×la×lb= 2
2、立杆内力的计算立杆采用单立杆立杆自重N3=38.4×H=
153.6 N 2
有关参数的计算计算长度lo=k×u×h= 其中：
2.15 m 1.155 1.55 210

落地扣件式-12016

扣件式脚手架计算书一、计算依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-20035、《混凝土结构设计规范》GB50010-20106、《建筑施工手册》第五版二、脚手架总参数（图1）落地式脚手架立面图（图2）落地式脚手架剖面图三、横向水平杆验算横向水平杆内力及挠度按简支梁验算，支座反力按有悬挑的简支梁计算。

承载能力极限状态q=1.2×(g+g K1×l a/(n+1))+1.4×Q K×l a/(n+1)=1.2×(0.033+0.35×1.5/(2+1))+1.4×3×1.5/(2+1)=2.35 kN/m正常使用极限状态q K=g+g K1×l a/(n+1)+Q K×l a/(n+1)=0.033+0.35×1.5/(2+1)+3×1.5/(2+1)=1.708kN/m1、抗弯验算计算简图如下：（图3）承载能力极限状态受力简图（图4）弯矩图M max=0.225kN·mσ=M max/W=0.225×106/4490=50.086N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求2、挠度验算计算简图如下：（图5）正常使用极限状态受力简图（图6）挠度图νmax=0.613mm≤[ν]＝min[l b/150，10]=6mm满足要求3、支座反力计算承载能力极限状态V=1.439kN正常使用极限状态V K=1.046kN四、纵向水平杆验算根据规范要求，纵向水平杆按三跨连续梁计算，且选择最不利的活荷载布置。

由上节可知F=V,F K=V Kq=1.2×0.033=0.04kN/mq K=g=0.033kN/m1、抗弯验算F qk=0.5Q K L a/(n+1)l b(1+a1/l b)2=0.5×3×1.5/(2+1)×0.9×(1+0.15/0.9)2=0.919kN/mF q=1.4 0.5Q K L a/(n+1)l b(1+a1/l b)2=1.4×0.5×3×1.5/(2+1)×0.9×(1+0.15/0.9)2=1.286kN/m 简图如下：（图7）承载能力极限状态受力简图（图8）弯矩图M max=0.67kN·mσ=M max/W=0.67×106/4490=149.328N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求2、挠度验算（图9）正常使用极限状态受力简图（图10）挠度图νmax＝4.231mm≤[ν]＝min[l a/150，10]=10mm满足要求3、支座反力计算承载能力极限状态：Vmax=5.111kN·m五、扣件抗滑承载力验算扣件抗滑承载力验算：R=V max=5.111kN≤R c=8kN满足要求六、立杆稳定验算脚手板理论铺设层数y=min{H/[(x+1)h],y∈Z}=31、立杆承受的结构自重标准值N G1kN G1K=Hg k+y(l b+a1)ng/2+0.0146n/2=12×0.13+3×(0.9+0.15)×2×0.033/2+0.0146×2/2=1.679kN2、构配件自重标准值N G2k1Z=min(y,m)=2N G2K=Z(L b+a1)l a g k1/2+zg k2l a+l a Hg k3=2×(0.9+0.15)×1.5×0.35/2+2×0.17×1.5+1.5×12×0.01=1.2 41kN3、施工活荷载标准值∑N QK=(n jg Q kj+n zx Q kx)(l b+a1)l a/2=(1×3+0×2)×(0.9+0.15)×1.5/2=2.363kN4、风荷载统计立杆稳定组合风荷载时：取距架体底部高的风荷载高度变化系数μz=0.65连墙件验算风荷载产生的连墙件轴向力设计值计算时：取最高处连墙件位置处的风荷载高度变化系数μz=0.65风荷载标准值：ωk=μzμsω0=0.65×1.271×0.3=0.248kN/m2风荷载产生的弯矩标准值：M wk=ωk l a h2/10=0.248×1.5×1.82/10=0.12kN·m风荷载产生的弯矩设计值：M w=0.9⨯1.4M wk=0.9×1.4×0.12=0.152kN·m立杆荷载组合：不组合风荷载：N=1.2(N G1K+N G2K)+1.4∑N QK=1.2×(1.679+1.241)+1.4×2.363=6.812kN组合风荷载：N=1.2(N G1K+N G2K)+0.9⨯1.4∑N QK=1.2×(1.679+1.241)+0.9×1.4×2.363=6.482kN长细比验算：l0=kμh=1.155×1.5×1.8=3.119mλ=l0/i=3.119×1000/15.9=196.132≤[λ]=210满足要求根据λ值查规范JGJ130-2011附录A.O.6得到ϕ=0.188则立杆稳定的验算式为：不组合风荷载：N/ϕA=6.812×1000/(0.188×424)=85.583N/mm2≤f=205N/mm2满足要求组合风荷载：N/ϕA+M W/W=6.482×1000/(0.188×424)+0.152×106/4490=115.23N/mm2≤f=205N/mm2满足要求七、允许搭设高度验算不组合风荷载：[H]=[ϕAf-(1.2N G2K+1.4∑N QK)]/1.2g k=(0.188×424×205-(1.2×1.241×1000+1.4×2.363×1000))/(1.2×0.13×1000)=73.853m组合风荷载：[H]={ϕAf-[1.2N G2K+0.9⨯1.4（∑N QK+M wk/W)]}/1.2g k=(0.188×424×205-(1.2×1.241×1000+0.9×1.4×(2.363×1000+0.12×106/449 0)))/(1.2×0.13×1000)=75.756mH=12m≤[H]=73.853m满足要求八、连墙件承载力验算计算连墙件的计算长度：a0=a=0.3×1000=300mm,λ=a0/i=300/15.9=18.868≤[λ]=210根据λ值查规范JGJ130-2011附录A.O.6得到ϕ=0.949风荷载作用在一个连墙件处的面积A w=2×h×3×l a=2×1.8×3×1.5=16.2m2风荷载标准值：ωk=μzμsω0=0.65×1.271×0.3=0.248kN风荷载产生的连墙件轴向力设计值：N lw=1.4ωk A w=1.4×0.248×16.2=5.621kN连墙件的轴向力设计值：N l=N lw+N0=5.621+3=8.621kN其中N0由JGJ130-2011第5.2.12条进行取值。

扣件式脚手架计算书

扣件式脚手架计算书一、工程概况本工程为_____建筑，总高度为_____米，结构形式为_____。

为满足施工需求，需在建筑物外侧搭建扣件式脚手架。

二、脚手架设计参数1、脚手架搭设高度：＿____米2、立杆横距：＿____米3、立杆纵距：＿____米4、步距：＿____米5、内立杆距建筑物距离：＿____米三、荷载计算1、恒载标准值每米立杆承受的结构自重标准值：＿____kN/m脚手板自重标准值：＿____kN/m²栏杆与挡脚板自重标准值：＿____kN/m安全网自重标准值：＿____kN/m²2、活载标准值施工均布活荷载标准值：＿____kN/m²同时施工层数：＿____层3、风荷载标准值基本风压：＿____kN/m²风荷载体型系数：＿____风压高度变化系数：＿____四、纵向水平杆计算1、荷载计算恒载：＿____kN/m活载：＿____kN/m2、强度计算最大弯矩：＿____kN·m弯曲应力：＿____N/mm²＜ f ＝ 205 N/mm²，满足要求。

3、挠度计算最大挠度：＿____mm ＜ v ＝ l/150 与 10mm，满足要求。

五、横向水平杆计算1、荷载计算集中荷载（纵向水平杆传来）：＿____kN恒载（脚手板传来）：＿____kN/m2、强度计算最大弯矩：＿____kN·m弯曲应力：＿____N/mm²＜ f ＝ 205 N/mm²，满足要求。

3、挠度计算最大挠度：＿____mm ＜ v ＝ l/150 与 10mm，满足要求。

六、扣件抗滑力计算1、纵向水平杆单扣件抗滑承载力：＿____kN纵向水平杆通过扣件传给立杆的竖向力：＿____kN ＜单扣件抗滑承载力，满足要求。

2、横向水平杆单扣件抗滑承载力：＿____kN横向水平杆通过扣件传给立杆的竖向力：＿____kN ＜单扣件抗滑承载力，满足要求。

扣件式脚手架计算书

扣件式脚手架计算1、工程概况：脚手板自重：0.35KN/m ²施工荷载：2.7KN/m ²脚手架高度H=12m ，排距为1.0m 柱距为1.5m ，步距1.2m2、由于墩身左右两侧各设置2根纵向落地支撑杆，一端与第二道横杆用扣件固定，则立杆中心受压计算长度lo=3.6m 。

长细比8.22758.1/360/===i lo λ查表得折减系数146.0=ϕ其单肢承载能力为[]KN f A N 35.152********.0=⨯⨯=⋅⋅=ϕ实际单肢轴向力()KNb H h H a b h H H ab nq m q N 516.113.1222)222(222224.38222)2700350(4.1)2(220121=⎭⎬⎫⎩⎨⎧⨯+⎥⎦⎤⎢⎣⎡+++⨯+=⎭⎬⎫⎩⎨⎧⋅⋅++⎥⎦⎤⎢⎣⎡+++⋅+=ωωωγ 所以立杆强度合格。

3、小横杆计算小横杆按简支梁计算。

小横杆均布荷载由脚手板自重及施工荷载叠加乘以分项系数得来，则： 2/27.405.34.1)35.07.2(m KN Q q =⨯=+=γ按照荷载宽度1.2m 计算，则：q =1.2Q=1.2m*4.27KN/m ²=5.12KN/m 求得m KN ql M ⋅=⨯==64.08112.58max 22 []226/215/98.12550781064.0max mm N mm N W M =<=⨯==σσ 小横杆挠度验算[]mm W EI ql W 7.660.21019.12101.2384101012.55384545934=<=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯==，满足。

[]KNN N 35.15=<4、大横杆验算大横杆按两跨连续梁计算，荷载作用形式为集中荷载。

间距1.5m 。

如图所示荷载作用：m KN ql M ⋅=⨯⨯==96.05.156.225.041max[]226/215/97.188********.0max mm N mm N W M =<=⨯==σσ 满足条件。

扣件式钢管脚手架设计计算书.

扣件式钢管脚手架设计计算书本工程建筑装修结构用扣件式双排脚手架，ΣQK=5.0KN/m2，建筑物层高二层3.3m，三、四、五、六层为2.9m，脚手架搭设高度16.1M，W0=0.5KN/m2，地面粗糙度为B类，脚手架背靠建筑物为砖混，木脚手板，Q235、Φ48×3.5mm 钢管，密目网全封闭，网重0.002KN/m2，网目2400目/100cm2，每目透风面积为1.5mm2。

一、槽钢作扣件式钢管脚手架支撑计算1、脚手架荷载计算（1）、线荷载计算结构荷载标准值3×1.5=4.5KN.M木脚手架0.35×1.5=0.525KN.M剪刀撑L=1.52+1.52=2.12MS=1.5×1.2=1.8M2(1.5×2+1.5×2+1.2+2.12×2)×38.4×1.3+10×41.8=340N/m2高度按五层荷载计算，3.3×2.9×4+1.2=16.1M340×16.1×1.2=6.57KN钢管脚手架自重300×16.1=4.83KN荷载轴向计算求q：q=4.5+0.525+6.57+4.83=15.425KN.M（2）、抗弯强度计算按集中荷载计算M=Kmgl=0.188×15.425×1.4=4.06KN.MM4.06×106N.mmQ=—=———————=65.8mPa<f=215Mpa（[12槽钢）W61.7×1000（3）、按挠度计算5qL45×15.425×14W=——=———————=2.02mm384E1384×2.1×100000×388.5×1000[120<3mm满足要求根据以上计算，故先取槽钢[12满足要求螺栓选取M20=38200N>15.425×1.4=21595N钢丝绳选取6×19×11（绳直径）=61.3KN>21595N故满足要求。

型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书_多层

型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20113、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-20036、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010架体验算一、脚手架参数安全网设置全封闭基本风压ω0(kN/m2) 0.4风荷载体型系数μs 1 风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆、双立杆稳定性) 0.555，0.51，0.51风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆、双立杆稳定性)0.222，0.204，0.204 计算简图：立面图侧面图三、横向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式横向水平杆在上纵向水平杆上横向水平杆根数n1横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2)205 横杆截面惯性矩I(mm4) 101900 横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm3) 4250纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0.031+G kjb×l a/(n+1))+1.4×G k×l a/(n+1)=1.2×(0.031+0.35×1.5/(1+1))+1.4×3×1.5/( 1+1)=3.502kN/m正常使用极限状态q'=(0.031+G kjb×l a/(n+1))=(0.031+0.35×1.5/(1+1))=0.294kN/m计算简图如下：1、抗弯验算M max=max[ql b2/8，qa12/2]=max[3.502×0.82/8，3.502×0.12/2]=0.28kN·mσ=γ0M max/W=1×0.28×106/4250=65.928N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=max[5q'l b4/(384EI)，q'a14/(8EI)]=max[5×0.294×8004/(384×206000×101900)，0.29 4×1004/(8×206000×101900)]=0.075mmνmax＝0.075mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[800/150，10]＝5.333mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=q(l b+a1)2/(2l b)=3.502×(0.8+0.1)2/(2×0.8)=1.773kN正常使用极限状态R max'=q'(l b+a1)2/(2l b)=0.294×(0.8+0.1)2/(2×0.8)=0.149kN四、纵向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=R max=1.773kNq=1.2×0.031=0.037kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=R max'=0.149kNq'=0.031kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=γ0M max/W=1×0.472×106/4250=110.978N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝0.328mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=2.1kN五、扣件抗滑承载力验算横向水平杆：R max=1×1.773kN≤R c=0.85×12=10.2kN纵向水平杆：R max=1×2.1kN≤R c=0.85×12=10.2kN满足要求！六、荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值N G1k双外立杆：N GS1k=(gk+0.031+(l b+a1)×n/2×0.031/h)×H1=(0.144+0.031+(0.8+0.1)×1/2×0. 031/1.5)×19.5=3.599kN双内立杆：N GS1k=3.599kN2、脚手板的自重标准值N G2k1双外立杆：N GS2k1=H1/h×la×(l b+a1)×G kjb×1/6/2=19.5/1.5×1.5×(0.8+0.1)×0.35×1/6/2=0.5 12kN1/6表示脚手板6步1设双内立杆：N GS2k1=0.512kN3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2双外立杆：N GS2k2=H1/h×la×G kdb×1/6=19.5/1.5×1.5×0.16×1/6=0.52kN1/6表示挡脚板6步1设4、围护材料的自重标准值N G2k3双外立杆：N GS2k3=G kmw×la×H1=0.01×1.5×19.5=0.292kN5、构配件自重标准值N G2k总计双外立杆：N GS2k=N GS2k1+N GS2k2+N GS2k3=0.512+0.52+0.292=1.324kN双内立杆：N GS2k=N GS2k1=0.512kN立杆施工活荷载计算外立杆：N Q1k=la×(l b+a1)×(n jj×G kjj)/2=1.5×(0.8+0.1)×(1×3)/2=2.025kN内立杆：N Q1k=2.025kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：双外立杆：N s=1.2×(N GS1k+ N GS2k)+1.4×N Q1k=1.2×(3.599+1.324)+1.4×2.025=8.743kN双内立杆：N s=1.2×(N GS1k+ N GS2k)+1.4×N Q1k=1.2×(3.599+0.512)+1.4×2.025=7.768kN七、立杆稳定性验算1立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.5=2.25m长细比λ=l0/i=2.25×103/16=140.625≤210满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=Kμh=1.155×1.5×1.5=2.599m长细比λ=l0/i=2.599×103/16=162.422查《规范》表A得，φ=0.2682、立杆稳定性验算组合风荷载作用双立杆的轴心压力标准值N S'=N GS1k+N GS2k=3.599+1.324=4.923kN双立杆的轴心压力设计值N S=1.2×(N GS1k+N GS2k)+1.4N Q1k=1.2×(3.599+1.324)+1.4×2.025=8.743kNM wd=φwγQ M wk=φwγQ(0.05ζ1w k l a H12)=0.6×1.4×(0.05×0.6×0.204×1.5×32)=0.069kN·m σ=γ0K S(N S/(φA)+M wd/W)=1×0.6×(8742.954/(0.268×398)+69400.8/4250)=58.978N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！八、连墙件承载力验算lw k a长细比λ=l0/i=600/16=37.5，查《规范》表A.0.6得，φ=0.896(N lw+N0)/(φAc)=(4.196+3)×103/(0.896×398)=20.179N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2= 174.25N/mm2满足要求！扣件抗滑承载力验算：N lw+N0=4.196+3=7.196kN≤0.85×12=10.2kN满足要求！悬挑梁验算一、基本参数主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)2000 梁/楼板混凝土强度等级C25混凝土与螺栓表面的容许粘结强度[τb](N/mm2) 2.5 锚固螺栓抗拉强度设计值[f t](N/mm2)50二、荷载布置参数作用点号各排立杆传至梁上荷载标准值F'(kN)各排立杆传至梁上荷载设计值F(kN)各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)主梁间距l a(mm)1 4.92 8.74 650 15002 4.92 8.74 1450 1500 附图如下：平面图立面图三、主梁验算1 主梁材料类型工字钢主梁合并根数nz主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm2) 26.1 主梁截面惯性矩I x(cm4) 1130 主梁截面抵抗矩W x(cm3) 141215 主梁自重标准值g k(kN/m) 0.205 主梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm2)125 主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm2)主梁允许挠度[ν](mm) 1/250荷载标准值：q'=g k=0.205=0.205kN/m第1排：F'1=F1'/n z=4.92/1=4.92kN第2排：F'2=F2'/n z=4.92/1=4.92kN荷载设计值：q=1.2×g k=1.2×0.205=0.246kN/m第1排：F1=F1/n z=8.74/1=8.74kN第2排：F2=F2/n z=8.74/1=8.74kN1、强度验算弯矩图(kN·m)σmax=γ0M max/W=1×18.638×106/141000=132.185N/mm2≤[f]=215N/mm2符合要求！2、抗剪验算剪力图(kN)τmax=γ0Q max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=1×17.861×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=21.108N/mm2τmax=21.108N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、挠度验算变形图(mm)νmax=7.674mm≤[ν]=2×l x/250=2×1550/250=12.4mm符合要求！4、支座反力计算设计值：R1=-9.073kN,R2=27.426kN四、悬挑主梁整体稳定性验算受弯构件整体稳定性分析：其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，φb=1.3由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到φb'值为0.85。

扣件式钢管落地脚手架计算书2

扣件式钢管落地脚手架计算书一、工程概况东方体育城33#楼工程位于东海县晶都路南，振兴路西，为砖混结构，地上6层，建筑总高度20米，建筑总面积6398.47平方米，标准层层高2.8米，。

本工程由连云港万盛房地产开发有限公司投资建设，连云港东海设计有限公司设计，连云港天正监理公司监理，安徽第一建筑工程公司组织施工；由张宝安担任项目经理，霍连军担任技术负责人。

二、计算依据《建筑施工计算手册》江正荣著中国建筑工业出版社；《建筑施工手册》第四版中国建筑工业出版社、《钢结构设计规范》GB50017-2003 中国建筑工业出版社；《建筑结构荷载规范》GB50009-2001中国建筑工业出版社；《建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设施）》中国建筑工业出版社；《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001 中国建筑工业出版社；《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002中国建筑工业出版社；《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99中国建筑工业出版社。

三、计算参数1、钢管截面特征：（钢号：Q235，B类）钢管规格：Ф48×3.2；钢管直径d（mm）：48；钢管壁厚t（mm）：3.2；单位重量q g（kN/m）：0.0347；惯性矩I（mm4）：113600；抵抗矩W（mm3）：4730；截面积A（mm2）：450；回转半径i（mm）；15.9；抗弯、抗压容许应力[σ](N/mm2)：205；弹性模量E(N/mm2)：206000；2、脚手架构造参数脚手架类型：双排架；脚手架高度H s（m）：25；立杆纵距L a（m）：1.5；立杆横距L b（m）：1.05；横杆步距h（m）：1.8；上部横杆根数n2：2；脚手板铺设层数n3：5；立杆底垫块面积A（m2）：0.2；连墙件类型：扣件连接；连墙件布置方式：二步三跨；连墙件水平间距l w（m）：4.5；连墙件垂直间距h w（mm4）：3.6；连墙件长度b1（m）：0.4；剪刀撑斜杆与地面的倾角a：45；剪刀撑跨越立杆根数n4：6；3、荷载参数脚手板自重q j（kN/m2）：0.35；栏杆、挡脚板自重q d（kN/m）：0.15；安全网自重q a（kN/m2）：0.0014；作业层施工均布荷载q s（kN/m2）：2；同时施工作业层数n1：2;脚手架状况：全封闭;连云港地区基本风压w0（kN/m2）: 0.55;4、其他参数风压高度变化系数μz（查GB50009-2001表7.2.1）架高25m，地处B类(城市郊区)μz为：1.42；脚手架风荷载体型系数μs（查JGJ 130-2001表4.2.4）：0.53；风荷载标准值w k=0.7×μs×μz×w0 =0.292kN/m2；立杆计算长度系数μ（查JGJ 130-2001表5.3.3）：1.5；轴心受压构件稳定系数φ（查JGJ 130-2001附录C）：0.245；注：计算长度l0 = μ×h =1.5×1.8=2.7m长细比λ= l0 / i=2.7/0.0159=170荷载分项系数（查GB50009-2001第8页）永久荷载γG：1.2；可变荷载γQ：1.4；地基承载力标准值f gk（kPa）地基为粘性土：200；脚手架地基承载力调整系数k c（查JGJ 130-2001第20页）工况为架底铺设混凝土及设置排水沟：1；5、材料种类说明脚手板采用：竹串片脚手板挡脚板采用：栏杆，竹笆片脚手板挡板安全网采用：ML1.8×6;1.5kg四、脚手架验算本脚手架属于施工荷载由横向水平杆传递给立杆情况，荷载传递线路如下：脚手板→纵向水平杆（大横杆）→横向水平杆（小横杆）→立杆→地基。