桩柱式桥台计算
16,第七章 桥梁墩台—计算
LOGO
3.可变作用
汽车荷载冲击力： 钢筋混凝土桩柱式墩台及其它轻型墩台，在计算汽车荷载时应计入冲击 力。但对于重力式实体墩台，冲击力的作用衰减很快，因此，验算时可 不计冲击影响；
汽车荷载制动力： 制动力是桥梁墩台承受的主要纵向水平力之一，在计算梁式桥墩台时， 制动力可移至支座中心（铰或滚轴中心）或滑动支座、橡胶支座、摆动 支座的底座面上；
eo
偏心距越大基底的应力分布越不均匀，将导致基底的不均匀沉降
LOGO
基底承受单向或双向偏心受压的 值可按下式计算：
1
e0 pmin A
N
pmin
N A
Mx Wx
My Wy
ρ ―墩台基础底面的核心半径； Pmin―基底最小压应力，当为负值时表示拉应力；
e0―N作用点距截面重心的距离。
LOGO
fd ―材料强度设计值 ; ad ―几何参数设计值，可采用几何参数标准值，即设计文件规定值。
LOGO
墩台截面的承载力验算包括：
1）验算截面的选取；
•验算截面
2）验算截面的内力计算；
墩台身的基础顶面 墩台身截面突变处 与墩台帽交界处的墩身截面
高墩
3）承载能力极限状态验算：按轴心或偏心受压构件验算墩身各截面的 承载能力。对于砌体以及混凝土截面，要分别采用《圬规》相应条款 4.0.4~4.0.8的规定计算。如果不满足要求就应根据4.0.10修改墩身截面尺 寸重新验算；
ftmd ―构件受拉边层的弯曲抗拉强度设计值，按《圬规》表3.3.2、表3.3.3-4和
表3.3.4-3采用；
ex、ey―双向偏心时，轴向力在x方向和y方向的偏心距 ；
φ―砌体偏心受压构件承载力影响系数或混凝土轴心受压构件弯曲系数，分别 参见《公路圬工桥涵设计规范》第4.0.6条和4.0.8 条。
柱式、肋板式桥台锥护坡工程量计算示意图及计算公式
柱式、肋板式桥台锥护坡工程量计算示意图及公式
单个台左右锥坡可是为半个椭圆锥体，锥体高度为H ，a ＝H*1.5，b ＝a/cos α，平均半径R
＝(a+b)/2，椭圆锥坡弧长()
2222
1b a P +=π（半个椭圆），台前护坡长度c=a －2，台前护坡宽度w=28.5/cos α，台前护坡高度a c H h =，台前护坡坡长22c h L q +=，台后边坡坡长22a H L h +=
锥坡填土V ＝S*H/6(S=π*a*b)＝π*a*b*H/6 （半个椭圆锥体） 锥坡浆砌面积RL A s π21=（半个椭圆），22H R L +=，2221H R R A s +=π 锥护坡浆砌基础V ＝S*Lz ，Lz=2*L+w+P+Lc （L 为踏步至圆锥边长，Lc 为左右台错开长） 台前护坡填土V ＝c*h/2*w
台前护坡浆砌面积Aq ＝w*Lq ＋Ac （Ac 为左右台错开面积，Ac ≈c*h/2） 台后边坡浆砌面积Ah=L*Lh
锥坡护坡基础挖方：Aw ＝S*Lw （Lw ＝2*Lt+2*L+w+P ，Lt 为踏步宽度，S 为挖方断面面积）。
桥台桩基础设计计算书
.62cos(25.1 0) ＝22694.12 kN E Ax E A cos( ) 25060
作用点与基础底面的距离：
1 e y 9.5 3.17 m 3
水平方向土压力对基底形心轴的弯矩：
M ex E Ax e y 22694 .12 (3.17) 71940 .36kN m
台后填土自重引起的主动土压力:
EA
式中：
1 mH 2Ka B 2
； m ——墙后填土重度的加权平均值（ kN m3 ）
H ――土压力作用的高度； B ――土压力作用的宽度；
K a ――主动土压力作用系数。
土压力作用系数如下：
Ka ＝
cos2 ( m ) cos2 cos( ) 1 sin( ) sin( ) cos( ) cos( ) cos2 (25.1 0) cos2 0 cos(25.1 2 0) 1 sin(25.1 2 25.1) sin(25.1 0) cos(25.1 2 0) cos(0 0)
Quk Qsk Qpk u p qsik li q pk AP
桩侧土的极限侧阻力标准值如下： 中密卵石土层，取 qs1k =85kPa. 密实卵石土层，取 q s 2 k =90kPa。 桩的极限端阻力标准值如下： 密实卵石土层，取 q pk =2200kPa
Quk Qsk Qpk u p qsik li q pk AP
) 1,4 36445 .14 1.4 2250 1.4 13282 .92 o M ud 1.2 (14742 37800
=33773.292 kN.m 3、桥上无飞机，台后有飞机荷载
桥台计算书
=0.127mm<0.15mm
故跨中裂缝宽度满足要求。 支座处裂缝： σss =
Ms 0.87A s h 0
=103.6Mpa
C1=1.0， C2=1.45，C3=1.0，Es=2e5，d=25 Wfk = C1 C2 C3
σ ss Es 30+d 0.28+10 ρ
=0.122mm<0.15mm
故支座处裂缝宽度满足要求。
x=
f sd A s f cd b
= 51.6 < 2������100 = 200 取 x=200
l
z = 0.75 + 0.05 h (h0 − 0.5x) =3186mm γ0 Md = 1.1x7755 = 8530.5KNm (γ0 = 1.1) fsd As z = 21182KNm γ0 Md < fsd As z 故抗弯承载力满足要求。
f
ε1 =
T id Es As
+ 0.002 cot2 θi
t = bsin θi +ha cos θi ha = s + 6d γ0 D1d = γ0 N1d /sin θ1 =19920KN< tbs fcd ,s =70306KN（γ0 = 1.0） 故撑杆抗压承载力满足要求； （2）系杆抗拉承载力： As=169φ 20(HRB400)=53100mm2 γ0 T1d =16099KN < fsd As = 17523KN（γ0 = 1.0） 故系杆抗拉承载力满足要求； （3）斜截面抗剪承载力： γ0 Vd = 11732KN<
桩柱式桥台 计算书
1.8
0.84313 1.70575 1.58362 0.96109 -0.43412 0.68645 1.65867
1.9
0.79467 1.76972 1.75090 1.12637 -0.53768 0.58967 1.70468
2.0
0.73502 1.82294 1.92402 1.30801 -0.65822 0.47061 1.73457
sin(300 cos(00
150 150
) )
sin(300 00 ) cos(00 00 )
]2
cos2 (300 00 )
0.301
cos2 00 cos(00 150 ) [1
sin(300 cos(00
150 150
) )
sin(300 00 ) cos(00 00 )
4.21807E-06
M0=1时的位 移及转角
(0) HM
1
HM
2 EI
4.21805E-06
(0) MM
1 MM EI
2.10809E-06
地面处的水 平位移
X0
H地
(0) HH
M地
(0) HM
0.00324997 <6mm
地面处的转 角
满足规范要 求。
0
(H地
(0) MH
M地
(0) MM
恒载G1： 恒载安全系 数桩为顶1处.外2，力 为：
N顶=
H顶=
M顶= 地面处外力 为：
N地=
H地=
M地=
1357.0KN
活载G2：
678.0KN
G1×1.2+G2×1.4= H1×1.4/3= M1×1.4/3=
桩柱式桥台 计算书
-0.17997 -0.24490 -0.31975 -0.40443 -0.49881
-0.07199 -0.11433 -0.17060 -0.24284 -0.33298
-0.01620 -0.03001 -0.05120 -0.08198 -0.12493
0.60346 0.71716 0.84002 0.97163 1.11145
1.00000 0.10000 0.00500 0.00017
0.00000
1.00000 0.10000
0.2
1.00000 0.20000 0.02000 0.00133 -0.00007 1.00000 0.20000
0.3
0.99998 0.30000 0.04500 0.00450 -0.00034 0.99996 0.30000
1.09508 1.19171 1.28660 1.37910 1.46839
0.60384 0.71787 0.84127 0.97373 1.11484
0.22163 0.28758 0.36536 0.45588 0.55997
-0.06096 -0.08632 -0.11883 -0.15973 -0.21030
2.2
0.57491 1.88709
2.27217
1.72042
-0.95616
0.15127
1.73110
2.4
0.34691 1.87450 2.60882 2.19535 -1.33889 -0.30273 1.61286
2.6
0.033146 1.75473 2.90670 2.72365 -1.81479 -0.92602 1.33485
(整理)桥台桩基础设计计算书
0.6
4
0.53938
0.95861
641.52
-915.089
-273.569
2.0151
0.8
4
0.64561
0.91324
782.38
-871.779
-89.399
2.512
1
4
0.72305
0.85089
876.22
-812.25
63.97
3.0027
1.2
4
0.76183
0.77415
（二）活载计算
1.车辆荷载
由已知可知，桥梁墩台在计算车辆荷载时可换算为：桥上为q=10.5KN/m的均布荷载，支座为P=215KN的集中荷载。
车辆荷载分布图
2-1
求出A﹑B端的支座反力
FA+FB-q×19.94-215=0
q×19.94× ×19.94+P×19.94-FB×19.94=0
解得：FA=104.685KN
1-4
3. 2#墩台及以上部分自重
1-5
2#墩台计算表
序号
计算式
结果
1
150×250×80×25×3
450KN
2
120×h×80×25×3
951.84KN
合计
1401.84KN
1-6
4.承台上板自重
5.梁恒载反力
6.土侧压力计算（按朗金主动土压力计算）
4#桥台处：
1-7
对于左侧土：
每延米土楔体ACD的重力W1 = 445.65KN
26251.83
4036.87
8064.71
组合三
永久作用+可变作用（支座摩阻力）
桥台计算-承台桩
6. 校核
⑴.
nQi= 2078.81033
(H)
Σ
⑵.
XiPi+nMi= 9389.219281
(M)
⑶.
ΣnPi= 10086.13648
(N)
7. 单桩轴 向作用力
P1=
4609.45 KN
三、桩的 计算
1.计算取值 极限摩阻力 τp
容许承载力 [σ0]
桩的周长U 桩在冲刷线下有效长度l: 桩底横截面 面积A
（P239~241） 1.06423 0.98545 0.48375
⑵.ρ2= α3EIXQ= ⑶.ρ3= α2EIXm= ⑷.ρ4= αEIφm=
0.029746941 EI 0.090762365 EI 0.14681032 EI
4. 承台底 面座标原点
O处位移a0
、b0、β0值 的计算
⑴. b0= N/(n·ρ1)= 5926.18312 /EI
3. ρ1、ρ 2、ρ3、ρ 4值的计算
⑴.ρ1=
1
(lo+ξh)/A·Eh+1/C0A0
=
式中lo=
0m
ξ=
0.5
A= 1.5393804 m2
Co=
150000 KN·m3
Ao= 10.46346703 m2
已知 h1=αh= l01=αl0=
查表 17、18、19
xQ= xm=
φm=
9.1045 0
⑵.
a0=
(nρ4+ρ1 Σxi2)·H+ n·ρ nρ2·(nρ4+ρ1 Σxi2)-n2
=
式中nρ4+ρ1
Σxi2= 6.54945798 EI
桥台计算-承台桩基
一、设计资料跨径16m 路宽12m 台高3m 台长 4.5m 桩长30m桩径 1.4m桩排数（纵）2纵向桩间距 3.65m 桩排数（横）3横向桩间距 4.55m二、上部及台身、承台传来荷载1.水平力H=2078.810KN2.竖直力N=10086.136KN3.弯 矩M=10406.172KN·m三、单桩轴向压力1. 桩的计算宽度b 1=K f ·K 0·K·d=0.9(d+1)K= 1.854m式中K=b'+(1-b')L 1/0.6h 1=0.7923077b'=0.6L 1= 2.25mh 1=7.8m2. 桩的变形系数α=5√mb 1/EI=0.303m -1式中m=5000KN/m 4En= 2.85E+07KpaI=0.188574099m 43. ρ1、ρ2、ρ3、ρ4值的计算式中lo=0mξ=0.5A= 1.5393804m 2Co=150000KN·m 3Ao=10.46346703m 2已知h1=αh=9.1045l 01=αl 0=0查表17、18、19（P 239~241）x Q = 1.06423EIU 台承台桩基摩擦桩桩长验算⑴.ρ1==1021410(lo+ξh)/A·Eh+1/C 0A 01=0.28366x m=0.98545υm=0.48375⑵.ρ2=α3EIX Q =0.029746941EI ⑶.ρ3=α2EIXm=0.090762365EI ⑷.ρ4=αEI υm=0.14681032EI4. 承台底面座标原点O 处位移、b 、β值的计算⑴. b 0式中ρ2=0.178481647EI n ρ3=0.544574193EIn 2ρ32=0.296561051(EI)25. 作用于每根桩上荷载Pi 、Qi 、Mi 的计算3454.9179KN -92.8724KN ⑵. 水平力Q i =ρ2a 0-ρ3β0=346.46839KN ⑶. 弯 矩M i =ρ4β0-ρ3a 0=-1502.997KN·m 6. 校核⑴.n Q i =2078.81033(H)⑵.ΣX i P i +n M i =9389.219281(M)⑶.Σn P i =10086.13648(N)7三、桩的计算1.计算取值极限摩阻力τp 35Kpa容许承载力[σ0]200KPa桩的周长U 5.027m30.000m 3426.62/EI=⑴. 竖向力P i =ρ1(b0+xi β0)=⑶. β0=n ρ2·M+ n ·ρ3·Hn ρ2·(n ρ4+ρ1 Σx i 2)-n 2ρ32⑵. a 0桩在冲刷线下有效长度l:桩底横截面面积A 1.539m2桩尖极限承载力σR2577.4KPa修正系数m0=0.7λ=0.7k2=5γ2=18KN/m3h=30.000m（桩尖埋置深度）2.桩的容许承载力[P]=1/2(Ulτp+AσR)=4622.74KN四、结论经验算，桩长取L=30米时，[P]=4622.737KN >Pj=4609.453KN。
桥台桩基础设计计算书
桥台桩基础设计计算书路桥073张金辉荷载计算（一）上部构造恒载反力及桥台台身、基础土重的计算+”该部分的计算列于以下的恒载计算表中。
（弯矩正负规定如下：逆时针方向取“顺时针方向取“一”）该桥台的侧立面图、平面图如图（一）、图（二）所示，在计算桥台混凝土自重时，将其分为11块分别进行计算，最后将其求和累加。
上部构造恒载计算:上部构造恒载=边梁重量+中梁重量+ 桥面铺装重量=15*19.94*10.28+2*19.94*10.72+3.5*(12+5.5)*19.94=4723.587 KN距离承台底形心轴的距离 =1.48 m 对承台底形心轴的弯矩为：1Mx =- — *4723.587*1.48=-3495.454 KN - m2图（二）恒载计算表序号计算式竖直力对基底中心轴偏心弯矩1 0.75 X 0.3 X 2.5 X 25 14.063 0.5 X 2.5+0.1+2=3.35 47.1112 0.5 X 2.5 X 1.37 X 0.3 X 0.5 12.844 1-X 2.5+0.1+2=2.933337.6713 0.3 X 0.3 X( 1.75+5.5 X 3+1.74 )X 25 44.978 0.15+0.1+2=2.25 101.2014 0.5 X 0.3 X 0.3X( 1.75+5.5 X 3+1.74 )X 25 22.489 1-X 0.3+0.1+2=2.2349.4765 1.02 X 0.35 X( 0.3+1.75+5.5 X 3+1.74 )X 25 181.088 2+0.1-0.5 X 0.35=1.925 348.5946 0.33 X 0.85 X 0.47 X 2X 25 6.592 2+0.1-0.35-0.85 X 0.5=1.325 8.7347 1.2 X 1.1 X( 0.3+1.75+5.5 X 3+1.74 ) X 25 669.57 2+0.1-0.5 X 1.2=1.5 1004.3558 6.721 X 1 X 0.8 X 25 134.425 2-0.5=1.5 201.638 6.651 X 1 X 0.8 X 25 133 2-0.5=1.5 199.5 6.567 X 1 X 0.8 X 25 131.35 2-0.5=1.5 197.025 6.485 X 1 X 0.8 X 25 129.7 2-0.5=1.5 194.559 6.721 X 0.5 X 3X 0.8 X 25 201.62512-1-3 X —=030 6.651 X 0.5 X 3X 0.8 X 25 199.512-1-3 X - =030 6.567X 0.5 X 3X 0.8 X 25 19712-1-3 X - =030 6.485 X 0.5 X 3X 0.8 X 25 194.5512-1-3 X - =0310 1.5 X 5.4 X 2.2 X 4X 25 17820 011 1.2 X 3.3 X 1.5 X 6X 25 8910 02•2（二） 土压力计算根据《公路桥涵设计通用规范》，取台背与填土间的摩擦角 土压力按台背竖直（£ =0），回填土为两层:0~1.5m 采用天然级配砂砾回填 卩=40 ° , £ =0, 3= 卯2 =20° , 3 =0, 朋；根据土压力相等的概念来计算1.5m 以下回填土的等效内摩擦角 0Q :% = 2 4^-arcta n [tan( 45°-2)-去]_ifH=6.606+1.5+1.37+0.75-1.5=8.726 m 其中 6.606=( H 1 + H 2+H 3 + H 4)/4r「 ④ 2c 1〕件=竿。
桥台桩基计算书
织女桥第2号桥台桩基计算书注：1、加载方式为自动加载。
重要性系数为1.1。
2、横向布载时车道、车辆均采用1到2列分别加载计算。
注：集中荷载Pk已经乘以1.2系数，使得竖直力效应最大。
双孔加载按左孔或右孔的较大跨径作为计算跨径。
注：桥台“边孔搭板均加载”的冲击系数分别采用边孔加载、搭板加载对应的冲击系数。
每片上部梁(板)、搭板恒载反力注：冲刷线以下桩基重量的扣除部分桩重，取决于桩端持力层透水性。
注：单位：地基土比例系数：kN/m4，摩阻力标准值qik或单轴抗压强度标准值qrk：kPa。
影响系数C1=0.36。
注：岸侧台身与台帽垂距为0.10米。
桥台耳背墙数据注：1、盖梁容重25kN/m3，台身容重25，扩基容重25，水容重10。
2、支座支撑线与柱中心桥轴线方向距离0.08m，垂直于盖梁轴线方向的距离0.077m。
3、垂直于盖梁轴线方向的盖梁中心与柱中心距离0m。
注：1、“人群/每米”指横向1米宽度的支反力，不是总宽度对应的支反力。
总宽度为3.4米。
2、“总轴重”指一联加载长度内(边孔或搭板加载)的轮轴总重。
计算水平制动力使用。
3、“边孔、搭板支反力”未计入汽车冲击力的作用。
4、双孔加载车道均布荷载、集中荷载的跨径采用“单孔左或右跨不利作为计算跨径”。
5、边孔与搭板、边孔、搭板分别加载车道均布荷载为7.875、7.875、7.875kN/m，集中荷载为199.08、199.08、162kN。
6、边孔、搭板支反力合计：人群荷载36.839kN/m，1辆车辆荷载382.647kN，1列车道荷载286.783kN。
7、边孔(或搭板)加载时1辆车轮轴只作用在边孔(或搭板)内，同车辆的前后轮轴不进入另一孔。
8、边孔搭板均加载冲击系数采用单孔指边孔以上荷载取边孔、搭板以上荷载取搭板对应冲击系数。
注：1、边孔与搭板的支座支撑线：①到背墙前缘桥轴方向距离分别是0.37米、0.1米。
②到柱中心桥轴方向距离分别是0.08、-0.39米。
桥台、桩基础计算说明书新
驹荣路3号桥桥台计算说明书一基本资料1.上部构造普通钢筋混凝土单跨箱梁，跨径10m；桥台上用板式橡胶支座，支座厚28mm；桥面净宽35m。
2.设计荷载：车辆荷载。
3.钢筋混凝土一字型桥台，填土高H=3.1m。
4.台高H=3.10m，灌注桩基础。
5.建筑材料台帽、台身、基础均为25号钢筋混凝土。
容重25KN/m3。
中板边板①空心板自重g1（一期恒载）：g1=3539.8X10-4X25=8.85KN/m②桥面系自重g2（二期恒载）：人行道板及栏杆中立，参照其他桥梁设计资料，单侧重力15.0KN/m。
桥面铺装采用10cm钢筋混凝土和5cm中粒式沥青，全桥铺装每延米总重为：0.1X25X29+0.05X23X29=105.85KN/m每块板分摊的桥面系重力为：g2=（15X2+105.85）/24=5.66KN/m③铰缝重g3=（448+1X45）X10-4X24=0.15KN/m由此的空心板一期恒载：gⅠ=g1=8.85KN/m；gⅡ=g2+g3=5.81KN/m④恒载内力计算结果见下表：8.859.6 5.819.6 14.669.642.48 27.888 70.368g(KN/M)L(m)支点处Q(KN)二期荷载荷载合计所以，R恒′=70.368X26R恒=R恒′+R绿化带+R人行道板（包括砖）=70.368X26+2X0.25X1.5X10X18+2X3.5X （0.05+0.080X25==2192.068KNR恒对基底形心轴I-I的弯矩为M I恒=0KN·m对基底脚趾处O-O的弯矩为M O恒=2192.068X1.0=2192.068KN·m三支座活载反力计算R-桥面板恒载.活载按荷载组合I,III,在支坐产生的竖向反力.Ea-台后主动土压力.R2-台后搭板恒载,活载效应在桥台支坐处产生的反力.《桥规》规定：对于1-2车道。
制动力按布置在荷载长度内的一行汽车车队总重量的10%计算；对于同向3车道按一个设计车道的2.34倍计算，但不得小于90KN。
柱式、肋板式桥台锥护坡工程量计算示意图及计算公式
柱式、肋板式桥台锥护坡工程量计算示意图及公式
单个台左右锥坡可是为半个椭圆锥体，锥体高度为H ，a ＝H*1.5，b ＝a/cos α，平均半径R
＝(a+b)/2，椭圆锥坡弧长()
2222
1b a P +=π（半个椭圆），台前护坡长度c=a －2，台前护坡宽度w=28.5/cos α，台前护坡高度a c H h =，台前护坡坡长22c h L q +=，台后边坡坡长22a H L h +=
锥坡填土V ＝S*H/6(S=π*a*b)＝π*a*b*H/6 （半个椭圆锥体） 锥坡浆砌面积RL A s π21=（半个椭圆），22H R L +=，2221H R R A s +=π 锥护坡浆砌基础V ＝S*Lz ，Lz=2*L+w+P+Lc （L 为踏步至圆锥边长，Lc 为左右台错开长） 台前护坡填土V ＝c*h/2*w
台前护坡浆砌面积Aq ＝w*Lq ＋Ac （Ac 为左右台错开面积，Ac ≈c*h/2） 台后边坡浆砌面积Ah=L*Lh
锥坡护坡基础挖方：Aw ＝S*Lw （Lw ＝2*Lt+2*L+w+P ，Lt 为踏步宽度，S 为挖方断面面积）。
桩柱式桥台计算
无锡至张家港高速公路桩柱式桥台台帽位移计算书中交第二公路勘察设计研究院年月日一、基础资料台后填土内摩擦角φ＝30°，台帽长B ＝17.54m （计算宽度b 1=17.24m ），桩间距为6.1m ，桩径d ＝1.5m ，耳墙宽0.3m ，台后填土高H=5.0m 。
填土容重r ＝18.0 km/m 3，台帽背墙高为h1＝1.2+1.83＝3.03m ，桥台帽梁截面尺寸为b ×h ＝1.8×1.2m 。
桥跨上部构造为25m 小箱梁，上构恒载、桥跨活载产生的弯矩与台后土压力产生的弯矩方向相反，其值越小对结果越为不利，桥台位移计算时未考虑上述荷载产生的弯矩（最不利计算）。
搭板及台后活载产生的弯矩需计算，方法为由汽车荷载换算成等代均布土层厚度： h ＝rbl G 0∑ 式中，0l 为破坏棱体长度，b 为台帽长，当台背竖直时，0l =Htg θ，H=5.0m 。
由tg θ=-tg ω+))((αωωϕtg tg tg ctg -+=0.653，其中045=++=αδϕω得 0l =5×0.653=3.265m在破坏棱体长度范围内并排放三辆重车，车后轮重为2×140=280，三辆车并排折减系数为0.78，得∑G =3×280×0.78=655.2KN搭板产生的重力∑G =0.35×3.265×14.25×25=407.1KN所以 得：活载h =655.2/(17.24×3.265×18)=0.647m搭板h =407.1/(17.24×3.265×18)/2=0.201m计算时，把活载h 和搭板h 合计到p 1、p 2即考虑了搭板和台后活载引起对桥台的主动土压力。
二、计算桩径d ＝1.5m （台后填土高H=5.0m ）土压力系数：台后填土内摩擦夹角φ=30°填土表面与水平面的夹角β=0°（台后填土水平）桥台背墙与垂直面的夹角α=0°（背墙竖直）台背或背墙与填土的夹角 δ= φ/2 =15°主动土压力系数后μ＝222)cos()cos()sin()sin(1)cos(cos )(cos ⎥⎦⎤⎢⎣⎡-+-+++⋅-βαδαβϕδϕδαααϕ＝222)00cos()150cos()030sin()1530sin(1)150cos(0cos )030(cos ⎥⎦⎤⎢⎣⎡︒-︒︒+︒︒-︒︒+︒+︒+︒⋅︒︒-︒＝0.3014土压力强度：p 1=μ后×r ×h 1+活载p +搭板p = 0.3014×18×（3.03+0.647+0.201）＝21.039（kn/m 2）p 2=μ后×r ×h 2+活载p +搭板p ＝0.3014×18×（5.0+0.647+0.201）＝31.727（kn/m 2）① 台背高度范围内台后土压力及其产生的弯距H 1= 1/2×p 1×h 1×B 1=1/2×21.039×3.03×17.24=549.5（kn ）e 1桩顶= ⨯31h 1＝⨯31 3.03＝1.01（m ） e 1地面=H- ⨯32h 1＝5-⨯32 3.03＝2.98（m ） M 1桩顶 =H 1×e 1桩顶=549.5×1.01=555.0（kn.m ）M 1地面 =H 1×e 1地面=549.5×2.98=1637.5（kn.m ）② 台身桩柱范围内台后土压力及其产生的弯距b ＝0.9×（d+1）＝0.9×（1.5+1）＝2.25mH 21 = 1/2×（p 2－p 1）×（H-h 1）×b ×n ×（H-h 1）/3= 1/2×（31.727－21.039）×（5-3.03）×2.25×3×（5-3.03）/3=46.6（kn ）H 22 = p 1×（H-h 1）×b ×n ×（H-h 1）/2= 21.039×（5-3.03）×2.25×3×（5-3.03）/2=275.6（kn ）M 2地面 = H 21×（H-h 1）/3+ H 22×（H-h 1）/2＝46.6×1.97/3+275.6×1.97/2＝302.1（kn.m ）③ 台身桩柱范围内台前溜坡土压力及其产生的弯距主动土压力系数前μ＝22cos )sin(sin 1cos ⎥⎦⎤⎢⎣⎡++ααϕϕϕα＝atan （1/1.5）前μ＝0.249土压力强度：h 前＝5-(3+1.4-0.75)/1.5＝2.567（m ）p 前=μ前×r ×h 前＝0.249×18×2.567＝11.52（kn/m 2）H 前=-⨯21p 前×h 前×b ×3=-⨯2111.52×2.567×2.25×3=-99.8（kn ） e 前= ⨯31h 前＝⨯31 2.567＝0.856（m ） M 前 = H 前×e 前=-99.8×0.856=-85.4（kn.m ）④ 桩顶及地面处的外力由于桥跨上构恒载、活载产生的弯矩与台后土压力产生的弯矩方向相反，其值愈小对结果愈为不利，本计算未考虑上述荷载产生的弯矩（最不利计算），其中由帽梁程序计算的单柱桩顶反力为：恒载1357.3 KN ，活载 678.5KN 。
新规范桩柱式桥台受力与配筋计算-V2.22
新规范桩柱式桥台受⼒与配筋计算-V2.22桩柱式桥台受⼒与配筋计算——数据输⼊ V2.22⼀、基本情况1.荷载荷载标准公路－1级1为I级、2为II级、3为II级折减车道数3只能为2、3或4结构重要性系数γ0=12.填⼟情况填⼟⾼度H= 4.5m锥坡坡率 1.5内摩擦⾓Φ=35°填⼟容重γ=19kN/m3地基系数m=15000kN/m4锥坡⼟压⼒01—考虑，0—不考虑3.桥台尺⼨桥梁斜度20°桥梁正宽度13m盖梁正宽度背墙⾼度 1.133m盖梁⾼度1m台柱直径D1= 1.2m台柱个数3根台桩直径D2= 1.2m台桩个数3根台概略桩长30m4.台⽀座情况⽀座直径D⽀=200mm⽀座⾼度h⽀=53mm橡胶厚度t⽀=39mm剪切模量G⽀= 1.5Mpa台⽀座数n⽀=16个5.桥台锚栓锚栓或桥台处桥⾯连续是否设置11—设，0—不设6.跨径及联孔跨径L=20m联孔数1联孔数只能为1或2桥墩⾼度h墩= 3.367m平原区假设与桥台同⾼，不同⾼可修改墩柱直径D1=1m墩柱个数3根墩桩直径D2= 1.2m墩桩个数3根墩概略桩长L桩=15m8.墩⽀座情况⽀座直径D⽀=200mm⽀座⾼度h⽀=53mm橡胶厚度t⽀=39mm剪切模量G⽀= 1.5Mpa墩⽀座数n⽀=32个9.肋板顶受⼒情况（1）恒载盖梁⾃重P盖=625kN全台宽，含⽿背墙挡块等(不含搭板)上部重量P上=4405kN全台宽⼀孔跨径全部重量不是桥台上的上部反⼒e=0m上部荷载偏⼼距⽀承线在台柱中⼼线的桥跨⽅向为正（2）汽车按简⽀梁⾃动计算，也可⼿⼯修改车道均布荷载q K=10.5kN/m公路—I级车道集中荷载P K1=240kN车道集中荷载P K=240kN⼀孔⼀联时P汽1=105.00kN⼀列汽车产⽣的台顶最⼩竖向⼒P汽1=249.00kN⼀列汽车产⽣的台顶最⼤竖向⼒两孔⼀联时P汽2=0.00kN⼀列汽车产⽣的台顶最⼩竖向⼒汽车偏载增⼤系数β= 2.60汽车偏载引起最⼤柱反⼒与平均反⼒之⽐单车道制动⼒最⼩值Hmin=165kN制制动⼒折减系数ξ=0.50车辆荷载单轴重140kN10.温度及收缩徐变情况线膨胀系数α=0.00001安装温度15℃⼀⽉平均⽓温-23℃徐变20℃11.桥墩墩⾝桩基混凝⼟情况墩⾝砼强度等级C30墩⾝砼弹性模量E c=30000Mpa墩桩基砼强度等级C20墩桩基砼弹性模量E c=25500Mpa12.桥台桩柱混凝⼟和钢筋情况台⾝砼强度等级C25台⾝砼弹性模量E c=28000Mpa台桩基砼强度等级C25台桩基砼弹性模量E c=28000Mpa台⾝钢筋⾄砼边缘距离a s=6cm a s—构件受拉区普通钢筋合⼒点⾄受拉区边缘的距离桩基钢筋⾄砼边缘距离a s=9cm 钢筋表⾯形状系数=C1=1光圆钢筋C1=1.4 带肋钢筋C1=1.0最⼩配筋率P=0.70%钢筋弹性模量E s=200000Mpa13.汽车冲击⼒计算数据计算跨径L j=19.60m按跨径减0.4⽶⾃动计算，也可⼿⼯修改上部材料弹性模量E c=32500Mpa上部跨中截⾯惯矩I c=0.7677m4跨中每延⽶重量G=142.84kN/m14.搭板计算数据搭板长度L搭=5m搭板宽度B搭=11.75m⾏车道宽度搭板厚度H搭=0.26m搭板偏⼼距e搭=-0.4m搭板⽀承线距台柱中⼼的距离⽀承线在台柱中⼼线的桥跨⽅向为正⼆、桩基计算系数1.桥台4/α=9.64m台概略桩长L桩=30.00m4/α查JTJ 024—85 附表6.11A x0=(B3×D4-B4×D3)/(A3×B4-A4×B3)= 2.441B x0=(A3×D4-A4×D3)/(A3×B4-A4×B3) = 1.625B o0=(A3×C4-A4×C3)/(A3×B4-A4×B3) = 1.7512.桥墩4/α=9.46m墩概略桩长L桩=15m4/α查JTJ 024—85 附表6.11A x0=(B3×D4-B4×D3)/(A3×B4-A4×B3) = 2.441B x0=(A3×D4-A4×D3)/(A3×B4-A4×B3) = 1.625B o0=(A3×C4-A4×C3)/(A3×B4-A4×B3) = 1.751。
桥梁第0号桥台桩柱计算书
桥梁第0号桥台桩柱计算书(2013年5月25日13点59分计算)注：1、工程文件名：C:\Users\cc\Desktop\桥梁\桥梁.qlt。
2、桥梁通单机版7.78版本计算。
原始数据表(单位:kN-m制)注：1、加载方式为自动加载。
重要性系数为1.1。
2、横向布载时车道按1列加载，车辆采用1到2列分别加载计算。
车道荷载数据注：集中荷载Pk已经乘以1.2系数，使得竖直力效应最大。
双孔加载按左孔或右孔的较大跨径作为计算跨径。
车辆荷载数据注：桥台“边孔搭板均加载”的冲击系数分别采用边孔加载、搭板加载对应的冲击系数。
梁(板)数、梁(板)横向距离每片上部梁(板)、搭板恒载反力边孔、搭板跨径数据注：冲刷线以下桩基重量始终扣除桩重的一半，与水位面和桩端持力层透水性无关。
注：单位：地基土比例系数：kN/m4，摩阻力标准值qik或基本承载力fa0：kPa。
注：岸侧台身与台帽垂距为0.10米。
恒载作用力表(表1)注：1、盖梁容重25kN/m3，台身容重25，扩基容重25，水容重10。
2、支座支撑线与柱中心桥轴线方向距离-0.07m，垂直于盖梁轴线方向的距离-0.07m。
3、垂直于盖梁轴线方向的盖梁中心与柱中心距离0m。
注：1、“人群/每米”指横向1米宽度的支反力，不是总宽度对应的支反力。
总宽度为0米。
2、“总轴重”指一联加载长度内(边孔或搭板加载)的轮轴总重。
计算水平制动力使用。
3、“边孔、搭板支反力”未计入汽车冲击力的作用。
4、双孔加载车道均布荷载、集中荷载的跨径采用“单孔左或右跨不利作为计算跨径”。
5、边孔与搭板、边孔、搭板分别加载车道均布荷载为7.875、7.875、7.875kN/m，集中荷载为214.272、214.272、162kN。
6、边孔、搭板支反力合计：人群荷载0kN/m，1辆车辆荷载423.868kN，1列车道荷载319.76kN。
7、边孔(或搭板)加载时同1辆车的前后轮轴可作用在搭板(或边孔)内，保证单孔支反力最大，另一孔即便有轮轴支反力仍未计。
桩柱式桥台位移计算以及软弱地基时对其的影响
桩柱式桥台位移计算以及软弱地基时对其的影响作者：徐妍来源：《价值工程》2014年第04期摘要：本文首先以工程实例计算简述桩柱式桥台台顶位移的计算过程，由此引申当基础为软弱基础时引起的桥台位移对于桥梁上部结构安全的影响，并概要介绍了其设计时应考虑的要素。
关键词：桩柱式桥台；软土地基；附加水平力中图分类号：U443.21 文献标识码：A 文章编号：1006-4311（2014）04-0125-021 概述桩柱式桥台是当前常用的桥台形式之一。
在软土地基上的桩柱式桥台设计时，应考虑到由于桩基发生较大的台顶位移（河心方向的水平位移）引起的桥梁病害的多种因素，从而预防桥台基础失稳。
2 台顶位移计算桩在横向荷载作用下，桩的内力和位移计算，较普遍采用的是将桩最为弹性地基上的梁，符合文克尔假定：即梁身任一点的土抗力和该点的位移成比例，简称弹性地基梁法。
因为桩与土共同承受外荷载作用，考虑到为便于计算，就需要在基本理论中做了一些必要的假定：①将土视为弹性变形介质，它具有随深度成比例增长的地基系数（即C=m×Z）；②土的应力应变关系符合文克尔假定；③计算公式推导时，不考虑桩与土之间的摩擦力和粘结力；④桩与桩侧土在受力前后始终密贴；⑤桩作为一弹性构件。
根据桩的水平承载力理论，我们不难看出，在将桩侧土压力经过等效换算后得到的水平力和弯矩作用下，必定使桩基在地面处产生水平位移和转角，这样方向就会背离台后镇土指向河心。
桩基上的立柱也因此发生线位移，柱顶位置移动会使两部分叠加起来。
一部分是桩在地面处的线位移，位移方向指向河心；另一部分是由地面处的转角所引起的扭转位移。
该值就是桥台台顶的总位移。
现以普兰店市3x18m简支空心板桥为实例介绍台顶位移的计算。
桥梁工程场地场地土类型为软弱土。
桥台采用桩柱式桥台，盖梁宽度1.7m、高1.2m、长16.99m。
桩基础直径1.5m，3柱、柱间距5.5m。
台后和锥坡填土内摩擦角35°，桩身土体内摩擦角10.4°。
第三节 桩柱式桥墩的计算
第三节桩柱式桥墩的计算桩柱式桥墩的计算包括盖梁和桩柱两部分.一、盖梁计算1、计算图式（1）盖梁的刚度与桩柱的刚度比大于5时a、双柱式桥墩接简支梁或悬臂梁计算；b、多柱式桥墩，按连续梁计算。
（2）当盖梁计算跨径与梁高之比，对简支梁小于2，对连续梁小于2.5时，按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）附录六作为深梁计算。
（3）当盖梁的刚度与桩柱的的刚度比小于5，或桥墩承受较大横向力时，盖梁应作为横向框架的一部分进行验算。
（4）当盖梁的跨高比L/H＞5时，按钢筋混凝土一般构件计算。
2、作用主要有上部结构恒载，支座反力、盖梁自重洫荷载（含冲击力及人群荷载）3、计算方法公路桥梁桩柱式墩大多采用双柱式，且盖梁与桩柱的刚度比往往大于5，所支通常都按简支梁或双悬臂梁计算，内力计算时，控制截面的一般在支点和跨中，作用纵横向分布的影响可参照配式简支梁梁的肋内力计算方法予以考虑。
（1）作用纵向分布的考虑：汽车荷载，由上部结构通过支座传递给桥墩，所以计算时，首先作盖梁计算截面处上部结构支点反力影响线，然后考虑最不到作用效应，即可求得相应最大支座反力。
（2）作用横向分布影响：首先作出盖梁控制截面的内力横向影响结，然后考虑最不利作用效应。
当计算跨中正弯矩时，汽车荷载对称布置，当计算支点负弯矩时，汽车荷载非对称布置。
4、注意事项（1）盖梁内力计算时，可考虑桩柱支姑宽度对削减负弯矩尖峰的影响。
（2）桥墩沿纵向的水平力及当盖梁在纵桥向设置有两排支座时产生的上部结构汽车荷载力将对盖梁产生扭矩，应予以考虑。
二、桩柱的计算桩柱式桥墩一般分刚性和柔性两种，刚性桩柱式桥墩计算方法法同重力式桥墩，柔性桩柱式桥墩受力与桥梁整体结构类型有关，目前国内橡胶支座应用较普遍，这种支座在水平力作用下可有微小的水平位移，一般按在节点处设水平弹簧支承的计算图式，如图5-2-9所示。
1、外力计算应考虑桥墩桩柱上的永久作用反力、盖梁的重量及桩柱自重；桩柱承受的汽车荷载按设计荷载进行最不利加载计算，最后经作用效应组合，图5-2-9 梁桥柔性桥墩计算图式求得最不利的作用效应，桥墩的水平力有温度作用下支座的摩擦阻力和汽车制动力等。
桥梁8—墩柱盖梁计算
f cu,k sv f sv
(kN )
（7—197）
式 Vd——盖梁验算截面处的剪力组合设计值（kN）； α1——连续梁异号弯矩影响系数，计算近边支点梁段的剪力承载力时， α1=1.0；计算中间支点梁段及刚构各节点附近时，α1=0.9； P ——受拉区纵向受拉钢筋的配筋百分率，P=100ρ, ρ=As/bh0,当 P>2.5 时，取 P=2.5； ρsv——箍筋配筋率，ρsv=Asv / svb，此处，Asv 为同一截面内箍筋各肢的 总截面面积，sv 箍筋间距；箍筋配筋率应符合《桥规》（JTG D62） 第 9.3.13 条的构造规定。 fsv——箍筋的抗拉设计强度值（MPa）； b——盖梁截面宽度（mm）；
1
。其最大宽度应满足规范的限值。
(6)盖梁的位移——挠度验算 对于高跨比 l / h≤5.0 的钢筋混凝土盖梁不作挠度验算。
（4）钢筋混凝土梁端位于柱外的悬臂部分计算 在柱外设有边梁时，其外边梁作用点至柱边缘的距离（圆形截面柱可换算为
边长等于 0.8 倍直径的方形截面柱）大于盖梁截面高度时，其正截面和斜截面承 载力按《桥规》（JTG D62）第 5 章有关规定计算，当边梁作用点至柱边缘的距离 等于或小于盖梁截面高度时，属于悬臂深梁，则可按“撑杆——系杆体系”（见《桥 规》（JTG D62）第 8.5.3 条）方法计算悬臂部分正截面抗弯承载力；斜截面抗剪 承载力可按钢筋混凝土一般受弯构件计算。
（5） 盖梁的最大裂缝宽度 钢筋混凝土盖梁的最大裂缝宽度可按《桥规》（JTG D62）第 6.4.3
条计算。即：
Wf k
C1C2C3
ss
Es
( 30 d )
0.28 10
(mm)
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
无锡至张家港高速公路桩柱式桥台台帽位移计算书中交第二公路勘察设计研究院年月日一、基础资料台后填土内摩擦角φ＝30°，台帽长B ＝17.54m （计算宽度b 1=17.24m ），桩间距为6.1m ，桩径d ＝1.5m ，耳墙宽0.3m ，台后填土高H=5.0m 。
填土容重r ＝18.0 km/m 3，台帽背墙高为h1＝1.2+1.83＝3.03m ，桥台帽梁截面尺寸为b ×h ＝1.8×1.2m 。
桥跨上部构造为25m 小箱梁，上构恒载、桥跨活载产生的弯矩与台后土压力产生的弯矩方向相反，其值越小对结果越为不利，桥台位移计算时未考虑上述荷载产生的弯矩（最不利计算）。
搭板及台后活载产生的弯矩需计算，方法为由汽车荷载换算成等代均布土层厚度： h ＝rbl G 0∑ 式中，0l 为破坏棱体长度，b 为台帽长，当台背竖直时，0l =Htg θ，H=5.0m 。
由tg θ=-tg ω+))((αωωϕtg tg tg ctg -+=0.653，其中045=++=αδϕω得 0l =5×0.653=3.265m在破坏棱体长度范围内并排放三辆重车，车后轮重为2×140=280，三辆车并排折减系数为0.78，得∑G =3×280×0.78=655.2KN搭板产生的重力∑G =0.35×3.265×14.25×25=407.1KN所以 得：活载h =655.2/(17.24×3.265×18)=0.647m搭板h =407.1/(17.24×3.265×18)/2=0.201m计算时，把活载h 和搭板h 合计到p 1、p 2即考虑了搭板和台后活载引起对桥台的主动土压力。
二、计算桩径d ＝1.5m （台后填土高H=5.0m ）土压力系数：台后填土内摩擦夹角φ=30°填土表面与水平面的夹角β=0°（台后填土水平）桥台背墙与垂直面的夹角α=0°（背墙竖直）台背或背墙与填土的夹角 δ= φ/2 =15°主动土压力系数后μ＝222)cos()cos()sin()sin(1)cos(cos )(cos ⎥⎦⎤⎢⎣⎡-+-+++⋅-βαδαβϕδϕδαααϕ＝222)00cos()150cos()030sin()1530sin(1)150cos(0cos )030(cos ⎥⎦⎤⎢⎣⎡︒-︒︒+︒︒-︒︒+︒+︒+︒⋅︒︒-︒＝0.3014土压力强度：p 1=μ后×r ×h 1+活载p +搭板p = 0.3014×18×（3.03+0.647+0.201）＝21.039（kn/m 2）p 2=μ后×r ×h 2+活载p +搭板p ＝0.3014×18×（5.0+0.647+0.201）＝31.727（kn/m 2）① 台背高度范围内台后土压力及其产生的弯距H 1= 1/2×p 1×h 1×B 1=1/2×21.039×3.03×17.24=549.5（kn ）e 1桩顶= ⨯31h 1＝⨯31 3.03＝1.01（m ） e 1地面=H- ⨯32h 1＝5-⨯32 3.03＝2.98（m ） M 1桩顶 =H 1×e 1桩顶=549.5×1.01=555.0（kn.m ）M 1地面 =H 1×e 1地面=549.5×2.98=1637.5（kn.m ）② 台身桩柱范围内台后土压力及其产生的弯距b ＝0.9×（d+1）＝0.9×（1.5+1）＝2.25mH 21 = 1/2×（p 2－p 1）×（H-h 1）×b ×n ×（H-h 1）/3= 1/2×（31.727－21.039）×（5-3.03）×2.25×3×（5-3.03）/3=46.6（kn ）H 22 = p 1×（H-h 1）×b ×n ×（H-h 1）/2= 21.039×（5-3.03）×2.25×3×（5-3.03）/2=275.6（kn ）M 2地面 = H 21×（H-h 1）/3+ H 22×（H-h 1）/2＝46.6×1.97/3+275.6×1.97/2＝302.1（kn.m ）③ 台身桩柱范围内台前溜坡土压力及其产生的弯距主动土压力系数前μ＝22cos )sin(sin 1cos ⎥⎦⎤⎢⎣⎡++ααϕϕϕα＝atan （1/1.5）前μ＝0.249土压力强度：h 前＝5-(3+1.4-0.75)/1.5＝2.567（m ）p 前=μ前×r ×h 前＝0.249×18×2.567＝11.52（kn/m 2）H 前=-⨯21p 前×h 前×b ×3=-⨯2111.52×2.567×2.25×3=-99.8（kn ） e 前= ⨯31h 前＝⨯31 2.567＝0.856（m ） M 前 = H 前×e 前=-99.8×0.856=-85.4（kn.m ）④ 桩顶及地面处的外力由于桥跨上构恒载、活载产生的弯矩与台后土压力产生的弯矩方向相反，其值愈小对结果愈为不利，本计算未考虑上述荷载产生的弯矩（最不利计算），其中由帽梁程序计算的单柱桩顶反力为：恒载1357.3 KN ，活载 678.5KN 。
恒载安全系数为1.2，活载为1.4，则桩顶处外力为：N 顶=1357.3×1.2+678.5×1.4＝2578.7（kn ）H 顶=549.5×1.4/3＝256.4（kn ）M 顶=555.0×1.4/3＝259.0（kn.m ）地面处外力为：N 地=2578.7+3.1415×1.5×1.5×（5-3.03）×26×1.2/4＝2687.3（kn ）H 地=256.4+（46.6+275.6-99.8）×1.4/3＝360.2（kn ）M 地=259.0+（1637.5+302.1-85.4）×1.4/3＝1124.3（kn.m ）⑤ 基桩的变形系数基桩的计算宽度 b 0= 0.9×(d+1) ×n ＝6.75（m ）25号混凝土 E h = 2.8×107（kap ）I= π×D 4/64=0.049087×1.54=0.248505（m 4）地基比例系数 m=10000（kn/m 4）α＝5067.0I E b m h ⋅⨯⋅=57248505.0108.267.075.610000⨯⨯⨯⨯=0.4287 基桩长度为L=30mh ＝α×L=0.4287×30=12.86>2.5 按弹性桩计算⑥ 基桩顶的水平位移计算查表得： HH=34433443B A B A D B D B ⋅-⋅⋅-⋅=2.441 MH=34433443B A B A D A D A ⋅-⋅⋅-⋅=1.621 HM=34433443B A B A C B C B ⋅-⋅⋅-⋅=1.621 MM=34433443B A B A C A C A ⋅-⋅⋅-⋅=1.751 P 0=1 时的位移及转角I E HH ⋅⋅=3)0(1αδ×HH=2485.0108.267.04287.0173⨯⨯⨯⨯×2.441=6.645×10-6 I E MH ⋅⋅=2)0(1αδ×MH=2485.0108.267.04287.0172⨯⨯⨯⨯×1.621=1.89198×10-6 M 0=1 时的位移及转角 I E HM ⋅⋅=2)0(1αδ×HM=2485.0108.267.04287.0172⨯⨯⨯⨯×1.621=1.89198×10-6 I E MM⋅⋅=αδ1)0(×MM=2485.0108.267.04287.017⨯⨯⨯⨯×1.751=0.87614×10-6 地面处的水平位移X 0= H 0×)0(HH δ + M 0×)0(HM δ=360.2×6.645×10-6 +1124.3×1.89198×10-6 =4.521（mm ）<6mm满足规范要求地面处的转角Φ0= -（H 0×)0(MH δ + M 0×)0(MM δ ）=-(360.2×1.89198×10-6 +1124.3×0.87614×10-6) =-0.001666526（rad ） 地面以上基桩在土压力作用下的弹性位移h w ＝H-h1=5-3.03＝1.97(m)q1＝p1×b1=21.039×2.25＝47.338(kn/m)q2＝p2×b1=31.727×2.25＝71.386(kn/m)Δ0 = I E q h q h h I E H h I E M w w ww ⨯⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯⨯+⨯⨯⨯12041132241432顶顶=43297.14661860120386.714338.471197.1466186034.25697.1466186020.259⨯⨯⨯+⨯+⨯⨯+⨯⨯ =0.000269677 (m)台顶位移Δ= X 0 -Φ0×h+Δ0 =0.004521+-0.001666526×5.0+0.000269677 ＝0.013123377(m)[Δ]＝5L = 5×25 = 25(mm)Δ<[Δ]满足规范要求。