扣件式钢管满堂脚手架计算书
满堂脚手架计算书
满堂脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-913、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20114、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、架体参数二、荷载参数三、设计简图搭设示意图：平台水平支撑钢管布置图平面图侧立面图四、板底支撑（纵向）钢管验算钢管类型Φ48.3×3.6钢管截面抵抗矩 W(cm3) 5.26钢管截面惯性矩I(cm4)12.71钢管弹性模量E(N/mm2) 2.06×105钢管抗压强度设计值[f](N/mm2)205纵向钢管验算方式简支梁G1k =g1k=0.04kN/mG2k =g2k×lb/(n+1)=0.35×1.2/(2+1)=0.14kN/mQ1k =q1k×lb/(n+1)=1×1.2/(2+1)=0.4kN/mQ2k =q2k×lb/(n+1)=1×1.2/(2+1)=0.4kN/m1、强度验算板底支撑钢管按照均布荷载下简支梁计算满堂脚手架平台上的无集中力q=1.2×(G1k +G2k)+1.4×(Q1k+Q2k)=1.2×(0.04+0.14)+1.4×(0.4+0.4)=1.336板底支撑钢管计算简图Mmax=ql2/8=1.336×1.22/8=0.24kN·mRmax=ql/2=1.336×1.2/2=0.802kNσ=Mmax/W=0.24×106/(5.26×103)=45.627N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！满堂脚手架平台上增加集中力最不利计算q=1.2×(G1k +G2k)+1.4×(Q1k+Q2k)=1.2×(0.04+0.14)+1.4×(0.4+0.4)=1.336q2=1.4×F1=1.4×1=1.4kN板底支撑钢管计算简图弯矩图Mmax=0.66kN·m剪力图Rmaxf=1.502kNσ=Mmax/W=0.66×106/(5.26×103)=125.475N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算满堂脚手架平台上无集中力q'=G1k +G2k+Q1k+Q2k=0.04+0.14+0.4+0.4=0.98kN/mR'max= q'l/2=0.98×1.2/2=0.588kNν=5q'l4/384EI=5×0.98×(1.2×103)4/(384×2.06×105×12.71×104)=1.011mm≤min (1200/150,10)=8mm满足要求！满堂脚手架平台上增加集中力最不利计算q'=G1k +G2k+Q1k+Q2k=0.04+0.14+0.4+0.4=0.98kN/mq2'=F1=1kN板底支撑钢管计算简图剪力图R'=1.088kNmaxf变形图ν=2.382mm≤min(1200/150,10)=8mm满足要求！五、横向支撑钢管验算平台横向支撑钢管类型单钢管钢管类型Φ48.3×3.6钢管截面抵抗矩 W(cm3) 5.26钢管截面惯性矩I(cm4)12.71钢管弹性模量E(N/mm2) 2.06×105钢管抗压强度设计值 [f](N/mm2)205立柱间纵向钢管支撑根数n2横向钢管验算方式简支梁横向支撑钢管按照均布荷载和集中荷载作用下简支梁计算，集中荷载P取板底支撑钢管传递最大支座力。
脚手架计算书 (3)精选全文
可编辑修改精选全文完整版脚手架计算书一．计算条件：本工程脚手架采用扣件式钢管脚手架，用于地上及地下室部分，双排脚手架用在外墙的施工，悬挑脚手架用在裙楼的施工，满堂脚手架用于顶板支撑。
脚手架立杆横距b=1.05m，立杆纵距l=1.50m，脚手架步距h=1.80m。
内立杆距建筑物外墙皮距离为0.5米，铺设5cm 厚木脚手板。
连墙件的竖向距离H=2h=3.60m，水平距离L1=3l=4.5m。
脚手架钢管规格为Ф48×3.5，钢管、挡脚板、安全网、护拦等自重查阅相关建筑结构荷载规范，施工荷载Q k=3.0KN/m2。
二．扣件式钢管脚手架荷载的传递与计算简图该工程脚手架的受力均可简化为：脚手板---横杆---立杆---基础，扣件是脚手架的连接件和传力杆，因脚手架在纵向设有足够的剪刀撑，因而脚手架的纵向刚度比横向抗弯刚度大得多，故可将扣件式钢管脚手架的验算简化为由横向两立柱与小横杆组成的一榀脚手架为计算单元，若上下步脚手架传递荷载的横杆分别装于立柱的不同侧面。
则有利于减小因扣件联结对立柱所产生的偏心受荷影响，使偏心减小至最小限度。
因此荷载的偏心影响可以忽略不计，因此，脚手架的计算简图可简化为：三．验算脚手架的整体稳定性脚手架结构的整体稳定性验算按下公式计算：N /（ΦA）≦K A K Hƒ其中：N——压杆的轴心压力，按N=1.2（n.N GK1+N GK2）+1.4N QK计算N GK1——脚手架一步一纵距自重产生的轴心力，查相关规范。
（取值为0.442KN）N GK2——脚手板、栏杆、安全网等一步一纵距产生的轴心力，查相关规范。
（取值为2.95KN）N QK——一个纵距内脚手板上堆积物、各操作人员等标准荷载所产生的轴力，查相关规范。
（取值为6.3KN）———脚手架的步距数。
A———脚手架内、外排立杆的毛截面积之和。
Ф———压杆整体稳定性系数，换算长细比λoX= λXK H———高度调整系数：K H=1/[1+（H/100）]。
扣件式钢管满堂脚手架计算书
扣件式钢管满堂脚手架计算书本计算书依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ 130－2011)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)(2006版)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)以及本工程的施工图纸等编制。
脚手架搭设体系剖面图10001000脚手架搭设体系平面图一、参数信息钢管类型：Φ48.3 × 3.6mm ，搭设高度：24m 。
高宽比：高宽比≤2，纵向最少跨数：k ＞5。
立杆步距h ：1.5m 。
立杆间距：纵距la=1m ，横距lb=1m 。
作业层支撑脚手板的水平杆：采用纵向水平杆间距1/2跨距。
作业层施工均布荷载标准值：3KN/m 2。
脚手板：木脚手板，脚手板自重：0.35KN/m 2。
扣件抗滑承载力折减系数：1。
脚手架类型：密目安全网全封闭。
密目安全网：2300目/100cm2，A0=1.3mm2，自重：0.01KN/m 2。
全封闭脚手架背靠建筑物的状况：背靠敞开、框架和开洞墙1.3φ。
本工程地处北京，基本风压0.3 kN/m 2； 地面粗糙度类别：C 类(有密集建筑群市区)。
立杆支撑面：脚手架放置在地面上。
二、纵向水平杆的计算：纵向水平杆在横向水平杆的上面，纵向水平杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算。
将纵向水平杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算纵向水平杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算作用在纵向水平杆上的荷载标准值：恒荷载标准值q k1=0.040+0.35×1/2.000=0.215kN/m；活荷载标准值q k2=3×1/2.000=1.500kN/m；作用在纵向水平杆上的荷载设计值：恒荷载设计值q1=1.2q k1=0.258kN/m；活荷载设计值q2=1.4q k2=2.100kN/m；2.强度验算最大弯距M max=0.10q1l a2+0.117q2l a2=0.10×0.258×12+0.117×2.100×12=0.271kN·m；最大应力计算值σ=M/W=0.271×106/5.260×103=51.609N/mm2；纵向水平杆强度验算：实际弯曲应力计算值σ=51.609N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！3.挠度计算最大挠度ν=(0.677q k1+0.990q k2)l a4/100EI=(0.677×0.215+0.990×1.500)×10004/(100×2.06×105×127100)=0.623mm；纵向水平杆挠度验算：实际最大挠度计算值:ν=0.623mm小于最大允许挠度值min （1000/150，10）=6.667mm，满足要求！三、横向水平杆的计算：纵向水平杆在横向水平杆的上面，纵向水平杆把荷载以集中力的形式传递给横向水平杆，横向水平杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算。
满堂支撑架结构计算书
扣件式满堂支撑架安全计算书一、计算依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》JGJ130-20112、《混凝土结构设计规》GB50010-20103、《建筑结构荷载规》GB50009-20124、《钢结构设计规》GB50017-20035、《建筑施工临时支撑结构技术规》JGJ300-20136、《建筑施工高处作业安全技术规》JGJ80-1991二、计算参数架体是否封闭密目网否密目式安全立网自重标准值/g3(kN/m2)风压高度变化系数uz / 风荷载体型系数us / 脚手板自重标准值g1k(kN/m2) 0.35 栏杆自重标准值g2k(kN/m) 0.17 基础类型地基土地基土类型碎石土地基承载力特征值fak(kPa) 250 是否考虑风荷载否架体搭设省份、城市(省)(市) 地面粗糙度类型/ 简图：（图1）平面图（图2）纵向剖面图1（图3）纵向剖面图2三、次楞验算恒荷载为：g1=1.2[g kc+g1k e]=1.2×(0.022+0.35×250/1000)=0.131kN/m 活荷载为：q1=1.4(Q1+Q2)e=1.4×(2+2)×250/1000=1.4kN/m次楞按三跨连续梁计算符合工况。
计算简图如下：（图4）可变荷载控制的受力简图1、强度验算（图5）次楞弯矩图(kN·m)M max=0.124kN·mσ=M max/W=0.124×106/(1×85.333×103)=1.454N/mm2≤[f]=15N/mm2满足要求2、抗剪验算（图6）次楞剪力图(kN)V max=0.827kNτmax= V max S0/(Ib) =0.827×103×40.5×103/(341.333×104×4×10)=0.245N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求3、挠度验算挠度验算荷载统计：q k=g kc+g1k e+(Q1+Q2)e =0.022+0.3×250/1000+(2+2)×250/1000=1.097kN/m（图7）挠度计算受力简图（图8）次楞变形图(mm)νmax=0.145mm≤[ν]=max(1000×0.9/150,10)=10mm满足要求4、支座反力计算承载能力极限状态下支座反力为：R=1.516kN正常使用极限状态下支座反力为：R k=1.086kN五、主楞验算按三跨连续梁计算符合工况，偏于安全，计算简图如下：（图9）简图1、抗弯验算（图10）主楞弯矩图(kN·m) M max=0.501kN·mσ=M max/W=0.501×106/(7.98×103)=62.817N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求2、挠度验算（图12）简图（图13）主楞变形图(mm)νmax=0.5mm≤[ν]=max(1000×0.9/150,10)=10mm满足要求3、支座反力计算立杆稳定验算要用到承载能力极限状态下的支座反力，故：R max=6.073kN六、立杆验算1、长细比验算验算立杆长细比时取k=1,μ1、μ2按JGJ130-2011附录C取用l01=kμ1(h+2a)=1×1.323×(1.5+2×400/1000)=3.044ml02=kμ2h=1×1.951×1.5=2.926m取两值中的大值l0=max(l01,l02)=max(3.044,2.926)=3.044mλ=l0/i=3.044×1000/(1.61×10)=189.048≤[λ]=210满足要求2、立杆稳定性验算(顶部立杆段)λ1=l01/i=3.044×1000/(1.61×10)=189.048根据λ1查JGJ130-2011附录A.0.6得到φ=0.201N1=R max=6.073kNf=N1/(φA)=6.073×1000/(0.201×3.71×100)=81.483N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求3、立杆稳定性验算(非顶部立杆段)λ2=l02/i=2.926×1000/(1.61×10)=181.77根据λ1查JGJ130-2011附录A.0.6得到φ=0.216N3=R max+1.2×H×g k=6.073+1.2×10.2×2.91/100=6.43kNf=N3/(φA)=6.43×1000/(0.216×3.71×100)=80.063N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求七、可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N=max(N1,N2)=max(6.073,0)=6.073kNN=6.073kN≤[N]=150kN满足要求八、立杆地基基础计算立杆底垫板的底面平均压力p＝N/(m f A)＝6.073/(0.9×0.25)=26.993kPa≤f ak＝250kPa满足要求。
满堂脚手架计算书
梁模板(扣件钢管架)计算书1工程；工程建设地点：；属于结构；地上0层；地下0层；建筑高度：0m；标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天。
本工程由投资建设，设计，地质勘察，监理，组织施工；由担任项目经理，担任技术负责人。
高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。
为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。
梁段:L1。
一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m)：0.50；梁截面高度D(m)：0.90；混凝土板厚度(mm)：240.00；立杆沿梁跨度方向间距L a(m)：0.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.20；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距L b(m)：0.80；梁支撑架搭设高度H(m)：5.65；梁两侧立杆间距(m)：1.20；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：2；采用的钢管类型为Φ48×3.5；立杆承重连接方式：单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：1.00；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：东北落叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：15.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.6；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底纵向支撑根数：4；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量：4；固定支撑水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：150mm，300mm，450mm，600mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：100.00；壁厚(mm)：5.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；二、梁侧模板荷载计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
满堂脚手架计算书
满堂脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB50018-2002）、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)等编制。
一、参数信息:1.脚手架参数计算的脚手架为满堂脚手架，横杆与立杆采用双扣件方式连接，搭设高度为30.0米，立杆采用单立管。
搭设尺寸为：立杆的纵距la= 1.20米，立杆的横距lb= 1.20米，立杆的步距h= 1.80米。
采用的钢管类型为Φ48.3×3.6。
横向杆在上，搭接在纵向杆上的横向杆根数为每跨2根2.荷载参数施工均布荷载为3.0kN/m2，脚手板自重标准值0.30kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设3层。
脚手架用途:混凝土、砌筑结构脚手架。
满堂脚手架平面示意图二、横向杆的计算:横向杆钢管截面力学参数为截面抵抗矩 W = 5.26cm3；截面惯性矩 I = 12.71cm4；横向杆按三跨连续梁进行强度和挠度计算，横向杆在纵向杆的上面。
按照横向杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算横向长杆的最大弯矩和变形。
考虑活荷载在横向杆上的最不利布置(验算弯曲正应力和挠度)。
1.作用横向水平杆线荷载(1)作用横向杆线荷载标准值qk=(3.00+0.30)×1.20/3=1.32kN/m(2)作用横向杆线荷载设计值q=(1.4×3.00+1.2×0.30)×1.20/3=1.82kN/m横向杆计算荷载简图2.抗弯强度计算最大弯矩为Mmax= 0.117qlb2= 0.117×1.82×1.202=0.307kN.m σ = Mmax/W = 0.307×106/5260.00=58.42N/mm2横向杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度为V=0.990qklb4/100EI = 0.990×1.32×12004/(100×2.06×105×127100.0) = 1.035mm横向杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求!三、纵向杆的计算:纵向杆钢管截面力学参数为截面抵抗矩 W = 5.26cm3；截面惯性矩 I = 12.71cm4；纵向杆按三跨连续梁进行强度和挠度计算，横向杆在纵向杆的上面。
扣件式满堂支架计算书
附件2：扣件式满堂支架计算书1.工程概况赣州市迎宾大道（含飞翔路段）及文明大道快速路工程二标段，起始桩号K15+403～K21+920,全长6.52公里，高架桥5640m。
除主线高架桥外，还包含Z7～Z8驿骅路定向匝道，Z9～Z10平行匝道和东江源大道立交。
主线高架桥共包含盖梁166个，其中A、B、Z型盖梁共24个(底宽＜24m)；C、D型盖梁共82个(底宽=24m)；门式墩盖梁60个(底宽＞24m)。
本计算书以A、B型盖梁为计算模型。
根据施工图，A、B型盖梁长17.7m，宽3.5m，高3.2m，占全部盖梁总数的12.0%。
2.计算依据《施工组织设计》《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F 50-2011）《城市桥梁工程施工与质量验收规范》（CJJ2-2008）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130－2011）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）《公路路面基层施工技术规范》《简明施工计算手册》（第四版）《路桥施工计算手册》《赣州中心城区快速路工程-迎宾大道施工图设计-桥梁工程》《赣州中心城区快速路工程-岩土工程勘察报告（详勘阶段）》《关于印发<危险性较大的分部分项工程安全管理办法>的通知》（建质[2009]87号）、《江西省危险性较大的分部分项工程安全管理实施细则》（赣建安[2010]16号）相关技术规范及国家颁发的现行规范、规程、验标等各项技术标准和有关的法律、法规。
3.支架施工方案3.1作业场地处理现场地面辅道既有沥青砼路面，基层为水泥稳定层，根据《公路路面基层施工技术规范》JTJ034-2000表3.3.1，取基抗压强度标准值为3MPa；立在承台基坑回填土上的部分杆件，必须对基础进行处理，采用C20混凝土硬化处理。
然后满堂支撑架立杆底脚位置进行定位放线，并做好四周排水设施。
基坑回填区域硬化完毕后，采用沙袋堆载方式消除地基不均匀沉降，之后再进行满堂支撑架搭设。
扣件式满堂支撑架设计计算书
扣件式满堂支撑脚手架设计计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-20184、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20105、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20126、《钢结构设计标准》GB 50017-2017一、工程属性模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向)四、面板验算1m。
W＝10460mm3，I＝475000mm41、荷载计算1）施工荷载按均布荷载考虑面板承受的单位宽度线荷载设计值：q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1.1×[1.3×(0.3+(24+1.1)×0.15)+1.5×0.9×2.5]×1=9.525kN/m 2）施工荷载按集中力考虑面板自重设计值：q2=1.1×1.3×G1k×b=1.1×1.3×0.3×1=0.429kN/m面板承受的施工荷载设计值：p=1.1×1.5×0.9×Q1k＝1.1×1.5×0.9×2.5＝3.713kN计算简图如下：2、强度验算q1静=γ×[γG(G1k+(G2k+G3k)h)]b =1.1×[1.3×(0.3+(24+1.1)×0.15)]×1=5.813kN/mq1活=γ×(γQ×γL×Q1k)×b=1.1×(1.5×0.9×2.5)×1=3.713kN/mM1＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×5.813×0.252+0.117×3.713×0.252＝0.063kN·mM2＝max[0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pL]＝max[0.08×0.429×0.252+0.213×3.713×0.25，0.1×0.429×0.252+0.175×3.713×0.25]＝0.2kN·mMmax ＝max[M1，M2]＝max[0.063，0.2]＝0.2kN·mσ＝Mmax/W＝0.2×106/10460＝19.12N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！3、挠度验算面板承受的单位宽度线荷载标准值：q＝(1×(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.15))×1＝4.065kN/mνmax＝0.677ql4/(100EI)=0.677×4.065×2504/(100×206000×475000)=0.001mmν＝0.001mm≤[ν]＝L/400＝250/400＝0.625mm满足要求！五、小梁验算1）施工荷载按均布荷载考虑小梁承受的线荷载设计值：q1＝γ×[1.3×(G1k+(G2k +G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×s=1.1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.5×0.9×2.5]×0.25＝2.453kN/m2）施工荷载按集中力考虑面板及小梁自重设计值：q2＝1.1×1.3×G1k×s=1.1×1.3×0.5×0.25＝0.179kN/m小梁承受的施工荷载设计值：p＝1.1×1.5×0.9×Q1k＝1.1×1.5×0.9×2.5＝3.713kN计算简图如下：2、强度验算q1静=γ×1.3×(G1k+(G2k +G3k)×h)×s=1.1×1.3×(0.5+(24+1.1)×0.15)×0.25=1.525kN/mq1活=γ×1.5×γL×Q1k×s=1.1×1.5×0.9×2.5×0.25=0.928kN/mM1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×1.525×0.82+0.125×0.928×0.82＝0.196kN·mM2＝max[0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pL]＝max[0.07×0.179×0.82+0.203×3.713×0.8，0.125×0.179×0.82+0.188×3.713×0.8]＝0.611kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.453×0.152/2，0.179×0.152/2+3.713×0.15]＝0.559kN·mMmax ＝max[M1，M2，M3]＝max[0.196，0.611，0.559]＝0.611kN·mσ=Mmax/W=0.611×106/83333=7.331N/mm2≤[f]=15.444N/mm2 满足要求！3、抗剪验算V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×1.525×0.8+0.625×0.928×0.8＝1.226kNV2＝0.625q2L+0.688p＝0.625×0.179×0.8+0.688×3.713＝2.644kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[2.453×0.15，0.179×0.15+3.713]＝3.739kNVmax ＝max[V1，V2，V3]＝max[1.226，2.644，3.739]＝3.739kNτmax =3Vmax/(2bh)=3×3.739×1000/(2×50×100)＝1.122N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！4、挠度验算小梁承受的线荷载标准值q：q=(1×(G1k+(G2k +G3k)×h))×s=(1×(0.5+(24+1.1)×0.15))×0.25=1.066kN/m挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×1.066×8004/(100×9350×416.667×104)＝0.058mm≤[ν]＝L/400＝800/400＝2mm；悬臂端νmax ＝ql14/(8EI)=1.066×1504/(8×9350×416.667×104)＝0.002mm≤[ν]＝2×l1/400＝2×150/400＝0.75mm满足要求！六、主梁验算根据规范《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011第4.3.2条，当计算直接支承小梁的主梁时，均布活荷载标准值Q1k取值与验算小梁时有所不同。
1元计算书_18_满堂扣件式钢管脚手架计算书1
满堂扣件式钢管脚手架计算书依据规范:《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计标准》GB50017-2017《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。
架体搭设高度为8.0m，立杆的纵距 b=1.20m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m。
脚手板自重0.30kN/m2，栏杆自重0.15kN/m，材料最大堆放荷载 1.00kN/m2，施工活荷载2.50kN/m2。
图满堂架立面简图图满堂架立杆稳定性荷载计算单元采用的钢管类型为φ48.3×3.6。
钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用W=π(D4-d4)/32D。
一、基本计算参数[同上]二、纵向支撑钢管的计算纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为截面抵抗矩 W = 5.26cm3；截面惯性矩 I = 12.71cm4；纵向钢管计算简图1.荷载的计算：(1)脚手板自重线荷载(kN/m)：= 0.300×0.300=0.090kN/mq1(2)堆放材料的自重线荷载(kN/m)：= 1.000×0.300=0.300kN/mq21(3)施工荷载标准值(kN/m)：q= 2.500×0.300=0.750kN/m22= 0.750+0.300=1.050kN/m经计算得到，活荷载标准值 q22.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 最大弯矩计算公式如下:最大支座力计算公式如下:静荷载q1 = 1.20×0.090=0.108kN/m活荷载q2 = 1.40×0.750+1.40×0.300=1.470kN/m=(0.10×0.108+0.117×1.470)×1.2002=0.263kN.m最大弯矩 Mmax最大支座力N = (1.1×0.108+1.2×1.47)×1.20=2.259kN抗弯计算强度f=0.263×106/5262.3=50.02N/mm2纵向钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载 q1 = 0.090kN/m活荷载 q2 = 0.750+0.300=1.050kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.090+0.990×1.050)×1200.04/(100×2.06×105×127084.6)=0.872mm 纵向钢管的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求!三、横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=2.26kN2.26kN 2.26kN 2.26kN 2.26kN 2.26kN 2.26kN 2.26kN 2.26kN 2.26kN 2.26kN支撑钢管计算简图0.542支撑钢管弯矩图(kN.m)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图经过连续梁的计算得到最大弯矩 M max =0.542kN.m最大变形 v max =0.274mm最大支座力 Q max =7.381kN抗弯计算强度 f = M/W = 0.542×106/5262.3=103.04N/mm 2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R ≤ R c其中 R c —— 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN ；R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R 取最大支座反力，R=7.38kN选用单扣件，抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算荷载标准值0.51kN 0.51kN 0.51kN 0.51kN 0.51kN 0.51kN 0.51kN 0.51kN 0.51kN 0.51kN0.016作用于架体的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
满堂脚手架计算书-终版
Φ48×2.7 9.891 205
钢管截面抵抗矩 W(cm3) 钢管弹性模量E(N/mm2) 纵向钢管验算方式
4.121 206000 三等跨连续梁
G1k=g1k= G2k=g2k×lb/(n+1)= Q1k=q1k×lb/(n+1)= Q2k=q2k×lb/(n+1)=
钢管类型 钢管的净截面A(cm2) 立柱布置形式 每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)
Ф48×2.7 钢管截面回转半径i(cm)
3.84
钢管抗压强度设计值
2 [f](N/mm )
单立杆 立杆计算长度系数μ
1.6 205 2.176 0.164
NG1=gk×H+g1k×la×n+g1k×a= NG2=g2k×la×lb= NG3=g3k×la= NG4=g4k×la= NQ1=q1k×la×lb= NQ2=q2k×la×lb= NQ3=F1+F2=
1.755 kN 0.547 kN 0.213 kN 0.125 kN 2.344 kN 1.25 kN
0.7 kN
考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值 N=1.2×(NG1+NG2+NG3+NG4)+0.9×1.4× (NQ1+NQ2+NQ3)=
支架立杆计算长度 L0=kμh=
长细比λ= L0/i= 满足设计要求！
满足设计要求！
6.934 kN 27.736 kPa
素填土 0.96 0.25
≤
fg=fa×kc= 115 kPa
风压高度变化系数μz 风荷载标准值ωk(kN/m2)
扣件式钢管满堂脚手架计算书
扣件式钢管满堂脚手架计算书本计算书依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ 130－2011)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)(2006版)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)以及本工程的施工图纸等编制。
脚手架搭设体系剖面图10001000脚手架搭设体系平面图一、参数信息钢管类型：Φ48.3 × 3.6mm，搭设高度：24m 。
高宽比：高宽比≤2，纵向最少跨数：k ＞5。
立杆步距h ：1.5m 。
立杆间距：纵距la=1m ，横距lb=1m 。
作业层支撑脚手板的水平杆：采用纵向水平杆间距1/2跨距。
作业层施工均布荷载标准值：3KN/m 2。
脚手板：木脚手板，脚手板自重：0.35KN/m 2。
扣件抗滑承载力折减系数：1。
脚手架类型：密目安全网全封闭。
密目安全网：2300目/100cm2，A0=1.3mm2，自重：0.01KN/m 2。
全封闭脚手架背靠建筑物的状况：背靠敞开、框架和开洞墙1.3φ。
本工程地处北京，基本风压0.3 kN/m 2； 地面粗糙度类别：C 类(有密集建筑群市区)。
立杆支撑面：脚手架放置在地面上。
二、纵向水平杆的计算：纵向水平杆在横向水平杆的上面，纵向水平杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算。
将纵向水平杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算纵向水平杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算作用在纵向水平杆上的荷载标准值：恒荷载标准值q k1=0.040+0.35×1/2.000=0.215kN/m；活荷载标准值q k2=3×1/2.000=1.500kN/m；作用在纵向水平杆上的荷载设计值：恒荷载设计值q1=1.2q k1=0.258kN/m；活荷载设计值q2=1.4q k2=2.100kN/m；2.强度验算最大弯距M max=0.10q1l a2+0.117q2l a2=0.10×0.258×12+0.117×2.100×12=0.271kN·m；最大应力计算值σ=M/W=0.271×106/5.260×103=51.609N/mm2；纵向水平杆强度验算：实际弯曲应力计算值σ=51.609N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！3.挠度计算最大挠度ν=(0.677q k1+0.990q k2)l a4/100EI=(0.677×0.215+0.990×1.500)×10004/(100×2.06×105×127100)=0.623mm；纵向水平杆挠度验算：实际最大挠度计算值:ν=0.623mm小于最大允许挠度值min （1000/150，10）=6.667mm，满足要求！三、横向水平杆的计算：纵向水平杆在横向水平杆的上面，纵向水平杆把荷载以集中力的形式传递给横向水平杆，横向水平杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算。
满堂扣件式钢管脚手架计算书05KN
满堂扣件式钢管脚手架计算书依据规范：《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 JGJ130-2011 《建筑施工模板安全技术规范》 JGJ 162-2008 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑地基基础设计规范》 GB50007-2011 《建筑施工木脚手架安全技术规范》 JGJ 164-2008计算参数：2 钢管强度为205.0 N/mm ,钢管强度折减系数取1.00。
模板支架搭设高度为7.8m,立杆的纵距b=1.20m ，立杆的横距l=1.20m ，立杆的步距h=1.80m 。
22脚手板自重 0.30kN/m ，栏杆自重 0.15kN/m ，材料最大堆放荷载 0.50kN/m22.00kN/m 。
图落地平台支撑架立面简图施工活荷载hH飙向羽管羊DV a-------------------------------------- 、---------------------------------------。
口口Q图落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元采用的钢管类型为© 48X 2.8。
钢管惯性矩计算采用匸n (D4-d)/64，抵抗距计算采用W=n (D°-d )/32D 一、基本计算参数［同上］纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为3截面抵抗矩W = 4.25cm ;截面惯性矩I = 10.20cm 4;%纵向钢管计算简图1. 荷载的计算:(1) 脚手板与栏杆自重线荷载(kN/m):q 1 =0.000+0.300 X 0.200=0.060kN/m1a £.、纵向支撑钢管的计算鱼(2) 堆放材料的自重线荷载(kN/m):q 21 = 0.500 x 0.200=0.100kN/m(3) 施工荷载标准值(kN/m):q 22 = 2.000 x 0.200=0.400kN/m经计算得到，活荷载标准值q 2 = 0.400+0.100=0.500kN/m2. 抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。
扣件式钢管脚手架计算书
扣件式脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130—20112、《建筑结构荷载规范》GB50009—20123、《钢结构设计规范》GB50017-20034、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、脚手架参数二、荷载设计地区浙江杭州市安全网设置全封闭基本风压ω0(kN/m2）0.3风荷载体型系数μs1风压高度变化系数μz（连墙件、单立杆稳定性)0.81,0.81风荷载标准值ωk(kN/m2)（连墙件、单立杆稳定性)0。
243，0.243计算简图：立面图侧面图三、横向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式横向水平杆在上纵向水平杆上横向水平杆根数n0横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)121900横杆弹性模量E（N/mm2）206000横杆截面抵抗矩W（mm3）5080纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0。
038+G kjb×l a/(n+1)）+1。
4×G k×l a/(n+1）=1。
2×（0.038+0。
3×1。
5/（0+1））+1。
4×2×1.5/（0+1)=4.786kN/m正常使用极限状态q'=(0。
038+G kjb×l a/（n+1）)+G k×l a/(n+1）=(0。
038+0.3×1。
5/（0+1)）+2×1。
5/（0+1）=3.488kN/m计算简图如下：1、抗弯验算M max=max[ql b2/8，qa12/2］=max[4。
786×12/8,4。
786×0.152/2］=0。
598kN·m σ=M max/W=0。
598×106/5080=117。
768N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=max[5q’l b4/（384EI），q’a14/(8EI)］=max［5×3。
装饰满堂扣件式钢管脚手架计算书
装饰满堂扣件式钢管脚手架计算书依据规范:《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，。
装饰满堂支架搭设最大高度为11.0m，立杆的纵距b=1.50m，立杆的横距l=1.50m，立杆的步距h=1.50m。
脚手板自重0.30kN/m2，栏杆自重0.15kN/m，施工活荷载取1.30kN/m2。
图落地平台支撑架立面简图图落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元采用的钢管类型为φ48×3.0。
钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用W=π(D4-d4)/32D。
一、基本计算参数[同上]二、纵向支撑钢管的计算纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为截面抵抗矩W = 4.49cm3；截面惯性矩I = 10.78cm4；纵向钢管计算简图1.荷载的计算：(1)脚手板与栏杆自重线荷载(kN/m)：q1 =0.000+0.300×0.300=0.090kN/m(2)堆放材料的自重线荷载(kN/m)：q21 = 0.000×0.300=0.000kN/m(3)施工荷载标准值(kN/m)：q22 = 1.300×0.300=0.390kN/m经计算得到，活荷载标准值q2 = 0.390+0.000=0.390kN/m2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:最大弯矩计算公式如下:最大支座力计算公式如下:静荷载q1 = 1.20×0.090=0.108kN/m活荷载q2 = 1.40×0.390+1.40×0.000=0.546kN/m最大弯矩M max=(0.10×0.108+0.117×0.546)×1.5002=0.168kN.m最大支座力N = (1.1×0.108+1.2×0.55)×1.50=1.161kN抗弯计算强度f=0.168×106/4491.0=37.42N/mm2纵向钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载q1 = 0.090kN/m活荷载q2 = 0.390+0.000=0.390kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.090+0.990×0.390)×1500.04/(100×2.06×105×107780.0)=1.019mm纵向钢管的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!三、横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算集中荷载P 取纵向板底支撑传递力，P=1.16kN1.16kN 1.16kN 1.16kN 1.16kN 1.16kN 1.16kN 1.16kN 1.16kN 1.16kN 1.16kN 1.16kN 1.16kN 1.16kN1.16kN 1.16kN 1.16kN支撑钢管计算简图0.836 支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：0.15kN 0.15kN 0.15kN 0.15kN 0.15kN 0.15kN 0.15kN 0.15kN 0.15kN 0.15kN 0.15kN 0.15kN 0.15kN 0.15kN 0.15kN 0.15kN支撑钢管变形计算受力图0.050支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩M max=0.836kN.m最大变形v max=0.757mm最大支座力Q max=6.362kN抗弯计算强度f = M/W =0.836×106/4491.0=186.13N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R ≤R c其中R c——扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN；R ——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=6.36kN选用单扣件，抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
满堂扣件式钢管脚手架计算书(13.55)
满堂扣件式钢管脚手架计算书计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）。
计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。
模板支架搭设高度为13.6m，立杆的纵距 b=1.20m，立杆的横距 l=1.20m，立杆的步距 h=1.50m。
脚手板自重0.30kN/m2，栏杆自重0.15kN/m，材料最大堆放荷载 1.00kN/m2，施工活荷载1.00kN/m2。
地基承载力标准值135kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。
图落地平台支撑架立面简图图落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元采用的钢管类型为φ48×2.8。
一、基本计算参数[同上]二、纵向支撑钢管的计算纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为截面抵抗矩 W = 4.25cm3；截面惯性矩 I = 10.20cm4；纵向钢管计算简图1.荷载的计算：(1)脚手板与栏杆自重线荷载(kN/m)：q1=0.000+0.300×0.300=0.090kN/m(2)堆放材料的自重线荷载(kN/m)：q21= 1.000×0.300=0.300kN/m(3)施工荷载标准值(kN/m)：q22= 1.000×0.300=0.300kN/m经计算得到，活荷载标准值 q2 = 0.300+0.300=0.600kN/m2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:最大弯矩计算公式如下:最大支座力计算公式如下:静荷载q1 = 1.20×0.090=0.108kN/m活荷载q2 = 1.40×0.300+1.40×0.300=0.840kN/m最大弯矩 M max=(0.10×0.108+0.117×0.840)×1.2002=0.157kN.m最大支座力N = (1.1×0.108+1.2×0.84)×1.20=1.352kN抗弯计算强度f=0.157×106/4248.0=36.98N/mm2纵向钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载 q1 = 0.090kN/m活荷载 q2 = 0.300+0.300=0.600kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.090+0.990×0.600)×1200.04/(100×2.06×105×101950.0)=0.647mm 纵向钢管的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求!三、横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算集中荷载P 取纵向板底支撑传递力，P=1.35kN1.35kN 1.35kN 1.35kN 1.35kN 1.35kN 1.35kN 1.35kN 1.35kN 1.35kN1.35kN 1.35kN 1.35kN 1.35kN支撑钢管计算简图0.608支撑钢管弯矩图(kN.m)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：0.51kN 0.51kN 0.51kN 0.51kN 0.51kN 0.51kN 0.51kN 0.51kN 0.51kN 0.51kN0.51kN 0.51kN 0.51kN支撑钢管变形计算受力图 0.071支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 M max=0.608kN.m最大变形 v max=1.122mm最大支座力 Q max=5.916kN抗弯计算强度f=0.608×106/4248.0=143.24N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R ≤ R c其中 R c——扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R ——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=5.92kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
扣件式脚手架计算书
扣件式脚手架计算书扣件式脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑结构荷载规范》GB50009-20123、《钢结构设计规范》GB50017-20034、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、脚手架参数脚手架设计类型结构脚手架，装修脚卸荷设置有手架脚手架搭设排数双排脚手架脚手架钢管类型Φ48.3×3.6脚手架架体高度H(m) 33.7 立杆步距h(m) 1.8立杆纵距或跨距l a(m) 1.5 立杆横距l b(m) 0.8内立杆离建筑物距离a(m) 0.3 双立杆计算方法按双立杆受力设计双立杆计算高度(m) 6 双立杆受力不均匀系数K S0.6二、荷载设计脚手板类型冲压钢脚手板脚手板自重标准值G kjb(kN/m2) 0.30.01脚手板铺设方式2步1设密目式安全立网自重标准值G kmw(kN/m2)挡脚板类型冲压钢挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值G kdb(kN/m) 0.160.124，0.15挡脚板铺设方式2步1设每米立杆承受结构自重标准值g k(kN/m)横向斜撑布置方式4跨1设结构脚手架荷载标准值G kjj(kN/m2) 3装修脚手架作业层数n zj 1 装修脚手架荷载标准值G kzj(kN/m2)2地区江苏南京市安全网设置全封闭基本风压ω0(kN/m2) 0.25 风荷载体型系数μs 1.254风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆、1.06，0.796，0.65 风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立0.332，0.25，0.204立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0.04+G kjb×l b/(n+1))+1.4×G k×lb/(n+1)=1.2×(0.04+0.3×0.8/(3+1))+1.4×2×0.8/(3+1)=0.68kN/m正常使用极限状态q'=(0.04+G kjb×l b/(n+1))+G k×l b/(n+1)=(0.04+0.3×0.8/(3+1))+2×0.8/(3+1)=0.5kN/m 计算简图如下：1、抗弯验算M max=0.1ql a2=0.1×0.68×1.52=0.153kN·mσ=Mmax/W=0.153×106/5260=29.072N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=0.677q'la4/(100EI)=0.677×0.5×15004/(100×206000×127100)=0.654mm νmax＝0.654mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.1ql a=1.1×0.68×1.5=1.121kN正常使用极限状态R max'=1.1q'l a=1.1×0.5×1.5=0.825kN四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=R max=1.121kNq=1.2×0.04=0.048kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=R max'=0.825kNq'=0.04kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=0.452×106/5260=85.977N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝0.806mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[800/150，10]＝5.333mm 满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.701kN五、扣件抗滑承载力验算纵向水平杆：R max=1.121/2=0.561kN≤R c=0.85×8=6.8kN横向水平杆：R max=1.701kN≤R c=0.85×8=6.8kN满足要求！六、荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值N G1k单外立杆：N G1k=(gk+l a×n/2×0.04/h)×(H-H1)=(0.15+1.5×3/2×0.04/1.8)×(33.7-6)=5.53kN 单内立杆：N G1k=(gk+l a×n/2×0.04/h)×(H-H1)=(0.124+1.5×3/2×0.04/1.8)×(33.7-6)=4.809kN 双外立杆：N GS1k=(gk+0.04+la×n/2×0.04/h)×H1=(0.15+0.04+1.5×3/2×0.04/1.8)×6=1.436kN 双内立杆：N GS1k=(gk+0.04+l a×n/2×0.04/h)×H1=(0.124+0.04+1.5×3/2×0.04/1.8)×6=1.28kN2、脚手板的自重标准值N G2k1单外立杆：N G2k1=((H-H1)/h+1)×la×l b×G kjb×1/2/2=((33.7-6)/1.8+1)×1.5×0.8×0.3×1/2/2=1.475kN 1/2表示脚手板2步1设单内立杆：N G2k1=1.475kN双外立杆：N G S2k1=H1/h×la×l b×G kjb×1/2/2=6/1.8×1.5×0.8×0.3×1/2/2=0.3kN1/2表示脚手板2步1设双内立杆：N GS2k1=0.3kN3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2单外立杆：N G2k2=((H-H1)/h+1)×la×G kdb×1/2=((33.7-6)/1.8+1)×1.5×0.16×1/2=1.967kN 1/2表示挡脚板2步1设双外立杆：N GS2k2=H1/h×la×G kdb×1/2=6/1.8×1.5×0.16×1/2=0.4kN1/2表示挡脚板2步1设4、围护材料的自重标准值N G2k3单外立杆：N G2k3=G kmw×la×(H-H1)=0.01×1.5×(33.7-6)=0.416kN双外立杆：N GS2k3=G kmw×la×H1=0.01×1.5×6=0.09kN5、构配件自重标准值N G2k总计单外立杆：N G2k=N G2k1+N G2k2+N G2k3=1.475+1.967+0.416=3.857kN单内立杆：N G2k=N G2k1=1.475kN双外立杆：N GS2k=N GS2k1+N GS2k2+N GS2k3=0.3+0.4+0.09=0.79kN双内立杆：N GS2k=N GS2k1=0.3kN立杆施工活荷载计算外立杆：N Q1k=la×l b×(n jj×G kjj+n zj×G kzj)/2=1.5×0.8×(0×3+1×2)/2=1.2kN内立杆：N Q1k=1.2kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(5.53+3.857)+ 0.9×1.4×1.2=12.776kN单内立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(4.809+1.475)+ 0.9×1.4×1.2=9.053kN双外立杆：N s=1.2×(N GS1k+ N GS2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(1.436+0.79)+ 0.9×1.4×1.2=4.183kN双内立杆：N s=1.2×(N GS1k+ N GS2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(1.28+0.3)+0.9×1.4×1.2=3.408kN七、钢丝绳卸荷计算钢丝绳不均匀系数α 0.85钢丝绳安全系数k9 钢丝绳绳夹型式马鞍式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN) 15.19 钢丝绳绳夹数量 5 吊环设置分开设置吊环钢筋直径d(mm) 18 钢丝绳型号6×19 钢丝绳公称抗拉强度(N/mm 2) 1400 钢丝绳受力不均匀系数Kx 1.5 卸荷系数Kf 0.8 上部增加荷载高度(m)6.7脚手架卸荷次数1钢丝绳卸荷钢丝绳绳卡作法钢丝绳连接吊环作法（分开设置）第1次卸荷验算α1=arctan(l s/H s)=arctan(3000/200)=86.186°α2=arctan(l s/H s)=arctan(3000/1100)=69.864°钢丝绳竖向分力，不均匀系数K X取1.5P1=K f×K X×N×h j(n+1)/(H-H1)×H L/l a=0.8×1.5×9.053×6.7/(33.7-6)×3/1.5=5.255kN P2=K f×K X×N×h j(n+1)/(H-H1)×H L/l a=0.8×1.5×12.776×6.7/(33.7-6)×3/1.5=7.417kN 钢丝绳轴向拉力T1=P1/sinα1=5.255/sin86.186°=5.267kNT2=P2/sinα2=7.417/sin69.864°=7.899kN卸荷钢丝绳的最大轴向拉力[Fg]=max[T1，T2]=7.899kN绳夹数量：n=1.667[Fg]/(2T)=1.667×7.899/(2×15.19)=1个≤[n]=5个满足要求！钢丝绳：查表得，钢丝绳破断拉力总和：F g=125kN[F g]'=α× F g/k=0.85×125/9=11.806kN≥[F g]=7.899kN满足要求！吊环最小直径 d min=(2A/π)1/2=(2×[F g]/([f]π))1/2=(2×7.899×103/(65π))1/2=9mmd=18≥d min满足要求！注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2第1次卸荷钢丝绳直径15.5mm，必须拉紧至7.899kN，吊环直径为18mm。
满堂脚手架计算书
满堂脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-913、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20114、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、架体参数二、荷载参数三、设计简图搭设示意图：平台水平支撑钢管布置图平面图侧立面图四、板底支撑（纵向）钢管验算Φ48.3×3.6钢管截面抵抗矩W(cm3) 5.26 G1k=g1k=0.04kN/mG2k=g2k×l b/(n+1)=0.35×1.2/(2+1)=0.14kN/mQ1k=q1k×l b/(n+1)=1×1.2/(2+1)=0.4kN/mQ2k=q2k×l b/(n+1)=1×1.2/(2+1)=0.4kN/m1、强度验算板底支撑钢管按照均布荷载下简支梁计算满堂脚手架平台上的无集中力q=1.2×(G1k+G2k)+1.4×(Q1k+Q2k)=1.2×(0.04+0.14)+1.4×(0.4+0.4)=1.336 板底支撑钢管计算简图M max=ql2/8=1.336×1.22/8=0.24kN·mR max=ql/2=1.336×1.2/2=0.802kNσ=M max/W=0.24×106/(5.26×103)=45.627N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！满堂脚手架平台上增加集中力最不利计算q=1.2×(G1k+G2k)+1.4×(Q1k+Q2k)=1.2×(0.04+0.14)+1.4×(0.4+0.4)=1.336 q2=1.4×F1=1.4×1=1.4kN板底支撑钢管计算简图弯矩图M max=0.66kN·m剪力图R maxf=1.502kNσ=M max/W=0.66×106/(5.26×103)=125.475N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算满堂脚手架平台上无集中力q'=G1k+G2k+Q1k+Q2k=0.04+0.14+0.4+0.4=0.98kN/mR'max= q'l/2=0.98×1.2/2=0.588kNν=5q'l4/384EI=5×0.98×(1.2×103)4/(384×2.06×105×12.71×104)=1.011mm≤min(1200/150,10) =8mm满足要求！满堂脚手架平台上增加集中力最不利计算q'=G1k+G2k+Q1k+Q2k=0.04+0.14+0.4+0.4=0.98kN/mq2'=F1=1kN板底支撑钢管计算简图剪力图R'maxf=1.088kN变形图ν=2.382mm≤min(1200/150,10)=8mm满足要求！五、横向支撑钢管验算横向支撑钢管按照均布荷载和集中荷载作用下简支梁计算，集中荷载P取板底支撑钢管传递最大支座力。
最新整理扣件式脚手架计算书x
脚手板铺设方式
0.01
挡脚板类型
竹串片挡脚板
栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)
0.14
挡脚板铺设方式
1步1设
每米立杆承受结构自重标准值
gk(kN/m)
0.129
横向斜撑布置方式
4跨1设
结构脚手架作业层数njj
1
结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)
3
装修脚手架作业层数nzj
1
装修脚手架荷载标准值Gkzj(kN/m2)
2
地区
XXXXXX市
安全网设置
全封闭
基本风压30(kN/m2)
0.3
风荷载体型系数缶
1.254
风压咼度变化系数 吃(连墙件、单立杆
稳定性)
1.06,0.796
2
风荷载标准值《k(kN/m)(连墙件、单
立杆稳定性)
0.399,0.299
扣件式脚手架计算书
计算依据:
1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-
2、《建筑地基基础设计规范》GB50007-
3、《建筑结构荷载规范》GB50009-
4、《钢结构设计规范》GB50017-
、脚手架参数
脚手架设计类型
结构脚手架，装修
脚手架
脚手板设计荷载(kN/m2)
3,2
同时施工作业层数
1，1
卸荷设置
无
脚手架搭设方式
双排脚手架
脚手架钢管类型
①48X3
脚手架架体高度H(m)
7.35
脚手架沿纵向搭设长度L(m)
167
立杆步距h(m)
1.8
立杆纵距或跨距la(m)
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扣件式钢管满堂脚手架计算书本计算书依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ 130－2011)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)(2006版)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)以及本工程的施工图纸等编制。
脚手架搭设体系剖面图10001000脚手架搭设体系平面图一、参数信息钢管类型：Φ48.3 × 3.6mm ，搭设高度：24m 。
高宽比：高宽比≤2，纵向最少跨数：k ＞5。
立杆步距h ：1.5m 。
立杆间距：纵距la=1m ，横距lb=1m 。
作业层支撑脚手板的水平杆：采用纵向水平杆间距1/2跨距。
作业层施工均布荷载标准值：3KN/m 2。
脚手板：木脚手板，脚手板自重：0.35KN/m 2。
扣件抗滑承载力折减系数：1。
脚手架类型：密目安全网全封闭。
密目安全网：2300目/100cm2，A0=1.3mm2，自重：0.01KN/m 2。
全封闭脚手架背靠建筑物的状况：背靠敞开、框架和开洞墙1.3φ。
本工程地处北京，基本风压0.3 kN/m 2； 地面粗糙度类别：C 类(有密集建筑群市区)。
立杆支撑面：脚手架放置在地面上。
二、纵向水平杆的计算：纵向水平杆在横向水平杆的上面，纵向水平杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算。
将纵向水平杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算纵向水平杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算作用在纵向水平杆上的荷载标准值：恒荷载标准值qk1=0.040+0.35×1/2.000=0.215kN/m；活荷载标准值q k2=3×1/2.000=1.500kN/m；作用在纵向水平杆上的荷载设计值：恒荷载设计值q1=1.2qk1=0.258kN/m；活荷载设计值q2=1.4qk2=2.100kN/m；2.强度验算最大弯距 Mmax =0.10q1la2+0.117q2la2=0.10×0.258×12+0.117×2.100×12=0.271kN·m；最大应力计算值σ=M/W=0.271×106/5.260×103=51.609N/mm2；纵向水平杆强度验算：实际弯曲应力计算值σ=51.609N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！3.挠度计算最大挠度ν=(0.677qk1+0.990qk2)la4/100EI=(0.677×0.215+0.990×1.500)×10004/(100×2.06×105×127100)=0.623mm；纵向水平杆挠度验算：实际最大挠度计算值:ν=0.623mm小于最大允许挠度值min（1000/150，10）=6.667mm，满足要求！三、横向水平杆的计算：纵向水平杆在横向水平杆的上面，纵向水平杆把荷载以集中力的形式传递给横向水平杆，横向水平杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算。
1.纵向水平杆传递给横向水平杆的集中力计算集中力标准值：F=1.1qk1la+1.2qk2la=1.1×0.215×1+1.2×1.500×1=2.036kN；集中力设计值：F=1.1q1la+1.2q2la=1.1×0.258×1+1.2×2.100×1=2.803kN；2.横向水平杆受力计算横向水平杆按照三跨连续梁进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：5005005005005005002.弯矩和剪力计算简图弯矩图(kN ·m)剪力图(kN)5005005005005005002.变形计算简图变形图(mm) 计算得到：最大弯矩：M=0.494kN.m 最大变形：ν=0.908mm 最大支座反力：F=6.080kN3.强度验算最大应力计算值σ=0.494×106/5.260×103=93.948N/mm2；横向水平杆强度验算：实际弯曲应力计算值σ=93.948N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度ν=0.908mm；横向水平杆挠度验算：实际最大挠度计算值:ν=0.908mm小于最大允许挠度值min（1000/150，10）=6.667mm，满足要求！四、作业层立杆扣件抗滑承载力的计算：扣件的抗滑承载力按照下式计算:R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值。
规范规定直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN。
扣件抗滑承载力折减系数1，则该工程采用的单扣件承载力取值为8.000kN，双扣件承载力取值为16.000kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值为6.080kN。
作业层立杆扣件抗滑承载力验算：R≤8.000kN，立杆采用单扣件，其抗滑承载力的设计计算,满足要求!五、脚手架立杆荷载计算：脚手架采用密目安全网全封闭状态下：外围立杆承受静荷载和活荷载最小，但承受风荷载最大；内部立杆承受静荷载和活荷载，不考虑风荷载作用。
1.脚手架外围立杆荷载计算(1).静荷载标准值计算：①结构自重标准值NG1k=gkH=0.1440×24=3.456kN；NG1k②脚手板自重标准值NG2k采用木脚手板，自重标准值gk=0.35kN/m2。
=0.5×la×lb×gk=0.5×1×1×0.35=0.175kN；NG2k③安全网自重标准值NG2k2采用2300目/100cm2，A0=1.3mm2密目安全网全封闭，自重标准值gk=0.01kN/m2。
NG2k2=l×H×gk=1.000×24×0.01=0.240 kN；(2).活荷载标准值计算：NQk=0.5×la×lb×qk=0.5×1×1×3=1.500kN；(3).风荷载标准值计算：W k =μz·μs·ω其中μz -- 风荷载高度变化系数，按照荷载规范的规定采用：脚手架底部μz=0.740；μs -- 风荷载体型系数：μs=1.3φ=1.3×0.876=1.138；φ为挡风系数，考虑了脚手架和围护材料的共同作用，计算过程复杂因篇幅有限计算过程从略。
ω0 -- 基本风压(kN/m2)，按照荷载规范规定采用：ω0=0.3kN/m2；经计算得到，风荷载标准值为:Wk=0.740×1.138×0.3=0.253kN/m2；2.脚手架内部立杆荷载计算(1).静荷载标准值计算：①结构自重标准值NG1kNG1k=gkH=0.1583×24=3.799kN；②脚手板自重标准值NG2k采用木脚手板，自重标准值gk=0.35kN/m2。
NG2k=la×lb×gk=1×1×0.35=0.350kN；(2).活荷载标准值计算：NQk=la×lb×qk=1×1×3=3.000kN；六、立杆的稳定性计算：1.脚手架外围立杆稳定性计算(1).基本数据计算①外围立杆长细比验算依据《扣件式规范》第5.1.9条：长细比λ= l/i = kuh/i=uh/i（k取为1）查《扣件式规范》附录C表C-1得：μ=2.377；立杆的截面回转半径：i=1.59cm；λ=2.377×1.5×100/1.59=224.245外围立杆长细比验算：实际长细比计算值：λ=224.245小于容许长细比250，满足要求！②确定轴心受压构件的稳定系数φ长细比λ=l/i=kuh/i=1.191×2.377×1.5×100/1.59=267.076；因长细比λ>250 所以要通过公式：φ=7320/λ2计算；稳定系数φ经过计算得到：φ=0.103；③风荷载设计值产生的立杆段弯矩MwM w =0.9×1.4WkLh2/10=0.072kN·m；(2).外围立杆稳定性计算①组合风荷载时,立杆的稳定性计算σ=N/(φA)+M W/W≤[f]立杆的轴心压力设计值 N=1.2（NG1k +NG2k+NG2k2）+0.9×1.4∑NQk=1.2×（3.456+0.175+0.24）+0.9×1.4×1.500=6.535 kN；σ=6535.200/(0.103×506)+71649.392/5260=139.476 N/mm2；外围立杆稳定性验算（组合风荷载）：实际抗压应力计算值σ=139.476N/mm2小于抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！②不组合风荷载时,立杆的稳定性计算σ=N/(φA)≤[f]立杆的轴心压力设计值N=1.2（NG1k +NG2k）+1.4∑NQk=1.2×（3.456+0.175）+1.4×1.500=6.457kN；σ=6457.200/(0.103×506)=124.352N/mm2；外围立杆稳定性验算（不组合风荷载）：实际抗压应力计算值σ=124.352N/mm2小于抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！2.脚手架内部立杆稳定性计算(1).基本数据计算①立杆长细比验算依据《扣件式规范》第5.1.9条：长细比λ=l/i=kuh/i=uh/i（k取为1）查《扣件式规范》附录C表C-1得：μ=2.377；立杆的截面回转半径：i=1.59cm；λ=2.377×1.5×100/1.59=224.245内部立杆长细比验算：实际长细比计算值：λ=224.245小于容许长细比250，满足要求！②确定轴心受压构件的稳定系数φ长细比λ=l/i=kuh/i=1.191×2.377×1.5×100/1.59=267.076；因长细比λ>250所以要通过公式：φ=7320/λ2计算；稳定系数φ经过计算得到：φ=0.103；(2).立杆稳定性计算σ=N/(φA)≤[f]立杆的轴心压力设计值N=1.2（NG1k +NG2k）+1.4∑NQk=1.2×（3.799+0.350）+1.4×3.000=9.179kN；σ=9179.040/(0.103×506)=176.769N/mm2；内部立杆稳定性验算：实际抗压应力计算值σ=176.769N/mm2小于抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！七、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p≤fg地基承载力设计值:f g =fgk×k c=800.000kPa；其中，地基承载力标准值：fgk=2000kPa；脚手架地基承载力调整系数：kc=0.4；立杆基础底面的平均压力：p=N/A=25.829kPa；立杆的轴心压力设计值：N=9.179kN；基础底面面积：A=0.25m2。