套管膨胀后抗挤毁性能的有限元模拟分析
实体套管膨胀驱动力仿真研究
3 . 德 州 大 陆 架 石 油 工 程 技 术 有 限公 司 , 山东 德州 2 5 3 0 0 5 ; 4 . 中国石油大学( 华 东 )机 电工 程 学 院 , 山东 青 岛 2 6 6 5 8 0 )
摘要: 为 了研 究材 料 性 能参数 与套 管膨 胀驱 动 力的 关 系, 采 用有 限元分 析软 件 ANS Y S的非 线性 分
E l e c t r o n i c E n g i n e e r i n g, C h i n a U n i v e r s i t y o f P e t r o l e u m, Qi n g d a o 2 6 6 5 8 0 , C h i n a )
Ab s t r a c t: Th e ANASYS n on - l i n e a r s of t wa r e wa s a do pt e d t o s t ud y t he r e l a t i o n be t we e n t he ma t e r i — a l p r ope r t i e s a nd t he d r i vi ng f or c e f or t he s ol i d e x pa nd ab l e t ub ul a r , t he s i mu l a t i v e a n a l ys i s mod e l f or t h e c a s i ng wa s e s t a bl i s he d . The mo de l c ou l d be us e d t o c a l c u l a t e t h e e f f e c t of d i f f e r e n t f a c t o r s i nc l ud i ng t e n s i l e s t r e n gt h,y i e l di ng s t r e ng t h a n d e l o ng a t i on r a t e o f t he t u bu l a r o n t he d r i vi ng
摩擦因数对膨胀套管影响的有限元模拟研究
膨 胀套 管技 术 被 认 为 是 2 1世 纪 石 油 钻 采 行 业 的核心 技 术 之 一 ¨ ,最 近 几 年 已 在 国 内外 被 成 功 l j
Байду номын сангаас
应用于油气井工程钻井、完井及修井 等领域 。 膨胀套管的技术原理相似于金属塑性冷加工 中的管 材拉拔 ,主要是利用管材的金属塑性变形特性 ,通 过 对套 管进 行径 向膨 胀 ,达到 扩大 井 眼 的 目的 。
中可以直观看出 ,随着摩擦因数 的增大,膨胀套管
总轴 向位 移迅 速减 小 。
暴 蹈 g
3 料模型 .材 由于膨胀 心头 的硬度 远 大于套 管 的硬度 ,故 分
析 中将 心头按 刚性 材料 处理 ,对 于心头 的变形 不予 考虑。
用于模拟 的膨胀套管材料 的主要性能指标如 下 :弹性模量 为 20 .7×1 P ,泊 松 比为 0 3 0M a .,
维普资讯
一
1 2一
石
油
机
械
20 07年
第3 5卷
第 6期
壁厚 7m m,膨 胀 后 的 内径 为 18n 0 l m,长 度 40 0 nn u' ;膨胀 心头半 锥角 8 ,定 径段 长度 5 m。 。 0m
‘
因数与膨胀套管总轴 向位移 ( 即套管 自由端面 的 沿 z轴 方 向的 总 位 移 ) 的关 系 如 图 3所 示 。从 图
由下 面多项 式表示 : 3 .4f。 0 5 一 8 5 4 +2 . 1
: 一
3 . 2 +1. 9 20 83 1
() 1
式 中 。 —膨 胀套 管总轴 向位 移 ,m — m;
应 变( 0 ×1 )
产一 膨 胀套 管 与膨胀 心头 间 的摩擦 因数 。 2 .摩擦 因数 与所 需膨 胀力 的关 系 膨胀 套管 膨胀 过程 中的一个重 要参 数就是 推 动 膨胀 心头 运 动的推 动力 大小 ,即所 需膨 胀力 。膨胀 力 的大小 对于膨 胀 套管施 工 的难易 程度 以及膨 胀效
膨胀管膨胀后抗挤强度计算方法及影响因素分析研究
膨胀管膨胀后抗挤强度计算方法及影响因素分析研究膨胀管在下井施工中同时受到各种力学载荷的影响,管材膨胀后会发生塑性变形,同时管材的径厚比也会发生变化,为了相对精准地计算膨胀管材受载荷作用后的抗挤强度,应该系统全面地分析各种因素对膨胀管材受力后抗挤强度的影响。
本论文首先根据弹塑性力學原理,建立膨胀管在均匀外挤载荷作用下的力学模型;然后推导出计算公式,再针对膨胀管的制造缺陷进行了修正,最后提出计算模型,为膨胀管工程作业抗挤强度的计算及原因分析提供工程指导。
标签:膨胀管;抗挤强度;计算方法;抗挤原因1 膨胀管膨胀后抗挤强度计算模型建立目前,世界石油工业中应用比较普遍的挤毁压力计算公式是API公式。
在API标准中的四个挤毁压力公式中,塑性挤毁公式和弹塑性挤毁公式是目前膨胀管设计时使用最频繁的,这两个公示都是通过试验,然后将数据经过数理回归统计,最后计算求出结果的,对于下井后的高抗挤强度的膨胀管和带有明显制造缺陷的API标准膨胀管是不适用的。
本文首先建立理想圆管弹塑性挤毁计算判据,然后考虑到膨胀管的轴向尺寸和膨胀后的变形情况,根据弹塑性力学理论,把膨胀管实际的问题转变成平面应变的问题来处理。
需要做如下假设:①膨胀管管材为各方向同性的弹性体;②载荷只考虑均匀外挤力,忽略其它的荷载。
设应力函数为:φ=A lnr +Br2 lnr + Cr2+D理想圆管的抗挤强度计算式为:实际的膨胀管力学受力分析不同于理想的圆管,所以,需要对理想圆管抗挤强度的计算式给予修正:取E=207000Mpa,μ=0.3,得到理想圆管的弹性失稳临界外压为:实际膨胀管的抗挤强度与理想圆管的临界外压之间大致有以下近似关系:D—膨胀管管材的外径,mmt—膨胀管管材的壁厚,mmPc—膨胀管管材的抗挤强度,MPaPE—理想圆管的弹性失稳临界外压,MPaP—理想圆管的弹塑性挤毁外压,MPa2 膨胀管膨胀后抗挤原因分析利用计算模型,通过有限元分析以及抗挤强度强度计算模型的分析可以发现膨胀后管子抗挤强度下降,主要原因有:2.1 膨胀过程中材料的包辛格效应(Bauschinger Effect)在管柱膨胀时,内挤压力使管子沿径向向外发生膨胀,膨胀以后的工作状态下,它将承受内压力、外压力和拉力。
套管抗挤强度分析及计算
残 余 随 /MPa (a) 残余 应 力 与挤 毁压 力相 关性
外 径椭 圆度/%,壁 厚不均 匀 1/5 (b) 外径椭 圆度 、壁 厚不均 度与 挤毁 压力 相关性
\
∞ ∞ 加 ∞ ∞ ∞ O
பைடு நூலகம்
R
(c) 屈服 强度 与挤毁 压 力相关 性
lO
l5 2O
25 30
的交互作 用对 套 管抗 挤 强度 也 有 影 响 。 图 1表 明 , 总 体趋势 上 ,随外径不 圆度 、壁厚 不均 度和压 缩 残余 应力增加 ,套管的抗挤强度有所降低。但图 1(a)和 图 1(b)显 示 ,这 些 因素 对套 管 抗 挤强 度 的影 响 随 机 性很 大 。
曼
\
分析模型仅考 虑单一 因素 ,和实 际相差大 L4—7 7。
本 文利 用统 计 学 方 法 研究 了套 管 外 径 不 圆度 、
壁厚不 均度 、残余 应 力 等 因素对 套 管抗 挤 强度 的影 响 ,应用 有 限元方法 对外 径不 圆度 、壁 厚不 均 度 和平 均 残余应 力 的不 同位 置 组合进 行 了分 析 。在 上述 研 究 分析 的基础 上提 出一 个精度 较 高 、形 式 简 单 、计 算 方 便 的套 管抗 挤 强度 计 算 公 式 ,可 用 于评 价 具 体 规 格 、钢级 的套 管抗 挤 强 度 最 大 、最 小 值 ,设 计 优 化 高 抗 挤套管 和套 管柱 等工 程实践 。
为了研究不圆度壁厚不均度压缩残余应力等2有限元分析因素对套管抗挤强度的影响利用有限元模拟方法分很多文献认为外径不圆度壁厚不均度压缩残析不同组合对套管抗挤强度的影响共分析了3种规余应力等因素对套管抗挤强度的影响可用数学公式格套管4种位置组合钢级n80选取四边形8节点较准确地表述出来这与本文第1部分研究结果不分析单元有限元模拟结果如图2所示
套管有限元计算的若干问题分析
3中国石油天然气集团公司石油科技中青年创新基金资助项目。
33作者简介见本刊第19卷第2期。
地址:(100083)北京市海淀区志新西路3号938信箱。
电话:(010)62323366-2380。
套管有限元计算的若干问题分析3 张效羽33(中国石油规划总院) 张效羽等.套管有限元计算的若干问题分析12001;21(1):62~65摘 要 文章系统讨论了套管有限元计算中容易被忽视的一些问题,如加载步长、单元划分和载荷的非均匀性等因素对计算结果的影响。
分析结果表明:①加载步长对计算结果有重要影响,尤其是进入塑性阶段后,不够精细的步长会导致错误的结果。
②由于套管的形状比较简单,使人们容易忽视单元划分对计算结果的影响,事实上,即使是最简单的平面问题的应力计算,单元数量也不能太少。
尤其是计算套管的变形,沿壁厚方向只划分一层单元是不够的。
③载荷的非均匀性对套管损坏影响极大,体现在两个方面,一是载荷的非均匀性增大时,套管能承受的最大载荷急剧减小,二是在非均匀载荷作用下,套管出现一定程度的局部屈服后,即使载荷不再增大,套管的变形量仍会不断增加。
这些分析和结论不但澄清了套管有限元计算中长期存在的一些问题,还使我们对套管变形损坏的机理有了新的认识。
主题词 固井 套管损坏 套管变形 有限元法 载荷(力) 分析 大量研究表明,套管的实际载荷是复杂的非均匀载荷〔1,2〕。
众所周知,理论求解非均匀载荷作用下套管的变形十分复杂,只能在某些特殊条件下求解套管的弹性问题〔3~6〕。
至于非均匀载荷作用下套管的弹塑性及塑性变形的理论解,目前尚未看到有关报道。
鉴于理论求解十分困难,用有限元计算套管的弹塑性变形是目前常用的方法,如文献〔7〕计算了简单非均匀载荷作用下的弹塑性变形;文献〔8〕在考虑套管的椭圆度和偏心度情况下计算出了套管的弹塑性变形,并给出了考虑椭圆度和偏心度时套管的挤毁方程。
由于套管的外形比较简单,使人们往往忽视加载步长、单元划分等问题对计算结果的影响,习惯用简单加载方式和少量的单元划分进行套管的变形计算。
膨胀管道的有限元仿真分析研究
的轴对称性 ,符合有 限元理论 中建模要求 ,因此
通过A NS YS 有 限元 分 析 软件 建 立 膨 胀 管 的力 学 模
型 ( 如图1 表示 )。
在 模 型 中 ,作 为 接 触 目标 面 时 活 塞 的 圆 周
但是作为 我们 国内 ,可膨胀技术 目前处在探索和
研 究 的初试 阶段 。
外表面 ,即为刚体。而接触体为膨胀套管 内壁 ,
即为 变 形 体 。综 合 分 析 得 出膨 胀 管 膨 胀 过 程 是 属
基金项 目:① 山东省 自然科学基金 ,基金号 :Z R 2 0 1 0 A M0 0 2 ;② 山东省科技攻关项 目 项 目号 :2 0 0 6 G G 3 2 1 0 0 0 1 。
在 国内生产 中,将可膨胀管技术广泛推广 ,
目前 还需 要 诸 多 问题 进 行 深 入 的探 讨 研 究 , 比如 生 产 中根 据 实 际要 求 与 尺寸 规 格 来 进 行 的膨 胀 机 构设 计 和 制造 、设 计 悬 挂 与 密 封 机 构 、设 计 相关 监 测装 置 、标 定 膨 胀 管 材 料 及 膨 胀 后 材 料 及 套 管 的性 能标 准 、对 螺 纹 联 接 密 封 性 和 强 度 的研 究 、 钻加 扩相 关技术 的研 究 等 。
/
, 。
,
性 的研 究 。
,
/
3 膨 胀 过 程 的仿 真 分析 研 究
O £ 1 0 4
f
—
6 5 8 I 1
利 用 ANS YS 有 限 元 分 析 软 件 进 行 膨 胀 管 膨
胀 过 程 仿 真 分 析 的过 程 就 是 基 于我 们 建 立 的可 膨 胀 管 膨 胀 过 程 的 非 线 性 有 限 元 分 析 模 型 ,对 其 求
38-套管抗挤毁强度主要影响因素试验研究
按照如图 1 所示的位置对挤毁试样进行几何尺 寸测量 , 布置 5 个 横 截 面 , 每 个 横 截 面 设 置 8 个 点, 。 用 游 标 卡 尺 分 别 测 量 E- 每个点间隔 4 5 ° F、 G- H、 用超声波测厚仪测量每个 M- N、 O- P 方向 的 直 径 , ) ) 点处的实际壁厚 。 分别按照式 ( 计算套管的 1 2 ~( 外径椭圆度和壁厚不均匀度 。
石 油 矿 场 机 械 O I L F I E L D E U I PME N T Q
( ) : 2 0 1 2, 4 1 6 3 8~4 2
( ) 文章编号 : 0 0 1 4 8 2 2 0 1 2 0 6 0 3 8 5 1 3 0 0 - - -
等: 套管抗挤毁强度主要影响因素试验研究 1 卷 第 6 期 娄 琦 , 第4
·3 9·
( 、 外径椭圆度和壁 厚 不 均 匀 度 ) 屈服强度和残余应 力等是影响套管抗 挤 毁 性 能 的 主 要 因 素 ; 对于确定 钢级和规格的套 管 , 椭 圆 度、 壁 厚 不 均 匀 度、 屈服强 目前尚存在不同的 度等对抗挤毁强度 的 影 响 程 度 ,
] 5 1 - : / 、 套 管 的 钢 级、 几何缺陷 究表 明 [ 径厚比( D t)
1 0 2 0 1 1 2 2 ① 收稿日期 : - - , 娄 琦( 女, 山东齐河人 , 工程师 , 硕士 , 毕业于中国石油大学( 华 东) 材 料 学 专 业, 现从事油井管试验研 1 9 8 1 作者简介 : -) : 究工作 , E-m a i l u c l 6 3. c o m。 @1 p q
1 1 1 1 1 2 , , , Z Z HAN YANG Z L l l OU Q i HANG G u a n u HANG D a n X i n i P e n HANG Y u - - , g g,
基于有限元模型的油井套管受力情况分析
2 计 算结果 分析
在 均 匀 水 平 地 应 力 条 件 下 , 果 地 层 为 横 观 各 向 同性 , 如
一
3 O 一 8
l 有 限元计 算模型 来自套 管 起 到 加 强 保 护 的 作 用 。而 在 一 般 的 钻 井 设 计 中 , 于 安 异 性 , 管 内壁 处 的 应 力 均 呈 现 非 均 匀 分 布 规 律 。其 原 因 基 全的考虑 , 常忽 略 水 泥 环 的 影 响 。本 文 也 作 此 处 理 , 以便 更 清 可 能 有 两 点 : () 管 的 刚 度 远 远 大 于 地 层 , 此 , 管 承 受 了 绝 大 1套 因 套 楚 的认 识地 层力 学 性 质各 向异性 对 套 管应 力 的影 响规 律
径 为 17 1 5. mm, 管 弹 性 模 量 2 0GP , 松 比 0 2 , 层 [ 3李 军 , 套 1 a泊 .6地 2 陈勉 , 广 清 , 辉 . 张 张 易坍 塌 地 层 椭 圆形 井 眼 内套 管 应 力 的 弹性 模 量 E —3 P , z 2 P , l= 7 5GP 。 1 0G aE 一 0G a G z . a 有 限 元 分 析 [ . 油 大 学 学报 ( 刀 石 自然 科 学版 ) 2 0. ,0 5
中图分类号 : B T 文献标 识码 : A 文 章 编 号 :6 23 9 (0 0 1.3 00 1 7—1 8 2 1 ) 30 8— 1
套 管损坏是油 田开 发 中后期 面 临 的重 大技 术难 题 , 近 那 么 套 管 所 受 的应 力 也 是 均 匀 分 布 的 。而 当 地 层 为 各 向 异 年 来 呈 现 愈 演 愈 烈 之 势 , 石 油 安 全 生 产 构 成 严 重 威 胁 。 性 性 质 时 , 管 内壁 处 的应 力 则 由 均 匀 转 化 为 非 均 匀 分 布 , 对 套
套管挤毁试验研究与有限元分析
I 5 10 【 1 0 I 5
r, 、t 、 ( :
/ 9
1 试验方 案及 结果
1 1 试 验 方 案 .
利用 套管 挤毁 试验 机和 水下 应变 测试 系统 进
图 1 应变片粘贴方案
维普资讯
焊 管
( ) 应变 片进 行绝 缘 防护 ; 6对
壁粘 贴应 变片 的方 法 , 究 了套 管挤 毁 失效 过 程 中的 应 变情 况。 同 时 , 考虑 套 管残 余应 力、 研 在 几何缺 陷等 因素的 条件 下 , 建立 了预 测 套 管挤 毁 失效压 力的有 限元模 型 , 并根据 试验 结 果对模 型进行 了修 正 。利 用该修 正 的有 限元模 型 , 算 了套 管 的挤 毁压 力。试 验 结 果 和有 限元 分析 计 结果表 明 , 该模 型具 有较 高 的计算精 度 , 以用 来计 算套 管的挤 毁失 效压 力 。 可 关 键词 :套 管挤 毁 ;挤 毁 压 力 ;有 限元 分析 ;试 验研 究
表 2 试样 力学性能和残余应 力
本 身存 在缺 陷 , 致外 壁不 同点 的变形不 同 , 以 导 所 应 变不 同 。
试验 时之 所 以 没有 一 直 加 载 , 到将 套 管 挤 直 坏 , 因为验证有 限元 模型的需要 。根据试样 的几 是 何参数 、 材料力学性 能 、 应力等 指标 , 残余 建立 有限
套 管挤 毁 试 验 研 究 与有 限元 分 析
常 龙 ,高连 新 ,王 为 民
( . 东理 工 大学 机 械与动 力工 程学 院 ,上海 2 0 3 ; 1华 0 2 7 2 上海 宝 山钢铁 集 团公 司 ,上 海 2 10 ) . 090
摘
要 :预 测套 管 的挤 毁 失 效压 力一 直是 管柱 力学研 究 的热点 , 对这一 问题 , 用在套 管 外 针 利
P110套管抗外压挤毁强度的有限元分析验证
P110套管抗外压挤毁强度的有限元分析验证黎新春;王洪兵【摘要】采用有限元分析软件对套管抗外压挤毁的影响因素进行验证分析,其中主要分析P110钢级Φ139.70 mm×7.72 mm规格套管管体的几何尺寸如外径、壁厚、椭圆度及管体的机械性能对管体抗外压挤毁能力的影响;对比模拟结果与实物外压挤毁试验结果、二维与三维模拟试验结果,并分析内压加载标准大气压对模拟结果的影响.分析认为:管体椭圆度和壁厚对管体抗外压挤毁强度影响明显,在实际生产中必须加以控制.【期刊名称】《钢管》【年(卷),期】2017(046)006【总页数】6页(P16-21)【关键词】套管;抗外压挤毁;有限元;设计验证;几何尺寸【作者】黎新春;王洪兵【作者单位】山东墨龙石油机械股份有限公司,山东寿光262703;山东墨龙石油机械股份有限公司,山东寿光262703【正文语种】中文【中图分类】TG335.71;TE931+.2随着全球经济的不断发展,人类对油气能源的需求不断增大,使得国内外各大油气田开发公司不断扩展其生产规模,也就使得具有恶劣井况的油井不断出现。
复杂井况的出现促使各油井管生产厂家不断开发出适应新井况的特殊用途油井管[1-2]。
高抗挤毁套管作为该类特殊用途油井管中的一种,其市场需求量越来越大,就要求各油井管生产厂家迅速开发生产此类套管;但在高抗挤毁套管的开发过程中,需要不断地对套管的抗外压挤毁能力进行验证,而目前作为套管的外压挤毁试验各生产厂家能做的不多,若外委评价,试验周期及费用也是各生产厂家不可回避的一个问题[3-10]。
因此就需要有一种简单有效的办法,在开发试验过程中来代替这些繁杂的实物试验。
山东墨龙石油机械股份有限公司采用一种有限元软件对套管抗外压挤毁的各有关影响因素进行验证分析,其中主要分析了管体的几何尺寸如外径、壁厚、椭圆度及管体的性能对管体抗外压挤毁能力的影响,使企业在开发高抗挤毁套管时更有针对性,为企业开发和生产高抗挤毁套管提供了一种便捷的验证方法,并使企业开发高抗挤毁套管的周期大大缩短。
套管抗挤毁强度主要影响因素试验研究
4 1卷 第 6期 第 3 8页
石 油 矿 场 机 械
0I L FI ELD EQUI M ENT P
2 1 4 ( )3 ~ 4 0 2, 1 6 : 8 2
o
o
文 章 编 号 :0 1 3 8 ( 0 2 0 — 0 8 0 1 0 — 4 2 2 1 ) 60 3 — 5
套 管抗 挤 毁 强度 主要 影 响 因素试 验 研 究
娄 琦 张广 路 张 丹 韩 新 利 杨 鹏 张 钰 , , , , ,
(. 国 石 油 集 团 石 油 管 工程 技术 研 究 院 , 安 70 6 ;. 疆 油 田分 公 司 物 资供 应 总 公 司 , 鲁木 齐 8 0 6 ) 1中 西 1 0 5 2新 乌 30 8
LOU Z ANG a gl Z Qi, H Gu n —u , HANG n , AN n l , Da H Xi-i YANG n Z ANG Yu Pe g , H 。
(. 1 CN PC Tub l odsRe e c I tt t X i an 7 00 u ar Go sar h nsiu e, ’ 1 65, i a: ( n
中图分类 号 : 9 127 TE 3 . 0 文献标 识码 : A
Ex r m e t lS u y o n l e c c o so sn la e Re it n e S r n t pe i n a t d n I fu n e Fa t r fCa i g Co l ps ssa c te g h
2 Mae ilS p y C mp n Xija gOi ed C mp n Ur mq 3 0 8 C ia . tra u pl o a y, n in l l o a y, u i8 0 6 , h n ) fi
油井套损原因分析及预测方法探讨
油井套损原因分析及预测方法探讨摘要:套管在保护井壁稳定性及保证油气井正常生产中发挥重要作用,由于套管长期埋藏于地下极为恶劣的工作环境,容易发生物理、化学损坏,一旦发生严重的损坏就不得不停产修复,甚至报废,给油田带来巨大的经济损失。
因此,加强对油井套管损坏原因分析,做好套损预测,以便采取有效措施降低套损,对于保障油田正常生产意义重大。
关键词:油井;套损;原因分析;对策1 前言套管是保护井壁及井内设备隔开各层流体,保证油、气、水井生产活动正常进行的钢材管道。
随着生产活动的进行,长期埋藏于地下套管处于极为恶劣的工作环境,套管将迅速地发生物理、化学损坏,一旦发生严重的损坏就不得不停产修复,甚至报废,给油田带来巨大的经济损失。
油田投入开发以后,随着生产时间的延长,开发方案的不断调整和实施,特别是注水开发的油藏,由于地质、工程和管理等方面的原因,油、水井套管技术状况不断变差,甚至损坏,造成油井产量降低,严重的导致油井报废,加强对油井套管损坏原因分析,做好套损预测,以便采取有效措施降低套损,对于提升油井产量具有重要意义。
2 套损原因分析2.1 地质因素地质因素是造成套损的主要原因,它包括构造应力、层间滑动、泥岩膨胀、盐岩层蠕动、油层出砂、地面下沉及油层压实等。
(1)围岩压力。
钻后井眼周围的岩石中出现了临空面,原来的平衡状态遭到了破坏。
当应力集中处的应力达到围岩的屈服极限,就有塑性变形发生,这种变形受到套管和套管外水泥壳的限制,同时套管也受到围岩的反作用而产生变形损坏。
(2)泥岩膨胀和蠕变。
岩石具有蠕变和应力松弛的特征,岩石种类不同,其蠕变程度也不同,即使在自然地质条件下,岩石也会发生蠕变。
泥岩中的粘土矿物尤其是蒙托石、伊利石、高岭石,它们遇水会膨胀并发生蠕动。
由于套管阻挡了这种蠕变和膨胀,就使套管外部负荷增加,随着时间的增长,该负荷会增大,当套管的抗压强度低于该外部负荷时,套管就会被挤压、挤扁乃至错断。
(3)现代地壳运动、地震和滑坡。
套管膨胀后挤毁强度的有限元分析
套管膨胀后挤毁强度的有限元分析西安石油大学机械工程学院 张建兵 崔志强膨胀套管在膨胀芯头的作用下膨胀,其径向尺寸以及厚度都会发生变化,并且膨胀后的残余应力以及制造缺陷在膨胀后的加剧都会对膨胀后套管的挤毁强度产生影响。
本文,笔者以L–80套管和P–110套管为例,对这两种套管在不同的膨胀率条件下,径向尺寸以及厚度的变化对套管挤毁强度的影响进行有限元分析,以探求膨胀率与套管挤毁强度的关系。
一、模型建立根据套管的结构形式及工作状况,在不影响问题实质的前提下,建立合理的套管有限元计算模型。
由于套管加固模型为轴对称,而轴对称平面中的两个位移分量可以确定物体的应变和应力状态,故可将问题简化成平面模型。
在建模时,采用了如下假设。
1.套管材料为各向同性的均匀弹性体。
2.套管无限长,并忽略残余应力的影响。
3.套管假设为理想套管,忽略几何因素,如套管膨胀率等的影响。
二、模型的网格划分石油套管下井、固井后,套管、水泥环和岩石紧密结合在一起,取管体径向横截面作为分析对象,采用平面三角形边形3节点单元划分。
在计算时,为消除整体刚度矩阵的奇异性,对套管的长轴和短轴处切线方向的自由度进行约束,使套管的长轴和短轴处只有径向位移而无切向位移。
三、材料参数套管膨胀后材料的屈服强度会稍微增加,L–80在膨胀率达到20%时,其抵抗外压强度大约下降30%。
套管膨胀后环向压缩残余应力对套管挤毁强度的影响要大于材料包辛格效应的影响。
由于目前对套管膨胀后材料屈服强度的变化情况没有确切的计算公式,所以在此假设膨胀率与屈服强度的变化率成线性关系,并以此为条件计算不同膨胀率下材料的屈服强度。
模型的材料特性见表1。
四、几何参数套管的几何参数是进行有限元分析的基础,套管几何参数的具体取值见表2。
五、套管有限元分析过程在进行有限元计算时,套管模型包括理想圆形套管及膨胀后套管两种情况,假设套管膨胀后仍为理想圆形套管,并忽略套管变形后产生的残余应力;不考虑套管的实际工作条件而假设套管的所加载为均匀载荷。
基于有限元的塑性岩层套管损坏分析
维普资讯
工 程 地 质 计 算 机 应 用
2 0 年 第 1期 07
总 4 5期
2 3
岩 、 岩在 长期水 浸作 用 下 , 页 岩 体 发生膨 胀 、滑移 , 终 导致整 最
个套管发生弯 曲变形 ( 2 。 图 ) 2 3套管错断 .
套 管 错 断 是 最 严 重 的 套 管 变形 类 型 ,即套管 上 、下 断 口发
壁 厚 () 径 厚 比 t ( 咖)
l.4 0 5
通 过 A sS模拟 不 同壁 厚套管 在不 NY
非 均布 载荷 外挤 载荷 长轴 (P M a )
2 . 30
同非均匀载荷 下 的最大位移 量可 以发
现 ,对 于 相 同壁 厚 的套 管 ,随着 非均 布 载 荷增 大 ,套管 最 大位移 量也 相应 增加 ;
采用 19 7 8 3. 、N 0套管 ,抗拉强度
Y= 6 .Ma P 52 5P ,非 均布 载荷 形 式 为椭 圆载 荷 ,长 轴 a 、短轴 b 。利 用 AS S对 套管 NY 施加 不 同数 值 的椭 圆载荷 , 至套管 发生 直 屈服破 坏 ,得到 模拟 结果 如表 2 。
甚至 滑移 的岩层 。塑 性岩层 主 要包括 泥 岩 、页岩 和盐岩 等 。塑性 岩层 导致 套管 损坏主 要是 塑
性岩层的塑性流动和滑移。当埋藏到一定深度或上覆地层达到一定厚度时, 塑性岩层在上覆 地层的载荷压力或地应力作用下发生塑性蠕变, 塑性蠕变 的岩层就会对处在其中的套管发生 挤压、剪切、拉伸等力的作用, 当这种挤压力大于套管抗挤毁强度或拉伸极限时, 套管就会发 生缩径 、弯曲变形甚至错断。另外 ,当塑性岩层具有一定倾角时, 高压注水 串入塑性岩层的
资料表明大庆油田有 7% 0左右的套 田约 I3 /
页岩气开采用套管抗外压挤毁性能试验研究
18试验与研究页岩气开采用套管抗外压挤毁性能试验研究张旭,陈玉鹏,周家祥,吴永超,吴亮亮(天津钢管制造有限公司,天津300301 )摘要:通过实物试验和有限元分析方法,研究页岩气套管在不同工况条件下的抗外压挤毁性能及主要变形形貌。
研究发现,套管抗外压挤毁性能随狗腿度和局部缺欠程度的增加而降低;有限元分析的变形形貌与实际损坏形貌相同,有限元计算分析结果与实物试验具有较高的一致性。
对现有试验设备无法挤毁的厚壁管,可采用有 限元方法进行挤毁试验仿真分析。
关键词:页岩气用套管;抗外压挤毁性能;极限挤毁;实物试验;有限元中图分类号:TG115.5; TE931+.2 文献标志码:B文章编号:1001-2311(2020)06-0018-04Experimental Study on Resistance againstExternal Collapse of Shale Gas CasingZHANG Xu, CHEN Yupeng, ZHOU Jiaxiang, WU Yongchao, WU Liangliang(Tianjin Pipe Corporation, Tianjin 300301, China )Abstract :The resistance against external collapse and main defonnation morphology of the shale gas casing under different working conditions are studied by the full-scale test and the finite element analysis (FEA). The results show that the bearing capacity decreases with the increase of the dog leg degree and the local defect degree, and the defonnation morphology resulting from the FEA is the same as the actual damage morphology; and the FEA result has a high consistency with that of the full-scale test. For the heavv-wall pipe which can not be collapsed with the existing test equipment,the FEA method may be used to conduct the simulation analysis of the collapse test.Key words:shale gas casing; resistance against external collapse; ultimate collapse; full-scale test; FEA长宁-威远地区页岩气储量丰富,但随着开采 力度的加大,生产套管的变形情况越来越严重。
管道挤压截流有限元模拟与试验研究
管道挤压截流有限元模拟与试验研究
管道挤压截流有限元模拟是一种风行的管道设备流动模拟方法,它有许多应用,包括
非弹性现象计算,因此,它已成为管道设备的重要计算工具,对于管道设备的优化设计、
检测以及分级预测具有重要意义。
本研究利用有限元模拟方法研究了管道挤压截流结构变
形过程,采用相应材料的实验数据获得塑性模量和摩擦系数,实验中还考虑了线性抗张力,建立了完善的有限元模拟模型,以研究管道挤压截流结构变形过程。
该模型在Ansys Workbench集成环境下仿真计算,并通过实验测量验证模型的精度。
结果表明,挤压截流结构被推动出口时,它的变形非均趋势发生在保持较大位移处,
输出曲线和位移-应力曲线之间具有较好的分歧。
实验与模拟结果表明,有限元模拟结果
与实验结果良好地符合,证明本文模型及计算流程的正确性和可靠性。
本研究的成果既可
用于可靠性评估,也可用于结构力学性能的优化设计,为管道技术的提高提供了重要的理
论基础。
膨胀管道的有限元仿真分析研究
膨胀管道的有限元仿真分析研究刘艳蔚;文洪莉;汤受鹏【摘要】膨胀管技术是二十一世纪石油钻采行业中最有发展前景的一项技术.利用有限元分析软件对于膨胀管的整个膨胀过程进行分析,从分析所得出的数据来寻找膨胀工具模角与膨胀变形力之间的关系,进而为设计膨胀工具及制定膨胀工艺参数提供合理的理论依据.【期刊名称】《铝加工》【年(卷),期】2013(000)004【总页数】3页(P24-26)【关键词】ANSYS有限元;工具模角;膨胀变形【作者】刘艳蔚;文洪莉;汤受鹏【作者单位】山东商务职业学院,山东烟台264670;山东商务职业学院,山东烟台264670;山东商务职业学院,山东烟台264670【正文语种】中文【中图分类】TG761 膨胀管技术研究状况最早在二十世纪80年代出现了对膨胀管技术研究,在90年代中期以后发展尤其迅速,在二十一世纪室友钻采行业中,膨胀管技术被认为最有发展前景的一项尖端技术。
目前,在钻井、完井及开采、修井等作业过程中,技术人员将膨胀管技术运用于其中,从技术方面来讲,它能解决井眼变径问题,而从生产方面来讲该技术的运用可以节约大量的生产成本。
尤其在修复损坏套管技术上成为当今快速解决问题恢复生产有效的技术措施。
可膨胀管技术(ETT)分为两个分支:一分支是可膨胀割缝管(EST)技术,另一分支是可膨胀实体管(SET)技术。
国际上,两种不同的技术均充分运用于实际生产中同时取得了很好的效果。
但是作为我们国内,可膨胀技术目前处在探索和研究的初试阶段。
在国内生产中,将可膨胀管技术广泛推广,目前还需要诸多问题进行深入的探讨研究,比如生产中根据实际要求与尺寸规格来进行的膨胀机构设计和制造、设计悬挂与密封机构、设计相关监测装置、标定膨胀管材料及膨胀后材料及套管的性能标准、对螺纹联接密封性和强度的研究、钻加扩相关技术的研究等。
2 膨胀管力学模型建立根据实际生产情况,膨胀管整体由膨胀体以及膨胀管两部分组成,而其结构本身具有很明显的轴对称性,符合有限元理论中建模要求,因此通过ANSYS有限元分析软件建立膨胀管的力学模型(如图1表示)。
非常规油气井用套管抗挤毁性能有限元分析
非常规油气井用套管抗挤毁性能有限元分析
汪强;晁利宁;白天娇;焦炜;苑清英;杨晓龙;郭鹏
【期刊名称】《焊管》
【年(卷),期】2024(47)3
【摘要】针对实物套管的几何尺寸缺欠、屈服强度变化、屈服强度周向分布不均等因素,建立了含缺欠的套管有限元模型,并基于弧长法进行了套管抗挤毁性能分析,研究了均匀外压作用下,几何尺寸缺欠、屈服强度变化对套管的抗挤毁性能影响规律。
通过有限元分析得出,套管尺寸公差在要求范围内时,当管体几何形状存在椭圆度和壁厚不均度缺欠时,椭圆度对套管抗挤毁性能的影响程度大于壁厚不均度;在套管椭圆度和壁厚不均度一定的情况下,管体的抗挤毁结果随着屈服强度的升高而增加,模拟计算结果与理论计算结果差值不断减小;平均屈服强度一定时,管体屈服强度沿周向分布越均匀,套管的抗挤毁性能越好;周向屈服强度越均匀,管体的抗挤毁强度越好。
结合有限元分析与实物试验结果可以得出,通过测量套管实物最小壁厚和最大椭圆度等几何尺寸缺欠,可更精准地预测套管外压挤毁性能。
【总页数】7页(P28-34)
【作者】汪强;晁利宁;白天娇;焦炜;苑清英;杨晓龙;郭鹏
【作者单位】中油国家石油天然气管材工程技术研究中心有限公司;中国石油宝鸡石油钢管有限责任公司;中石油煤层气有限责任公司北京物资分公司
【正文语种】中文
【中图分类】TE375
【相关文献】
1.P110钢级Ф139.7mm×10.54 mm高抗挤套管r抗挤毁性能分析及挤毁强度预测
2.套管内壁磨损对其抗挤毁性能影响的有限元分析
3.抗挤毁性能分析及高抗挤毁P110套管的设计
4.抗挤毁性能分析及高抗挤毁P110套管的设计
5.油套管抗挤毁性能的有限元分析
因版权原因,仅展示原文概要,查看原文内容请购买。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性,平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益,请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间:9:00-18:30)。
术在 我 国得 到较 快 发 展 , 其在 理 论 方 面 国 内学 者 尤 做 了大量 的研究 , 主 要 集 中在 套 管 膨 胀 过程 的力 但
着手 分析 了套管膨胀 后 的挤毁情 况 , 为后续 的有 限元 分 析提供 了套管 膨胀后挤毁失 效的力学判断标准 。
1 1 二 维 力 学 模 型 .
收 稿 日期 :0 9 0 — ; 回 日期 : 0 9 0 — 4 20 — 7 1 改 7 2 0 — 9 1
胀过 程 中残 余应 力 的存 在 , 以及 残 余 应 力 和膨 胀 过
程 的密切相 关性 导致 膨胀 后 的抗挤毁 性 能更难用 解 析方 法求得 精 确解 。为此 , 笔者 采用 有 限元法 , 分析 了抗 挤毁 压 力 和 膨 胀 后 实 体 管 中残 余 应 力 和 D/ t ( 膨胀 后 实体管 的直径 和 厚 度 比) 间 的关 系 , 建 之 为 立膨 胀管 膨胀 后 的挤 毁压 力方 程提 供 了数据支 持 。
可 膨胀 套管 技术 最早 由壳 牌公 司在 2 O世纪 9 0 年 代提 出 , 要 用 于 封 堵 复 杂 地 层 、 管 修 复 等 领 主 套 域, 以达到 用 同一 尺 寸 的套管 代 替 现 行 多层 套 管 的
目 的 , 而 保 证 同 一 井 眼 内 多 个 复 杂 地 层 的 钻 进 安 从 套 管 膨 胀 后 的 挤 压 分 析 目前 还 没 有 很 成 熟 的理
第3 7卷 第 6期
20 0 9年 1 月 1
石
油
钻
探
技
术
Vo_ l 37. o N .6 NOV 2 9 ., 00
PE TR(IEUM DRI I ; TECHN1 ) II N( QUES
“6 ” 划 专 栏 8 3计
套 管 膨 胀 后 抗 挤 毁 性 能 的 有 限 元 模 拟 分 析
使 用 的一 个 重要参 数 。 目前关 于套 管 的挤毁 强度计 算 一般 采 用 的是 2 0世 纪 6 0年 代 美 国公 布 的 AP I 5 3标 准口 C 。但 该 标 准 中计 算 挤 毁 强 度 的公 式 主 要 适用 于未 膨胀前 套 管挤毁 强度 的计算 。国外对 实
体 管 膨 胀 后 的 抗 挤 毁 性 能 分 析 已 经 有 一 些 理 论 研
陈功 剑 李 春 福 申文 竹 王 绍 先 李 作会 朱 海 波
6 0 0 ; .胜 利 石 油管 理 局 钻 井 工 艺 研究 院 , 1502 山东 东 营 271) 5 0 7
( .西 南 石 油 大 学 油 气 藏 地 质 与 开 发 工程 国家 重 点 实 验 室 , I 都 1 NJ 成 r
为径 向许用 应力 ; 为 周 向许 用 应力 ; i 内压 ; P 为
P 为外 压 。
膨 胀 套 管 的膨 胀 过程 是 一 种 高度 非 线性 行 为 , 很 难 用解析 方法 求得 精确 解 。膨胀后 的套 管 由于膨
式 ( ) 叫 L me方 程 , 一 种 屈 服 挤 毁 方 程 。 mm, 采用 塑性 屈 服
在 较 大缺 陷 , 以及 随 着 套 管 膨 胀 后 残 余 应 力 增加 , 胀 后 套 管 的 挤 毁 强 度 降 低 。 膨 关 键 词 : 胀 套 管 ; 压 强度 ; 余 应 力 ; 限 元 法 ; 学模 型 膨 抗 残 有 力
中 图分 类 号 : TE2 1 文献标识码 : A 文 章 编 号 :0 1 0 9 ( 0 9 0 — 0 8 O 1 0 —8 0 2 0 ) 60 1一 4
摘 要 : 用 弹 塑 性 有 限 元 建 立 了可 膨胀 套 管膨 胀 和 挤 毁过 程 的 力 学模 型 , N 0铜 级 材 料 的 ¨ 4 3 mm 膨 采 对 8 .
胀 套 管在 不 同膨 胀 率条 件 下膨 胀 后 的 挤 毁 强度 进 行 了计 算 , 出 了采 用 A I C 给 P 3标 准 和 有 限 元 法 计 算 的 膨 胀 后 套 5 管挤 毁 强度 以及 膨 胀 后 挤 毁 强度 与残 余 应 力之 间的 关 系 曲线 , 现 用 A I C 发 P 3标 准 计 算 膨 胀 后 套 管 的 挤 毁 强度 存 5
而 套 管 膨 胀 后 的抗 挤 毁 性 能 是 膨 胀 套 管 能 否 在 井 下
在 外 压 的作 用下 , 套管 发生 挤毁 破坏 , 破坏机 其
理 十 分 复 杂 。二 维 情 况 下 , 用 弹 性 力 学 理 论 , 设 利 假 挤 毁 压 力 只 和 套 管 的 D/ 和 屈 服 强 度 有 关 , : t 则
学分 析 , 膨胀 锥位 移对残 余应 力 的影 响[ 、 如 9 膨胀 锥 ]
角 的影 响m] 摩擦 系数 的影 响_ 、 1 和套管 塑性理 论 等方 面 。关 于 套 管 膨 胀 后 的 管 材 性 能 研 究 还 比较 少, 尤其 对膨 胀 后 套 管 抗 挤 毁 性 能 的 研 究 还 较 少 。
1 基 础 力 学 模 型
全 , 高钻 井作业 效 率 , 提 降低 钻井 成本 。该 技术 最近
6a在 石 油 工 程 中应 用 越 来 越 广 泛 [ ] 近 几 年 该 技 1 ,
论公式 , 其力学模 型均 是在简化 的条件下 建立 的。笔
者 从 套 管 受 外 挤 力 的 二 维 力 学 模 型 和 三 维 力 学 模 型
与筹
l I一 ± 二! ±
r (: r) 。 r 一
㈩
式 中 , 任 意 半 径 为 套 管 内 径 ;。 套 管 外 径 ; r为 r为
究 ] 国 内还 鲜 见 相 关研 究 , 且 国外 目前 也 没 有 , 而
统一 的膨胀 套管 挤毁 强度计 算 的理论 公式 。