玻璃幕墙结构常用计算表格
幕墙计算大全(吐血之作)
第一章玻璃面板计算第一节中空夹胶玻璃面板计算（屋面）采光顶的玻璃面板的配置为8mm+12A+6mm+1.52 PVB+6mm钢化中空夹胶玻璃，面板的最大尺寸为1925mm×2000mm。
计算标高为24米。
局部风压体型系数μs1取0.8。
1. 玻璃荷载计算1.1 风荷载标准值为W k＝βgZ·μs1·μz·W o＝1.879×.8×.905×.45＝.612KN／m2风荷载体体形系数按照屋面取为0.8。
根据《建筑幕墙》GB/T21086-2007附录B第B.2.1.1.1的规定，风荷载不小与1.5Kpa.取W k＝1.5KN／m21.2 玻璃自重标准值为：q k0＝γ玻·t×1.2＝25.6×20×1.2/1000＝0.62 KN／m21.3 活荷载标准值为： L k＝0.5KN／m21.4 雪荷载根据《建筑结构荷载规范》第6节：S k＝μr·S o＝2×0.4＝0.8 KN／m2因雪荷载大于活荷载，且雪荷载与活荷载不同时组合，因此荷载组合时不考虑活荷载。
1.5 校核玻璃挠度荷载工况：玻璃面板的等效厚度：t d= 0.95(t13+t23+t33)1/3 =9.3mm工况1：1.0W k -1.0q ky =1.5KN／m2-0.62 KN／m2=0.88KN／m2（方向竖直向上）工况2：1.0q ky+1.0 s k =0.62 KN／m2+0.8 KN／m2=1.42KN／m2（方向竖直向下）1.3 校核玻璃强度荷载工况：采用8mm+12A+6mm+1.14 PVB+6mm的钢化夹胶玻璃，根据《玻璃幕墙工程技术规范》第6.1.4条规定，中空玻璃的外层玻璃分配的风荷载是内层玻璃的1.1倍，夹胶玻璃的外片及夹胶玻璃的内片分配的风荷载一样，只需计算外片玻璃即可。
工况3：对于外片玻璃分配的风荷载为：W ko=1.4W k×1.1×t13/(t13+t23+t33)=1.4×1.5KN／m2×1.1×83/(83+63+63)=1.28KN／m2（方向竖直向上）对于外片玻璃的自重荷载为：q ko =1.0q k= 25.6×8×1.2/1000=0.25 KN／m2（方向竖直向下）外片玻璃的荷载：W ko+ q ko=1.28 KN／m2-0.25 KN／m2=1.03 KN／m2（方向竖直向上）工况4：对于外片玻璃的自重荷载为：q ko =1.0q k= 25.6×8×1.2/1000=0.25 KN／m2（方向竖直向下）对于外片玻璃的雪荷载为：s ko =s k×1.1×t13/(t13+t23+t33) = 1.1×0.8KN／m2×83/(83+63+63)=0.48 KN／m2（方向竖直向下）外片玻璃的荷载：1.2q ko+ 1.4s ko=1.2×0.25 KN／m2+1.4×0.48KN／m2=0.972KN／m2 （方向竖直向下）2. 玻璃挠度计算玻璃简化为四边简支面板，利用有限元软件ANSYS计算玻璃板块，建立玻璃板块的有限元模型如下：此处的玻璃变形如果采用小变形理论计算，则挠度大于玻璃的厚度，所以此处的玻璃挠度计算采用大变形理论。
玻璃幕墙计算表
幕墙工程设计计算书玻璃幕墙结构设计计算基本参数: 幕墙计算处标高(米） 70设计层高Hsjcg(米): 2.9分格宽(米) B= 1.3分格高(米) H= 1.3抗震设防烈度7一、幕墙承受荷载计算：1. 风荷载标准值计算: 本幕墙设计按50年一遇风压计算 Wk: 作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m^2) Wo:东莞50年一遇十分钟平均最大风压(kN/m^2): 0.65根据现行<<建筑结构荷载规范>>GBJ9-87附图 (全国基本风压分布图)中数值采用2.25βz: 瞬时风压的阵风系数取：1.5μs: 风荷载体型系数:按C类区计算 μz: 计算高处风压高度变化系数:1.552μz=0.713(Z/10)^0.4= Wk=βz×μz×μs×W0 (5.2.2)= 3.745 kN/m^22. 风荷载设计值:W: 风荷载设计值: kN/m^2 rw: 风荷载作用效应的分项系数：1.4 按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ 102-96(5.1.6)条规定采用 W=rw×Wk= 5.243 kN/m^23. 玻璃幕墙构件重量荷载：GAk:玻璃幕墙构件(包括玻璃和铝框)的平均自重: 400 N/m^2Gk: 玻璃幕墙构件(包括玻璃和铝框)的重量:H: 玻璃幕墙分格高(m): 1.3B: 玻璃幕墙分格宽(m): 1.3Gk=400×B×H/1000 =0.676kN4. 地震作用: 垂直于玻璃幕墙平面的分布水平地震作用: qEAk: 垂直于玻璃幕墙平面的分布水平地震作用 (kN/m^2) βE: 动力放大系数: 可取5.0 按5.2.4条规定采用0.016αmax: 水平地震影响系数最大值: 按5.2.4条规定采用 Gk: 玻璃幕墙构件的重量(kN): 0.676B: 玻璃幕墙分格宽(m): 1.3H: 玻璃幕墙分格高(m): 1.3qEAK=3×αmax×GK/B/H (5.2.4)=0.16kN/m^2二、玻璃的选用与校核:[1]、玻璃规格BxH本工程选用玻璃种类为: 钢化玻璃1. 玻璃面积: B: 玻璃幕墙分格宽(m): 1.3H: 玻璃幕墙分格高(m): 1.3A: 玻璃板块面积(m^2): A=B×H= 1.692. 玻璃厚度选取: W: 风荷载设计值(kN/m^2): 5.243A: 玻璃板块面积(m^2): 1.69K3: 玻璃种类调整系数: 3试算: C=W×A×10/3/K3 =9.845T=2×(1+C)^0.5-2 = 4.586mm玻璃选取厚度为(mm): 83. 玻璃板块自重: GAk: 玻璃板块平均自重(不包括铝框): t: 玻璃板块厚度(mm): 8玻璃的体积密度为: 25.6(KN/M^3) 按5.2.1采用 GAk=25.6×t/10000.204kN/m^2 4. 垂直于玻璃平面的分布水平地震作用:0.016αmax: 水平地震影响系数最大值: qEAk: 垂直于玻璃平面的分布水平地震作用(kN/m^2) qEAk=3×αmax×Gak=0.009kN/m^2 rE: 地震作用分项系数: 1.3 qEA: 垂直于玻璃平面的分布水平地震作用设计值(kN/m^2) qEA=rE×qEAk=1.3×qEAK=0.011kN/m^25. 玻璃的强度计算: 校核依据: σ≤ｆg=84.000 q: 玻璃所受组合荷载: a: 玻璃短边边长(m): 1.3b: 玻璃长边边长(m): 1.3t: 玻璃厚度(mm): 8ψ: 玻璃板面跨中弯曲系数, 按边长比a/b查出(b为长边边长) 表5.4.1得: 0.065σw: 玻璃所受应力: 采用Sw+0.6SE组合: q=W+0.6×qEA = 5.249kN/m^2σw=6×ψ×q×a^2×1000/t^2 =53.994N/mm^253.994≤ｆg=84.000N/mm^2 玻璃的强度满足 6. 玻璃温度应力计算:58.8N/mm^2校核依据: σmax≤[σ]= (1)在年温差变化下, 玻璃边缘与边框间挤压在玻璃中产生的 挤压温度应力为: E: 玻璃的弹性模量:0.72×10^5N/mm^2α^t: 玻璃的线膨胀系数: 1.0×10^-5△Ｔ: 年温度变化差(℃): 80c: 玻璃边缘至边框距离, 取 5mm d: 施工偏差, 可取:3mm ,按5.4.3选用 b: 玻璃长边边长(m): 1.3在年温差变化下, 玻璃边缘与边框间挤压在玻璃中产生的 温度应力为: σt1=E(a^t×△Ｔ-(2c-d)/b/1000)=-330.092 N/mm^2计算值为负,挤压应力取为零.0.000N/mm^2＜ 58.8N/mm^2 玻璃边缘与边框间挤压温度应力可以满足要求 (2)玻璃中央与边缘温度差产生的温度应力:μ1: 阴影系数: 按《玻璃幕墙工程技术规范》 得1.000 μ2: 窗帘系数: 按《玻璃幕墙工程技术规范》 得1.100 μ3: 玻璃面积系数: 按《玻璃幕墙工程技术规范》 得1.086 μ4: 边缘温度系数: 按《玻璃幕墙工程技术规范》 得0.400 Ｔc: 玻璃中央部分温度: a: 玻璃线胀系数: 1.0×10^-5a0: 玻璃吸热率:0.142a1: 室外热传递系数, 取15W/m^2K t0: 室外设计温度-10.000℃ t1: 室内设计温度35.000℃ Ｔc=(a0×700+15×t0+8×t1)/(15+8)=(0.142×700+15×(-10.000)+8×35.000)/(15+8)=9.974℃Ｔs: 玻璃边缘部分温度: Ｔs=(15×t0+8×t1)/(15+8)=(15×(-10.000)+8×35.000)/(15+8)=5.652℃△t: 玻璃中央部分与边缘部分温度差: △t=Ｔc-Ｔs =4.322℃玻璃中央与边缘温度差产生的温度应力: σt2=0.74×E×a×μ1×μ2×μ3×μ4×(Ｔc-Ｔs)=0.74×0.72×10^5×1.0×10^-5×μ1×μ2×μ3×μ4×△t=1.100N/mm^2玻璃中央与边缘温度差产生的温度应力可以满足要求 7. 玻璃最大面积校核: Azd: 玻璃的允许最大面积(m^2) Wk:风荷载标准值(kN/m^2): 3.745t: 玻璃厚度(mm): 83α1: 玻璃种类调整系数: A: 计算校核处玻璃板块面积(m^2) 1.69Azd=0.3×α1×(t+t^2/4)/Wk (6.2.7-1)= 5.767m^2 A= 1.69 ≤Azd= 5.767m^2 可以满足使用要求三、幕墙杆件计算: 幕墙立柱按铰接多跨梁力学模型进行设计计算： 1. 选料: (1)风荷载设计值的线密度: qw: 风荷载设计值的线密度 rw: 风荷载作用效应的分项系数：1.4 Wk: 风荷载标准值(kN/m^2): 3.745B: 幕墙分格宽(m): 1.3qw=1.4×Wk×B = 6.815kN/m(2)立柱弯矩: Mw: 风荷载作用下立柱弯矩(kN·m)qw: 风荷载设计值的线密度(kN/m): 6.815Hsjcg: 立柱计算跨度(m) 2.9Mw=qw×Hsjcg^2/10 = 5.731kN·mqEA: 地震作用设计值:qEAK: 地震作用(kN/m^2): 0.16γE: 幕墙地震作用分项系数: 1.3 qEA=1.3×qEAk =0.208kN/m^2qE: 地震作用设计值的线密度: qE=qEA×B =0.27kN/mME: 地震作用下立柱弯矩(kN·m):ME=qE×Hsjcg^2/10 =0.227kN·mM: 幕墙立柱在风荷载和地震作用下产生弯矩(kN·m)采用Sw+0.6SE组合M=Mw+0.6×ME = 5.867kN·m(3)W: 立柱抗弯矩预选值(cm^3)W=M×10^3/1.05/84.2 =66.361cm^3 qWk: 风荷载标准值线密度(kN/m) qwk=Wk×B= 4.868kN/m qEk: 地震作用标准值线密度(kN/m) qEk=qEAk_M×B=0.208kN/m (4)I1,I2: 立柱惯性矩预选值(cm^4) I1=900×(qwk+0.6×qEk)×Hsjcg^3/384/0.7=407.71cm^4I2=3000×(qwk+0.6×qEk)×Hsjcg^4/384/0.7/20=197.059 cm^4 选定立柱惯性矩应大于(cm^4):407.712. 选用立柱型材的截面特性:[1].主梁一选用型材截面如图: 铝型材强度设计值(N/mm^2) 84.2铝型材弹性模量E (N/cm^2): 7000000X轴惯性矩(cm^4): Ix= 1230.632Y轴惯性矩(cm^4): Iy= 227.287X轴抵抗矩(cm^3 ): Wx1= 119.612X轴抵抗矩(cm^3 ): Wx2= 106.905型材截面积(cm^2): A= 23.908型材计算校核处壁厚(mm): t= 3.5型材截面面积矩(cm^3 ): Ss=78.296塑性发展系数: γ= 1.053. 幕墙立柱的强度计算: 校核依据: N/A+m/γW≤ｆa=84.200N/mm^2(拉弯构件) (5.5.3) B: 幕墙分格宽(m): 1.3GAk: 幕墙自重(N/m^2): 400幕墙自重线荷载: Gk=400×Wfg/1000=0.52kN/m NK: 立柱受力: Nk=Gk×Hsjcg= 1.508kNN: 立柱受力设计值: rG: 结构自重分项系数: 1.2N=1.2×Nk= 1.809kNσ: 立柱计算强度(N/mm^2)(立柱为拉弯构件) N: 立柱受力设计值(Kn): 1.809A: 立柱型材截面积(cm^2) 23.908M: 立柱弯矩(kN·m): 5.867Wx2: 立柱截面抗弯矩(cm^3): 106.905γ: 塑性发展系数:1.05σ=N×10/A+M×10^3/1.05/Wx2=53.023N/mm^253.023 ≤ｆa=84.200N/mm^2 立柱强度满足 4. 幕墙立柱的刚度计算: 校核依据: Umax≤[U]=20mm 且 Umax≤L/180 (5.5.5) Umax: 立柱最大挠度 Umax=3×(qWk+0.6×qEk)×Hsjcg^4×1000/384/0.7/Ix立柱最大挠度Umax为: 3.202 ≤20mm Du: 立柱挠度与立柱计算跨度比值: Hsjcg: 立柱计算跨度(m): 2.9Du=U/Hsjcg/1000= 0.001≤1/180 挠度满足要求 5. 立柱抗剪计算: 校核依据: τmax≤[τ]=80.200N/mm^2 (1)Qwk: 风荷载作用下剪力标准值(kN) Qwk=Wk×Hsjcg×B/2 =7.059kN (2)Qw: 风荷载作用下剪力设计值(kN) Qw=1.4×Qwk=9.882kN (3)QEk: 地震作用下剪力标准值(kN) QEk=qEAk×Hsjcg×B/2=0.301kN (4)QE: 地震作用下剪力设计值(kN) QE=1.3×QEk =0.391kN (5)Q: 立柱所受剪力: 采用Qw+0.6QE组合 Q=Qw+0.6×QE=10.116kN (6)立柱剪应力:τ: 立柱剪应力: Ss: 立柱型材截面面积矩(cm^3): 78.296Ix: 立柱型材截面惯性矩(cm^4): 1230.632t: 立柱壁厚(mm): 3.5τ=Q×Ss×100/Ix/t =18.388N/mm^218.388≤ 80.200N/mm^2立柱抗剪强度满足6. 选用横梁型材的截面特性: 选用型材截面:铝型材强度设计值(N/mm^2): 84.2铝型材弹性模量 E (N/cm^2): 7000000X轴惯性矩(cm^4 ): Ix= 58.29Y轴惯性矩(cm^4 ): Iy= 87.39X轴抵抗矩(cm^3): Wx1= 16.58X轴抵抗矩(cm^3): Wx2= 12.999Y轴抵抗矩(cm^3): Wy1= 21.395Y轴抵抗矩(cm^3): Wy2= 17.616型材截面积(cm^2): A= 10.11型材计算校核处壁厚(mm): t= 2.5型材截面面积矩(cm^3 ): Ss= 12.9941.05塑性发展系数: γ= 7. 幕墙横梁的强度计算: 校核依据: mx/γWx+my/γWy≤ｆa=84.200N/mm^2 (5.5.2) (1)横梁在自重作用下的弯矩(kN·m)B: 幕墙分格高(m): 1.3H: 幕墙分格高(m): 1.3GAk: 横梁自重(N/m^2): 400Gk: 横梁自重荷载线密度: Gk=300×H/1000 =0.52kN/mG: 横梁自重荷载设计值线密度(kN/m) G=1.2×Gk =0.624kN/mMx: 横梁在自重荷载作用下的弯矩(kN·m)Mx=G×B^2/8 =0.131kN·m(2)横梁在风荷载作用下的弯矩(kN·m)风荷载线密度:横梁承受三角形荷载作用 qwk=Wk X B = 4.868KN/m风荷载设计值的线密度: qw=1.4×qwk = 6.815kN/mMyw: 横梁在风荷载作用下的弯矩(kN·m)Myw=qw×B^2/12=0.959kN·m(3)地震作用下横梁弯矩qEAk: 横梁平面外地震荷载:3βE: 动力放大系数:αmax: 地震影响系数最大值:0.016Gk: 幕墙构件自重(N/m^2): 400qEAk=3×αmax×300/1000 =0.019kN/m^2qEx: 横梁地震荷载线密度: B: 幕墙分格宽(m) 1.3横梁承受三角形荷载作用 qex=qeak X B = 0.024KN/mqE: 横梁地震荷载设计值线密度:1.3γE: 地震作用分项系数: qE=1.3×qEx =0.031kN/mMyE: 地震作用下横梁弯矩: MyE=qE×B^2/12=0.004kN·m(4)横梁强度:σ: 横梁计算强度(N/mm^2): 采用SG+Sw+0.6SE组合 Wx1: X轴抵抗矩(cm^3): 16.58Wy2: y轴抵抗矩(cm^3): 17.6161.05γ: 塑性发展系数: σ=(Mx/Wx1+Myw/Wy2+0.6×MyE/Wy2)×10^3/1.05= 59.371N/mm^259.371≤ｆa=84.200N/mm^2 横梁正应力强度满足 8. 幕墙横梁的抗剪强度计算: 校核依据: τmax≤[τ]=80.200N/mm^2 (1)Qwk: 风荷载作用下横梁剪力标准值(kN) Wk: 风荷载标准值(kN/m^2): 3.745B: 幕墙分格宽(m) 1.3Qwk=Wk×B^2/4 = 1.582kN(2)Qw: 风荷载作用下横梁剪力设计值(kN) Qw=1.4×Qwk = 2.214kN(3)qEAk: 地震作用下横梁剪力标准值(kN) qEAk: 幕墙平面外地震作用(kN/m^2): 0.019QEk=qEak×B^2/4=0.008kN(4)qE: 地震作用下横梁剪力设计值(kN)1.3γE: 地震作用分项系数: QE=1.3×Qek=0.01kN(5)Q: 横梁所受剪力:采用Qw+0.6QE组合Q=Qw+0.6×QE = 2.22kN (6)τ: 横梁剪应力Ss: 横梁型材截面面积矩(cm^3): 12.994Iy: 横梁型材截面惯性矩(cm^4): 87.39t: 横梁壁厚(mm): 2.5τ=Q×Ss×100/Iy/t =13.203N/mm^213.203≤80.200N/mm^2横梁抗剪强度可以满足 9.幕墙横梁的刚度计算 校核依据: Umax≤[U]=20mm 且 Umax≤L/180 横梁承受三角形荷载作用 qwk=Wk × B = 4.868KN/mqex: 地震作用标准线密度(KN/m) qex=qeak × B =0.024KN/m 水平方向由风荷载和地震作用产生的弯曲: U1=(qwk+0.6×qex)×B^4×1000/0.7/Iy/120= 1.899mm 自重作用产生的弯曲: U2=5×GK×B^4×1000/384/0.7/Ix= 0.473mm 综合产生的弯曲为: U=(U1^2+U2^2)^0.5= 1.957mm<20mmDu=U/B/1000 = 0.001≤1/180 挠度可以满足要求四、连接件计算:1. 横梁与立柱间连结 竖向节点(角码与立柱) GAK:横梁自重(N/m^2): 400Gk: 横梁自重线荷载(N/m): Gk=GAK×H=520N/m 横梁自重线荷载设计值(N/m) G=1.2×Gk =624N/mN2: 自重荷载(N): N2=G×B/2 =405.6N N1:SG+0.6SE (N):N1=(1.4×Qwk+1.3×0.6×qex)×B/4=2221.024N N: 连接处组合荷载: 采用SG+Sw+0.6SE N=(N1^2+N2^2)^0.5 = 2257.755N Num2: 螺栓个数: D1 : 选用螺栓直径(mm):6D0:选用螺栓有效直径(mm): 5.06Nvbh: 螺栓的承载能力:Nvbh=3.14×D0^2×130/4 =2612.847N Num2=N/Nvbh= 0.864取螺栓个数: 3Ncbj: 连接部位铝角码壁抗承压能力计算: Lct1: 铝角码壁厚(mm): 2.5Ncbj=D1×Lct1×120×Num2 =5400N5400N ≥2257.755N 强度可以满足2. 立梃与主结构连接 Lct2: 连接处钢角码壁厚(mm) : 8D2: 连接螺栓直径(mm) 12D0: 连接螺栓直径(mm): 10.36采用SG+SW+0.6SE组合 N1wk: 连接处风荷载总值(N): N1wk=Wk×B×Hsjcg×1000 =14118.65N 连接处风荷载设计值(N) : N1w=1.4×N1wk =19766.11NN1Ek: 连接处地震作用(N): N1Ek=qEAk×B×Hsjcg×1000=603.2N N1E: 连接处地震作用设计值(N): N1E=1.3×N1Ek =784.16NN1: 连接处水平总力(N): N1=N1w+0.6×N1E =20236.61N N2: 连接处自重总值设计值(N): N2k=GAK×B×Hsjcg =1508NN2: 连接处自重总值设计值(N): N2=1.2×N2k =1809.6N N: 连接处总合力(N):N=(N1^2+N2^2)^0.5 = 20317.35NNvb: 螺栓的承载能力: Nv: 连接处剪切面数: 2 Nvb=2×3.14×D0^2×130/4=21905.97NNum1: 立梃与建筑物主结构连接的螺栓个数: Num1=N/Nvb = 0.927个 Num1:取螺栓数量(个) 4Ncbl: 立梃型材壁抗承压能力(N): D2: 连接螺栓直径(mm): 12Nv: 连接处剪切面数: 8t: 立梃壁厚(mm): 3.5Ncbl=D2×2×120×t×Num1 =40320N 40320≥ 20317.35N 强度可以满足Ncbg: 钢角码型材壁抗承压能力(N): Ncbg=D2×2×267×Lct2×Num1=165120N 165120 ≥ 20317.35N 强度可以满足五、幕墙预埋件总截面面积计算 本工程预埋件受拉力和剪力 V: 剪力设计值: V=N2 = 1809.6N N: 法向力设计值: N=N1 = 20236.61 NM_: 弯矩设计值(N·mm):z: 螺孔中心与锚板边缘距离(mm): 108M=V×e2 =195436.8N·mNum1: 锚筋根数: 4锚筋层数: 21αr: 锚筋层数影响系数: 关于混凝土：混凝土标号: 30混凝土强度设计值(N/mm^2) fc : 15按现行国家标准≤混凝土结构设计规范≥ GBJ10采用。
玻璃幕墙工程预算分析表格(1)
编号：001计量单位：m2
序号工料名称
单位用量
单价（元）金额（元）
备注
1一、人工
m21702制作费m2150503安装费m21
120
120
4二、材料
m2515mm钢化玻璃m2 1.036500*500*20热镀锌埋件
kg 3.45720*260化学锚栓只18(钢柱与埋件连接)加劲钢板
kg 0.83960*60*6方垫片片0.810铰接钢板kg 0.0511168*6无缝钢管kg 18.0312300*300*10钢方管kg 0.213U型玻璃槽钢kg 0.54144#角钢kg 0.4815伸缩缝处铝材及配件m21163060系列H型爪只0.36173060系列U型爪只0.14183060系列双爪只0.119电焊条m2120消防涂料m2121玻璃透明胶
支
2222324三、机械费
m21525制安综合机械费
m21101026运输费
m2
1
5
5
27四、直接费28五、综合管理费29六、税金30
七、综合单价
2008年 月 日
（四）*%（四+五+六)
（四+五）*%本报价为工程直接费（不包括性能测试费及其他费用）
编号：001计量单位：m2。
幕墙工程量自动计算结果表格
南立面 东立面 北立面 西立面
4
工程量计算稿
项目名称：甬邦大厦
序号 1 项目名称 6(LOW-E)+12A+6双钢 化玻璃（裙房大面） 计算式 单位 ㎡ 软件开发者：东来之峰 工程量 1502.72 位置 QQ:541836587 备注
2.5*8.85*5+1.6*8.85-（6.2*3.5-0.8*3*2）[扣除门套及门面积]-（0.835 *2.37+0.67*12.4）[扣除雨篷层间铝板]+2.6*4.2+11.8*4.2-3.535*2.968 *2[扣除门面积]+5.4*11.65*3 40.21*4.2-3.535*2.968[扣除门面积]+5.4*11.65*6 17.04*4.2-3.535*2.968[扣除门面积]+1.45*8.85+2.5*8.85*9-1.11*2.5[扣除铝合 金百叶面积] +5.4*4.39-3.535*2.968[扣除门面积]+5.4*11.65*2 27.9*8.45-（2.324*2.917+3.535*2.917+1.737*2.717） 积] +4.239*4.2
[3、4层]
南立面 东立面 北立面 西立面
+(2.05*3*10*21)[5~25层]源自+2.05*4*10
单索结构玻璃幕墙结构计算
第三部分、单索结构玻璃幕墙结构计算第一章、荷载计算一、计算说明本章我们计算的是位于群楼部分的单索结构玻璃幕墙，单索结构幕墙总高度36.430 m，总长度24 m。
整个单索玻璃幕墙的主立面为一双曲平面，计算时，取风荷载计算部分表3-1中XX风荷载进行计算，在此部分单层拉索点式玻璃幕墙的最大水平分格为a=1960 mm，竖向分格为b=1921 mm，标准层层高为H=4.2 m。
幕墙位于A座北立面的4轴与D轴的交汇处，幕墙形式及做法见投标图中DY-M02。
支撑结构采用钢结构支撑体系。
二、单索玻璃幕墙的自重荷载计算（可按具体工程状况进行荷载工况分析）1、玻璃幕墙自重荷载标准值计算G AK：玻璃面板自重面荷载标准值玻璃面板采用TP8+1.14PVB+TP8 mm厚的中空钢化玻璃G AK=（8+8）×10-3×25.6=0.41 KN/m2G GK：考虑各种零部件和索件等后的玻璃幕墙重力荷载标准值G GK=0.45 KN/m22、玻璃幕墙自重荷载设计值计算r G：永久荷载分项系数，取r G=1.2按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第G G：考虑龙骨和各种零部件等后的玻璃幕墙重力荷载设计值G G=r G·G GK=1.2×0.45=0.54 KN/m2三、单索玻璃幕墙结构承受的风荷载计算说明：根据点支式幕墙工程技术规程（CECS127—2001），在计算点支式支撑结构风荷载标准值时，取风阵系数进行计算，其计算过程有待进一步修正。
此处只是取其意，具体计算过程暂不能作为本版标准计算书的正确部分。
1、水平风荷载标准值计算W 0：作用在幕墙上的风荷载基本值 0.45 KN/m 2按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001附表D.4（按50年一遇）H ：单索结构玻璃幕墙钢结构高度，取H=36.430 mT ：结构的基本自振周期,取T=0.474 s按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001附表ET=0.013H=0.013×36.43=0.474 sξ：脉动增大系数，取ξ=1.779由W 0·T 2=0.62×0.45×0.4742=0.063，查《建筑结构荷载规范》GB50009-2001表 υ：脉动影响系数，取υ=0.806由c 类地区，单索结构高度36.43 m ，查《建筑结构荷载规范》GB50009-2001表 μZ ：风压高度变化系数，取μZ =0.74按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001表7.2.1βZ ：风振系数按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001表7.4.2βZ =Z Z μξνϕ+1=999.00.1806.0779.11⨯⨯+=2.435 μS ：风荷载体型系数，取μS =-1.2按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001第W K ：作用在幕墙上的风荷载标准值W K =1.1βz ·μS ·μZ ·W 0=1.1×2.435×（-1.2）×0.74×0.45=-0.9 KN/m 2（负风压） 取W K =1.0 KN/m 22、水平风荷载设计值计算r W ：风荷载分项系数，取r W =1.4按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第W ：作用在幕墙上的风荷载设计值W=r W ·W K =1.4×1.0=1.4 KN/m2 四、荷载组合（面板） 1、风荷载和水平地震作用组合标准值计算ψW ：风荷载的组合值系数，取ψW =1.0按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第ψE ：地震作用的组合值系数，取ψE =0.5按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第q K =ψW ·W K +ψE ·q EK =1.0×1.0+0.5×0.64=1.32 KN/m 22、风荷载和水平地震作用组合设计值计算q=ψW·W+ψE·q E=1.0×1.4+0.5×0.832=1.816 KN/m2五、荷载组合（支撑结构）1、风荷载和水平地震作用组合标准值计算ψW：风荷载的组合值系数，取ψW=1.0按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第ψE：地震作用的组合值系数，取ψE=0.5按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第q K=ψW·W K+ψE·q EK=1.0×1.0+0.5×0.64=1.32 KN/m2 2、风荷载和水平地震作用组合设计值计算q=ψW·W+ψE·q E=1.0×1.4+0.5×0.832=1.816 KN/m2第二章、点支式玻璃面板计算一、计算说明玻璃面板选用TP8+1.14PVB+TP8 mm 厚的半钢化夹胶玻璃。
幕墙计算
玻璃幕墙工程计算书玻璃幕墙高度 :１３米玻璃分格尺寸:1150×1700基本风压:0.3KPA高度变化系数：μz=0.713*(z/10)＾0.4=0.713*(13/10)＾0.4=0.7919风荷载标准值：Ｗk＝βz*μs*µz*Wo=2.25*1.5*0.7919*0.3=0.8平面内地震作用：pEAK=βE*αmax*G=3*0.04*0.3=0.036平面外地震作用：qEAK=βE*αmax*G/A=3*0.04*0.3/1.2=0.03幕墙构件的重量:Gk=GAk*B*H=0.3*1.1*1.2=0.396风荷载及地震作用设计值(承载计算):Q1=Ψw*γw1*Wk+Ψq*γq1*qEK =1*1.4*0.8+0.6*1.3*0.03风荷载及地震作用设计值(挠度计算):Q2=Ψw*γw2*Wk+Ψq*γq2*qEK =1*1*0.8+0.6*1*0.03=0.98玻璃面积:A=H*B=1.18*1.08=1.274边长比:ab ab=B/H=1.08/1.18=0.91c c=W*A*10/3/K3=1.12*1.274*10/3/1.04=4.55玻璃厚度:t t=2*sqrt(1+C)-2=2*sqrt(1+4.55)-2=3.4 根据构造要求玻璃选用５厚玻璃，为双层中空玻璃． 玻璃为５＋９＋５边长比:ab ab=a/b=1.1/1.2=0.915风荷载设计值:W W=rw*Wk=1.4*0.8=1.12水平地震作用设计值:qEA=rE*qEAK=1.3*0.03=0.039玻璃所受组合荷载:q q=W+0.6*qEA=1.12+0.6*0.039=1.14玻璃应力:δw δw=6*Ф*q*a^2*1000/t^2=6*0.077*1.14*1.1*1.1*1000/100 =7.86是否合格: 结论 结论＝是 是玻璃的最大挤压应力计算值:δT1 δT1=E*(α*Δt-(2*c-d)/b) =72000*(1e-005*80-(2*5-3)/1180) =196.4玻璃的最大挤压应力:δT δT=0=0嵌缝材料系数:μ4=μ4a=0.55中央与边缘温差产生的应力:δT2δT2=0.74*E*α*μ1*μ2*μ3*μ4*(Tc-Ts)=0.74*72000*1e-005*1.3*1.0725*(60-40)=10.82上部荷载弯矩:Myu Wyu=q*L^2/12=1.254*1030*1030/12 =110864下部荷载弯矩:Myd Myd=q*L^2/12=1.254*1030^2/12 =110864重量荷载设计值:N N=Nk*γG=400*1.2=480横梁竖直方向弯矩:Ｍx Mx=N*L/8=480*1030/8=61800分布荷载最大值:q q=Q*b/1000=1.14*1030/1000=1/174立柱弯矩:M M=q*L^2/8=1.174*3800^2/8=2.12e+6立柱的拉力:Nk Nk=L*b*r/1000=3800*1030*0.3/1000=1174.2立柱拉力设计值:N N=γG*Nk=1.2*1174.2=1409.1立柱的应力: δδ=M/( γ*Wx)+N/A0=2.12e+006/(1.05*68300)+1409.2/1730 =30.38立柱强度是否合格:结论1 结论=是风荷载作用下的结构胶粘结宽度:Cs1 Cs1=Wk*a/(2000*f)=0.8*1080/(2000*0.14)=3.09静荷载作用下的结构胶粘结宽度:Cs2 Cs2=gG*a*b/(2000*f2(a+b)) =0.25*1080*1180/(2000*0.007*(1080+1180) =10.03结构胶粘结宽度计算值:Css Css=max(Cs1,Cs2)=max(3.09,10.03)=10.03结构胶粘结宽度:Cs Cs=Css=10.03幕墙玻璃的相对位移量:us us=b*(αa-αg)*Δt=1180*(2.35e-005-1e-005)*80=1.08结构胶的粘结厚度计算值:tss tss=us/sqrt(δ*(2+δ))=1.08/SQRT(0.15*2+0.15) =1.57结构胶的粘结厚度:ts ts=min(max(6,(tss),12)=min(max(6, 1.57 ,12)=6幕墙构件重力荷载:N1K N1K=r*b*h/2=0.3*1100*1.2/2=198幕墙构件重力荷载设计值:N1 N1=rg*N1K=1.2*198=237.6横梁上部分布荷载最大值:qu qu=Q*au/1000=1.14*575/1000 =0.656横梁上部剪力:N2u N2u=qu*(L-au)/2=0.656*(1030-575)/2 =149.24横梁下部分布荷载最大值:qd qd=Q*ad/1000=1.14*575/1000 =0.655横梁下部剪力:N2d N2d=qd*(L-ad)/2=0.656*(1030-575)/2 =149.24连接处剪力设计值:N2 N2=N2u+N2d=149.24*2=298.4连接处总合力:Nt Nt=sqrt(N1^2+N2^2)=sqrt(237.9^2+298.4^2) =381.5单个螺栓承载能力:Nj Nj=nj*A0*Τ=2*19*130=4940计算螺栓个数:n0 no=Nt/Nj=381.5/4940=0.077螺栓个数:n n=max(2,cell(n0)) =max(2,cell(0.07)) =2构件壁抗压承载能力:Nc Nc=n*d*t*δc =2*6*2.5*120 =3600分布荷载最大值:q q=Q*b/1000=1.14*1030/1000=1.174连接处剪力设计值:N2 N2=q*L/2=1.174*3800/2=2230幕墙构件重力荷载:N1K N1K=r*b*h=0.4*1030*3.8 =1565.6重力荷载设计值:N1 N1=γG*N1K=1.2*1565.6=1878.7连接处总合力:Nt Nt=sqrt(N1^2+N2^2)=sqrt(1878.2^2+2230^2) =2915.9单个螺栓承载能力:Nj Nj=nj*A0*Τ=2*80.2*130=20852计算螺栓个数:n0 no=Nt/Nj=2915.9/20852=0.14实际螺栓个数:n n=max(2,cell(n0))=max(2,cell( 0.14 ))=2立柱壁抗压承载能力:Nca Nca=n*d*ta*δca =2*12*3*120=8640立梃壁抗压能力是否合格:结论1 结论1=是 是角钢壁抗压承载能力:Ncs Ncs=n*d*ts*δcs=2*12*8*320 =61440角钢壁抗压能力是否合格:结论2 结论2=是 是剪力设计值:V V=N1=1878.2拉压力设计值:N N=N2=2230=2230弯矩设计值:M M=V*e=1878.2*40=75148.8钢筋受剪承载力系数:αv αv=(4-0.08*d)*sqrt(fc/fy)=(4-0.08*12)*sqrt(15/210)=0.812锚板弯曲折减系数:αb αb=0.4+0.25*t/d=0.4+0.25*8/12=0.5667锚筋的总截面面积(中间结果):As1As1=V/(αr*αv*fy)+N/(0.8*αb*fy)+M/(1.3*αr*αb*fy*z)=1878.7/(1*0.8125*210)+2230/(0.8*0.5667*210)+75148.8/(1.3*1*0.5667*210*80)=40.5锚筋的总截面面积(中间结果):As2As2=N/(0.8*αb*fy)+M/(0.4*αr*αb*fy*z)=2230/(0.8*0.5667*210)+75148.8/(0.4*1*0.5667*210*80)=43.16锚筋的总截面面积(中间结果):As3As3=(V-0.3*N)/(αr*αv*fy)+(M-0.4*N*z)/(1.3*αr*αb*fy*z)=(1878.2-0.3*2230)/(1*0.8125*210)+(75148.8-0.4*2230*80)/ =(1.3*1*0.5667*210*80)=12锚筋的总截面面积(中间结果):As4As4=(M-0.4*N*z)/(0.4*αr*αb*fy*z)=(7514.8-0.4*2230*80)/(0.4*1*0.5667*210*80)=9.94锚筋的总截面积（N为拉力时）AS1As1=max(As1,As2)=max(40.5,43.16)=43.16锚筋的总截面面积(N为压力时):ＡsyAsy=max(As3,(As4))=max(12,9.94)=12焊缝计算:焊缝计算焊缝应力:δδ=sqrt((6*M/(1.22*Lw^2*he)+N/(1.22*Lw*he))＾2+(V/Lw*hf)＾2) = sqrt((6*75148.8/1.22*60*60)+2230/(1.22*60*3))＾2+(1878.2/60*4))＾2=45.5是否合格：结论 结论＝是 是γq1*qEK γq2*qEK＾2＾2＾2N/mm＾2＾2＾2＾2/*hf)＾2)。
明框幕墙结构计算
第三部分、主楼明框玻璃幕墙计算第一章、荷载计算一、基本参数最大标高：91.5 m计算位置：13～1轴立面明框玻璃幕墙幕墙分格：B×H=1.0×1.5 mB：玻璃宽度H：玻璃高度设计地震烈度：7度地面粗糙度类别：C类二、荷载计算1、幕墙自重荷载标准值计算G AK：玻璃面板自重面荷载标准值玻璃面板采用6+12A+6钢化中空(LOW-E)玻璃G AK=（6+6）×10-3×25.6=0.31 KN/m2G GK：考虑龙骨和各种零部件等后的玻璃幕墙重力荷载标准值G GK=0.40 KN/m22、幕墙自重荷载设计值计算r G：永久荷载分项系数，取r G=1.2G G：考虑龙骨和各种零部件等后的玻璃幕墙重力荷载设计值G G=r G·G GK=1.2×0.40=0.48 KN/m23、幕墙承受的水平地震荷载标准值计算q EK：垂直于幕墙平面的水平地震作用标准值βE：动力放大系数，可取5.0αmax：水平地震影响系数最大值，取0.08q EK=αmax·βE·G GK =0.08×5.0×0.40=0.16 KN/m24、幕墙承受的水平地震荷载设计值计算r E：地震作用分项系数，取r E=1.3q E：作用在幕墙上的水平地震荷载设计值q E=r E·q EK=1.3×0.16=0.208 KN/m2第二章、玻璃面板校核本工程选用6+12A+6钢化中空(LOW-E)玻璃，最大玻璃分格a=1000 mm,b=1500 mm。
一、荷载计算1、幕墙的风荷载计算βgz：阵风系数，1.6167μZ ：风压高度变化系数，1.6316W 0：基本风压 W 0=0.55 KN/m 2（50年一遇）μS1：围护构件面板局部风压体型系数，μS1=-1.2，（依据《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001（2006版）第7.3.3条）W K ：作用在幕墙上的风荷载标准值 (KN/m 2)W K =βgz μS1μZ W 0=1.6167×1.2×1.6316×0.55=1.74 KN/m 2W ：作用在幕墙上的风荷载设计值(KN/m 2) r W ：风荷载作用效应的分项系数，取1.4W= r W ×W K =1.4×1.74=2.44 KN/m 22、荷载组合ψW ：风荷载的组合值系数，取ψW =1.0 ψE ：地震作用的组合值系数，取ψE =0.5风荷载和水平地震作用组合标准值q K =ψW W K +ψE q EK =1.0×1.74+0.5×0.16=1.82 KN/m 2风荷载和水平地震作用组合设计值q=ψW γW W K +ψE γE q EK =1.0×1.4×1.74 +0.5×1.3×0.16=2.54 KN/m 2二、外片玻璃面板强度校核校核依据：ησ226tmqa =≤f g按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第6.1.5条 1、计算说明根据《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第6.1.5条的规定，中空玻璃的内外片玻璃承受的荷载分别为3231311.1t t t q q +=外、323132t t t q q +=内。
玻璃幕墙结构常用计算表格
315.9449182
联系杆的轴力（N) 联系杆的截面积（mm^2) 联系杆的应力（N/m^2) 一层索在竖直方向上的高度（mm)
一层索的长度（mm) 索在张拉控制应力值下的伸长长度（mm)
一层索的控制长度（mm) 索珩架挠度验算
线荷载标准值（N/m)
H LK
- H0
=
E ? A? L2 24
0
f1
0
n
n
16
M2
#DIV/0!
M2 -1.5223E+11
σ2
#DIV/0!
σ2 -32496.6923
f2
#DIV/0!
f2
-29806.6561
σ
#DIV/0!
σ
-32496.6923
f
#DIV/0!
f
-29806.6561
L/f
#DIV/0!
L/f -0.85886857
L0
7249.782388
0 17.5
12756.13443 1
71.125 80
469747572.8 14.19138662
372815534 33
12.875 56.34330118
由拉索荷载产生的最大弯矩（N-m)(奇数跨） 由拉索荷载产生的最大弯矩（N-m)（偶数跨） 由拉索荷载产生的最大应力（N/m^2)(奇数跨） 由拉索荷载产生的最大应力（N/m^3)(偶数跨）
由拉索荷载产生的挠度（mm)（奇数跨） 由拉索荷载产生的挠度（mm)（偶数跨） 梁承受的最大应力（N/m^3)（奇数跨） 梁承受的最大应力（N/m^4)（偶数跨）
HL
-
H0
=
E
计算表格(新规范)
单元体计算用采光顶和雨篷（四边简支）斜玻璃竖向三片玻璃幕墙的分格宽B 1500玻璃的传热系数 1.5框架面积Af 0.1908幕墙的分格高H1500框架隔热形式 4.5玻璃面积Ag 2.0592立柱的宽度65隔条形式0.25幕墙的传热系数UCW 2.0044横梁的宽度65幕墙的总面积At 2.2500注：单位W/(m2.K)根据幕墙传热系数要求确定型材是否隔热，当传热系数U CW 的限值大于3.0 W/(m2.K)时，可考虑采用非隔热型材；2、当传热系数限值小于3.0 W/(m2.K)时，宜采用隔热型材；1、根据受力要求选定型材截面尺寸(如65型材、75型材等)，并由分格尺寸和型材截面尺寸计算幕墙总面积At、框架面积Af、玻璃面积Ag；3、根据是否采用暖边隔条，按下式计算所需玻璃传热系数的限值Ug：门窗幕墙传热系数估算方法1、已知幕墙(门窗)的基本配置，估算其传热系数。
已知幕墙(门窗)的总面积At、框架面积Af、玻璃面积Ag、玻璃传热系数Ug、框架隔热型式，求幕墙(门窗)的传热系数UCW。
式中，隔热型材Uf≈4.5 W/(m2.K)、非隔热型材Uf≈13 W/(m2.K)，铝隔条U ψ≈0.25 W/(m2.K)、暖边隔条(不锈钢分子筛等) U ψ≈0.15 W/(m2.K)。
2、已知门窗或幕墙的传热系数要求及分格尺寸，选用型材及玻璃。
已知幕墙(门窗)的传热系数要求UCW、分格尺寸B×H，选用型材及玻璃：4、空气露点温度Td计算公式:露点温度/℃12.0014.03361411——空气的相对湿度，％——空气的饱和水蒸汽压，hPa 空气水蒸气压e6.117.5237.323.389356843、在空气相对湿度f下，空气的水蒸汽压计算公式： 其中 ——空气的水蒸汽压，hpaE0 /hpaa b Es sE f e ⨯=e f sE 1)11.6lg(-=e a bT d幕墙的分格宽B 1000幕墙的传热系数UCW2框架面积Af 0.1908幕墙的分格高H 2000框架隔热形式 4.5玻璃面积Ag 1.8092立柱的宽度65隔条形式0.25玻璃的传热系数 1.4600横梁的宽度65幕墙的总面积At 2.0000注：单位W/(m2.K)幕墙的分格宽B（mm）1500上横梁的面积（m2）0.139951竖向中梃缝长（m） 1.2816幕墙的分格高H（mm）1500上横梁缝长（m） 1.2816玻璃面积（m2） 1.502548（单元体/窗左）立柱的宽度（mm）109.2中横梁的面积（m2）0.139951单元体/窗中梃立柱的宽度（mm）0中横梁缝长（m） 1.2816单元体/窗右立柱的宽度（mm）109.2下横梁的面积（m2）0.139951（单元体/窗上）横梁的宽度（mm）109.2下横梁缝长（m） 1.2816单元体/窗中横梁的宽度（mm）109.2边框的面积（m2）0.327600单元体/窗下横梁的宽度（mm）109.2边框的缝长（m） 2.5632幕墙或窗的形式3竖向中梃面积（m2）0.000000幕墙和窗户的形式如下图所示玻璃的传热系数1.587左立柱的线传热系数玻璃2.1104中横梁的传热系数玻璃0中横梁的0.0000（单元体/窗左）立柱的传热系数3.9281中梃立柱的线传热系数框 5.0085下横梁的传热系数框4.1596下横梁的0.8760单元体/窗中梃立柱的传热系数4.6091中梃立柱的线传热系数玻璃 2.1498下横梁的传热系数玻璃 2.1088左立柱的ψ0.1449单元体/窗右立柱的传热系数0右立柱的线传热系数框0板材宽度bp（mm）200中立柱的ψ0.1126（单元体/窗上）横梁的传热系数3.7579右立柱的线传热系数玻璃0左立柱的0.8912右立柱的ψ-0.3174单元体/窗中横梁的传热系数0上横梁的传热系数框 4.142中梃立柱的0.4300上横梁的ψ0.1468单元体/窗下横梁的传热系数3.7624上横梁的传热系数玻璃 2.1113右立柱的0.0000中横梁的ψ-0.3174左立柱的线传热系数框4.2961中横梁的传热系数框0上横梁的0.8746下横梁的ψ0.1477四点1/四边222、传热系数和线传热系数计算未完成3、U值的计算透明幕墙的传热系数U值 3.0000透明部分未完成1、面积与缝长计算注：1、无特殊说明的话，紫色位置输入幕墙实际尺寸；2、如果计算框架幕墙，则输入立柱的宽度为实际立柱宽度的二倍；3、∑∑∑∑∑+++=fg f f gg CW A A l U A U A U ψϕ0.18750.21650.24170.26390.28390.30210.31220.31880.32510.38620.43960.50040.57030.65170.86251.17752.1188单元体计算用斜玻璃计算用三片玻璃计算用=223τ f。
明框玻璃幕墙结构计算
第四部分、明框玻璃幕墙结构计算第一章、龙骨荷载计算一、计算说明取风荷载计算部分表3-1中明框玻璃幕墙风荷载进行计算，该处位于大面区，体型系数为1.2,该部分玻璃幕墙承受的风荷载为W K=1.4 KN/m2，W=1.97 KN/m2。
明框玻璃幕墙水平分格为B=1200 mm，竖向分格为H=1600 mm，层高为3.6 m。
二、明框玻璃幕墙自重荷载计算1、玻璃面板自重荷载标准值计算G AK：玻璃面板自重面荷载标准值玻璃采用TP6+12A+TP6 mm厚钢化中空玻璃G AK=（6+6）×10-3×25.6=0.307 KN/m2G GK：考虑龙骨和各种零部件后的幕墙面板自重面荷载标准值G GK=0.3765 KN/m22、玻璃面板自重荷载设计值计算r G：自重作用效应分项系数，取r G=1.2按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第5.4.2条规定G G：考虑龙骨和各种零部件后的幕墙面板自重面荷载设计值G G=r G·G GK=1.2×0.3765=0.54 KN/m2三、明框玻璃幕墙承受的水平风荷载计算W K ：作用在幕墙上的风荷载标准值W K=1.0 KN/m2W：作用在幕墙上的风荷载设计值W=1.4 KN/m2四、明框玻璃幕墙承受的水平地震荷载计算1、幕墙玻璃面板承受的水平地震荷载标准值计算αmax：水平地震影响系数最大值，取αmax=0.16查《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003表5.3.4 βE：动力放大系数，取βE=5.0按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第5.3.4条规定q EK：作用在幕墙上的地震荷载标准值计算q EK=αmax·βE·G GK=0.16×5.0×0.3765=0.360 KN/m22、幕墙玻璃面板承受的水平地震荷载设计值计算r E：地震荷载作用效应分项系数，取r E=1.3按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第5.4.2条规定q E：作用在幕墙上的地震荷载设计值q E=r E·q EK=1.3×0.36=0.37668 KN/m2五、荷载组合1、风荷载和水平地震作用组合标准值计算ψW：风荷载作用效应组合系数，取ψW=1.0按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第5.4.3条规定ψE：地震荷载作用效应组合系数，取ψE=0.5按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第5.4.3条规定q K=ψW·W K+ψE·q EK=1.0×1.0+0.5×0.36=1.18 KN/m22、风荷载和水平地震作用组合设计值计算q=ψW·W+ψE·q E=1.0×1.4+0.5×0.37668=1.634 KN/m2工程计算书 第 3 页 共 18 页 第二章、玻璃面板计算一、计算说明玻璃面板选用TP6+12A+TP6 mm 厚的中空钢化玻璃。
幕墙结构计算表格(excel)
五级 1/100<γ 满足要求1，不满足要求2
3100 1500
6 6
36.80
4500 0.01 122.28
2 2 2 2 1 2 2
d：锚筋直径 t：锚板厚度 锚板厚度应大于锚筋直径0.6倍 αb：锚板弯曲变形折减系数 Z：外层锚筋中心线之间的距离
锚筋个数 锚筋总面积 法向拉力AS1 法向拉力As2 法向压力AS3 法向压力As4 法向拉力满足要求1，不满足要求2 法向压力满足要求1，不满足要求2 锚固长度La 锚筋末端采用机械锚固措施折减0.7 受剪受压直锚筋长度应大于 180度弯钩锚筋弯钩平直长度应大于 锚筋中心距锚板边缘C不小于锚筋直径2倍和20mm 受拉受弯钢筋间距B不小于锚筋直径3倍和45mm 受拉受弯钢筋间距B1不小于锚筋直径3倍和45mm 受拉受弯钢筋间距C不小于锚筋直径3倍和45mm 受拉受弯钢筋间距C1不小于锚筋直径3倍和45mm 受剪预埋件B、B1均不应大于300mm且B1不小于锚筋直径6 倍及70mm较大值 受剪预埋件锚筋至构件边缘C1不小于锚筋直径6倍及70mm
锚板长度 锚板宽度 V：剪力设计值 N：法向拉/压力
板式埋件计算
注意：法向压力设计值N不应大于0.5fcA；A为锚板面积
M：弯矩设计值 注意：M<0.4Nz时，M应取值
螺栓与埋件间距离S 钢筋层数
αr：钢筋层数影响系数 αV：锚筋受剪承载力系数 αV：锚筋受剪承载力系数 HRB335级钢筋抗拉强度设计值fy C30轴心抗压强度设计值fc
较大值 受剪预埋件钢筋间距B、C不小于锚筋直径3倍和45mm
板式埋件计算
300 200 128.68 503.75
幕墙成本分析表(内部文件)
78 900 70,200.00
3
40 900 36,000.00
玻璃幕墙工程预算参数输入表(二)
序号
（一） 钢框架 1 2 3 4 （二） 钢埋板 （三） 板材 （四） 胶类 （五） 附件 （六） 安装费
材料名称 钢方通120x60x4 角钢<50*50*5 外协镀锌费(框架) 运输费(钢框架)
价格 3.60 3.55 1.65 0.22
玻璃幕墙工程预算参数输入表(一)
1 2 3 4 5 6 7 8
请键入：所采用的幕墙系列 请键入：层高(m) 请键入：层高数（个） 请键入:基本分格(W*H)mm 请键入：总长总宽（W*H）m 由小分格到大分格依次设定： 请键入你所计算的幕墙面积(m ) 键入工程单位价格(元/M2) 工程总造价为(元)
单位
元/kg
比重 10.48 3.77 1,000
单位 kg/m3 kg/m3 km
体积(m )
长度(m) 3.00
宽度(元/kg 元/kg 元/kg
220.00
100.00
2.20
1.00
吨公里价格按2.2计算
110.00
元/M2
2
4.5 1 800 20
A
4.2 1 750 4.5 800 20
B
950 4.2 84 900 75,600.00
干挂石材幕墙 3.9 5 800 1000 20 3.9
C
5 1 900 8
D
3.3 1 850 5 800 8
E
750 9.9 79.2 900 71,280.00
90 900 81,000.00
玻璃幕墙计量
屋面、幕墙工程计算量32~13轴6Low-e+12Ar+6中空钢化玻璃（暖边）：942—276.4=665.6 m26Low-e+12Ar+6+1.14PVB+6中空钢化夹胶玻璃（暖边）：2.6*2+41*2+48+11=146.2 m26Low-e+12Ar+6中空钢化玻璃（暖边）（带2mm厚铝单板背板）:2.6*2+41+48+11+14+11=130.2 m2隐框玻璃幕墙：124.6m2 (13~9轴)9—1轴719.2m2-274.6m2=444.6 m26Low-e+12Ar+6中空钢化玻璃（暖边）：379.8 m26Low-e+12Ar+6+1.14PVB+6中空钢化夹胶玻璃（暖边）:13.5*2+2.7*2=32.4 m26Low-e+12Ar+6中空钢化玻璃（暖边）（带2mm厚铝单板背板）:13.5*2+2.7*2=32.4 m235~13轴6Low-e+12Ar+6中空钢化玻璃（暖边）：20+78.2=98.2 m26Low-e+12Ar+6+1.14PVB+6中空钢化夹胶玻璃（暖边）：1.5*3+6.4*3+23.7 m26Low-e+12Ar+6中空钢化玻璃（暖边）（带2mm厚铝单板背板）: 1.5*3+6.4*3+23.7 m2X~2—A轴6Low-e+12Ar+6中空钢化玻璃（暖边）：28+4.8*4=47.2 m26Low-e+12Ar+6+1.14PVB+6中空钢化夹胶玻璃（暖边）：4 m26Low-e+12Ar+6中空钢化玻璃（暖边）（带2mm厚铝单板背板）:6 m2X—F轴6Low-e+12Ar+6中空钢化玻璃（暖边）：123.7m2+2.5+30.8+1.2*20+2.6*10+5.8+2.9+5.8+9.5=229 m2 6Low-e+12Ar+6+1.14PVB+6中空钢化夹胶玻璃（暖边）：7.5*3+20+2.9*2=48.3 m26Low-e+12Ar+6中空钢化玻璃（暖边）（带2mm厚铝单板背板）:79.8 m26（铯钾）+12Ar+6中空钢化防火玻璃（暖边）：95 m213~35轴隐框幕墙：124.6 m2（9~13轴）6Low-e+12Ar+6中空钢化玻璃（暖边）：749+16*3+4.6+27.6=829.2 m26Low-e+12Ar+6中空钢化玻璃（暖边）（带2mm厚铝单板背板）:129+7.6*3+3.5*3=162.3 m26Low-e+12Ar+6+1.14PVB+6中空钢化夹胶玻璃（暖边）：7.6*3+3.5*3=33.3 m21~9轴6Low-e+12Ar+6中空钢化玻璃（暖边）：19.4+22+106+264=411.4 m26Low-e+12Ar+6中空钢化玻璃（暖边）（带2mm厚铝单板背板）:30*2+18*2=96 m26Low-e+12Ar+6+1.14PVB+6中空钢化夹胶玻璃（暖边）：30*2+18*2=96 m220~32轴6Low-e+12Ar+6中空钢化玻璃（暖边）：29.2+8.2+63*3+8=234.4 m26mm单片彩釉玻璃（第一种）：12.5*4*2+8.2*18+102=270.1 m26mm单片彩釉玻璃（第二种）：4.2*24=100.8 m26mm单片彩釉玻璃（带2mm厚铝单板背板）：30*3=90 m26Low-e+12Ar+6+1.14PVB+6中空钢化夹胶玻璃（暖边）：30*3+3=93 m26Low-e+12Ar+6中空钢化玻璃（暖边）（带2mm厚铝单板背板）:30*3+3=93 m2F~X轴6Low-e+12Ar+6中空钢化玻璃（暖边）：5.8*2+2.9+2.5+4+5.1*4=41.4 m26Low-e+12Ar+6+1.14PVB+6中空钢化夹胶玻璃（暖边）：2.9*2+2.8*3=14.2 m26Low-e+12Ar+6中空钢化玻璃（暖边）（带2mm厚铝单板背板）:2.9*2+1.4+2.8*3=15.6 m2 6（铯钾）+12Ar+6中空钢化防火玻璃（暖边）：106 m22-A~X轴6Low-e+12Ar+6中空钢化玻璃（暖边）：25.4+28+21+40=114.4 m26Low-e+12Ar+6中空钢化玻璃（暖边）（带2mm厚铝单板背板）:6.8*2+7.1+16.9=37.6 m2 6Low-e+12Ar+6+1.14PVB+6中空钢化夹胶玻璃（暖边）：7.1+8.8=15.9 m21.雨棚：16—17轴6Low-e+12Ar+6中空钢化玻璃（暖边）：1#=72.9 m22#=28.8 m23#=43.2 m214#=9.5 m215#=96.6 m216#=16.4 m22.地下室窗井：(招标图没有做法)15—32/X—W轴（8+1.52PVB+8钢化夹胶玻璃为屋面天窗）地下室采光玻璃天窗：362 m2 (招标图没有做法)3.屋面：3mm铝板屋面：①30—32/U—T轴：9*8.4=75.6m2②17—18/U—T轴：8.4*8.4=70.56 m2③13—15/U—T轴：8.3*8.4=69.72 m2④1—2轴/U—T轴：9*8.4=75.6m210+1.52+10钢化夹胶玻璃屋面：20—30/U—T轴：37.8*8.4=317.52 m28+12+6+1.52PVB+6钢化中空夹胶玻璃屋面：15—18/U—T轴：29.4*8.4=246.96 m210+1.52+10钢化夹胶玻璃屋面：2—13/U—T轴：75*8.4=630 m24.钢屋架顶屋面：①原色锤直立锁边铝镁锰合金屋面板：2688.7 m2②25mm厚花岗岩：432.72 m2③10+1.54PVB+10钢化夹胶玻璃：313.2 m225mm厚石材蜂窝板：1854.2+504.36+1110.7=3469.26 m29—13轴连廊屋面：(招标图没有做法)①25mm厚石材蜂窝板：368m2②30mm厚石材：1.8*29.3*2+0.6*29.3*2+0.3*29.3*2=158.2 m2③原色锤直立锁边铝镁锰合金屋面板：487 m2A区~B区连廊屋面：(招标图没有做法)①25mm厚石材蜂窝板：31m2②30mm厚石材：30m2③原色锤直立锁边铝镁锰合金屋面板：31m2④隐框玻璃幕墙：54 m2东连廊屋面：(招标图没有做法)①25mm厚石材蜂窝板：35m2②30mm厚石材：26m2③原色锤直立锁边铝镁锰合金屋面板：35m2 屋顶花园（30—35/P—T轴）：335.93m2。
玻璃幕墙结构常用计算表格
Wk qGK a b f1 f2 Cs1 Cs2 Cs Us1 δ
1
α 1 α 2 1/θ H Ψ Us2 δ
2
ts1 ts2
θ 1/150 1/250 1/300 1/300 1/100
1.406 0 1370 2370 0.14 0.007 6.879357143 0 6.879357143 2.5596 0.125 0.0000235 0.00001 0 2370 0 #DIV/0! 0.4 4.966353487 #DIV/0! 6 mm ≤ts ≤ 12 mm 6 mm ≤ts ≤12 mm 隐框 单元式幕墙 明框 牌号：GE4400 Cs≥7mm Cs≥7mm Cs≥7mm 幕墙种类 型式 元件式（明框幕墙） 整体式 内嵌式 半单元 （隐框幕墙） 外挂内装固定式 外挂外缝的层间变位折减系数 组件高度比 组件全高与系点以下高度比值 Ψ 1 1:01 1.5：1 2:01 1:01 1.5：1 2:01 10:09 10:08.5 10:08 10:07.5 10:07 10:09 10:08.5 10:08 10:07.5 10:07 0.9 0.85 0.8 0.7 0.65 0.6 0.5 0.45 0.4 0.35 0.3 0.4 0.35 0.3 0.25 0.2
风荷载标准值（KN/m^2） 玻璃单位面积重量（N/m^2） 玻璃的短边长度（mm） 玻璃的长边长度（mm） 结构硅酮密封胶短期强度允许值 结构硅酮密封胶长期强度允许值 结构硅酮密封胶黏结宽度（风荷载） 结构硅酮密封胶黏结宽度（自重荷载） 结构硅酮密封胶黏结宽度（倒挂式） 玻璃幕墙在温差效应下的相对位移量（mm） 结构硅酮密封胶的变位承受能力（%） 铝型材线膨胀系数 玻璃线膨胀系数 主体结构层间变位设计变位控制值的倒数 玻璃分格高度（mm） 胶缝的层间变位折减系数 玻璃幕墙在地震作用下的相对位移量（mm） 结构硅酮密封胶在地震作用下的变位承受能力（%） 结构硅酮密封胶的黏结厚度（mm）（温度效应） 结构硅酮密封胶的黏结厚度（mm）（地震作用） 要求幕墙平面内变形性能 结构类型 钢筋混凝土框架 钢筋混凝土框架—抗震墙、板柱—抗震墙、框架—核心筒 钢筋混凝土抗震墙、筒中筒 钢筋混凝土框支层 多、高层钢结构
框架玻璃幕墙(单跨梁)结构计算表格
框架玻璃幕墙（单跨梁）结构计算第一章、荷载计算一、基本参数基本风压：0.40KN/m2计算标高：25.0m地面粗糙度：C类抗震设防烈度：7度基本加速度：0.10g二、荷载计算风荷载体型系数μS： 1.2瞬时风压的阵风系数βgz： 1.870风压高度变化系数μZ：0.922风荷载标准值：W K=βgzμzμs W0=1.87*0.922*1.2*0.4=1.00KN/m2风荷载组合系数ψw： 1.0风荷载分项系数γw： 1.4风荷载设计值W： 1.40KN/m2自重荷载分项系数γG： 1.20幕墙面密度标准值G AK：0.45KN/m2幕墙面密度设计值G A：0.54KN/m2动力放大系数βE： 5.0水平地震影响系数最大值αmax：0.08水平地震作用标准值：q EK=βEαmax G AK=5*0.08*0.45=0.18KN/m2水平地震作用组合系数ψE：0.5水平地震作用分项系数γE： 1.3水平荷载标准值：q HK=ψW W K+ψE q EK=1*1+0.5*0.18=1.09KN/m 2水平荷载设计值：q H =ψW γW W K +ψE γW q EK =1*1.4*1+0.5*1.3*0.18=1.52KN/m 2一、面板强度校核面板材料选用：6+12A+6钢化玻璃面板计算尺寸：短边长度：*长边长度：=1500*1800 mm外片面板厚度t 1：6mm 外片强度设计值f g ：84.0N/mm 2内片面板厚度t 2：6mm 内片强度设计值f g ：84.0N/mm2面板边界条件：四边简支分配至内、外片面板的水平荷载：=1.1*1.52*6^3/(6^3+6^3)=0.83KN/m 2=1.1*1.09*6^3/(6^3+6^3)=0.60KN/m 2=1.52*6^3/(6^3+6^3)=0.76KN/m 2=1.09*6^3/(6^3+6^3)=0.55KN/m2面板弯矩系数m的确定：短边尺寸a/长边尺寸b:0.833a/b=0.80时： m=第二章、面板及结构胶校核0.0628a/b=0.833时： m=折减系数η1、η2的确定：外片η1：=0.6*10^-3*1500^4/(72000*6^4)=32.52查表可得折减系数η1：θ=20.0时： η=0.92θ=40.0时： η=0.84θ1=32.5时： η1=内片η2：=0.55*10^-3*1500^4/(72000*6^4)=29.57查表可得折减系数η2：θ=20.0时： η=0.92θ=40.0时： η=0.84θ2=29.6时： η2=面板在水平载荷作用下的强度校核：=6*0.0593*0.83*10^-3*1500^2*0.87/6^2=16.15N/mm2＜84.0N/mm2外片玻璃面板满足强度要求！=6*0.0593*0.76*10^-3*1500^2*0.882/6^2=14.88N/mm2＜84.0N/mm2内片玻璃面板满足强度要求！综上，面板强度满足要求！二、面板挠度校核校核标准：mm挠度系数μ的确定：短边尺寸a/长边尺寸b:0.833a/b=0.80时： μ=0.05930.8700.8820.0060325.00计算挠度d f ≤a(min)/60=a/b=0.833时： μ=面板等效厚度计算：=0.95*(6^3+6^3)^1/3=7.182mm折减系数η的确定：=1.09*10^-3*1500^4/(72000*7.182^4)=28.81查表可得折减系数η：θ=20.0时： η=0.92θ=40.0时： η=0.84θ=28.8时： η=玻璃面板等效刚度D：=72000*7.182^3/(12*(1-0.2^2))=面板在水平载荷作用下的挠度校核：=0.00566*1.09*10^-3*1500^4*0.885/2314913=11.93mm＜25mm玻璃面板满足挠度要求！三、结构胶校核结构胶在短期载荷作用下的强度允许值f 1：0.2N/mm 2结构胶在长期载荷作用下的强度允许值f 2：0.01N/mm 2标准风载下主体的弹性层间位移角限值θ：1/8001/267硅酮结构密封胶的变位承受能力δ：40%玻璃面板高度h g ：1800mm1、粘接宽度计算：12mm=1.52*1800/(2000*0.2)=6.83mm＜12mm23149130.005660.885初选宽度：抗震设计时取：332312e t t k t +=结构胶宽度选用满足要求！2、粘接厚度计算：8mm=1/267*1800=6.74mm=6.74/(0.4*(2+0.4))^0.5=6.88mm＜8mm结构胶厚度选用满足要求！一、基本参数横梁计算跨度L：1500mm 横梁上部板片高度h 1：1500mm 横梁下部板片高度h 2：900mm 横梁材料选用：铝型材6063-T5弹性模量E-----------------------70000N/mm 2抗拉强度设计值f t ----------------85.5N/mm 2抗剪强度设计值f v ----------------49.6N/mm 2局部承压强度设计值f c ------------120N/mm 2横梁允许变形[f]-----------------8.33mm二、力学模型及载荷分布2第三章、幕墙横梁校核初选厚度：gS h U θ=面板玻璃垫块离端部的距离d ：250横梁上部水平方向荷载标准值q H1K ：0.82KN/mq H1K =q HK b 1=1.09*750/1000=0.82KN/m横梁上部水平方向荷载设计值q H1：1.14KN/mq H1=q H *b 1=1.52*750/1000=1.14KN/m横梁下部水平方向荷载标准值q H2K ：0.49KN/mq H2K =q HK *b 2=1.09*450/1000=0.49KN/m横梁下部水平方向荷载设计值q H2：0.68KN/mq H2=q H *b 2=1.52*450/1000=0.68KN/m横梁竖直方向集中荷载标准值P 1K ：0.51KNP 1K =G AK *L*h 1/2=0.45*1500*10^-3*1500*10^-3/2=0.51KN横梁竖直方向集中荷载设计值P 1：0.61KNP 1=G A *L*h 1/2=0.54*1500*10^-3*1500*10^-3/2=0.61KN三、内力计算及截面验算参数a 1、a 2的取值：a 1------------------------------750mm a 2------------------------------450mm横梁主轴方向最大弯矩M H1：=1.14*1.5^2*(3-4×0.75^2/1.5^2)/24=0.213KN-m横梁主轴方向最大弯矩M H2：=0.68*1.5^2*(3-4×0.45^2/1.5^2)/24=0.169KN-m横梁次轴方向最大弯矩M V1：=0.61*0.25=0.152KN-m横梁端部水平剪力V Y ：=1.14*(1.5-0.75)/2+0.68*(1.5-0.45)/2=0.79KN横梁端部垂直剪力V X ：V X =P 1=0.61KN截面净面积A 0：mm 2沿主轴方向惯性矩I X ：mm 4主轴方向最大坐标Y max ：mm 沿主轴方向面积矩S X ：mm 3垂直于主轴的截面总宽度t x ： 2.5mm 沿主轴方向抵抗矩W X ：mm 3沿次轴方向惯性矩I Y ：mm 4次轴方向最大坐标X max ：mm 沿主轴方向面积矩S Y ：mm 3垂直于次轴的截面总宽度t y ：2.5mm12910.227407.043055533.4821.831926.929190238.9d P M 11V *=沿次轴方向抵抗矩W Y ：mm 3塑性发展系数γ： 1.05横梁截面受弯承载力：=[0.213/(1.05*12910.2)+0.169/(1.05*12910.2)+0.152/(1.05*7513.6)]*10^6=47.45N/mm2＜85.5N/mm 2横梁受弯承载力满足要求！横梁截面受剪承载力：=0.79*1000*27407/(430555*2.5)=19.99N/mm 2＜49.6N/mm 2=0.61*1000*31926.9/(291902*2.5)=26.6N/mm2＜49.6N/mm 2横梁受剪承载力满足要求！横梁截面挠度计算：a、横梁主轴方向最大挠度f H1：=0.82*1500^4*(25/8-5*750^2/1500^2+2*750^4/1500^4)/(240*70000*430555)=1.14mmb、横梁主轴方向最大挠度f H2：=0.49*1500^4*(25/8-5*450^2/1500^2+2*450^4/1500^4)/(240*70000*430555)=0.92mmc、横梁次轴方向最大挠度f V1：=0.51*1000*250*1500^2*(3-4*250^2/1500^2)/(24*70000*291902)=1.68mm横梁最大变形f max ：=[(1.14+0.92)^2+1.68^2)]^0.57513.6=2.66mm＜8.33mm 横梁选用满足挠度要求！第四章、幕墙立柱校核一、基本参数立柱受力宽度W：1500mm计算位置处标准层高H：3000mm立柱最大计算跨度L：3000mm立柱材料选用：铝型材6063-T6弹性模量E-----------------------70000N/mm2抗拉压强度设计值f t--------------140.0N/mm2抗剪强度设计值f v----------------81.2N/mm2局部承压强度设计值f c------------161.0N/mm2立柱允许变形[f]-----------------16.67mm二、力学模型及载荷分布立柱高度方向水平荷载标准值q H1K： 1.64KN/mq H1K=q HK L=1.09*1500/1000=1.64KN/m立柱高度方向水平荷载标准值q H1： 2.28KN/mq H1=q H L=1.52*1500/1000=2.28KN/m立柱竖直方向集中荷载标准值N1K： 2.03KNN1K=G AK*L*H=0.45*1500*10^-3*3000*10^-3=2.03KN立柱竖直方向集中荷载设计值N1： 2.43KNN1=G A*L*H=0.54*1500*10^-3*3000*10^-3=2.43KN三、内力计算及截面验算沿主轴方向惯性矩I X ：mm 4主轴方向最大坐标Y max ：mm 沿主轴方向抵抗矩W X ：mm 3沿次轴方向惯性矩I Y ：mm 4次轴方向最大坐标X max ：mm 沿次轴方向抵抗矩W Y ：mm 3塑性发展系数γ：1.05按单跨简支梁计算该立柱，可得：计算跨度内截面最大弯矩M max ： 2.56KN-m 计算跨度内截面最大挠度f max ：9.44mm 支座处最大水平反力R max ： 3.41KN立柱计算截面正应力：=2.43*10^3/1309.3+2.56*10^6/(1.05*41079.9)=61.20N/mm 2＜140.0N/mm 2立柱选用满足强度要求！挠度校核：计算处立柱最大挠度f max ：9.44mm＜16.67mm立柱选用满足挠度要求！26306.432.585495841079.963.62610627。
(整理)明框玻璃幕墙结构计算
第四部分、明框玻璃幕墙结构计算第一章、龙骨荷载计算一、计算说明取风荷载计算部分表3-1中明框玻璃幕墙风荷载进行计算，该处位于大面区，体型系数为1.2,该部分玻璃幕墙承受的风荷载为W K=1.4 KN/m2，W=1.97 KN/m2。
明框玻璃幕墙水平分格为B=1200 mm，竖向分格为H=1600 mm，层高为3.6 m。
二、明框玻璃幕墙自重荷载计算1、玻璃面板自重荷载标准值计算G AK：玻璃面板自重面荷载标准值玻璃采用TP6+12A+TP6 mm厚钢化中空玻璃G AK=（6+6）×10-3×25.6=0.307 KN/m2G GK：考虑龙骨和各种零部件后的幕墙面板自重面荷载标准值G GK=0.3765 KN/m22、玻璃面板自重荷载设计值计算r G：自重作用效应分项系数，取r G=1.2按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第5.4.2条规定G G：考虑龙骨和各种零部件后的幕墙面板自重面荷载设计值G G=r G·G GK=1.2×0.3765=0.54 KN/m2三、明框玻璃幕墙承受的水平风荷载计算W K ：作用在幕墙上的风荷载标准值W K=1.0 KN/m2W：作用在幕墙上的风荷载设计值W=1.4 KN/m2四、明框玻璃幕墙承受的水平地震荷载计算1、幕墙玻璃面板承受的水平地震荷载标准值计算αmax：水平地震影响系数最大值，取αmax=0.16查《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003表5.3.4 βE：动力放大系数，取βE=5.0按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第5.3.4条规定q EK：作用在幕墙上的地震荷载标准值计算q EK=αmax·βE·G GK=0.16×5.0×0.3765=0.360 KN/m22、幕墙玻璃面板承受的水平地震荷载设计值计算r E：地震荷载作用效应分项系数，取r E=1.3按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第5.4.2条规定q E：作用在幕墙上的地震荷载设计值q E=r E·q EK=1.3×0.36=0.37668 KN/m2五、荷载组合1、风荷载和水平地震作用组合标准值计算ψW：风荷载作用效应组合系数，取ψW=1.0按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第5.4.3条规定ψE：地震荷载作用效应组合系数，取ψE=0.5按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第5.4.3条规定q K=ψW·W K+ψE·q EK=1.0×1.0+0.5×0.36=1.18 KN/m22、风荷载和水平地震作用组合设计值计算q=ψW·W+ψE·q E=1.0×1.4+0.5×0.37668=1.634 KN/m2第二章、玻璃面板计算一、计算说明玻璃面板选用TP6+12A+TP6 mm 厚的中空钢化玻璃。
2.1.1-玻璃幕墙荷载计算
第一章、荷载计算一、计算说明（本段为该幕墙的大概介绍），本章我们要计算的是该幕墙承受的最大荷载。
该处幕墙的最大计算标高为50 m。
层高为3.5 m。
二、玻璃幕墙的自重荷载计算1、玻璃幕墙自重荷载标准值计算G AK：玻璃面板自重面荷载标准值玻璃面板采用TP6+12A+TP6 mm厚的中空钢化玻璃G AK=（6+6）×10-3×25.6=0.31 KN/m2G GK：考虑龙骨和各种零部件等后的玻璃幕墙重力荷载标准值G GK=0.45 KN/m22、玻璃幕墙自重荷载设计值计算r G：永久荷载分项系数，取r G=1.2按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第5.4.2条G G：考虑龙骨和各种零部件等后的玻璃幕墙重力荷载设计值G G=r G·G GK=1.2×0.45=0.54 KN/m2三、玻璃幕墙承受的水平风荷载计算1、水平风荷载标准值计算βgz：阵风系数，取βgz=2.098按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001表7.5.1μS：风荷载体型系数，取μS=-1.2或+1.0按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001第7.3.3条该体型系数分别为一个垂直于幕墙方向向外的荷载值和一个垂直于幕墙方向相里的荷载值，计算时，我们选择最不利的一种荷载进行组合，所以我们在计算时，选-1.2作为我们的计算风荷载体型系数。
μZ：风压高度变化系数，取μZ=0.74按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001表7.2.1W0：作用在幕墙上的风荷载基本值 0.45 KN/m2按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001附表D.4（按50年一遇）W K：作用在幕墙上的风荷载标准值W K=βgz·μS·μZ·W0=2.098×（-1.2）×0.74×0.45=-0.838 KN/m2（表示负风压）|W K|=0.924 KN/m2＜1.0 KN/m2按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第5.3.2条取W K=1.0 KN/m22、水平风荷载设计值计算r W：风荷载分项系数，取r W=1.4按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第5.4.2条W：作用在幕墙上的风荷载设计值W=r W·W K=1.4×1.0=1.4 KN/m2四、玻璃幕墙承受的水平地震荷载计算1、玻璃幕墙承受的水平地震荷载标准值计算αmax：水平地震影响系数最大值，取αmax=0.16按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第5.3.4条βE：动力放大系数，取βE=5.0按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第5.3.4条q EK：作用在幕墙上的地震荷载标准值计算q EK=αmax·βE·G GK=0.16×5.0×0.45=0.36 KN/m22、玻璃幕墙承受的水平地震荷载设计值计算r E：地震作用分项系数，取r E=1.3按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第5.4.2条q E：作用在幕墙上的地震荷载设计值q E=r E·q EK=1.3×0.36=0.468 KN/m2五、荷载组合1、风荷载和水平地震作用组合标准值计算ψW：风荷载的组合值系数，取ψW=1.0按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第5.4.3条ψE：地震作用的组合值系数，取ψE=0.5按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第5.4.3条q K=ψW·W K+ψE·q EK=1.0×1.0+0.5×0.36=1.18 KN/m22、风荷载和水平地震作用组合设计值计算q=ψW·W+ψE·q E=1.0×1.4+0.5×0.468=1.668 KN/m2六、荷载计算总结根据荷载规范的要求，本玻璃幕墙的荷载可分为如下几种情况，（见表格），我们上面计算的是幕墙所占面积最大部位的荷载值，表中其他值为其他部分的荷载值。
玻璃幕墙结构计算
玻璃幕墙结构计算
三型材参数
五锚筋、埋件：按玻璃幕墙工程技术规范JGJ102-2003计算，先按荷载计算，再与实用对比。
1.中间节点
2.上悬臂节点(承受悬臂段荷载及下方半跨荷载)
3.下悬臂节点(双埋件，此为下埋件仅受悬臂段荷载)
六结果汇总
七计算过程
C1 玻璃强度验算
C2
中空玻璃强度
验算
D2 中空玻璃挠度
验算
E1
横梁受弯强度
验算
E2
横梁受弯强度
验算
F1 横梁受剪强度
验算
F2
横梁受剪强度
验算
G1
横梁挠度验算
G2
横梁挠度验算
H 立柱受弯受拉强度验算
I 立柱支座验算
J 立柱挠度验算
L 组合立柱支座
验算
M 组合立柱挠度
验算
N 预埋件计算
计算坐标：
横梁横截面：
X-重力方向，Y-风力方向
立柱横截面：
X-水平方向，Y-风力方向。
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Z
μ S风荷载体形系数 1.2
W0基本风压 0.45
WK风荷载标准值 W风荷载设计值 1.4261214 1.99656996
0.00796 0.00727 0.00773
0.00727 0.00663
0.25 0.33 0.5 0.55 0.6 0.65
b 2 ψ 0.1336 0.1356 0.13560
a/b 0.65 f 0.01492 0.01554 0.01554
玻璃的挠度和刚度系数（四点支承） a/b 0.5 0.55 0.6 0.65 0.7 0.75 0.8 0.85 0.9 0.95 1 ψ 0.1304 0.1318 0.1336 0.1356 0.1377 0.1399 0.1424 0.145 0.1477 0.1506 0.1537 f 0.01408 0.01444 0.01492 0.01554 0.01632 0.0173 0.0185 0.01996 0.0217 0.02377 0.0262
中空玻璃的等效厚度 中空玻璃外皮的厚度（mm) 中空玻璃内皮的厚度(mm) 中空玻璃等效厚度(mm) 夹胶玻璃外皮的等效厚度(mm) 夹胶玻璃内皮的等效厚度(mm) 夹胶玻璃的等效厚度(mm) 中空夹胶玻璃的等效厚度 外皮一的厚度(mm) 外皮二的厚度(mm) 内皮一的厚度(mm) 内皮二的厚度(mm) 等效厚度（mm) 2 1 2 33 4 31.37121307 夹胶玻璃的等效厚度 0 0 0 10 10 11.96924997
θ 5 10 20 40
四边支撑 60.00 80.00 77.13492 四点支撑 20.00 40.00 24.40597
地震荷载标准值 地震烈度 6度 7度 8度 b 2.4 α max 0.04 0.08 0.16 a/b 0.66666667 a/b 0 0.25 0.0868 0.0742 0.0826 0.00727 0.00663 0.33 0.4 0.5 0.55 0.6 0.65 β 放大系数 GAK(KN/M^2) A幕墙构件面积 5 5 5 0.45 0 qEK(KN/M^2) 0 0 0.36 PEK(KN) 0 0 0
挠度折减系数 0.81 0.74 0.780939562 0.95 0.9 0.923583173 挠度折减系数 0.00727 0.00663 0.00727 0.00663
玻璃的荷载应力（四边简支） a：玻璃短边边长(m) b：玻璃长边边长(m) A：玻璃板块面积(m^2) q：玻璃所受荷载组合(kn/m^2) 玻璃的弹性模量(N/mm2) t：玻璃的厚度(mm) θ ψ ：弯曲系数 玻璃的折减系数η σ ：玻璃产生的应力(n/mm^2) σ ：玻璃折减后的应力(N/mm2) 1.6 2.4 3.84 2.27736996 72000 7.2 77.1349205 0.083 0.697162699 48.8642011 34.06629831
b 2.4
a/b 0.66666667 a/b 0 0.21
玻璃挠度系数（四边简支） f 0.01302 0.01297 0.01282 0.01223 0.01013 0.0094 0.00867 0.00796 a/b 0.7 0.75 0.8 0.85 0.9 0.95 1 f 0.00727 0.00663 0.00603 0.00547 0.00496 0.00449 0.00406
玻璃的的挠度(四边简支） 面荷载标准值(kn/m^2) 玻璃的短边边长（m) 玻璃的弹性模量(N/mm2) 玻璃的等效厚度(mm) θ 玻璃的折减系数η 玻璃的刚度 f:玻璃的挠度系数 玻璃的挠度 玻璃折减后的挠度 1.4261214 1.6 72000 7.2 48.30298228 0.780939562 2332800 0.00773 30.969801 24.18554283
玻璃的荷载应力（四点支承） q：玻璃所受荷载组合(kn/m^2) 玻璃的长边边长（m) 玻璃的弹性模量(N/mm2) 玻璃的等效厚度(mm) θ 玻璃的折减系数η 玻璃的弯曲系数 σ ：玻璃产生的应力(n/mm^2) σ ：玻璃折减后的应力(N/mm2) 玻璃的边框温度应力 E：弹性模量 α ：线膨胀系数 △T：年温度变化 c：玻璃边缘至边框距(mm) d：施工偏差(mm) b：玻璃长边边长（mm) σ t1：挤压温度应力 72000 0.00001 80 0 3 0 #DIV/0! 2.27736996
应力与挠度折减系数 η 1 0.95 0.9 0.81 θ 60 80 100 120 η 0.74 0.69 0.64 0.61 θ 150 200 250 300 η 0.54 0.5 0.46 0.43 θ 350 ≥400 η 0.41 0.4
弯矩折减系数 0.74 0.69 0.697162699 0.9 0.81 0.880173131 弯矩折减系数 0.00727 0.00663 0.00727 0.00663 40 60 48.30298228 10 20 15.28336549
72000 12 24.40597094 0.880173131 0.136 45.1224811 39.71559546
玻璃的挠度(四点支承） 面荷载标准值(kn/m^2) 玻璃的长边边长（m) 玻璃的弹性模量(N/mm2) 玻璃的等效厚度(mm) θ 玻璃的折减系数η 玻璃的刚度 f:玻璃的挠度系数 玻璃的挠度 玻璃折减后的挠度 1.4261214 2 72000 12 15.28336549 0.923583173 10800000 0.01554 32.83248379 30.32352954
0.65 0.7 0.667
a .6
0.65 0.7 0.667
GB50009-2001 计算高度 地面粗糙类型 风压高度系数μ Z 阵风风压系数β 50 1（A类地区） 2.029163619 1.50701931 2（B类地区） 1.673672196 <1时取1 1.577946723 3（C类地区） 1.250626175 <0.74时取0.74 1.725732728 4（D类地区） 0.835235842 <0.62时取0.62 2.00918892 0.6 0.65 0.650 a 1.3
ψ ：玻璃弯曲系数（四边简支） ψ 0.125 0.123 0.118 0.115 0.1 0.0934 0.0863 0.0868 a/b 0.7 0.75 0.8 0.85 0.9 0.95 1 ψ 0.0742 0.0683 0.0628 0.0576 0.0528 0.0483 0.0442