气液搅拌釜中不同因素对混合时间的影响
搅拌釜流场分析实验实验指导书
搅拌釜的流场分析实验一、实验目的1、利用PIV设备对搅拌模型的流场进行测量，得到搅拌釜内不同位置，不同工况下的流场情况；并检测其功率和混合时间。
2、了解搅拌釜的结构模型及其控制系统。
3、了解PIV系统的工作原理并掌握其操作方法。
4、掌握Tecplot对实验拍摄图像的后处理。
二、实验装置介绍1、实验装置：实验装置如图1所示，本实验装置由升降装置，控制柜，传动装置，搅拌装置和搅拌容器组成。
升降装置能实现机架在垂直方向的移动；控制装置能调节转速，实现升降装置的升降，输入桨叶各尺寸的相关参数；传动装置由电动机，变速器，机架和联轴器组成。
其中容器为椭圆封头搅拌釜，搅拌釜内径600mm，底部为椭球面，高175mm，上部分为圆筒，高800mm；筒体上有四条对称的肋板：长60mm×宽10mm×高250 mm。
控制柜是由测试用的微机、相关测试仪器以及操作台组成。
不同搅拌器在不同转速下的实际功率通过西门子变频器HP-JCA传入监控台，再经过485转232模块传回软件界面。
搅拌转速在软件界面上输入，软件内部嵌套了相关方程，通过软件子菜单，可以选择自定义桨叶，输入桨叶各尺寸的相关参数，选择输入相应各种桨叶的参数及有关搅拌浆液的测试数据，便能得到相应的不同搅拌器理论搅拌功率，搅拌效率等值。
图1 搅拌釜二维图2、PIV实验装置：实验装置如图2所示，本实验PIV设备系统由以下几个部分组成：一个双腔Nd：YAG固体双脉冲激光器；能量350mj×2；激光波长532nm；激光脉冲宽度6-8ns；重复频率1-10HZ可调；一个CCD：分辨率：2456 pixel ×2056 pixel，最高采集速率16 fps，像素灰度等级为12bit，使用PIV模式；镜头：Nikon F 24mm/2.8；同步控制器：时间精度0.25 ns；使用锁相/外同步模式；光学滤镜：532 nm窄带滤光镜。
在这种情况下可以得到理想的流场状态分布图像。
《化学反应工程》期末考试试题及答案
《化学反应工程》试题XXX 大学 化学反应工程 试题B （开）卷（答案）2011—2012学年第一学期一、单项选择题： （每题2分，共20分）1．反应器中等温进行着A →P(1)和A →R(2)两个反应，当降低A 的浓度后，发现反应生成P 的量显著降低，而R 的生成量略降低，表明(A )A ．反应(1)对A 的反应级数大于反应(2)B ．反应(1) 对A 的反应级数小于反应(2)C ．反应(1)的活化能小于反应(2)D ．反应(1)的反应速率常数大于反应(2)2.四只相同体积的全混釜串联操作，其无因次停留时间分布的方差值2θσ为( B )A ． 1.0 B. 0.25 C ．0.50 D ．03．对一平行—连串反应R A QP A −→−−→−−→−)3()2()1(，P 为目的产物，若活化能次序为：E 2<E 1<E 3，为了目的产物的收率最大，则最佳操作温度序列为（ B ）。
A ．先高后低 B.先低后高 C ．高温操作 D ．低温操作4．两个等体积的全混流反应器进行串联操作，反应为一级不可逆，则第一釜的反应速率-r A1与第二釜的反应速率-r A2之间的关系为( A )。
两釜反应温度相同。
A ．-r A1 > -r A2B ．-r A1 = -r A2C ．-r A1 < -r A2 D.不能确定何者为大5. 已知一闭式反应器的1.0=r a uL D ，该反应器若用多釜串联模型来描述，则模型参数N 为（ B ）。
A ． 4.5 B. 5.6 C ．3.5 D ．4.06．固体催化剂之所以能起催化作用，是由于催化剂的活性中心与反应组分的气体分子主要发生( C)。
A ．物理吸附B ．化学反应C ．化学吸附D ．质量传递7．包括粒内微孔体积在内的全颗粒密度称之为( B )A ．堆(积)密度B ．颗粒密度C ．真密度D ．平均密度8．在气固催化反应动力学研究中，内循环式无梯度反应器是一种( C )。
搅拌反应釜设计
第三章立式搅拌反应釜设计第一节推荐的设计程序一、工艺设计1、作出流程简图；2、计算反应器体积；3、确定反应器直径和高度；4、选择搅拌器型式和规格；5、按生产任务计算换热量；6、选定载热体并计算K值；7、计算传热面积及夹套高度；8、计算搅拌轴功率。
二、机械设计1、确定反应器的结构型式及尺寸；2、选择材料；3、强度计算；4、选用零部件；5、绘图；6、提出技术要求。
三、化工仪表选型四、编制计算结果汇总表五、绘制反应釜装配图六、编写设计说明书第二节釜式反应器的工艺设计一、反应釜体积和段数的计算1、间歇釜式反应器：V=V R/φ（3—1）V R=V O(τ+τ') （3—2）式中V—反应器实际体积，m3；V R—反应器有效体积，m3。
V O —平均每秒钟需处理的物料体积，m 3/s ；τ' —非反应时间，s ； τ —反应时间，s ；⎰=Af x R AA V dx n 00,τ （3—3） 等温等容情况下()⎰-=Afx A AA r dx C 00,τ （3—4）对一级反应Afx k -=11ln1τ对二级反应()Af A A x xC x -=10,0,τ φ—装料系数，一般为0.4～0.85，具体数值可按下列情况确定： 不带搅拌或搅拌缓慢的反应釜 0.8～0.85； 带搅拌的反应釜 0.7～0.8； 易起泡沫和在沸腾下操作的设备 0.4～0.6。
2、连续釜式反应器(1)单段连续釜式反应器：()φφA A A R r x F VV -==0, （3—5）其中 F A,O —每秒钟所处理的物料摩尔数，kmol/s 。
对于一级反应：（-γA ）=kC A =kC A,O （1-A x ） 则有效反应体积：()()20,00,0,1AA A A A A A R KC C C V x kC x F V -=-=其中 V O —每秒所处理的物料体积，m 3/s对于二级反应：（-γA ）=()220,21A A A x kC kC -=，代入式（3-5）中 则有效反应体积为：V R =()()20,020,01A A A A A AkC C C V x kC x V -=-其中 A x —转化率，其它符号同前。
液体搅拌与气体混合
○调匀度（S）：各处取样，A的体积分数cVA都
等于cVAO，表明搅拌已达到完全均匀，当高于或
低于cVAO时，表示有偏差， S表示偏离度。
CVA S = CVAO
（ cVA < cVAO）
1- CVA S = 1- CVAO
（ cVA> cVAO）
（ S≤1）
6
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○搅拌釜内样品平均调匀度：
= 1.48×10-6
作业：407P习题1 11
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1.2 过程对混合程度的要求 物料搅拌的混合程度是人为决定的，可以 要求物料混合程度按人们需要进行。不是越 充分越好。 ○过程控制物料搅拌混合程度的影响因素 （1） 互溶液体的调和问题：生产上只要求调 和“宏观”均匀。对分隔尺度无要求。 （2） 两种互溶液体的快速反应：两种互溶液 体的互溶，所以不存在相界面，但是存在着 浓度差异，这种差异肉眼看不见，然而化学 反应进行的速度与分隔尺度成反比，愈小反 应愈快，所以搅拌可以提高反应速度。
调匀度。 湍动主要造成进一步降低分隔尺度， 分子扩散发生在互溶物料混合过程中，可
达到微观混合。 这三者同时交叉发生，共同达到混合目的。
12
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a
b
BA
均相反应示意图
（3）过程控制：由于A和B互溶，搅拌分散达
到一定的调匀度和分隔尺度，此时不存在相 界面，但存在浓度差，但化学反应只能在被 分散到一定程度时，分子扩散速率达到一定 时，才能完成。所以过程速率控制不是控制 化学反应本身，而是取决于A和B分子扩散的 快慢。所以图a反应速度小于b。
S 1+ S 2 +——+ S n
S=
n
搅拌釜
搅拌聚合釜内流体的流动与混合
04
搅拌聚合釜的设计与优 化
设计原则与要素
01
02
03
流体力学原则
确保釜内流体流动均匀， 避免死区和湍流，减少流 动阻力。
化学反应要求
满足化学反应对温度、压 力、混合度和反应时间的 需求。
机械强度与稳定性
保证搅拌器的机械强度和 整个聚合釜的稳定性。
优化目标与方法
1 2
提高混合效率
通过优化搅拌器的形状、转速和位置，减少混合 时间。
流动特性参数
流量
流量是搅拌聚合釜内流体流动的 一个重要参数，表示单位时间内 流过某一截面的流体量。流量的 大小直接影响聚合反应的效率。
流速
流速是指在搅拌聚合釜内某一截 面处流体的平均速度。流速的分 布和大小对聚合反应的混合效果 和传热传质过程有重要影响。
压力
压力是搅拌聚合釜内流体流动的 另一个重要参数，表示流体对容 器壁的压强。压力的变化对聚合 反应的稳定性有较大影响。
03
搅拌聚合釜内混合过程 与机理
混合过程简介
混合过程
搅拌聚合釜内的混合过程涉及流体在釜内的流动和分散，通过搅拌器的旋转产生流动场，使物料在釜内均匀分散 和混合。
流动特性
搅拌聚合釜内流体的流动特性包括流动类型、流动方向、流速分布等，这些特性对混合效果和生产效率有重要影 响。
混合机理研究
混合机理
研究搅拌聚合釜内流体的混合机理有助于深入了解混合过程的内在规律，从而优化搅拌器的设计和操 作参数。
安装位置
确保搅拌器安装在釜的中心位 置或合适的偏心位置，以实现 均匀的流体流动。
材料选择
选择耐腐蚀、耐高温、高硬度 的材料，以确保搅拌器的长期
稳定运行。
05
第1组--搅拌器选择分析解析
第1组:曹会敏 杜鹃 郝梦雅 季从兰 赵佳鹏 陈新明 蒋康
1. 搅拌目的：均相液体的混合、液液分散、气液相分散、 固液分散、固液溶解、强化传热。 2.搅拌的要求： （1）反应釜中的物料能很快且良好地分布在反应釜中的 整个物料之中。 （2）反应釜中的物料混合要充分，没有死角，任何一处 的浓度均应相等。
（5）对于固体溶解，除了要有较大的循环流量，还要有较强的 剪切作用，以促使固体溶解。（6）对于结晶过程，需要控制 晶体的形状和大小。对于微粒结晶，要求有较强的剪切作用 和较 大的循环流量，所以选择涡轮式搅拌器。对于密度较大 的结晶，只要求有一定的循环流量和较 低的剪切作用，因此 可选择桨式搅拌器。 （7）对于以传热为主的搅拌操作，控制因素为总体循环流量和 换热面上的高速流动，因此，可 选用涡轮式搅拌器。
化工工业中常用的搅拌装置是机械搅 拌装置。典型的机械搅拌装置包 括：搅拌器、辅助部件和附件。 工业上常用的搅拌器有：桨式搅拌器、 涡轮式搅拌器、推进式搅拌器、 框式和锚式搅拌器、螺带式搅拌 器和螺杆式搅拌器。
1.按桨叶搅拌结构：分为平叶、斜（折）叶、弯叶、螺旋面叶 式搅拌器。浆式、涡轮式搅拌器都有平叶和斜叶结构；推进 式、螺杆式和螺带式的桨叶为螺旋面叶结构。根据安装要求 又可分为整体式和剖分式，便于把搅拌器直接固定在搅拌轴 上而不用拆除联轴器等其他部件。 2.按搅拌器的用途：分为低黏流体用搅拌器、高黏流体用搅拌 器。用于低黏流体的搅拌器有：推进式、浆式、开启涡轮式、 圆盘涡轮式、布鲁马金式、板框浆式、三叶后完式等。用于 高黏流体的搅拌器有：锚式、框式锯齿圆盘式、螺旋浆式、 螺带式等。
对于某些快速复杂反应，可以防止局部浓度过高，是 副反应增加，从而导致选择性降低。 （3）反应釜内物料侧的传热系数要求足够大，从而使反 应热可以及时移出或使反应需要的热量及时传入。 （4）如果反应受传质速率的控制，通过搅拌的作用可以 使传质速率达到合适的数值。
流体混合原理
“流体混合原理”试题1. 简述混合物料的种类及其特性混合物料的分类⑴. 牛顿流体：当某种流体上承受的切应力正比于所产生的切应变速率时，该流体称为牛顿流体。
∙=γμτ其中τ 为剪切应力，Pa ；μ 为粘度，Pa ·s ；γ 为剪切速率，1/s 。
(2).非牛顿流体dudy牛顿流体与非牛顿流体①非时变性非牛顿流体这类流体的切应力仅与剪切变形速度有关，即粘度函数(式(2))仅与应变速率有关，而与时间无关。
43 21()a μμγ=其中 为表观粘度或称粘度函数。
非时变性非牛顿流体主要包括以下3 种：1)宾汉流体(或称塑性流体)。
它是只当剪切应力大于某一数值时才开始流动的流体，这时体系并非全部发生形变，而是产生滑动，中间未发生变化的部分仍按原来的结构形式一起向前运动。
当应力大于屈服值后，其流动性跟牛顿流体完全一样 一些浓悬浮液如糊状物、软膏、面团、淤泥等，在适当条件下可表现出这种行为。
2) 剪切稀化流体(也称假塑性流体)。
这种流体没有屈服值，表观粘度随剪切速率增加 而减小。
这种粘度随剪切速率增大而减小的现象称为剪切变稀现象。
大多数高分子溶液和乳状液具有明显的假塑性。
3) 剪切稠化流体(也称膨胀型流体)。
与假塑性流体相反，膨胀流体的表观粘度随切变速率增加而增大，这种现象称为剪切增稠现象。
一些浓稠悬浮体、蛋白质及某些高分子溶液可表现出切力增稠现象 时变性非牛顿流体这类流体的粘度函数不仅与应变速率有关，而且与剪切持续时间有关。
②时变性非牛顿流体大致分为2 类：1)触变性与震凝型流体。
在一定的剪切变形速率下，触变流体的粘度函数随时间减小，而震凝型流体则相反，表观粘度随时间而增大，震凝性体系很少，实际遇到的触变性体系较多，某些粘土悬浮液、陈胶、溶胶及高聚合物可表现出触变性。
2)粘弹性流体。
这类流体兼具粘性和弹性，与粘性流体的主要区 别在于外力消除后产生部分应变回复。
粘弹性流体除粘度函数与剪切持续时间有关外，在剪切流动中还表现出法向应力差效应。
液体的搅拌
第三章液体的搅拌第一节概述化工生产中经常需要进行液体的搅拌，其目的大致可分为：一、加快互溶液体的混合；二、使一种液体以液滴形式均匀分散于另一种不互溶的液体中；三、使气体以气泡的形式分散于液体中；四、使固体颗粒在液体中悬浮；五、加强冷、热液体之间的混合以及强化液体与器壁的传热。
合，形成具有某种均匀程度的混合物的缘故。
实际操作中，一个搅拌器常常可同时起到几种作用。
例如，在气液相催化反应器中，搅拌既使固体颗粒催化剂在液体中悬浮，又使气体以小气泡形式均匀地在液体中分散，大大加快了传质和反应。
与此同时，亦强化了反应热的传递过程。
在工业上达到以上目的最常用的方法是机械搅拌。
机械搅拌的装置如图3-1所示，它由搅拌釜、搅拌器和若干附件所组成。
工业上常用的搅拌釜是一个圆筒形容器，其底部侧壁的结合处应以圆角过渡，以消除流动不易到达的死区。
搅拌釜装有一定高度的液体。
图3-1 机械搅拌的装置简图搅拌器由电机直接或通过减速装置传动，在液体中作旋转运动，其1-搅拌釜；2-搅拌器；3-加料管；4-电机作用类似于泵的叶轮，向液体提供能量，促使液体在搅拌釜中作某5-减速器；6-温度计套管；7-挡板；8-轴种循环流动。
3-1-1搅拌器的类型针对不同的物料系统和不同的搅拌目的，搅拌器的结构型式很多，表3-1列出了几种常用的结构型式。
表3-1所列的各种搅拌器，按工作原理可分为两大类。
一类是以旋桨式为代表，其工作原理与轴流泵叶轮相同，具有流量大，压头低的特点，液体在搅拌釜内主要作轴向和切向运动；另一类以涡轮式为代表，其工作原理则与离心泵叶轮相似，液体在搅拌釜内主要作径向和切向运动，与旋桨式相比具有流量较小、压头较高的特点。
平直叶桨式搅拌器的工作原理与涡轮式相近。
它的叶片较长，通常为2叶，转速较慢，液体的径向速度较小，产生的压头较低。
折叶桨式搅拌器的工作原理则与旋桨式相近，可产生轴向液流。
锚式和框式搅拌器实际上是桨式搅拌器的变型。
它们的旋转半径更大(仅略小于釜内径)，转速更低，产生的压头也更小，但叶片搅动的范围很大。
加氢反应釜搅拌形式
加氢反应釜搅拌形式加氢反应釜是一种常见的工业化学设备，用于进行氢气和物质的反应。
在加氢反应的过程中，搅拌是非常重要的环节，它有助于提高反应效率和反应均匀性。
加氢反应釜的搅拌形式可以根据具体需要选择，本文将介绍几种常见的搅拌形式。
第一种搅拌形式是机械搅拌，这是一种常见且广泛应用的搅拌方式。
机械搅拌通过转动搅拌轴，驱动搅拌叶片进行搅拌，从而实现对反应物料的混合和均匀搅动。
机械搅拌的优点是结构简单，搅拌能力强，可以适应不同规模和容积的加氢反应釜。
另外，机械搅拌还可以根据需要调整搅拌速度和搅拌时间，以达到最佳反应效果。
第二种搅拌形式是喷射式搅拌，它通过在反应釜底部设置喷射装置，将氢气喷射到反应液中进行搅拌。
喷射式搅拌的原理是利用氢气的冲压力和涡流现象，实现搅拌和混合效果。
喷射式搅拌的优点是操作简单、能耗低，减少了机械部件的使用，降低了维护成本。
此外，喷射式搅拌还可以有效地防止搅拌叶片与底部固体颗粒摩擦，减少反应釜内部的磨损。
第三种搅拌形式是气体排布式搅拌，它通过将氢气排布在反应釜的不同位置，产生气体流动和涡旋效应，达到搅拌的目的。
气体排布式搅拌的优点是能够充分利用氢气的冲击力和流体力学效应，实现反应物料的均匀混合。
此外，气体排布式搅拌还能够提高氢气的传质速度，从而加速反应进程。
综上所述，加氢反应釜的搅拌形式是非常重要的，它直接影响到反应的效率和反应产物的质量。
机械搅拌、喷射式搅拌和气体排布式搅拌是三种常见的搅拌形式，它们各有优点和适用范围。
在实际应用中，可以根据反应物料的特性和工艺要求选择合适的搅拌形式，以实现最佳的反应效果。
在加氢反应釜的设计和选择过程中，除了搅拌形式，还需要考虑其他因素，例如反应容积、温度控制、压力控制等。
同时，为了确保安全性和可靠性，还需要合理设计反应釜的结构和材料选择。
只有综合考虑所有因素，才能设计出满足工艺要求的加氢反应釜，并实现高效、安全地进行加氢反应。
总之，加氢反应釜的搅拌形式对于反应效率和反应均匀性至关重要。
桨式搅拌釜不同桨叶角度下搅拌性能的数值模拟
杨 帆1,2*，孙全平2
1淮阴工学院，机械与材料工程学院，江苏 淮安 2江苏省先进制造重点实验室，江苏 淮安
收稿日期：2021年3月3日；录用日期：2021年4月12日；发布日期：2021年4月19日
摘要
在现有桨式搅拌釜中，针对不同的桨叶角度，运用Fluent软件对搅拌釜内固液混合效果进行数值模拟。 通过分析轴截面液相速度矢量图和固含率云图可知，随着桨叶与水平面间角度的增加，底部的固体颗粒 沉积越多，减小桨叶与水平面间角度虽然有利于减少底部固体沉积，但同时导致了上部固体颗粒含量较 少。考虑整体混合效果，得出桨叶与水平面间角度成30˚时，搅拌釜内固液混合效果最佳。
关键词
桨式搅拌釜，桨叶角度，固液混合，数值模拟
Numerical Simulation of Stirring Performance of a Paddle Agitator with Different Blade Angles
Fan Yang1,2*, Quanping Sun2
1College of Mechanical and Material Engineering, Huaiyin Institute of Technology, Huai’an Jiangsu 2Jiangsu Key Lab of Advanced Manufacturing Technology, Huaiyin Institute of Technology, Huai’an Jiangsu
2. 模型建立及网格划分
2.1. 模型建立
本文的主要研究对象是桨式搅拌釜，如图 1 示，液面高度为 2.4 m，桨叶数量为 2，安装高度 0.8 m， 转速 N = 100/rpm，桨叶直径为 0.6 m。仿真采用的桨叶与水平面间角度分别为 15˚、30˚、45˚、60˚、75˚、 90˚，搅拌物料为水和二氧化硅颗粒。其中二氧化硅密度为 2400 kg/m3，颗粒直径为 7.4 μm，体积分数为 30%；水的密度为 1000 kg/m3，粘度为 0.001003 Pa∙s。
《化学反应工程》期末考试试题及答案
一、单项选择题： （每题2分，共20分）1．反应器中等温进行着A →P(1)和A →R(2)两个反应，当降低A 的浓度后，发现反应生成P 的量显著降低，而R 的生成量略降低，表明(A )A ．反应(1)对A 的反应级数大于反应(2)B ．反应(1) 对A 的反应级数小于反应(2)C ．反应(1)的活化能小于反应(2)D ．反应(1)的反应速率常数大于反应(2)2.四只相同体积的全混釜串联操作，其无因次停留时间分布的方差值2θσ为( B )A ． 1.0 B. 0.25 C ．0.50 D ．03．对一平行—连串反应R A QP A −→−−→−−→−)3()2()1(，P 为目的产物，若活化能次序为：E 2<E 1<E 3，为了目的产物的收率最大，则最佳操作温度序列为（ B ）。
A ．先高后低 B.先低后高 C ．高温操作 D ．低温操作4．两个等体积的全混流反应器进行串联操作，反应为一级不可逆，则第一釜的反应速率-r A1与第二釜的反应速率-r A2之间的关系为( A )。
两釜反应温度相同。
A ．-r A1 > -r A2B ．-r A1 = -r A2C ．-r A1 < -r A2 D.不能确定何者为大5. 已知一闭式反应器的1.0=r a uL D ，该反应器若用多釜串联模型来描述，则模型参数N 为（ B ）。
A ． 4.5 B. 5.6 C ．3.5 D ．4.06．固体催化剂之所以能起催化作用，是由于催化剂的活性中心与反应组分的气体分子主要发生( C)。
A ．物理吸附B ．化学反应C ．化学吸附D ．质量传递7．包括粒内微孔体积在内的全颗粒密度称之为( B )A ．堆(积)密度B ．颗粒密度C ．真密度D ．平均密度8．在气固催化反应动力学研究中，内循环式无梯度反应器是一种( C )。
A ．平推流反应器 B. 轴向流反应器 C. 全混流反应器 D. 多釜串联反应器9．某液相反应，其反应式可写成A+C R+C 这种反应称为(B )A ．均相催化反应B ．自催化反应C ．链锁反应 D.可逆反应10．高径比不大的气液连续鼓泡搅拌釜，对于其中的气相和液相的流动常可近似看成( B )A ．气、液均为平推流B ．气、液均为全混流C ．气相平推流、液相全混流D ．气相全混流、液相平推流3．间歇釜反应器中进行如下反应：P A → (1) －r A1＝k 1C A a1S A → (2) －r A2=k 2C A a2在C A0和反应时间保持不变下，降低反应温度，釜液中C P /C S 增大，表明活化能E1与E2的相对大小为 E1<E2 ；在温度和反应时间保持不变下，增高反应浓度，釜液中C P /C S 增大，表明反应级数al 、a2的相对大小为 al>a2 。
化学反应工程 第四章
在t时对出口处的示踪物B作物料衡算：
所以，
VC V 'RA 0 V 'RB C0
C V 'RB C0 V
＝停留时间≤t的示踪物溶液体积所占分率最后得：F(t)(
C C0
)
s
3.脉冲法
1）实验步骤
（1）物料保持稳定流动
（2）在一瞬间注入示踪剂B，总量是M，在体积流量V中的
t tm＝t
则
2 t
t2E(t)dt
2
t
0
0
对离散型测定值，
t2E(t)
2 t
0
tm2
E(t)
0
三、对比时间 为了方便起见，常用对比时间作为变量。 对比时间的定义
t
tm
1.平均对比停留时间
tm 1
tm
2. E( )
3. F ( )
E( )
dF ( ) d
dF ( )
d( t )
浓度为Co 。数学描述为 0 t 0
C C0 0 t t0
0 t t0
c(∞)
C0
C(t)
t0
V ( M )Ccp(t)
0
0
t=0
t
（３）以t＝0为计时基准，检测出口处的B浓度C。
响应t 曲线 t
（４）标绘
V
( M
)C p
~
t
曲线
２）( V
M
)Cp
?
在出口处作示踪物B的物料衡算：
V C dt Mt
在实际 反应器中，物料可能是由固体颗粒、液滴、气泡或者 分子团块等聚集体组成的，称之为微团。微团之间的混合程度 有三种情况，
EPS聚合反应釜内混合过程的数值模拟
EPS聚合反应釜内混合过程的数值模拟杨阳;赵建平【摘要】可发性聚苯乙烯(EPS)的黏度较高,聚合搅拌反应釜作为EPS生产的核心装置,釜内物料的流动状态对产品质量有很大的影响,所以选择合适的搅拌器显得非常重要.文章采用CFD方法分别模拟了Rushton涡轮桨、三叶后弯桨和三叶PTU 桨应用于反应釜时的混合过程.选用多重参考系法(MRF)及标准k-ε模型,分开求解了速度场和浓度场,分区讨论了不同桨型的混合特性.模拟结果表明:釜内流型对混合过程有决定性的的影响,Rushton桨以径向流动和周向流动为主,而三叶后弯桨和PTU桨以轴向流动和周向流动为主.从混合时间上看,除了液面监测点外,其它监测点的结果都是三叶后弯桨的混合时间最短.综合比较来看,三叶后弯桨的流场特性比较适合EPS聚合反应的高粘工况,混合效率相对较高.%The viscosity of expandable polystyrene (EPS) is relatively high. Polymerization mixing Reactor is the key devices of the production of EPS and the flow field in the vessel has a great effect on the quality of products, so its very important to choose the appropriate agitator. In this study, the flow fields generated by a three-bladed backswept agitator, three-bladed PTU agitator and six-bladed Rushton turbine were simulated separately by using the CFD. A multiple reference frame ( MRF) approach and standard k-turbulent model were used to predict the velocity and concentration profiles separately, and the mixing characteristics of three agitators were compared. The results show that flow field in the vessel has a critical influence on the mixing process, the flow field of Rushton turbine was dominated by radial and circumferential flow, and the other two agitators were controlled by axialand circumferential flow. In addition to the monitoring near the liquid-level, the mixing time of three-bladed backswept agitator is the shortest. The flow field characteristics of three-bladed backswept agitator are more appropriate for the high viscosity condition of EPS polymerization, and the mixing efficiency is relatively better.【期刊名称】《轻工机械》【年(卷),期】2012(030)006【总页数】5页(P1-4,9)【关键词】EPS反应釜;计算流体动力学(CFD);高黏度;混合时间【作者】杨阳;赵建平【作者单位】南京工业大学机械与动力工程学院,江苏南京211816;南京工业大学机械与动力工程学院,江苏南京211816【正文语种】中文【中图分类】TQ052.6;TQ051.70 引言发泡成型的可发性聚苯乙烯(EPS)是当前极有价值的绝缘、绝热、保温和包装缓冲材料，广泛用于建筑、电子、制药等行业［1］。
搅拌釜参数
搅拌釜参数全文共四篇示例，供读者参考第一篇示例：搅拌釜是一种常用的工业设备，用于混合、搅拌、加热或冷却液体、颗粒物料或粉粒悬浮体系。
它广泛应用于化工、制药、食品、冶金、农业等行业。
在选择合适的搅拌釜时，需要考虑各种参数，以确保设备的正常运行和生产效率。
搅拌釜的容积是一个重要的参数。
容积大小直接影响到生产批次的大小以及生产效率。
一般来说，容积越大，生产批次越多，生产效率也越高。
容积还决定了搅拌釜的尺寸和重量，需要根据生产场地的实际情况选择合适的容积大小。
搅拌釜的搅拌功率也是一个关键参数。
搅拌功率越大，搅拌效果越好，可以更快地混合物料，提高生产效率。
搅拌功率还决定了搅拌釜的动力来源，一般包括电动机、气动马达等，需要根据生产场地的电力条件和实际情况选择合适的功率。
搅拌釜的搅拌速度也是一个重要参数。
搅拌速度越高，搅拌效果越好，可以更均匀地混合物料，提高产品质量。
搅拌速度还影响到搅拌釜的使用寿命和能耗，需要根据生产工艺和物料性质选择合适的搅拌速度。
除了以上参数外，还有一些其他需要考虑的参数，如搅拌釜的工作压力、工作温度、搅拌方式（如搅拌叶片形状、搅拌桨数量等）、材料选择（如不锈钢、玻璃钢等）等。
这些参数都直接影响到搅拌釜的性能和使用效果，需要根据具体情况进行选择。
选择合适的搅拌釜参数是非常重要的，可以提高生产效率、保证产品质量、延长设备寿命。
在选择搅拌釜时，需要综合考虑各种参数，根据生产工艺要求和物料性质进行合理选择，以达到最佳的工作效果。
第二篇示例：搅拌釜是一种用于工业生产中搅拌混合物料的设备，广泛应用于食品、化工、医药等领域。
搅拌釜的参数对于设备的性能和效率有着重要的影响，下面我们来详细了解一下搅拌釜的参数。
1. 容积：搅拌釜的容积是指搅拌釜内部的有效容积大小，通常以升或立方米为单位。
容积大小直接影响到搅拌釜一次加工的批量，一般来说，容积越大，一次加工的批量也越大。
2. 搅拌方式：搅拌釜根据搅拌方式的不同可以分为机械搅拌和液体搅拌两种。
实验室反应釜放入材料合适的时间
实验室反应釜放入材料合适的时间实验室反应釜是常用于制备化学药品或其他化学物质的重要工具，同时在生物制药、食品加工等行业也有广泛应用。
反应釜的设计和使用要求都非常严格，其中包括放入材料的时间。
本文将介绍实验室反应釜放入材料合适的时间的相关知识。
反应釜的基本原理反应釜是一种连续流式反应器，通过控制反应釜中的传热与传质等条件，使反应物在反应釜内发生化学反应，生成所需的产物。
反应釜通常由反应釜本体、加热装置、冷却设备、搅拌器、温度控制器、压力计等组成。
由于反应釜在制备化学制品的过程中扮演着至关重要的角色，因此在反应片中合适地放入材料是至关重要和必要的。
放入材料的时间在实验室反应釜中放入材料的时间需要参考多种因素。
以下是一些需要考虑的因素。
材料的性质不同性质的物质可能需要不同的时间才能被完全反应。
对于难于反应的物质，我们可能需要更长时间来使其反应。
另外，一些材料在加入反应釜之前可能需要进行预处理，蒸馏、提纯等操作，处理时间也需要考虑在内。
反应温度反应温度通常对放入反应釜中的材料放入时间产生影响。
材料的化学反应速率将随着温度的变化而变化。
当温度增加时，反应物之间的分子能量也将变高，因此反应速率会加快。
对于一些反应需要换热的情况，也需要考虑温度的变化。
反应釜的设计反应釜的设计也会对放入材料的时间产生影响。
具体来说，反应釜的容量、形状和流量控制等因素会影响反应釜的混合时间。
因此，在实验室反应釜中放置材料时，需要考虑到釜体设计参数以确保一个良好的混合效果。
搅拌器的运转状态搅拌器通常安装在反应釜中，旨在帮助混合反应物并提高反应速率。
搅拌器的运转状态会影响到反应釜中物质的混合速度。
如果未达到最佳混合速度，则可能导致放入材料时间的延长，同时降低反应效率。
结论在实验室反应釜中放入材料需要考虑多种因素。
物质的性质、温度、反应釜的设计以及搅拌器的运转状态都会影响最佳的放入时间。
因此，在放置材料之前需要仔细考虑每一个因素，并根据实际需要进行选择。
反应釜搅拌器的选型
反应釜搅拌器的选型选型概述由于液体的粘度对搅拌状态有很大的影响，所以根据搅拌介质粘度大小来选型是一种基本的方法。
不同款型的搅拌器都随粘度的高低而具有各自不同的使用范围。
随粘度增高的各种搅拌器使用顺序为推进式、涡轮式、浆式、锚式和螺带式等。
特别针对推进式，我们建议大容量液体时用低转速，小容量液体时用高转速。
另外各搅拌器的使用范围也有一定重叠，如桨式由于结构简单，用挡板可以改善流型，因此在低粘度工况也有较普遍的使用。
而涡轮式由于其对流循环能力、湍流扩散和剪切力都较强，几乎是应用最广的一种形式。
根据搅拌过程的目的与搅拌器造成的流动状态判断该过程所适用的搅拌器形式，这是一种比较合用的方法。
建议把桨型分成快速型与慢速型两类，前者在湍流状态操作，后者在层流状态操作。
选用时根据搅拌目的及流动状态来选型以及挡板条件，流动状态的决定要受搅拌介质的粘度高低的影响。
其使用条件比较具体，不仅有浆型与搅拌目的，还有推荐的介质粘度范围、搅拌转速范围和槽的容量范围。
选型的方式这样选型的优点还在于根据不同搅拌过程的特点划分了不同搅拌器的使用范围，使得选型更加具体。
下面分别予以说明。
●低粘度均相液体混合，是难度最小的一种搅拌过程，只有当容积很大且混合时间相对短时才比较困难。
鉴于推进式的循环能力强且消耗动力少，所以最为适用。
而涡轮式因其动力消耗大，虽有高的剪切能力，但此类混合的过程并无太大必要，所以若在此使用，其循环能力就显得不足了。
●对分散操作过程，涡轮式因具有高剪切力和较大循环能力，因而最是推荐。
特别是平直叶涡轮的剪力作用比折叶和弯叶的剪力作用大，更为合适。
推进式、浆式由于其剪切力比平直叶涡轮式的小，所以只能在液体分散量较小的情况下可用。
而桨式就很少用于分散操作。
分散操作一般都用挡板来加强剪切效果。
●固体悬浮操作以涡轮式为主，其中以开启涡轮式为最好，它没有中间的圆盘部分，不致阻碍桨叶上下的液相混合。
尤以弯叶开启涡轮的优点更突出，它的排出性好、桨叶不易磨损。
间歇搅拌釜式反应器气液流动特性实验
间歇搅拌釜式反应器气液流动特性实验一、 实验目的⒈ 观察气泡在反应器内的分散和上升过程，了解不同流动区域的特点； 2、掌握气液搅拌釜反应器总气含率的测定方法。
3、加深对搅拌釜反应器操作过程及流动特性的理解。
二、实验原理和内容1、实验原理：在搅拌桨的作用下，通过喷嘴进入反应器内的空气被破碎分散成许多气泡，随着搅拌转速或气流量的变化，这些气泡在搅拌釜反应器内的分散状态会发生明显改变。
根据流动状态的型式，可以分为充分分散、填冲式分散和液泛三种典型的流动状态，其中后两种状态是在实际应用中需要避免发生的。
本实验通过观察反应器内气泡分散状态的宏观特性以及测定搅拌转速、气流量与总气含率的关系，可以对搅拌式反应器的特性加深了解。
总气含率的测定原理：00()A H H H H AH Hα--==（1）其中α为气含率，A 为搅拌釜截面面积，H 为通气后的液面高度，H 0为未通气时液面的高度。
2、实验内容：1、观察气泡在反应器内的分散和上升过程，记录并分析实验现象。
2、测定气体在搅拌釜反应器内总持气量（或气含率）与气流量、搅拌转速的关系曲线。
三、实验仪器装置本实验使用的是搅拌槽；搅拌浆为直叶轴流桨。
装置流程见图1。
图1 搅拌实验装置流程图1—空压机；2—调节阀；3—流量计；4—气体分布器；5—搅拌浆；6—挡板；7—电机四、实验步骤1、打开总电源，各数字仪表显示“0”。
打开搅拌调速开关，慢慢转动调速旋纽，电机开始转动，记录初始液面高度。
2、开启空气压缩机，用气体流量计调节一定的空气流量输入到搅拌槽内，待流场稳定一定时间后，观察气泡分散过程并记录相应转速下的实验现象和液面高度。
3、改变搅拌转速，重复步骤1、2，4、改变气流量，重复步骤1、2。
五、实验注意事项1、改变转速和流量时保持电源开启，实验结束时一定把调速降为“0”，再关闭搅拌调速。
2、实验过程中转速不能调得太高，一般在约100~900（r/min）之间，低转速时搅拌器的转动要均匀；高转速时以流体不出现旋涡为宜。
流体混合原理
“流体混合原理”试题1. 简述混合物料的种类及其特性 混合物料的分类黏性流体牛顿流体 非牛顿流体纯黏性非牛顿流体黏弹性 流体宾汉塑性流体 假塑性 流体 胀塑性 流体 触变性 流体 震凝性 流体 非依时性非牛顿流体 依时性非牛顿流体⑴牛顿流体：当某种流体上承受的切应力正比于所产生的切应变速率时，该流体称为牛顿流体。
其中T 为剪切应力，Pa ； p 为粘度(2).非牛顿流体 ① 非时变性非牛顿流体这类流体的切应力仅与剪切变形速度有关，即粘度函数(式(2))仅与应变速率有关，而与时间无关。
Pa - s ； Y 为剪切速率，1/s 。
牛顿流体与非牛顿流体其中为表观粘度或称粘度函数。
非时变性非牛顺流体主要包括以下3种：1）宾汉流体（或称塑性流体）。
它是只当剪切应力大于某一数值时才开始流动的流体，这时体系并非全部发生形变，而是产生滑动，中间未发生变化的部分仍按原来的结构形式一起向前运动。
当应力大于屈服值后，其流动性跟牛顿流体完全一样一些浓悬浮液如糊状物、软膏、面团、淤泥等，在适当条件下可表现出这种行为。
2）剪切稀化流体（也称假塑性流体）。
这种流体没有屈服值，表观粘度随剪切速率增加而减小。
这种粘度随剪切速率增大而减小的现象称为剪切变稀现象。
大多数高分子溶液和乳状液具有明显的假塑性。
3）剪切稠化流体（也称膨胀型流体）。
与假塑性流体相反，膨胀流体的表观粘度随切变速率增加而增大，这种现象称为剪切增稠现象。
一些浓稠悬浮体、蛋白质及某些高分子溶液可表现出切力增稠现象时变性非牛顿流体这类流体的粘度函数不仅与应变速率有关，而且与剪切持续时间有关。
②时变性非牛顿流体大致分为2类：1）触变性与震凝型流体。
在一定的剪切变形速率下，触变流体的粘度函数随时间减小，而震凝型流体则相反，表观粘度随时间而增大，震凝性体系很少，实际遇到的触变性体系较多，某些粘土悬浮液、陈胶、溶胶及高聚合物可表现出触变性。
2）粘弹性流体。
这类流体兼具粘性和弹性，与粘性流体的主要区别在于外力消除后产生部分应变回复。
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第22卷第5期化学反应工程与工艺Vol 22,No 52006年10月Chemical Reaction Engineering and TechnologyOct.2006文章编号:1001-7631(2006)05-0424-05收稿日期:2006207214;修订日期:2006208217作者简介:陈良才(1956-),男,副教授。
Email :chligcai @气液搅拌釜中不同因素对混合时间的影响陈良才 黄红科 杨德辽 冯志力 陈汉平(华中科技大学能源与动力工程学院,湖北 武汉 430074)摘要:在液体石蜡中通入氮气的气液搅拌釜中,通过光差法确定特定混合状态和达到该状态的混合时间,研究了多种因素对气液混合时间的影响。
进气流量较小时,随进气流量增加,混合时间明显缩短;但当进气流量达一定值时,混合时间变化很小。
比较了12个搅拌桨,转速和进气流量均相同时,6叶大圆盘涡轮桨混合时间最短;列出了4种桨型混合时间的长短顺序。
转速和进气流量一定时,用4挡板替换3挡板,混合时间略有缩短。
关键词:混合时间;搅拌釜;液体石蜡;搅拌;分散中图分类号:TQ 051.7 文献标识码:A液体石蜡是一种低粘度无色油状液体,由于其较高的馏出温度及良好的热稳定性,故广泛用作有气体参与的化工合成催化剂载体。
气液均匀混合,则气体在搅拌釜中分散均匀,有利于合成反应的顺利进行。
对搅拌釜而言,混合时间通常是指气液从开始混合到出现特定均匀混合状态所需的时间。
混合时间的长短将影响合成反应的正常进行。
测定气液到达特定混合状态所需的混合时间,有不同的方法。
文献[1～10]中,对混合时间的测定采用电导率法和温差法。
电导率法适用于可导电的液体。
温差法的测点有限,可能产生较大误差。
为了给淤浆床合成二甲醚的反应釜操作提供依据,本工作将在1L 的透明烧杯中进行气液混合的冷态实验,研究搅拌桨浆型、进气流量及挡板对气液混合时间的影响。
考虑到搅拌下气液体系中各点的物理状态不一样,为反映气液体系整体混合情况,采用用光差法测混合时间,该方法可供类似研究参考。
1 实验部分图1实验装置Fig.1Experiment apparatus12laser ;22gas pipe and distributor ;32baffle ;42stirrer ;52screen ;62tank1.1 实验装置实验装置如图1所示。
为便于观察,实验以直径104mm ,容量1000mL 的烧杯为鼓泡反应器。
烧杯外壁四周每隔90o 固定一根直尺,直尺的零刻度对准烧杯底面。
烧杯内壁装有宽10mm ,长100mm 的挡板,挡板下端对准50mm 刻度处,挡板片数根据具体实验确定。
烧杯底部的气体分布器由内径6mm 的铜管制作而成,铜管贴着烧杯壁和烧杯底部安放,铜管上的气体出口开口向上。
桨叶距烧杯底面32mm 。
烧杯左侧安置一台氦氖激光器,烧杯右侧正对激光器放置一个光屏。
1.2 混合时间的测定在装有挡板的烧杯中加入液体石蜡至84mm 刻度处,打开HN1200氦氖激光器,发出的红光透过烧杯射到光屏上。
调节搅拌器转速,并用D T2234A 光电测速仪测量搅拌桨转速(n ),使转速稳定在600r/min 。
打开进气阀将进气流量(q )调节到0.4L/min ,开始计时。
气体分布器中鼓出的气泡被搅拌桨打碎后分布到石蜡中,石蜡由澄清态渐变成浑浊态,光屏上的红光不断变弱。
光屏上的红光消失时,记录时间,此时间即为混合时间(t m )。
1.3 搅拌桨型式和尺寸参考常用搅拌桨型式[11,12]制作了12个搅拌桨,具体结构见图2。
圆盘涡轮型的桨叶与涡轮盘平面夹角为45o ,开启涡轮折叶型的叶片与桨叶平面夹角为45o ,推进式桨型为下压式。
各种桨型的结构参数见表1,d 为桨径,D 为烧杯内径,b 为桨宽。
为考察桨径对搅拌效果的影响,同一种桨型取大小两种桨径。
1#2#3#4#5#6#7#8#9#10#11#12#图2桨型结构Fig.2Structures of the oars表1 桨型结构参数T able 3 Structure parameters of oarsNo Oars d/Db/dBlade number1#Propeller 0.35-32#Propeller 0.50-33#Disc turbine 0.350.2044#Disc turbine 0.500.2045#Disc turbine 0.350.2066#Disc turbine0.500.2067#Curved blade open turbine 0.350.2028#Curved blade open turbine0.500.2529#Paddle 0.350.20210#Paddle0.500.25211#Curved blade open turbine 0.350.20412#Curved blade open turbine0.500.2542 实验结果与分析2.1 进气流量和搅拌桨桨型对混合时间的影响实验发现,转速为600r/min 时,在流量计量程范围内,只有4叶片和6叶片的大圆盘涡轮可达524第22卷第5期 陈良才等1 气液搅拌釜中不同因素对混合时间的影响到特定混合状态;转速为900r/min 时,除小推进式搅拌桨外,其它搅拌桨均能达到特定混合状态。
600r/min 和900r/min 时测得的混合时间分别见图3和图4,这两组实验所用的挡板数均为4片。
图3混合时间曲线(600r/min )Fig.3Curve of the mixing time at 600r/min 图4混合时间曲线(900r/min )Fig.4Curve of the mixing time at 900r/min由图3和图4可知,对于任何形式的搅拌桨,进气流量增加可大大缩短混合时间。
由图4看出,对大圆盘涡轮以外的所有搅拌桨,气体流量小于1.2L/min 时,气流量影响较大,当气量大于1.2L/min ,混合时间的下降曲线趋于平缓。
这是因为气体分布器的开孔方向是向上的,当气体流量较小时,气泡上升较慢。
气泡在上升过程中,几乎都被搅拌桨打碎,都能对增加气液混合程度进而降低液体石蜡透明度做出贡献。
所以气体流量增加,意味着气泡数量迅速增加、气液混合程度迅速增加。
当气体流量较大时,气泡上升较快。
一部分气泡在上升过程中被打碎,增加了气液混合程度。
而还有一部分气泡在上升过程中,还未被打碎就逸出了液面,对气液混合没有贡献,没能增加液体石蜡浑浊度。
所以当气体流量超过一定值时,随气体流量增加,混合时间缩短的趋势开始减缓。
观察两个大圆盘涡轮的混合时间曲线发现,进气流量大于1.2L/min 时,气体混合时间缩短加剧。
这是因为气体流量大时,气泡动能也大,大圆盘涡轮对向上运动的气泡起到了很好的封堵作用,且迫使动能较大的气泡沿着圆盘横向快速运动到挡板处,挡板对气泡的直接打碎作用和再循环碰到挡板或圆盘涡轮时的再次打碎作用,使大流量的气体与液体混合的时间迅速缩短。
由图4还可看出,液体石蜡搅拌釜中,在搅拌桨转速和进气流量一定的前提下,桨型相同时,使用大直径搅拌桨的混合时间短于使用小直径搅拌桨的混合时间,这是因为在一定直径范围内,大直径桨作用区域较大,可获得较大搅拌功率,有利于混合程度的增强。
桨型不同时,各桨型混合时间的长短顺序为:推进式>开启涡轮斜叶>直叶桨式>圆盘涡轮。
由于圆盘涡轮桨的功率准数远大于其它搅拌桨[13],转速相同时,用于气液混合的有效功率最大;进气流量相同时,圆盘涡轮的封堵和横向导流作用能促进气液混合,因而圆盘涡轮桨的混合时间最短。
比较桨径桨型都相同但叶片数不同的情况,发现叶片数较多,混合时间略为缩短,这是因为叶片图5混合时间曲线(900r/min )Fig.5Curve of the mixing time at 900r/min数增多,大气泡碰到桨叶被打碎的几率增大,有利于搅拌釜中小气泡的增加。
同样,叶片数增多,有利于小气泡的分散。
所以在一定的叶片数范围内,叶片数较多可增强气液混合程度。
2.2 挡板片数对混合时间的影响气液混合体系中,容器壁加上挡板,将较大尺度的单个圆柱状回转流,变成了数量较多的小尺度的循环流和漩涡,除了可增加桨叶打碎气泡的几率外,挡板自身对液体的剪切性能和直接打碎气泡的作用也可增强气液混合效果。
实验对常用的3挡板和4挡板进行了对比实验,结果见图5。
4挡板的624化学反应工程与工艺 2006年10月混合时间略短,这说明相对于3挡板而言,4片挡板增加气液混合的效果稍好。
2.3 搅拌桨搅拌性能的比较为比较不同桨型的搅拌性能,实验考察了搅拌功率相同、桨型不同条件下发生气泛时的进气流量,所得数据如表2所示。
表2 泛点进气流量T able 2 G as flow on the bubble pointOars q /L ・min -1Oars q /L ・min -1Oars q /L ・min -11#0.605#0.859#0.702#0.706# 1.1510#0.803#0.807#0.7511#0.754#1.058#0.8512#0.90 Note :Power of agitator was 0.8W.由表2可知,在搅拌功率相同的条件下,不同桨型出现泛点时的进气流量也不同,泛点进气流量由大到小的顺序为:圆盘涡轮>开启涡轮折叶>桨式平直叶>推进式。
浆型一定时,在设计参数范围内,桨径越大,叶片数越多,泛点进气流量越大。
在进气流量和搅拌功率都相同的条件下,采用不同桨型,则混合时间也不同,表3中的实验数据说明了这个问题。
表3 不同桨型的混合时间T able 3 The mixing time for different oars with the same agitator pow er and gas flowOars t m /sOars t m /s Oars t m /s1#0.605#0.859#0.702#0.706# 1.1510#0.803#0.807#0.7511#0.754#1.058#0.8512#0.90 Note :Power of agitator was 1.2W ;Gas flow was 0.8L/min.由表3看出,在搅拌功率和进气流量都相同的条件下,使用不同桨型,到达特定混合状态所需的混合时间顺序由短到长的顺序为:圆盘涡轮<直叶桨式<开启涡轮折叶<推进式。
在桨型选定的条件下,在设计参数范围内,桨径越大,叶片数越多,混合时间越短。
3 结 论a )石蜡中气液混合时间与搅拌桨型式、进气流量大小及挡板片数有关。