模板工程计算
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表4.4.2 组合钢模板及构配件的容许变形值
注：L为计算跨度，B为柱宽
四、模板设计其它一般规定
1、模板结构构件的长细比应符合下列规定： 1） 受压构件长细比：支架立柱及桁架不应大于150；拉条、 缀条、斜撑等联系构件不应大于200； 2） 受拉构件长细比：钢杆件不应大于350：木杆件不应大于 250。 2、用扣件式钢管脚手架作支架立柱时，应符合下列规定： 1）连接扣件和钢管立杆底座应符合现行国家标准《钢管脚手 架扣件》（GB15831）的规定； 2）承重的支架柱，其荷载应直接作用于立杆的轴线上，严禁 承受偏心荷载，并应按单立杆轴心受压计算；钢管的初始 弯曲率不得大于1/1000，其壁厚应按实际检查结果计算； 3）当露天支架立柱为群柱架时，高宽比不应大于5；当高宽 比大于5时，必须加设抛撑或缆风绳，保证宽度方向的稳 定。
表4.1.2 倾倒混凝土时产生的水平荷载标准值（kN/m2）
荷载设计值
1 计算模板及支架结构或构件的强度、稳定性和 连接强度时，应采用荷载设计值（荷载标准值乘 以荷载分项系数）。 2 计算正常使用极限状态的变形时，应采用荷载 标准值。
荷载分项系数应按表4.2.3采用。
计算模板及其支架的荷载设计值，应为荷载标准值乘以相 应的荷载分项系数。
β1──外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0；掺具 有缓凝作用的外加剂时取1.2； β2──混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时，取0.85； 坍落度50～90mm时，取1.0；坍落度110～150mm时，取1.15。 H──混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总高度(m)；
混凝土侧压力的计算分布图形如图4.1.1所示，
小于15MPa，满足要求。 2）挠度验算：
小于L/250＝450/250＝1.8mm，满足要求。 (3)外楞钢管验算(按四等跨连续梁计算) 1）抗弯强度验算： 作用在钢管上的集中荷载为 F/=0.225×0.45×F=0.225×0.45×51.93=5.26kN
小于215MPa，满足要求。 2）挠度验算： 作用在钢管上的集中荷载为 F/=0.225×0.45×F=0.225×0.45×49.4=5.00kN
式二是按照实际全浇筑高度全部液态砼计算，那么可能会 出现浇筑速度较慢，初凝快，没有浇筑完毕下部砼已经初 凝，该部分砼对模板已经没有侧压力。计算结果也远大于 实际值。 比如在效压头为4米，按计算式一计算结果就为适用于4米 以上的模板侧压力，式二就适用于4米以下的模板侧压力 。 大于4米时，当前浇筑高度4米以下可以认为当前条件下无 侧压。小于4米时，可以认为全部模板承压。故按照两式 取小值。但在代入参数时要考虑最不利状况，即初凝时间 最长、浇筑速度最快代入计算。
注：① 对大型浇筑设备，如上料平台、混凝土输送泵等按实际情况 计算；若采用布料机上料进行浇筑混凝土时，活荷载标准值 取4 kN/m2。 ② 混凝土堆积高度超过100mm以上者按实际高度计算； ③ 模板单块宽度小于150mm时，集中荷载可分布于相邻的两块 板面上。
2. 振捣混凝土时产生的荷载标准值（ Q2K ），对水平面模 板可采用2 kN/m2，对垂直面模板可采用4 kN/m2（作用 范围在新浇筑混凝土侧压力的有效压头高度之内）。 3. 倾倒混凝土时，对垂直面模板产生的水平荷载标准值 （ Q3K ）可按表4.1.2采用。
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墙体支模见图5-19。
图5-19 剪力墙模板施工示意图
(1)模板面板验算(按五等跨连续梁计算) 取1000mm宽的板带作为验算对象，则线性荷载q＝60.57 kN/m。 1）抗弯强度验算：
小于9.68MPa，满足要求。 2）挠度验算：
小于L/250＝225/250＝0.9mm，满足要求。 (2).内楞方木验算(按四跨等跨连续梁计算) 1）抗弯强度验算：
图中h= F / γc ，h为有效压头高度。
其中 ，为有 效压头高度（ ）
图4.1.1 混凝土侧压力计算分布图形
式一是根据砼浇筑高度有效压头进行计算，即任意高度模 板侧压力的最大值。浇筑速度较慢，将造成下部砼已经初 凝，初凝部分对模板的侧压可以不作为考虑，故在有效压 头以外，不进行考虑。 计算式中根据浇筑速度及初凝时间考虑未初凝部分的混凝 土侧压力，也就是说，在此浇筑速度、砼初凝时间及容重 等的相同参数下，浇筑任意高度模板侧压力的最大值（可 以认为刚好自初凝面至当前浇筑高度液体砼对模板的侧压 力），但一般浇筑高度较小，直至浇筑完毕，第一层砼仍 然未初凝，甚至距离初凝时间还较长。那么该值与现场实 际情况偏差就较大。远远大于实际情况。
其中：h有效压头高度 h=F/γc（m） 泵送混凝土条件下侧压力由两个因素决定——混 凝土初凝时间和混凝土浇筑速度，所以，混凝土 初凝时间和混凝土浇筑速度成为确定混凝土对模 板的侧压力大小的关键。 由于这两个参数波动特别大，混凝土初凝时间根 据温度波动，混凝土浇筑速度可在0.1m/h～40m/h 波动，如此大的差距，对模板的设计至关重要， 这也正是高支模易发生垮塌的重要原因。
Ⅱ 变形值规定
4.4.1 当验算模板及其支架的刚度时，其最大变形 值不得超过下列容许值：
1. 对结构表面外露的模板，为模板构件计算跨度的 1/400； 2. 对结构表面隐蔽的模板，为模板构件计算跨度的 1/250； 3. 支架的压缩变形或弹性挠度，为相应的结构计算 跨度的1/1000。
4.4.2 组合钢模板结构或其构配件的最大变形值不得超过 表4.4.2的规定。
1)模板及支架自重标准值（G1K） ─应根据设计图纸确定。 对肋形楼板及无梁楼板模板的自重标准值，见表4.1.1。
表4.1.1 楼板模板自重标准值（kN/m2）
注：除钢、木外，其它材质模板重量见附录A中的附表A
2)新浇混凝土自重标准值（G2K） ─对普通混凝土，可采 用24kN/m3；对其他混凝土，根据实际重力密度确定。 3)钢筋自重标准值（G3K） ─按设计图纸计算确定。一般 可按每立方米混凝土含量计算： 梁 1.5kN/m3 楼板 1.1kN/m3
五、模板计算
（一 ） 面板可按简支跨计算，应验算跨中和悬臂端的最 不利抗弯强度和挠度，并应符合下列规定： 1、 抗弯强度计算
Mmax ───最不利弯矩设计值，取均布荷载与集中荷载分别作用时
Wn
f
计算结果的大值； ───净截面抵抗矩; W=bh2/6 ───材料抗弯强度设计值，应按本规范附录B的规定采用。
例 模板体系如下： 梁、楼板、柱、墙采用1830mm×915mm×20mm的木胶 合板制作而成，其容许应力［f］=9.68MPa，弹性模量 E=4680MPa。 内楞采用60mm×90mm×2000mm方木，其容许应力［f］ =15MPa，弹性模量E=10000MPa。 外楞、支撑体系、柱箍选用Φ 48mm×3.5mm钢管及配 套扣件,钢管的容许应力［f］=215MPa，弹性模量 E=2.1×105MPa，惯性矩I=1.22*105mm4，截面积A=489mm2， 截面抵抗矩W=5078mm3。 穿墙螺杆用Φ 12圆钢做成，其容许拉力［N］＝ 12.9kN配套3形扣件型号为12，其容许荷载12kN。
F 0.22 c t 0 1 2V 2
1
4)当采用内部振捣器时，新浇筑的混凝土作用于模板的
最大侧压力标准值（G4K） ，可按下列公式计算，并取其 中的较小值：
F ──新浇筑混凝土对模板的最大侧压(kN/m2)； γc──混凝土的重力密度(kN/m3)； t 0──新浇筑混凝土的初凝时间(h)，可按实测确定。当 缺乏试验资料时，可采用t 0=200/(T+15) 计算( T为 混凝土的温度℃)； V──混凝土的浇筑速度(m/h)；
小于L/250=450/250=1.8mm，满足要求。 (4)穿墙螺杆及3形扣件验算 N=FL2=51.93×0.45×0.45=10.52kN 小于螺杆［N］=12.9kN，小于3形扣件容许荷载12kN，满 足要求。
2．梁模板计算
根据主要梁的截面尺寸，分两种类型： 一、(梁宽≤300 mm)×(梁高≤1050mm)的，选择±0.000以 下300 mm×1050 mm截面作为计算对象，梁底距地面2.8m； 选择±0.000以上240 mm×900 mm截面作为计算对象， 梁底距地面2.1m。 二、(300 mm≤梁宽≤600 mm)×(梁高≥1050 mm)的。选择 ±0.000以上550 mm×1600 mm截面作为计算对象。梁截面 为550 mm×1600 mm，取梁底模小楞、侧模竖楞间距为 200mm；300 mm×1050 mm,取梁底模小楞、侧模竖楞间距 为300mm；梁截面为240 mm×900 mm，取梁底模小楞、侧 模竖楞间距为350mm。支承梁模架采用双排钢管脚手架， 立杆间距梁高≤700 mm为1000mm，梁高>700 mm为600mm。 纵横水平杆步距为1500mm。
现浇混凝土结构模板设计概述
一、模板设计的内容 二、模板设计相关规范 三、模板设计验算的内容 四、模板设计其它一般规定 五、模板计算
一、模板设计的内容
5.1.3 模板设计应包括下列内容： 1. 根据混凝土的施工工艺和季节性施工措施，确定其构 造和所承受的荷载； 2. 绘制配板设计图、支撑设计布置图、细部构造和异型 模板大样图； 3. 按模板承受荷载的最不利组合对模板进行验算； 4. 制定模板安装及拆除的程序和方法； 5. 编制模板及配件的规格、数量汇总表和周转使用计划 ； 6. 编制模板施工安全、防火技术措施及设计、施工说明 书。
表4.2.3
荷载分项系数表
3 荷载折减(调整)系数 钢面板及支架作用荷载设计值可乘以系数0.95 进行折减。当采用冷弯薄壁型钢时，其荷载设计 值不应折减。
4.3.2 参与计算模板及其支架荷载效应组合的各项荷载的标
准值组合应符合表4.3.2的规定。
注：验算挠度应采用荷载标准值；计算承载能力应采用荷载设计值。
2、 挠度应按下列公式进行验算：
或
3、支承楞梁计算时，次楞一般为两跨以上连续楞梁，可按 本规范附录C计算，当跨度不等时，应按不等跨连续楞梁 或悬臂楞梁设计； 主楞可根据实际情况按连续梁、简支梁或悬臂梁设计 ；同时次、主楞梁均应进行最不利抗弯强度与挠度计算， 并应符合下列规定： 4、 主次楞挠度计算 1） 简支楞梁应按本规范公式5.2.1—4或5.2.1—5验算。 2） 连续楞梁应按本规范附录C中的表验算。
活荷载
1. 施工人员及设备荷载标准值（ Q1K ）， 当计算模板和直接支承模板的小梁时，均布活荷载可 取2.5 kN/m2，再用集中荷载2.5 kN进行验算，比较两者所 得的弯矩值取其大值； 当计算直接支承小梁的主梁时，均布活荷载标准值可 取1.5 kN/m2；当计算支架立柱及其它支承结构构件时，均 布活荷载标准值可取1.0 kN/m2。
二、模板设计相关规范
5.1.4 模板中的钢构件设计应符合现行国家标准《钢结构 设计规范》（GB50017）和《冷弯薄壁型钢结构技术规范 》（GB50018）的规定，其截面塑性发展系数应取1.0。 组合钢模板、大模板、滑升模板等的设计尚应符合国 家现行标准《组合钢模板技术规范》（GB50214）、《大 模板多层住宅结构设计与施工规程》（JGJ20）和《液压 滑动模板施工技术规范》（GBJ113）的相应规定。 5.1.5 模板中的木构件设计应符合现行国家标准《木结构 设计规范》（GB50005）的规定，其中受压立杆应满足计 算要求，且其梢径不得小于80mm。
三、模板进行验算的内容
按模板承受荷载的最不利组合对模板进行验算；
1、强度验算 2、变形验算 3、稳定性验算 想验算首先我们要清除有哪些荷载作用在模板上，荷 载是怎么组合的。
Ⅰ.荷载及荷载组合
1.荷载 计算模板及其支架的荷载，分为荷载标准值和3荷载设 计值，后者以荷载标准值乘以相应的荷载分项系数。 (1)荷载标准值 1恒荷载标准值 2活荷载标准值
1.墙体模板计算
本工程剪力墙墙高有4.68m、3.85m、5m、4.5m、3m五种。
F=0.22×24×200/(25+15) ×1.2×1.2×21/2=53.75kN/m2 按5m墙高计算： F=24×5=120kN/m2 取小值得混凝土侧压力为53.75kN/m2 强度验算时的荷载设计值： (1.2×53.75+2×1.4) ×0.9=60.57kN/m2 挠度验算时的荷载设计值： 53.75×0.9=48.37kN/m2
注：L为计算跨度，B为柱宽
四、模板设计其它一般规定
1、模板结构构件的长细比应符合下列规定： 1） 受压构件长细比：支架立柱及桁架不应大于150；拉条、 缀条、斜撑等联系构件不应大于200； 2） 受拉构件长细比：钢杆件不应大于350：木杆件不应大于 250。 2、用扣件式钢管脚手架作支架立柱时，应符合下列规定： 1）连接扣件和钢管立杆底座应符合现行国家标准《钢管脚手 架扣件》（GB15831）的规定； 2）承重的支架柱，其荷载应直接作用于立杆的轴线上，严禁 承受偏心荷载，并应按单立杆轴心受压计算；钢管的初始 弯曲率不得大于1/1000，其壁厚应按实际检查结果计算； 3）当露天支架立柱为群柱架时，高宽比不应大于5；当高宽 比大于5时，必须加设抛撑或缆风绳，保证宽度方向的稳 定。
表4.1.2 倾倒混凝土时产生的水平荷载标准值（kN/m2）
荷载设计值
1 计算模板及支架结构或构件的强度、稳定性和 连接强度时，应采用荷载设计值（荷载标准值乘 以荷载分项系数）。 2 计算正常使用极限状态的变形时，应采用荷载 标准值。
荷载分项系数应按表4.2.3采用。
计算模板及其支架的荷载设计值，应为荷载标准值乘以相 应的荷载分项系数。
β1──外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0；掺具 有缓凝作用的外加剂时取1.2； β2──混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时，取0.85； 坍落度50～90mm时，取1.0；坍落度110～150mm时，取1.15。 H──混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总高度(m)；
混凝土侧压力的计算分布图形如图4.1.1所示，
小于15MPa，满足要求。 2）挠度验算：
小于L/250＝450/250＝1.8mm，满足要求。 (3)外楞钢管验算(按四等跨连续梁计算) 1）抗弯强度验算： 作用在钢管上的集中荷载为 F/=0.225×0.45×F=0.225×0.45×51.93=5.26kN
小于215MPa，满足要求。 2）挠度验算： 作用在钢管上的集中荷载为 F/=0.225×0.45×F=0.225×0.45×49.4=5.00kN
式二是按照实际全浇筑高度全部液态砼计算，那么可能会 出现浇筑速度较慢，初凝快，没有浇筑完毕下部砼已经初 凝，该部分砼对模板已经没有侧压力。计算结果也远大于 实际值。 比如在效压头为4米，按计算式一计算结果就为适用于4米 以上的模板侧压力，式二就适用于4米以下的模板侧压力 。 大于4米时，当前浇筑高度4米以下可以认为当前条件下无 侧压。小于4米时，可以认为全部模板承压。故按照两式 取小值。但在代入参数时要考虑最不利状况，即初凝时间 最长、浇筑速度最快代入计算。
注：① 对大型浇筑设备，如上料平台、混凝土输送泵等按实际情况 计算；若采用布料机上料进行浇筑混凝土时，活荷载标准值 取4 kN/m2。 ② 混凝土堆积高度超过100mm以上者按实际高度计算； ③ 模板单块宽度小于150mm时，集中荷载可分布于相邻的两块 板面上。
2. 振捣混凝土时产生的荷载标准值（ Q2K ），对水平面模 板可采用2 kN/m2，对垂直面模板可采用4 kN/m2（作用 范围在新浇筑混凝土侧压力的有效压头高度之内）。 3. 倾倒混凝土时，对垂直面模板产生的水平荷载标准值 （ Q3K ）可按表4.1.2采用。
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墙体支模见图5-19。
图5-19 剪力墙模板施工示意图
(1)模板面板验算(按五等跨连续梁计算) 取1000mm宽的板带作为验算对象，则线性荷载q＝60.57 kN/m。 1）抗弯强度验算：
小于9.68MPa，满足要求。 2）挠度验算：
小于L/250＝225/250＝0.9mm，满足要求。 (2).内楞方木验算(按四跨等跨连续梁计算) 1）抗弯强度验算：
图中h= F / γc ，h为有效压头高度。
其中 ，为有 效压头高度（ ）
图4.1.1 混凝土侧压力计算分布图形
式一是根据砼浇筑高度有效压头进行计算，即任意高度模 板侧压力的最大值。浇筑速度较慢，将造成下部砼已经初 凝，初凝部分对模板的侧压可以不作为考虑，故在有效压 头以外，不进行考虑。 计算式中根据浇筑速度及初凝时间考虑未初凝部分的混凝 土侧压力，也就是说，在此浇筑速度、砼初凝时间及容重 等的相同参数下，浇筑任意高度模板侧压力的最大值（可 以认为刚好自初凝面至当前浇筑高度液体砼对模板的侧压 力），但一般浇筑高度较小，直至浇筑完毕，第一层砼仍 然未初凝，甚至距离初凝时间还较长。那么该值与现场实 际情况偏差就较大。远远大于实际情况。
其中：h有效压头高度 h=F/γc（m） 泵送混凝土条件下侧压力由两个因素决定——混 凝土初凝时间和混凝土浇筑速度，所以，混凝土 初凝时间和混凝土浇筑速度成为确定混凝土对模 板的侧压力大小的关键。 由于这两个参数波动特别大，混凝土初凝时间根 据温度波动，混凝土浇筑速度可在0.1m/h～40m/h 波动，如此大的差距，对模板的设计至关重要， 这也正是高支模易发生垮塌的重要原因。
Ⅱ 变形值规定
4.4.1 当验算模板及其支架的刚度时，其最大变形 值不得超过下列容许值：
1. 对结构表面外露的模板，为模板构件计算跨度的 1/400； 2. 对结构表面隐蔽的模板，为模板构件计算跨度的 1/250； 3. 支架的压缩变形或弹性挠度，为相应的结构计算 跨度的1/1000。
4.4.2 组合钢模板结构或其构配件的最大变形值不得超过 表4.4.2的规定。
1)模板及支架自重标准值（G1K） ─应根据设计图纸确定。 对肋形楼板及无梁楼板模板的自重标准值，见表4.1.1。
表4.1.1 楼板模板自重标准值（kN/m2）
注：除钢、木外，其它材质模板重量见附录A中的附表A
2)新浇混凝土自重标准值（G2K） ─对普通混凝土，可采 用24kN/m3；对其他混凝土，根据实际重力密度确定。 3)钢筋自重标准值（G3K） ─按设计图纸计算确定。一般 可按每立方米混凝土含量计算： 梁 1.5kN/m3 楼板 1.1kN/m3
五、模板计算
（一 ） 面板可按简支跨计算，应验算跨中和悬臂端的最 不利抗弯强度和挠度，并应符合下列规定： 1、 抗弯强度计算
Mmax ───最不利弯矩设计值，取均布荷载与集中荷载分别作用时
Wn
f
计算结果的大值； ───净截面抵抗矩; W=bh2/6 ───材料抗弯强度设计值，应按本规范附录B的规定采用。
例 模板体系如下： 梁、楼板、柱、墙采用1830mm×915mm×20mm的木胶 合板制作而成，其容许应力［f］=9.68MPa，弹性模量 E=4680MPa。 内楞采用60mm×90mm×2000mm方木，其容许应力［f］ =15MPa，弹性模量E=10000MPa。 外楞、支撑体系、柱箍选用Φ 48mm×3.5mm钢管及配 套扣件,钢管的容许应力［f］=215MPa，弹性模量 E=2.1×105MPa，惯性矩I=1.22*105mm4，截面积A=489mm2， 截面抵抗矩W=5078mm3。 穿墙螺杆用Φ 12圆钢做成，其容许拉力［N］＝ 12.9kN配套3形扣件型号为12，其容许荷载12kN。
F 0.22 c t 0 1 2V 2
1
4)当采用内部振捣器时，新浇筑的混凝土作用于模板的
最大侧压力标准值（G4K） ，可按下列公式计算，并取其 中的较小值：
F ──新浇筑混凝土对模板的最大侧压(kN/m2)； γc──混凝土的重力密度(kN/m3)； t 0──新浇筑混凝土的初凝时间(h)，可按实测确定。当 缺乏试验资料时，可采用t 0=200/(T+15) 计算( T为 混凝土的温度℃)； V──混凝土的浇筑速度(m/h)；
小于L/250=450/250=1.8mm，满足要求。 (4)穿墙螺杆及3形扣件验算 N=FL2=51.93×0.45×0.45=10.52kN 小于螺杆［N］=12.9kN，小于3形扣件容许荷载12kN，满 足要求。
2．梁模板计算
根据主要梁的截面尺寸，分两种类型： 一、(梁宽≤300 mm)×(梁高≤1050mm)的，选择±0.000以 下300 mm×1050 mm截面作为计算对象，梁底距地面2.8m； 选择±0.000以上240 mm×900 mm截面作为计算对象， 梁底距地面2.1m。 二、(300 mm≤梁宽≤600 mm)×(梁高≥1050 mm)的。选择 ±0.000以上550 mm×1600 mm截面作为计算对象。梁截面 为550 mm×1600 mm，取梁底模小楞、侧模竖楞间距为 200mm；300 mm×1050 mm,取梁底模小楞、侧模竖楞间距 为300mm；梁截面为240 mm×900 mm，取梁底模小楞、侧 模竖楞间距为350mm。支承梁模架采用双排钢管脚手架， 立杆间距梁高≤700 mm为1000mm，梁高>700 mm为600mm。 纵横水平杆步距为1500mm。
现浇混凝土结构模板设计概述
一、模板设计的内容 二、模板设计相关规范 三、模板设计验算的内容 四、模板设计其它一般规定 五、模板计算
一、模板设计的内容
5.1.3 模板设计应包括下列内容： 1. 根据混凝土的施工工艺和季节性施工措施，确定其构 造和所承受的荷载； 2. 绘制配板设计图、支撑设计布置图、细部构造和异型 模板大样图； 3. 按模板承受荷载的最不利组合对模板进行验算； 4. 制定模板安装及拆除的程序和方法； 5. 编制模板及配件的规格、数量汇总表和周转使用计划 ； 6. 编制模板施工安全、防火技术措施及设计、施工说明 书。
表4.2.3
荷载分项系数表
3 荷载折减(调整)系数 钢面板及支架作用荷载设计值可乘以系数0.95 进行折减。当采用冷弯薄壁型钢时，其荷载设计 值不应折减。
4.3.2 参与计算模板及其支架荷载效应组合的各项荷载的标
准值组合应符合表4.3.2的规定。
注：验算挠度应采用荷载标准值；计算承载能力应采用荷载设计值。
2、 挠度应按下列公式进行验算：
或
3、支承楞梁计算时，次楞一般为两跨以上连续楞梁，可按 本规范附录C计算，当跨度不等时，应按不等跨连续楞梁 或悬臂楞梁设计； 主楞可根据实际情况按连续梁、简支梁或悬臂梁设计 ；同时次、主楞梁均应进行最不利抗弯强度与挠度计算， 并应符合下列规定： 4、 主次楞挠度计算 1） 简支楞梁应按本规范公式5.2.1—4或5.2.1—5验算。 2） 连续楞梁应按本规范附录C中的表验算。
活荷载
1. 施工人员及设备荷载标准值（ Q1K ）， 当计算模板和直接支承模板的小梁时，均布活荷载可 取2.5 kN/m2，再用集中荷载2.5 kN进行验算，比较两者所 得的弯矩值取其大值； 当计算直接支承小梁的主梁时，均布活荷载标准值可 取1.5 kN/m2；当计算支架立柱及其它支承结构构件时，均 布活荷载标准值可取1.0 kN/m2。
二、模板设计相关规范
5.1.4 模板中的钢构件设计应符合现行国家标准《钢结构 设计规范》（GB50017）和《冷弯薄壁型钢结构技术规范 》（GB50018）的规定，其截面塑性发展系数应取1.0。 组合钢模板、大模板、滑升模板等的设计尚应符合国 家现行标准《组合钢模板技术规范》（GB50214）、《大 模板多层住宅结构设计与施工规程》（JGJ20）和《液压 滑动模板施工技术规范》（GBJ113）的相应规定。 5.1.5 模板中的木构件设计应符合现行国家标准《木结构 设计规范》（GB50005）的规定，其中受压立杆应满足计 算要求，且其梢径不得小于80mm。
三、模板进行验算的内容
按模板承受荷载的最不利组合对模板进行验算；
1、强度验算 2、变形验算 3、稳定性验算 想验算首先我们要清除有哪些荷载作用在模板上，荷 载是怎么组合的。
Ⅰ.荷载及荷载组合
1.荷载 计算模板及其支架的荷载，分为荷载标准值和3荷载设 计值，后者以荷载标准值乘以相应的荷载分项系数。 (1)荷载标准值 1恒荷载标准值 2活荷载标准值
1.墙体模板计算
本工程剪力墙墙高有4.68m、3.85m、5m、4.5m、3m五种。
F=0.22×24×200/(25+15) ×1.2×1.2×21/2=53.75kN/m2 按5m墙高计算： F=24×5=120kN/m2 取小值得混凝土侧压力为53.75kN/m2 强度验算时的荷载设计值： (1.2×53.75+2×1.4) ×0.9=60.57kN/m2 挠度验算时的荷载设计值： 53.75×0.9=48.37kN/m2