单层厂房课程设计计算书
单层工业厂房课程设计计算书(完整)
《单层工业厂房混凝土排架课程设计》1.1 柱截面尺寸确定由图2可知柱顶标高为12.4 m，牛腿顶面标高为8.6m ，设室内地面至基础顶面的距离为0.5m ，则计算简图中柱的总高度H、下柱高度lH、上柱高度Hu分别为：H=12.4m+0.5m=12.9m，lH=8.6m+0.5m=9.1mHu=12.9m－9.1m=3.8m根据柱的高度、吊车起重量及工作级别等条件，可由表2.4.2并参考表2.4.4确定柱截面尺寸，见表1。
表1 柱截面尺寸及相应的计算参数计算参数柱号截面尺寸/mm面积/mm2惯性矩/mm4自重/(KN/m)A ,B 上柱矩400×400 1.6×10521.3×108 4.0下柱I400×900×100×150 1.875×105195.38×108 4.69 本例仅取一榀排架进行计算，计算单元和计算简图如图1所示。
1.2 荷载计算1.2.1 恒载(1).屋盖恒载：两毡三油防水层0.35KN/m220mm厚水泥砂浆找平层20×0.02=0.4 KN/m2100mm厚水泥膨胀珍珠岩保温层4×0.1=0.4 KN/m2一毡二油隔气层0.05 KN/m215mm厚水泥砂浆找平层；20×0.015=0.3 KN/m2预应力混凝土屋面板（包括灌缝） 1.4 KN/m22.900 KN/m2天窗架重力荷载为2×36 KN /榀，天沟板2.02 KN/m，天沟防水层、找平层、找坡层1.5 KN/m，屋架重力荷载为106 KN /榀，则作用于柱顶的屋盖结构重力荷载设计值为：G1=1.2×(2.90 KN/m2×6m×24m/2＋2×36 KN/2＋2.02 KN/m×6m ＋1.5 KN/m×6m＋106 KN/2) =382.70 KN(2) 吊车梁及轨道重力荷载设计值：G3=1.2×（44.2kN＋1.0KN/m×6m）=50.20 KN(3）柱自重重力荷载设计值：上柱 G 4A = G 4B =1.2×4kN/m ×3.8m =18.24 KN 下柱 G 5A = G 5B =1.2×4.69kN/m ×9.1m =51.21KN各项恒载作用位置如图2所示。
单层厂房课程设计
单层工业厂房结构课程设计计算书一． 设计资料1. 某金工车间，单跨无天窗厂房，厂房跨度L=21m ，柱距为6m ，车间总长度为150m ，中间设一道温度缝，厂房剖面图如图所示：2. 车间内设有两台中级工作制吊车，吊车起重量为200/50kN 。
3. 吊车轨顶标高为9.0m 。
4. 建筑地点：哈尔滨市郊。
5. 地基：地基持力层为e 及I L 均小于0.85的粘性层（弱冻胀土），地基承载力特征值为f ak =180kN/m 2。
标准冻深为：-2.0m 。
6. 材料：混凝土强度等级为C30，纵向钢筋采用HRB400级，(360N/mm 2)箍筋采用HPB300级。
(270N/mm 2)二. 选用结构形式1. 屋面板采用大型预应力屋面板，其自重标准值（包括灌缝在内）为1.4kN/m 2。
2. 屋架采用G415（二）折线型预应力钢筋混凝土屋架，跨度为21m ，端部高度为2.3m ，跨中高度为33.5m ，自重标准值为83.0kN 。
3. 吊车梁高度为0.9m ，自重30.4kN ；轨道与垫层垫板总高度为184mm ，自重0.8kN/m 。
4. 柱下独立基础:采用锥形杯口基础。
三、柱的各部分尺寸及几何参数采用预制钢筋混凝土柱轨道与垫层垫板总高m h a 184.0= ， 吊车梁高m h b 9.0= ， 故牛腿顶面标高=轨顶标高m h h b a 916.79.0184.00.9=--=--由附录12查得，吊车轨顶只吊车顶部的高度为m 3.2，考虑屋架下弦至吊车顶部所需空隙高度为mm 220，故柱顶标高=m 520.1122.03.20.9+=++基础顶面至室外地坪的距离取m 0.1，则基础顶面至室内地坪的高度为m 15.115.00.1=+，故 从基础顶面算起的柱高m H 67.1215.152.11=+=，上部柱高m 60.3,604.3916.752.11取为m H u =-= 下部柱高m 07.9,066.9604.367.12取为m H l =-= 上部柱采用矩形截面mm mm h b 400400⨯=⨯；下部柱采用Ⅰ型截面mm mm mm mm h b h b f f 150100900400⨯⨯⨯=⨯⨯⨯。
单层厂房课程设计计算书终极版
混凝土单层双跨厂房结构设计计算书一、设计资料及要求本车间为两跨等高厂房，车间面积为3024m 2，车间长度72m 。
跨度见附图，设有两台30/5tA4级软钩吊车，轨顶标高见图，柱顶标高见图；BC 跨跨度见图，设有两台10tA5级软钩吊车，柱顶标高见图。
（1）屋面结构见下表（2）排架柱及基础材料选用情况①柱混凝土：采用C30,c f =14.3N/㎜²,tk f =2.01N/㎜²钢筋：纵向受力钢筋采用HRB335级钢筋（y f =300N/㎜²，s E =2×105N/㎜²），箍筋采用HPB235级钢筋. ②基础混凝土：采用C25,c f =11.9N/㎜²,tk f =1.78N/㎜² 钢筋：采用HPB235级钢筋（y f =210N/㎜²）主要承重构件选型表 构件名称 标准图号 选用型号 允许荷载（kN／m 2） 自重（kN ／m 2）备注 屋架 G415 YWJ24－1D 3.5 每榀112.75kN 屋架边缘高度1.4米，屋架的垂直高度2.8米 屋面板 G410 YWB －2 2.46 1.4自重包括灌缝吊车梁 G323 DL9B 40.8 kN/每根 吊车梁梁高1.2米 连系梁、基础梁 G320 16.7kN ／每根 轨道连接 G325 0.8 kN ／m天沟板 G410 TGB68－1 3.05 1.91 自重包括灌缝 混凝土柱 计算确定 其他附件不考虑二、梁柱的结构布置⑴ 排架柱尺寸的选定 ①计算上柱高及柱全高由所给图知：轨顶标高为+11.70m ，柱顶标高＋14.70m,AB 跨屋架顶标高+17.50m ，BC 跨屋架顶标高+17.50m 柱全高H=15.20m 上柱高度H u =4.20m 下柱高度H l =11.00m 上柱与全柱高的比值λ=2.152.4=H H u =0.276 ②初步确定柱截面尺寸. 对于下柱截面宽度：251100025=≥l H b =440,取b=500mm 对于下柱截面高度， 有吊车时121100012=≥l H h =917mm 无吊车时25102.155.1255.13⨯⨯=≥l H h =912mm边柱A.C 轴：上柱：□ b ×h=500mm ×500mm下柱：I b ×h ×b i ×h i =500mm ×1000mm ×120mm ×200mm 中柱B 轴：上柱：□ b ×h=500mm ×600mm下柱：I b ×h ×b i ×h i =500mm ×1200mm ×120mm ×200mm 验算初步确定的截面尺寸，满足要求. I 字形截面其余尺寸如图所示.上下柱截面惯性矩及其比值. 排架平面内： 边柱上柱：49310208.5500500121mm I u ⨯=⨯⨯=下柱：41023310564.3325275253802125503801211000500121mm I l ⨯=⎪⎭⎫ ⎝⎛+⨯⨯⨯⨯-⨯⨯-⨯⨯= 中柱上柱：493100.9600500121mm I u ⨯=⨯⨯= 下柱：41023310724.5325375253802127503801211200500121mm I l ⨯=⎪⎭⎫ ⎝⎛+⨯⨯⨯⨯-⨯⨯-⨯⨯= 排架平面外： 边柱上柱：49310208.5500500121mm I u ⨯=⨯⨯=下柱：4923310319.4319060253802121205501215002001212mm I l ⨯=⎪⎭⎫ ⎝⎛+⨯⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯⨯= 中柱上柱：4931025.6500600121mm I u ⨯=⨯⨯= 下柱：4923310348.4319060253802121207501215002001212mm I l ⨯=⎪⎭⎫ ⎝⎛+⨯⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯⨯=三、排架结构计算⑴计算简图⑵柱的计算参数柱的计算参数表柱号计算参数截面尺寸（mm）面积（105mm2）惯性矩（109mm4）自重（kN/m）I x I yA、C 上柱□500×500 2.5 5.208 5.208 6.25 下柱I 500×1000×120×200 2.815 35.64 4.219 7.04B上柱□500×600 3.09.0 6.25 7.5 下柱I 500×1200×120×200 3.055 57.24 4.348 7.64四、荷载计算⑴永久荷载①屋盖自重预应力混凝土大型屋面板 1.2×1.4=1.68KN/m225mm水泥砂浆找平层 1.2×20×0.025=0.6KN/m2100mm水泥蛭石砂浆保温层 1.2×6×0.1=0.72KN/m2三毡四油上铺绿豆砂小石子防水层 1.2×0.4=0.48KN/m2Σg=3.48KN/m2天沟板 1.2×1.91×6=13.75KN 屋架自重 1.2×112.75=135.30KN 则作用于柱顶的屋盖结构自重：BC 跨：G 1=3.48×6×24/2+13.75/2+135.30/2=325.085kN AB 跨：G 1=3.48×6×18/2+13.75/2+135.30/2=262.445kN ②柱自重A 、 C 轴上柱：G 2A =G 2C =γG g k H u =1.2×6.25×4.2=31.5kN. 下柱：G 3A =G 3C =γG g k H u =1.2×7.04×11.00=92.928kNB 轴上柱：G 2B =1.2×7.5×4.2=37.8kN. 下柱：G 3B = 1.2×7.64×11.00=100.848kN ③吊车梁及轨道自重G 4=1.2×（40.8+0.8×6.0）=54.72kN. 各项永久荷载及其作用位置见下图 ⑵屋面活荷载由«荷载规范»查得屋面活荷载标准值为0.7KN/m 2（因屋面活活荷载大于雪荷载，故不考虑雪荷载）.Q=1.4×0.7×6×12=70.56kN活荷载作用位置于屋盖自重作用位置相同，如图括号所示.⑶吊车荷载吊车计算参数见表4-1，并将吊车吨位换算为kN.（表4-1） 跨度（m ） 起重量Q(t) 跨度L k (m) 最大轮压P max (kN) 最小轮压P min (kN) 大车轮距K(m)吊车最大宽度B(m)吊车总重G(kN) 小车重g(kN)18 30/5 16.5 270 50 4.6 6.05 340 117 241022.5125474.45.55224381）吊车竖向荷载设计值max D 、min DAB 跨间：由下图所示的吊车梁支座反力影响线知：=∑=i k k y P D max,max,β0.9×270×（1+0.758+0.233-0.001）=483.57 KN ==k Q D D max,max γ 1.4×483.57=677.0 KN =⨯=kk P P D D max,min,max min 677.0×50/270=125.37 KNBC 跨间：=∑=i k k y P D max,max,β0.9×125×（1+0.808+0.267+0.075）=241.875 KN ==k Q D D max,max γ 1.4×241.875=338.63 KN =⨯=kk P P D D max,min,max min 338.63×47/125=127.32 KN2）吊车横向水平荷载设计值max T AB 跨：=+=)(41,3,2k k k G G T α1/4 ×0.1×（117 + 300）=10.425 KN ==kkP T D T max,maxmax 677.0×10.425/270=26.14 KNBC 跨：=+=)(41,3,2k k k G G T α1/4×0.12×（38 + 100）=4.14 KN ==kkP T D T max,maxmax 338.63×4.14/125=11.22 KN⑷风荷载该地区基本风压为ω0=0.35KN/m 2，按B 类地面粗糙度，从«荷载规范»查得风压高度变化系数z μ为：柱顶至室外地面的高度为15.200m,查得z μ=1.144， 檐口至室外地面的高度为16.600m ，查得z μ=1.175， 风荷载标准值为：ω1=1s μz μω0=0.8×1.144×0.35=0.320kPa. ω2=2s μz μω0=0.4×1.144×0.35=0.160kPa.则作用在排架计算简图的风荷载设计值为：==B q Q 11ωγ 1.4×0.320×6=2.688 KN/m==B q Q 22ωγ 1.4×0.160×6=1.344 KN/mA B w H H F z z z s s s s Q w 043121])()[(βμμμμμγ⋅+++==1.4×[（0.8＋0.4)×2.8＋(-0.6＋0.5)×1.4]×1.175×1.0×0.35×6=11.13kN风荷载作用下的计算简图如图2-9所示.五、内力分析⑴剪力分配系数μ的计算 A 、 C 轴柱：146.01064.3510208.59921=⨯⨯==I I n ,276.02.152.421===H H λ67.2)1146.0/1(276.013)1/1(13330=-+=-+=n C λ则EH E H C EI H C A 3299320232100105.067.264.3510--⨯=⨯⨯⨯===δδ B 轴柱：157.01024.57100.99921=⨯⨯==I I n ，276.02.152.421===H H λ， 70.2)1157.0/1(276.013)1/1(13330=-+=-+=n C λ， 则EH E H C EI H B 3299320232100065.070.224.5710--⨯=⨯⨯⨯==δ各柱的剪力分配系数：28.0100065.01100105.02100105.0111329329329=⨯+⨯⨯===∑H E H E H Ei A C A δδμμ44.028.028.011=--=--=C A B μμμ⑵永久荷载①屋盖自重作用将图2-7屋盖自重荷载简化为图2-10（a ）.其中G 1C =325.085kN, G 1A =262.445kN G 1B =G 1A ＋G 1C =587.53kN M 1C =G 1C e 1=325.085×0.02=6.502kN ﹒m,M 1A =262.445×0.02=5.249kN.m M 1B =M 1A -M 1C =6.502-5.249=1.253kN.mM 2C =G 1e 2=325.085×0.25=81.271kN ﹒m,M 2A =262.445×0.25=65.611kN.m M 2B =M 1B =1.253kN.m由A 、C 柱：n=0.146，λ=0.276， 查表或计算得=-+--⨯=)1/1(1)]/11(1[5.1321n n C λλ 1.931对C 柱： ==2111H M C R CC 1.931×6.502/15.2=0.826KN(→) 对A 柱： ==2111H M C R AA 1.931×5.249/15.2=0.667KN(←) 查表或计算得，234.1)1/1(1)1(5.1323=-+-⨯=n C λλ， 对C 柱：)(598.62.15271.81234.12232→=⨯==kN H M C R C C 对A 柱：)(327..52.15611.65234.12232←=⨯==kN H M C R A A则R C =R 1C +R 2C =0.826+6.598=7.424kN(→),R A =R 1A +R 2A =0.667＋5.327=5.994kN(←) B 柱：n=0.157,λ=0.276,算得C 1=1.9,==211H M C R BB 1.9×1.253/15.2=0.157 KN(→) 在R 与M 、M 共同作用下，可以作出排架的弯矩图、轴力图，如下图图（b ）、（c ）所示.②柱及吊车梁自重作用由于在安装柱子时尚未吊装屋架，此时柱顶之间无联系，没有形成排架，故不产生柱顶反力，则按悬臂柱分析其内力.计算简图如图2-11（a）所示.A柱：M2A=G2A e2=31.5×0.25=7.875kN﹒m,G3A=92.928kN,G4A=54.72kN,M4A=G4A e=54.72×0.25=13.68kN﹒m.B柱：G2B=37.8kN,G3B=100.848kN, G4B=54.72kN,排架各柱的弯矩图、轴力图如下图（b）、（c）所示.⑶屋面活荷载作用①AB 跨作用有屋面活荷载由屋架传至柱顶的压力为Q=70.56kN ，由它在A 、B 柱柱顶及变阶处引起的弯矩分别为： M 1A =Q 1e=70.56×0.02=1.411kN ﹒m, M 2A =Q 1e=70.56×0.27=19.051kN ﹒m, M 1B =Q 1e=70.56×0.15=10.58kN ﹒m, 计算不动铰支座反力 A 柱：由前知C 1=1.931，C 3=1.234，==2111H M C R AA 1.931×1.411/15.2=0.179 KN(→) )(547.12.15051.19234.12232→=⨯==kN H M C R A A 则R A =R 1A +R 2A =0.179+1.547=1.726kN(→)B 柱：由前知C 1=1.90,==211H M C R BB 1.90×10.58/15.2=1.323KN(→)则排架柱顶不动铰支座总反力为：R=R A +R B =1.726+1.323=3.049kN(→)将R 反作用于排架柱顶，按分配系数求得排架各柱顶剪力（μA =μC =0.28,μB =0.44）V A =R A -μA R=1.726-0.28×3.049=0.872kN(→) V B =R B -μB R=1.323-0.44×3.049=-0.018kN(←) V C =R C -μC R=0-0.28×3.049=-0.854kN(←)计算简图、排架各柱的弯矩图、轴力图如下图所示.②BC跨作用有屋面活荷载由于结构对称，故只需将AB跨作用有屋面活荷载情况的A柱与C柱的内力对换并将内力变号即可，其排架各柱内力见下图⑷吊车荷载作用（不考虑厂房整体空间工作）①D max作用于A柱由前，D max=677.0kN(D min=125.37kN),由吊车竖向荷载、在柱中引起的弯矩为：M A= D max﹒e=677.0×0.25=169.25kN﹒m,M B= D min﹒e=125.37×0.75=94.03kN﹒m,计算简图如下图（a）所示.计算不动铰支座反力A 柱：n=0.146,λ=0.276,查表得C 3=1.234，B 柱：n=0.157,λ=0.276,查表得C 3=1.245，=-=23H M C R AA -1.234×169.25/15.2=-13.740KN(←) ==23H M C R BB 1.245×94.03/15.2=7.702KN(→) 则不动铰支座总反力为：R=R A +R B =-13.740+7.702=-6.038kN(←)将R 反作用于排架柱顶，按分配系数求得排架各柱顶剪力（μA =μC =0.28,μB =0.44） V A =R A -μA R=-13.740+0.28×6.038=-12.049kN(←) V B =R B -μB R=7.702+0.44×6.038=10.359kN(→) V C =R C -μC R=0+0.28×6.038=1.691kN(→)排架各柱的弯矩图、轴力图如下图（b ）、（c ）所示.②D max 作用于B 柱左由吊车竖向荷载，D max =677.0kN(D min =125.37kN),在柱中引起的弯矩为： M A = D min ﹒e=125.37×0.25=31.343kN ﹒m, M B = D max ﹒e=677.0×0.75=507.75kN ﹒m, 计算简图如下图（a ）所示.计算不动铰支座反力A 柱：n=0.146,λ=0.276,查表得C 3=1.234，B 柱：n=0.157,λ=0.276,查表得C 3=1.245，=-=23H M C R AA -1.234×31.343/15.2=-2.545KN(←)==23H C R BB 1.245×507.75/15.2=41.589KN(→) 则不动铰支座总反力为：R=R A +R B =-2.545+41.589=39.044kN(→)将R 反作用于排架柱顶，按分配系数求得排架各柱顶剪力（μA =μC =0.28,μB =0.44） V A =R A -μA R=-2.545-0.28×39.044=-13.47kN(←) V B =R B -μB R=41.589-0.44×39.044=24.410kN(→) V C =R C -μC R=0-0.28×39.044=-10.932kN(←)排架各柱的弯矩图、轴力图如图2-15（b ）、（c ）所示.③D max 作用于B 柱右由吊车竖向荷载，D max =338.63kN(D min =127.32kN),在柱中引起的弯矩为： M C = D min ﹒e=127.32×0.25=31.83kN ﹒m, M B = D max ﹒e=338.63×0.75=253.97kN ﹒m, 计算简图如下图（a ）所示.计算不动铰支座反力C 柱：n=0.146,λ=0.276,查表得C 3=1.234， B 柱：n=0.157,λ=0.276,查表得C 3=1.245，=-=23H M C R CC -1.234×31.83/15.2=-2.584KN(←)==23H C R BB 1.245×253.97/15.2=20.802KN(→) 则不动铰支座总反力为：R=R C +R B =-2.584+20.802=18.218kN(→)将R 反作用于排架柱顶，按分配系数求得排架各柱顶剪力（μA =μC =0.28,μB =0.44） V A =R A -μA R=0-0.28×18.218=-5.101kN(←)V B =R B -μB R=20.802-0.44×18.218=12.786kN(→) V C =R C -μC R=-2.584-0.28×18.218=-7.685kN(←)排架各柱的弯矩图、轴力图如图2-15（a ）、（b ）所示.④D max 作用于C 柱由吊车竖向荷载，D max =338.63kN(D min =127.32kN),在柱中引起的弯矩为： M C = D max ﹒e=338.63×0.25=84.658kN ﹒m, M B = D min ﹒e=127.32×0.75=95.49kN ﹒m, 计算简图如下图（a ）所示.计算不动铰支座反力C 柱：n=0.146,λ=0.276,查表得C 3=1.234， B 柱：n=0.157,λ=0.276,查表得C 3=1.245，=-=23H M C R CC -1.234×84.658/15.2=-6.873KN(←) ==23H M C R BB 1.245×95.49/15.2=7.821KN(→) 则不动铰支座总反力为：R=R C +R B =-6.873+7.821=0.948kN(→)将R 反作用于排架柱顶，按分配系数求得排架各柱顶剪力（μA =μC =0.28,μB =0.44） V A =R A -μA R=0-0.28×0.948=-0.265kN(←) V B =R B -μB R=7.821-0.44×0.948=7.404kN(→) V C =R C -μC R=-6.873-0.28×0.948=-7.138kN(←)排架各柱的弯矩图、轴力图如图2-15（a ）、（b ）所示.⑤：AB 跨的二台吊车刹车计算简图如下图所示.吊车水平荷载T max,k 的作用点距柱顶的距离y=4.2-1.2=3m A 柱： 由714.02.40.3==u H y 及n=0.146,λ=0.276,查表y=0.7H u 得C 5=0.649, 查表y=0.8H u 得C 5=0.606,内插后得C 5=0.643R A =-T max ﹒C 5=-26.14×0.643=-16.808kN(←) B 柱： 由714.02.40.3==u H y 及n=0.157,λ=0.276,查表y=0.7H u 得C 5=0.654, 查表y=0.8H u 得C 5=0.611,内插后得C 5=0.648R B =-T max ﹒C 5=-26.14×0.648=-16.939kN(←) 则R=R A +R B =-16.808-16.939=-33.747kN(←) 各柱顶剪力为（μA =μC =0.28,μB =0.44）V A =R A -μA R=-16.808-0.28×(-33.747)=-7.359kN(←) V B =R B -μB R=-16.939-0.44×(-33.747)=-2.09kN(←) V C =R C -μC R=0-0.28×(-33.747)=9.449kN(→)排架各柱的内力如下图（b ）所示.⑥：BC跨的二台吊车刹车根据结构的对称性，内力计算同理“AB跨的二台吊车刹车”情况,排架各柱的内力如下图（b）所示.⑦：AB跨与BC跨各有一台吊车同时刹车时，计算简图如下图（a）所示.A柱：同前C5=0.643，R A=-T max﹒C5=-26.14×0.643=-16.81kN(←)B柱：同前C5=0.648，R B=-T max﹒C5=-（26.14+11.22）×0.648=-24.21kN(←)C柱： R C=-T max﹒C5=-11.22×0.643=-7.21kN(←)则R=R A+R B+R C=-16.81-24.21-7.21=-48.23kN(←)将R反作用于排架柱顶，按分配系数求得排架各柱顶剪力（μA=μC=0.28,μB=0.44）V A=R A-μA R=-16.81+0.28×48.23=-3.31kN(←)V B=R B-μB R=-24.21+0.44×48.23=-2.99kN(←)V C=R C-μC R=-7.21+0.28×48.23=6.29kN(→)排架各柱的弯矩图、轴力图如下图（b）所示.⑸风荷载作用①风自左向右吹时，计算简图如下图（a）所示.A柱：n=0.146,λ=0.276,查表得C11=0.345，R A=-q1﹒H2﹒C11=-2.66×15.2×0.345=-13.95kN(←)C柱：同A柱，C11=0.345，R C=-q2﹒H2﹒C11=-1.33×15.2×0.345=-6.97kN(←)则R=R A+R C+F W=-13.95-6.97-10.74=-31.66kN(←)将R反作用于排架柱顶，按分配系数求得排架各柱顶剪力（μA=μC=0.28,μB=0.44）V A=R A-μA R=-13.95+0.28×31.66=-5.09kN(←)V B=R B-μB R=0+0.44×31.66=13.93kN(→)V C=R C-μC R=-6.97+0.28×31.66=1.89kN(→)排架各柱的内力如图2-21（b）所示.②风自右向左吹时，此种荷载情况的排架内力与“风自左向右吹”的情况相同，仅需将A、C柱的内力对换，并改变其内力的符号即可.排架各柱的内力如下图所示.六、最不利内力组合首先，取控制截面，对单阶柱，上柱为Ⅰ-Ⅰ截面，下柱为Ⅱ-Ⅱ、Ⅲ-Ⅲ截面.考虑各种荷载同时作用时出现最不利内力的可能性，进行荷载组合，在本设计中，取常用的荷载组合有三种，即永久荷载+0.9（可变荷载+风荷载）；永久荷载+其它可变荷载；永久荷载+风荷载.在每种荷载组合中，对柱仍可以产生多种的弯矩M和轴力N的组合.由于M和N的同时存在，很难直接看出哪一种组合为最不利.但对I字形或矩形截面柱，从分析偏心受压计算公式来看，通常M越大相应的N越小，其偏心距e0就越大，可能形成大偏心受压，对受拉钢筋不利；当M和N都大，可能对受压钢筋不利；但若M和N同时增加，而N增加得多些，由于e0值减少，可能反而使钢筋面积减少；有时由于N偏大或混凝土强度等级过低，其配筋量也增加。
单层厂房计算书(完整版)-20页word资料
第2章、单层工业厂房设计计算书2.1设计条件1.金加工车间跨度21m ，总长60 m ，柱距6 m 。
2.车间内设有2台200/50kN 中级工作制吊车，其轨顶设计标高9 m 。
3.建筑地点：信阳市郊区。
4.车间所在场地：低坪下0.8 m 内为填土，填土下4 m 内为均匀亚黏土，地基承载力设计值2200/a f kN m =，地下水位-4.05 m ，无腐蚀。
基本风压W=0.45KN/ m ²，基本雪压S=0.40KN/m ²。
5.厂房中标准构件选用情况：（1）.屋面板采用G410（一）标准图集中的预应力混凝土大型屋面板，板重（包括灌浆在内）标准值1,4KN/m ²，屋面板上做二毡三油，标准值为20.35/kN m 。
（2）.天沟板采用G410（三）标准图集中的TGB77—1，板重标准值为2.02/kN m 。
（3）.屋架采用G410（三）标准图集中的预应力混凝土折线型屋架YWJA —21，屋架辎重标准值91KN 每榀。
（4）.吊车梁采用G425标准图集中的先张发预应力混凝土吊车梁YXDL6—8，吊车梁高1200 m m ，翼缘宽500 m m ，梁腹板宽200 m m ，自重标准值45KN/根，轨道及零件重1/kN m ，轨道及垫层构造要求200 m m 。
（5）材料：A.柱：混凝土C30B.基础.混凝土C30C.钢筋.Ⅱ级。
2.2结构构件选型及柱截面尺寸确定因该厂房跨度在1536m 之间，且柱顶标高大于8m ，所以采用钢筋混凝土排架结构。
为了是屋盖具有较大刚度，选用预应力混凝土折线形屋架及预应力混凝土屋面板。
选用钢筋混凝土吊车梁及基础梁。
厂房各主要构件选型见下表：表2.1主要承重构件选型表由设计资料可知屋顶标高16m ，轨顶标高为9m ，设室内地面至基础顶面的距离为0.5m ，则计算简图和吊车梁的高度求总高度H 、下柱高度l H 和上柱高度u H 分别为：根据柱的高度、吊车起重量及工作级别等条件，可查表确定柱截面尺寸：表2.2柱截面尺寸及相应的计算参数结构平面布置图如下 2.12.3荷载计算2.3.1恒载（1）屋面恒载两毡三油防水层： 20.35/kN m20mm 厚水泥砂浆找平层： 3220/0.020.40/kN m m kN m ⨯=100mm 厚水泥砾石保温层： 325/0.10.50/kN m m kN m ⨯= 一毡两油隔气层： 20.05/kN m20mm 厚水泥砂浆找平层： 3220/0.020.40/kN m m kN m ⨯= 预应力混凝土屋面板： 21.4/kN m 合计：22222220.35/0.40/0.50/0.05/0.40/ 1.4/ 3.1/kN m kN m kN m kN m kN m kN m kN m+++++=屋架重力荷载为85.2/kN 每榀，则作用于柱顶的屋盖结构重力荷载设计值为： （2）吊车梁及轨道重力荷载设计值： （3）柱自重重力荷载设计值：A 、B 柱：上柱：44 1.24/ 3.818.24A B G G kN m m kN ==⨯⨯= 下柱：55 1.2 4.69/9.151.21A B G G kN m m kN ==⨯⨯=2.3.2屋面活荷载屋面活荷载标准值为20.05/kN m ，雪荷载标准值为20.45/kN m ，后者小于前者，所以仅按前者计算。
精编单层厂房课程设计计算书
精编单层厂房课程设计计算书Company number【1089WT-1898YT-1W8CB-9UUT-92108】计算书一、结构选型和布置1、厂房的平面、剖面布置图，吊车类型及有关参数均已给定（如上），装配车间跨度24m ，总长102m ，中间设伸缩缝一道，柱距6m 。
基础顶面高程，柱顶高程+，吊车梁顶标高为10m ，吊车梁高1200mm ，轨道及垫层构造高度200mm 。
牛腿标高=吊车梁顶标高-吊车梁高-轨道高度=m 6.82.02.110=--全柱高=柱顶标高-基顶标高+插入杯口的长度=m 7.138.0)5.0(4.12=+--上柱高=柱顶标高-牛腿标高=m 8.36.84.12=- 下柱高=全柱高-上柱高=m 9.98.37.13=-计算时，不计下柱插入杯口的长度，从而上柱高取，下柱高取2、初步确定柱的截面尺寸：如下图（所示）上柱：采用矩形截面 mm mm h b 500500⨯=⨯，mm 750取λ则 下柱：采用I 形截面，mm mm h b 800500⨯=⨯3、部分柱截面参数的计算上柱： 451105.2500500mm A ⨯=⨯=下柱： 452101.250)100500(2121004001505002mm A ⨯=⨯-⨯⨯+⨯+⨯⨯= 二、排架的荷载计算1、屋面和荷载标准值二毡三油上铺小石子 2/35.0m KN20mm 厚水泥砂浆找平层 2/4.02002.0m KN =⨯80mm 厚珍珠岩保温层 2/56.0708.0m KN =⨯ 钢筋混凝土板（含灌缝）2/4.1m KN合计： 2/71.2m KN 取天沟板宽度为m 77.0，而根据条件可知，天沟板板重标准值为m KN /02.2，屋架自重标准值为106KN/每榀，天窗架自重标准值为KN 362⨯/每榀，天窗端壁自重标准值为KN 602⨯/每榀，即天窗自重标准值为KN 962⨯/每榀。
取计算单元，计算柱端承受的恒荷载产生的集中压力标准值1N ，其作用点与纵向定位轴线的距离取150mm 。
单层厂房课程设计计算书
单层厂房课程设计计算书一、教学目标本课程旨在让学生掌握单层厂房的计算方法和相关理论知识，培养他们运用所学知识解决实际问题的能力。
具体目标如下：1.知识目标：–掌握单层厂房的基本概念、结构和计算方法。
–了解单层厂房设计的原则和注意事项。
2.技能目标：–能够运用所学知识进行单层厂房的计算和设计。
–能够分析并解决实际工程中的单层厂房问题。
3.情感态度价值观目标：–培养学生的工程意识，提高他们对建筑行业的兴趣。
–培养学生勇于探索、积极思考的科学精神。
二、教学内容本课程的教学内容主要包括以下几个部分：1.单层厂房的基本概念和结构：包括厂房的定义、分类、组成部分及结构类型。
2.单层厂房的计算方法：包括厂房的荷载计算、柱网布置、梁板设计等。
3.单层厂房设计的原则和注意事项：包括设计规范、安全系数、结构稳定性等。
4.实际工程案例分析：分析具体工程中的单层厂房设计问题和解决方案。
三、教学方法为了提高教学效果，本课程将采用多种教学方法相结合的方式进行：1.讲授法：用于讲解基本概念、理论和计算方法。
2.案例分析法：通过分析实际工程案例，让学生更好地理解理论知识。
3.实验法：安排实地考察或实验室实验，让学生亲身参与，提高实践能力。
4.讨论法：鼓励学生积极参与课堂讨论，培养他们的思考能力和团队协作精神。
四、教学资源为了支持教学内容和教学方法的实施，我们将准备以下教学资源：1.教材：选用权威、实用的教材，为学生提供系统、全面的学习资料。
2.参考书：提供相关领域的参考书籍，丰富学生的知识体系。
3.多媒体资料：制作课件、视频等多媒体资料，提高课堂教学效果。
4.实验设备：安排实验室或实地考察，让学生亲身操作，提高实践能力。
五、教学评估为了全面、客观地评估学生的学习成果，本课程将采用以下评估方式：1.平时表现：通过观察学生在课堂上的参与程度、提问回答等，评估他们的学习态度和理解能力。
2.作业：布置适量的作业，让学生巩固所学知识，通过批改作业了解学生的掌握情况。
单层厂房课程设计计算书
单层厂房课程设计 计算书一、课程目标知识目标：1. 学生能理解并掌握单层厂房的基本结构特点及其功能。
2. 学生能够描述并解释单层厂房在设计过程中需考虑的技术指标和参数。
3. 学生能够掌握单层厂房的平面布置及其优化方法。
技能目标：1. 学生能够运用所学知识，进行单层厂房的初步设计和计算。
2. 学生能够分析实际案例，提出单层厂房设计的改进方案。
3. 学生通过小组合作，培养沟通协调能力和团队协作精神。
情感态度价值观目标：1. 学生培养对建筑设计的兴趣，激发创新意识和实践欲望。
2. 学生在学习过程中，认识到建筑设计与人们生活和工作环境的关系，增强社会责任感和人文关怀。
3. 学生通过课程学习，了解我国建筑行业的发展现状和趋势，培养民族自豪感和使命感。
课程性质：本课程为工程专业课程，旨在通过单层厂房的设计和计算，帮助学生将所学理论知识与实际工程相结合，提高学生的工程实践能力。
学生特点：学生已具备一定的建筑基础知识，具有较强的逻辑思维和动手能力，但实际工程设计经验不足。
教学要求：结合学生特点，注重理论与实践相结合，通过案例分析和小组合作，使学生掌握单层厂房的设计方法和计算技巧，提高学生的综合运用能力。
在教学过程中，关注学生的个体差异，因材施教，确保课程目标的实现。
二、教学内容1. 单层厂房概述- 了解单层厂房的定义、分类及用途。
- 分析单层厂房的结构特点及优势。
2. 单层厂房设计原则与要求- 学习单层厂房设计的基本原则。
- 掌握单层厂房设计的技术要求。
3. 单层厂房结构设计- 研究单层厂房的结构选型。
- 学习单层厂房结构计算方法。
4. 单层厂房平面布置- 掌握单层厂房平面布置的基本原则。
- 学习单层厂房平面布置的优化方法。
5. 单层厂房设计计算书编制- 明确计算书的内容和格式。
- 学习编制单层厂房设计计算书的方法。
6. 实践案例分析与讨论- 分析典型单层厂房设计案例。
- 讨论案例中的设计要点和优化策略。
教学内容安排与进度：第一周：单层厂房概述、设计原则与要求。
单层工业厂房课程设计汇本计算书(完整版)
《单层工业厂房混凝土排架课程设计》1.1 柱截面尺寸确定由图2可知柱顶标高为12.4 m，牛腿顶面标高为8.6m ，设室地面至基础顶面的距离为0.5m ，则计算简图中柱的总高度H、下柱高度l H、上柱高度Hu分别为：H=12.4m+0.5m=12.9m，H=8.6m+0.5m=9.1mlHu=12.9m－9.1m=3.8m根据柱的高度、吊车起重量及工作级别等条件，可由表2.4.2并参考表2.4.4确定柱截面尺寸，见表1。
本例仅取一榀排架进行计算，计算单元和计算简图如图1所示。
1.2 荷载计算1.2.1 恒载(1).屋盖恒载：两毡三油防水层0.35KN/m220mm厚水泥砂浆找平层20×0.02=0.4 KN/m2100mm厚水泥膨胀珍珠岩保温层4×0.1=0.4 KN/m2一毡二油隔气层0.05 KN/m215mm厚水泥砂浆找平层；20×0.015=0.3 KN/m2预应力混凝土屋面板（包括灌缝） 1.4 KN/m22.900 KN/m2天窗架重力荷载为2×36 KN /榀，天沟板2.02 KN/m，天沟防水层、找平层、找坡层1.5 KN/m，屋架重力荷载为106 KN /榀，则作用于柱顶的屋盖结构重力荷载设计值为：G1=1.2×(2.90 KN/m2×6m×24m/2＋2×36 KN/2＋2.02 KN/m×6m ＋1.5 KN/m×6m＋106 KN/2) =382.70 KN(2) 吊车梁及轨道重力荷载设计值：G3=1.2×（44.2kN＋1.0KN/m×6m）=50.20 KN(3）柱自重重力荷载设计值：上柱G4A= G4B =1.2×4kN/m×3.8m =18.24 KN下柱G5A= G5B=1.2×4.69kN/m×9.1m =51.21KN各项恒载作用位置如图2所示。
单层工业厂房课程设计计算书
单层工业厂房课程设计计算书本课程设计计算书是针对单层工业厂房的设计进行计算的，旨在提供一个可行、安全的设计方案，以满足建筑使用的要求。
一、单层工业厂房的建设规模1、单层工业厂房的建设规模：建筑面积：1000m2建筑高度：6m建筑外形：多边形2、单层工业厂房的主要设备：机械加工设备、焊接设备、搅拌设备、混凝土设备、输送设备、起重设备等。
二、设计参数1、建筑结构：钢结构，主体框架采用H型钢；2、屋面：采用铝合金夹层板；3、墙体：外墙采用砖混结构，内墙采用防火板；4、门窗：外门采用钢结构百叶门，窗采用钢结构塑钢窗；5、建筑节能：采用双层建筑，外层采用钢结构，内层采用防火板；6、地面：采用水泥混凝土地面；7、建筑立面：采用防火板；8、安全设施：采用防火措施，如报警器、烟雾报警器、消防栓等。
三、钢结构设计1、钢结构抗弯设计：采用H型钢作为主体框架，抗弯设计采用按第三部分《建筑结构抗震设计规范》GB50010-2010，实行抗震设计，计算各结构杆件的受力安全系数为1.5。
2、构件截面尺寸：根据计算结果，采用H型钢作为主体框架，其截面尺寸为 200mm×150mm。
3、构件连接：采用钢结构焊接连接，根据计算结果，采用角焊、角钉和螺栓连接，连接强度满足设计要求。
四、火灾安全设施设计1、报警器：采用报警器，可在出现火灾时实现自动报警，并可及时采取消防措施。
2、烟雾报警器：采用烟雾报警器，可在出现烟雾时实现自动报警，并可及时采取消防措施。
3、消防栓：采用消防栓，可及时向消防人员提供消防水，从而及时灭火。
4、火灾报警系统：采用火灾报警系统，可在出现火灾时实现自动报警，并可及时采取消防措施。
以上就是本次设计计算书的内容，以便为建筑工程提供一个可行、安全的设计方案，以满足建筑使用的要求。
单层厂房计算书(完整版)
第2章、单层工业厂房设计计算书2.1设计条件1.金加工车间跨度21m ，总长60 m ，柱距6 m 。
2.车间内设有2台200/50kN 中级工作制吊车，其轨顶设计标高9 m 。
3.建筑地点：信阳市郊区。
4.车间所在场地：低坪下0.8 m 内为填土，填土下4 m 内为均匀亚黏土，地基承载力设计值2200/a f kN m ，地下水位-4.05 m ，无腐蚀。
基本风压W=0.45KN/ m ²，基本雪压S=0.40KN/m ²。
5.厂房中标准构件选用情况：（1）.屋面板采用G410（一）标准图集中的预应力混凝土大型屋面板，板重（包括灌浆在内）标准值1,4KN/m ²，屋面板上做二毡三油，标准值为20.35/kN m 。
（2）.天沟板采用G410（三）标准图集中的TGB77—1，板重标准值为2.02/kN m 。
（3）.屋架采用G410（三）标准图集中的预应力混凝土折线型屋架YWJA —21，屋架辎重标准值91KN 每榀。
（4）.吊车梁采用G425标准图集中的先张发预应力混凝土吊车梁YXDL6—8，吊车梁高1200 m m ，翼缘宽500 m m ，梁腹板宽200 m m ，自重标准值45KN/根，轨道及零件重1/kN m ，轨道及垫层构造要求200 m m 。
（5）材料：A.柱：混凝土C30B.基础.混凝土C30C.钢筋.Ⅱ级。
2.2结构构件选型及柱截面尺寸确定因该厂房跨度在1536m之间，且柱顶标高大于8m，所以采用钢筋混凝土排架结构。
为了是屋盖具有较大刚度，选用预应力混凝土折线形屋架及预应力混凝土屋面板。
选用钢筋混凝土吊车梁及基础梁。
厂房各主要构件选型见下表：表2.1主要承重构件选型表由设计资料可知屋顶标高16m ，轨顶标高为9m ，设室内地面至基础顶面的距离为0.5m ，则计算简图和吊车梁的高度求总高度H 、下柱高度l H 和上柱高度u H 分别为：12.40.512.9H m m m =+=，12.9 3.89.1l H m m m =-=12.99.1 3.8u H m m m =-=根据柱的高度、吊车起重量及工作级别等条件，可查表确定柱截面尺寸：表2.2柱截面尺寸及相应的计算参数结构平面布置图如下 2.12.3荷载计算2.3.1恒载（1）屋面恒载两毡三油防水层： 20.35/kN m20mm 厚水泥砂浆找平层： 3220/0.020.40/kN m m kN m ⨯=100mm 厚水泥砾石保温层： 325/0.10.50/kN m m kN m ⨯= 一毡两油隔气层： 20.05/kN m20mm 厚水泥砂浆找平层： 3220/0.020.40/kN m m kN m ⨯= 预应力混凝土屋面板： 21.4/kN m 合计：22222220.35/0.40/0.50/0.05/0.40/ 1.4/ 3.1/kN m kN m kN m kN m kN m kN m kN m+++++=屋架重力荷载为85.2/kN 每榀，则作用于柱顶的屋盖结构重力荷载设计值为：21 1.2(3.1/6212912) 1.2 2.026303.5G kN m m m kN m kN =⨯⨯⨯÷+÷+⨯⨯=（2）吊车梁及轨道重力荷载设计值：3 1.2(4516)61.2G kN kN m kN =⨯+⨯=（3）柱自重重力荷载设计值：A 、B 柱：上柱：44 1.24/ 3.818.24A B G G kN m m kN ==⨯⨯= 下柱：55 1.2 4.69/9.151.21A B G G kN m m kN ==⨯⨯=2.3.2屋面活荷载屋面活荷载标准值为20.05/kN m ，雪荷载标准值为20.45/kN m ，后者小于前者，所以仅按前者计算。
(完整版)单层工业厂房课程设计计算书(完整版)
《单层工业厂房混凝土排架课程设计》1.1 柱截面尺寸确定由图2可知柱顶标高为12.4 m，牛腿顶面标高为8.6m ，设室内地面至基础顶面的距离为0.5m ，则计算简图中柱的总高度H、下柱高度H、上柱高度Hu分l别为：H=12.4m+0.5m=12.9m，H=8.6m+0.5m=9.1mlHu=12.9m－9.1m=3.8m根据柱的高度、吊车起重量及工作级别等条件，可由表2.4.2并参考表2.4.4确定柱截面尺寸，见表1。
本例仅取一榀排架进行计算，计算单元和计算简图如图1所示。
1.2 荷载计算1.2.1 恒载(1).屋盖恒载：两毡三油防水层0.35KN/m220mm厚水泥砂浆找平层20×0.02=0.4 KN/m2100mm厚水泥膨胀珍珠岩保温层4×0.1=0.4 KN/m2一毡二油隔气层0.05 KN/m215mm厚水泥砂浆找平层；20×0.015=0.3 KN/m2预应力混凝土屋面板（包括灌缝） 1.4 KN/m22.900 KN/m2天窗架重力荷载为2×36 KN /榀，天沟板2.02 KN/m，天沟防水层、找平层、找坡层1.5 KN/m，屋架重力荷载为106 KN /榀，则作用于柱顶的屋盖结构重力荷载设计值为：G1=1.2×(2.90 KN/m2×6m×24m/2＋2×36 KN/2＋2.02 KN/m×6m ＋1.5 KN/m×6m＋106 KN/2) =382.70 KN(2) 吊车梁及轨道重力荷载设计值：G3=1.2×（44.2kN＋1.0KN/m×6m）=50.20 KN(3）柱自重重力荷载设计值：上柱 G 4A = G 4B =1.2×4kN/m ×3.8m =18.24 KN 下柱 G 5A = G 5B =1.2×4.69kN/m ×9.1m =51.21KN各项恒载作用位置如图2所示。
单层厂房课程设计
单层厂房课程设计计算书一、厂房结构选型与布置根据厂房的跨度、吊车起重量的大小、轨顶标高，吊车的运行空间等初步确定出排架结构的剖面如图所示：厂房平面布置图厂房剖面图1、厂房中标准构件选用情况(1)屋面板采用 G410（－）标准图集中的预应力混凝土大型屋面板，板重（包括灌缝在内）标准值为1.5kN／m2。
屋面各层构造见下图。
SBS改性沥青卷材或高分子复合防水卷材（二毡三油上铺小石子，去掉2%找坡，以20mm厚水泥砂浆找平层计算）等；做法示意如下：(2)天沟板采用G410（三）标准图集中的JGB77-l 天沟板，板重标准值为2.1kN ／m 。
(3)天窗架采用G316中的门型钢筋混凝土天窗架CJ-03，自重标准值为2x36kN ／每榀，天窗端壁选用G316中的DB9-3，自重标准值2x60kN ／每榀（包括自重、侧板、窗档、窗扇、支撑、保温材料、天窗电动启动机、消防栓等）。
(4)屋架采用G415（三）标准图集中的预应力混凝土折线形屋架，屋架自重标准值106kN ／每榀。
(5)吊车梁采用G425标准图集中的先张法预应力混凝土吊车架YXDL6-8，吊车梁高1200mm ，自重标准值45kN ／根，轨道及零件重1.5kN ／m ，轨道及垫层构造高度200mm 。
（6）基本风压：ω＝0.49kN/m2，地面粗糙度按B 类。
（7）地质条件：车间所在场地，地坪下1.0m 内为填土，填土下层4.5m 内为均匀亚粘土(液性指数Il>0.85)，无软弱下卧层；未经深宽修正地基承载力特征值取fak ＝185kN/m2，地下水位为-5.0m ，无腐蚀性。
（8）屋面活荷载的取值：按《建筑结构荷载规范》GB50009-2012取不上人屋面活载， （9）排架柱及基础材料选用情况 A:柱混凝土：取C25；B:钢筋：纵向受力钢筋采用HRB335级钢筋，箍筋采用HRB235级钢筋。
C:基础混凝土：采用C20，垫层采用C10；钢筋：采用Ⅰ级钢筋。
(原创)单层厂房课程设计计算书
计算书一、结构选型和布置1、厂房的平面、剖面布置图，吊车类型及有关参数均已给定（如上），装配车间跨度24m ，总长102m ，中间设伸缩缝一道，柱距6m 。
基础顶面高程-0.5m ，柱顶高程+12.4m ，吊车梁顶标高为10m ，吊车梁高1200mm ，轨道及垫层构造高度200mm 。
牛腿标高=吊车梁顶标高-吊车梁高-轨道高度=m 6.82.02.110=--全柱高=柱顶标高-基顶标高+插入杯口的长度=m 7.138.0)5.0(4.12=+--上柱高=柱顶标高-牛腿标高=m 8.36.84.12=- 下柱高=全柱高-上柱高=m 9.98.37.13=-计算时，不计下柱插入杯口的长度，从而上柱高取3.8m ，下柱高取9.1m2、初步确定柱的截面尺寸：如下图（所示）上柱：采用矩形截面 mm mm h b 500500⨯=⨯，mm 750取λ则)(80240)250260(750)(312满足要求mm mm B B B >=+-=+-=λ下柱：采用I 形截面，mm mm h b 800500⨯=⨯3、部分柱截面参数的计算上柱： 451105.2500500mm A ⨯=⨯=49310208.5500500121mm I u ⨯=⨯⨯=下柱： 452101.250)100500(2121004001505002mm A ⨯=⨯-⨯⨯+⨯+⨯⨯=233)200350(05400212400400121800500121+⨯⨯⨯⨯-⨯⨯-⨯⨯=l I41010826.1mm ⨯=二、排架的荷载计算1、屋面和荷载标准值二毡三油上铺小石子 2/35.0m KN 20mm 厚水泥砂浆找平层2/4.02002.0m KN =⨯80mm 厚珍珠岩保温层 2/56.0708.0m KN =⨯ 钢筋混凝土板（含灌缝）2/4.1m KN合计： 2/71.2m KN 取天沟板宽度为m 77.0，而根据条件可知，天沟板板重标准值为m KN /02.2，屋架自重标准值为106KN/每榀，天窗架自重标准值为KN 362⨯/每榀，天窗端壁自重标准值为KN 602⨯/每榀，即天窗自重标准值为KN 962⨯/每榀。
单层厂房课程设计计算书
单层厂房课程设计计算书一、课程目标知识目标：1. 学生能理解并掌握单层厂房的基本结构特点及其设计要求。
2. 学生能运用所学的力学原理，进行单层厂房的荷载计算和结构分析。
3. 学生能够描述并解释单层厂房建筑设计中涉及的材料特性及其应用。
技能目标：1. 学生能够运用专业软件或手动计算，完成单层厂房的荷载组合和结构设计。
2. 学生通过团队合作，撰写出一份结构清晰、数据准确的单层厂房设计计算书。
3. 学生能够运用批判性思维，对单层厂房设计提出优化建议，并给出合理的技术经济分析。
情感态度价值观目标：1. 学生培养对工业建筑及结构工程学科的兴趣，认识到建筑结构设计在国民经济中的重要性。
2. 学生通过实践活动，培养严谨的科学态度和良好的工程伦理意识。
3. 学生在团队协作中学会相互尊重，培养集体荣誉感和责任感。
课程性质分析：本课程为工程专业高年级课程，强调理论知识与工程实践相结合，注重学生实际操作能力的培养。
学生特点分析：学生具备一定的力学基础和建筑结构知识，具有较强的逻辑思维能力和动手能力。
教学要求：结合学生特点，课程要求以实际案例为背景，通过理论讲解与实操相结合的方式，使学生能够达到上述设定的知识、技能和情感态度价值观目标，进而培养出能够适应行业需求的工程技术人才。
通过本课程的学习，学生应能够独立完成一份符合工程实践要求的单层厂房设计计算书。
二、教学内容1. 理论知识：- 单层厂房结构类型及特点- 建筑材料性质及选用原则- 荷载类型及计算方法- 结构分析基本原理- 设计规范及标准2. 实践操作：- 使用专业软件进行结构设计和荷载组合- 完成单层厂房设计计算书- 结构优化与经济性分析- 案例分析与讨论3. 教学大纲安排：- 第一周：单层厂房结构类型及特点，建筑材料性质及选用原则- 第二周：荷载类型及计算方法，结构分析基本原理- 第三周：设计规范及标准，使用专业软件进行结构设计和荷载组合- 第四周：完成单层厂房设计计算书，结构优化与经济性分析- 第五周：案例分析与讨论，总结与评价4. 教材章节及内容：- 教材第一章：工业建筑概述，第一节至第三节- 教材第二章：建筑材料，第一节至第三节- 教材第三章：建筑结构荷载与设计原则，第一节至第五节- 教材第四章：建筑结构计算与分析，第一节至第三节- 教材第五章：工业厂房结构设计，第一节至第三节教学内容科学性和系统性：本教学内容按照教材章节顺序，结合课程目标，有针对性地选择和组织，确保学生在掌握理论知识的基础上，能够顺利进行实践操作。
单层厂房计算书
单层厂房计算书1. 引言本文档旨在为单层厂房的设计和施工提供计算根底。
通过计算各项参数，包括建筑结构、材料使用等方面，提供了一个全面而准确的计算书。
本文档将以Markdown文本格式输出。
2. 建筑结构计算2.1 底层结构参数计算•底层结构包括地基和根底•地基计算：根据地质勘察报告确定地基承载力，计算地基尺寸和类型•根底计算：根据设计荷载和地基承载力计算根底尺寸和深度2.2 主体结构参数计算•主体结构计算：根据设计荷载和建筑功能确定主体结构形式和材料•柱设计：根据荷载和跨度计算柱截面尺寸和钢筋配筋•梁设计：根据荷载和跨度计算梁尺寸和钢筋配筋•桁架设计：根据荷载和跨度计算桁架尺寸和材料3. 材料使用计算3.1 混凝土用量计算•根据建筑结构计算结果，计算所需混凝土用量•考虑混凝土强度等级、浇筑方式和损耗率等因素3.2 钢筋用量计算•根据建筑结构计算结果，计算所需钢筋用量•考虑钢筋规格、钢筋间距和长度等因素3.3 砖石用量计算•根据建筑设计规划和墙体厚度计算所需砖石用量•考虑砖石规格和砌筑方式等因素4. 施工工艺计算4.1 混凝土施工工艺计算•根据混凝土用量计算浇筑工艺•考虑浇筑方式、浇筑地点和施工时间等因素4.2 钢筋施工工艺计算•根据钢筋用量计算钢筋施工工艺•考虑钢筋安装方式、连接方法和施工时间等因素4.3 砖石施工工艺计算•根据砖石用量计算砖石施工工艺•考虑砌筑方式、拼接方法和施工时间等因素5. 结论本文档提供了单层厂房设计和施工过程中的各项计算内容。
通过本文档的计算，可以全面了解建筑结构参数、材料使用和施工工艺等方面的情况，为设计和施工提供准确的参考。
在实际工程中，需要根据具体情况进行调整和修改。
单层厂房课程设计计算书
一、结构布置一、定位轴线：1、横向定位轴线：本厂房长度为54m ，小于《混凝土结构设计规范》（GB50010--2002）规定的17m 。
可不设置温度缝，同时本结构也不需要设置沉降缝，因此，除柱端需要内移600mm 外，横向定位轴线均通过几何中心。
2、纵向定位轴线：查表《起重运输机械专业标准ZQ--62》可得 B=0.26m L=22.5m B ≥0.08m边柱B 3=0.4m B 1+B 2+B 3=0.26+0.08+0.4=0.74≤0.75m 因此采用封闭式纵向定位轴线二、柱高A 、由于工艺要求，轨顶标高为不低于8.1m ，吊车为20/5t ，l k =24-1.5=22.5mB 、A 6级吊车，查表得，轨道至吊车顶距H=2.136mC 、柱顶标高=轨顶标高+H+吊车顶与柱顶净距尺寸=8.4+2.136+0.22=10.756D 、由于牛腿顶面标高及模数要求，吊车梁高1m ，轨高0.2m ，故E 、牛腿顶面=轨顶标高－吊车梁高－轨道高=8.4-1.0-0.2=7.2m 符合要求 牛腿顶面标高7.2m 柱顶标高11.7m上柱高H 1=4.5m 全柱高H=12.2m 下柱高=7.2m三、圈梁该厂房有桥式吊车，除在檐口附近设置一道圈梁外，在标高7.2m 处应增设一道圈梁。
四、柱的各部分尺寸及几何参数上柱：4912511013.2106.1400400mm h b mm I mmA mm⨯=⨯=⨯=⨯下柱：:所以: 369.0113.0109.1810875.1212145252====⨯=⨯=H H I I n mm I A λ柱网布置3剖面布置二、内力计算一、荷载计算 1、恒荷载1）屋盖自重两毡三油防水层上铺绿豆沙： 1.2×0.35=0.42kN/m 2 15厚水泥砂浆找平层： 1.2×20×0.015=0.36kN/m 2 100厚加气混凝土保温层： 1.2×6×0.1=0.72kN/m 2 冷底子油一道，热沥青两道： 1.2×0.05=0.06kN/m 2 15厚水泥砂浆找平层： 1.2×20×0.015=0.36kN/m 2预应力混凝土屋面板： 1.2×1.35=1.62kN/m 2 g=3.54kN/m 2 屋架自重 1.2×74=88.8kN/m 2 则屋架一端作用于柱顶的自重G 1=6×12×3.54＋0.5×88.8=299.3kN2）柱自重上柱G 2=1.2×4.5×0.16×25=21.6kN下柱G 3=1.2×7.7×0.1875×25=43.31kN3）吊车梁及轨道自重：G 4=1.2×（34.8＋0.82×6）=47.66kN2、屋面活荷载：由《荷载规范》查得，屋面活荷载标准值为1.5kN/m 2（因屋面活荷载大于雪荷载，故不考虑雪荷载） Q1=1.4×0.5×6×12=50.4kN 3、风荷载：由《荷载与结构设计方法》查得，威海地区基本风压为： W 0=0.65kN/m 2 （按50年重现期考虑） 风压高度变化系数：z μ（B 类地面粗糙度）为： m H 9.112=在柱顶：，05.1=z μ m H 9.132=檐口处：，11.1=z μ m H 2.152=屋顶处：，14.1=z μ 取屋面坡度为1/8。
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任务书一、设计题目某金属装配车间双跨等高厂房。
二、设计内容1、计算排架所受的各项荷载。
2、计算各种荷载作用下的排架内力（吊车荷载不考虑厂房的空间整体作用）。
3、边柱（A、C轴线）及中柱（B轴线）的柱及牛腿设计，柱下独立基础设计。
4、绘制施工图：柱模板图和配筋图，基础模板图和配筋图。
三、设计资料1、金属结构车间为两跨厂房，跨度为18m。
厂房总长60m，柱距6m。
厂房标高：室内地面±0.000，室外地面-1.500，吊车轨顶标高一班8.000、二班10.00，屋架下弦标高一班10.400、二班12.400。
2、厂房每跨内设两台吊车，A4级工作制，起重量单学号15/3。
吊车其它参数参见“5~50/5t一般用途电动桥式起重机基本参数和尺寸（ZQ1-62系列）”。
3、建设地点为某城市，基本雪压0.35kN/m2，基本风压0.40kN/m。
厂房自然地面以下1.6m为粉砂土，密实状态，不液化，可作为持力层，地基承载力特征值f=150kPa，ak土的天然重度为18kN/m3，内摩擦角30°，地下水位-2.000m。
4、厂房标准构件选用及荷载标准值如下：1)屋架采用21m梯形钢屋架，按《建筑结构荷载规范》附录A“常用构件和材料的自重”，按0.12+0.011L（含支撑，按屋面水平投影面积计算，单位kN/m2；L为跨度，以m 计）计算屋架自重标准值（包括支撑）。
屋架侧端高度1.4m，屋架在天窗架侧板处的高度为1.7m。
2)吊车梁选用钢筋混凝土等截面吊车梁，梁高900mm，自重标准值29kN/根，轨道及零件自重0.8kN/m，轨道及垫层构造高度200mm。
3)天窗采用矩形纵向天窗，每榀天窗架每侧传给屋架的竖向荷载为34kN（包括自重、侧板、窗扇、支撑等的自重）。
天窗侧板高度2.6m，天窗架坡屋顶高度0.3m。
4)天沟板自重标准值为2.02kN/m。
5、围护墙采用240mm厚粉刷墙，自重5.2 kN/m2。
钢窗：自重0.45 kN/m2，窗宽4.0m，窗高4.8m。
围护墙直接支撑于基础梁上，基础梁截面为240mm×450mm。
基础梁自重2.7kN/m。
6、材料：混凝土强度等级C20~C30；柱的纵向钢筋采用HRB335或HRB400，其余钢筋I级。
7、屋面卷材防水法及荷载标准值如下：三毡四油防水层上铺小石子：0.4 kN/m2；25mm厚水泥砂浆找平层：0.5 kN/m2；100mm厚珍珠岩制品保温层：0.4 kN/m2；一毡二油隔汽层：0.05 kN/m2；25mm厚水泥砂浆找平层：0.5 kN/m2；6m预应力大型屋面板：1.4 kN/m2。
四、设计要求1、计算内容完整，计算正确，有必要的示意图。
2、计算书装订：封皮、任务书、计算书，格式采用统一模板，可电子录入后打印（单面或双面打印均可），也可手写但不得用铅笔书写。
3、计算书部分表述符合专业要求。
所有示意图、表格都有编号，安排在正文引用的附近位置。
示意图线条规整、字迹清楚、整洁。
4、施工图符合建筑制图规范的要求。
计算书一、设计资料（一）、设计题目某金属装配车间双跨等高厂房。
（二）、设计内容1、计算排架所受的各项荷载。
2、计算各种荷载作用下的排架内力（吊车荷载不考虑厂房的空间整体作用）。
3、边柱（A、C轴线）及中柱（B轴线）的柱及牛腿设计，柱下独立基础设计。
4、绘制施工图：柱模板图和配筋图，基础模板图和配筋图。
（三）、设计资料1、金属结构车间为两跨厂房，跨度均为21m。
厂房总长54m，柱距6m。
厂房标高：室内地面±0.000，室外地面-1.500，吊车轨顶标高10.00，屋架下弦标高12.400。
2、厂房每跨内设两台吊车，A4级工作制，起重量20/5t。
吊车其它参数由表-1给出。
表-1 吊车的有关参数参数表3、建设地点为某城市，基本雪压0.30kN/m2，基本风压0.50kN/m2，冻结深度1.6m。
厂房自然地坪下0.6m为回填土，回填土的下层8m为均匀粘土，地基承载力特征值f=240kPa，ak土的天然重度为17.5kN/m3，土质分布均匀。
下层为粗砂土，地基承载力特征值f=350kPa，地下水位-5.5m。
ak4、厂房标准构件选用及荷载标准值如下：（1）、屋架采用21m梯形钢屋架，按《建筑结构荷载规范》附录A“常用构件和材料的自重”，按0.12+0.011L（含支撑，按屋面水平投影面积计算，单位kN/m2；L为跨度，以m计）计算屋架自重标准值（包括支撑）。
屋架侧端高度1.4m，屋架在天窗架侧板处的高度为1.7m。
（2）、吊车梁选用钢筋混凝土等截面吊车梁，梁高900mm，自重标准值29kN/根，轨道及零件自重0.8kN/m，轨道及垫层构造高度200mm。
（3）、天窗采用矩形纵向天窗，每榀天窗架每侧传给屋架的竖向荷载为34kN（包括自重、侧板、窗扇、支撑等的自重）。
天窗侧板高度2.6m，天窗架坡屋顶高度0.3m。
（4）、天沟板自重标准值为2.02kN/m。
5、围护墙采用240mm厚粉刷墙，自重5.2 kN/m2。
钢窗：自重0.45 kN/m2，窗宽4.0m，窗高4.8m。
围护墙直接支撑于基础梁上，基础梁截面为240mm×450mm。
基础梁自重2.7kN/m。
6、材料：混凝土强度等级C20~C30；柱的纵向钢筋采用HRB335或HRB400，其余钢筋I级。
7、屋面卷材防水法及荷载标准值如下：三毡四油防水层上铺小石子：0.4 kN/m2；25mm厚水泥砂浆找平层：0.5 kN/m2；100mm厚珍珠岩制品保温层：0.4 kN/m2；一毡二油隔汽层：0.05 kN/m2；25mm厚水泥砂浆找平层：0.5 kN/m2；6m预应力大型屋面板：1.4 kN/m2。
二、材料的选用混凝土强度等级为C25，柱的纵向钢筋采用HRB335级，其余钢筋采用I级。
三、计算简图及柱截面几何参数的确定1、计算简图本装配车间工艺无特殊要求，荷载分布均匀。
故选具有代表性的排架进行结构设计。
排架的负荷范围如图-1所示。
结构计算简图如图-2所示。
图-1 排架的负荷范围图-2 结构计算简图2、柱截面几何参数的确定(1)、基础的埋置深度及基础高度：考虑冻结深度及回填土层，选取基础至室外地面为1.8m。
初步估计基础的高度为1.0m，则基础顶面标高为-0.95m。
(2)、牛腿顶面标高确定：轨顶标高为10m，吊车梁高0.9m，轨道及垫层高度为0.2m。
可得牛腿顶标高为10-1.1=8.9m。
(3)、上柱标高的确定：屋架下弦标高为12.4m，既上柱顶的标高为12.4m。
(4)、计算简图中上柱和下柱的高度尺寸确定：上柱高：H U =12.4-8.9=3.5m下柱高：H L=8.9+0.95=9.85m柱的总高度：.H=13.35m(5)、柱截面确定：上柱选矩形截面，下柱选工字形截面对于下柱截面高度h：由于下柱H L=8.9+0.95=9.85m，吊车梁及轨道构造高度为 1.1m，因此，基础顶至吊车梁顶的高度H k=9.85+1.1=10.95m<11m；下柱截面高度h≥H K/9=10.95/9=1.22m。
下柱截面宽度B≥H L/20=9.85/20=0.4925m。
并且B≥400m。
对于上柱截面主要考虑构造要求，一般截面尺寸不小于400*400mm。
对于本设计边柱，即A，C轴柱（图-3所示）：上柱取500*500mm下柱取500*1300*100mm对于本设计中柱，即B轴柱（图-4所示）：上柱取500*700mm下柱取500*1500*100mm图-3 图-4(6)、截面几何特征和柱的自重计算截面几何特征包括：截面面积A，排架方向惯性矩I X和回转半径R X，垂直于排架方向惯性矩I Y和回转半径R Y。
单位长度柱的自重用G表示。
（a）A，C轴柱截面几何特征：上柱：A=500*500=250*103mm2G=25*0.25=6.25KN/mI X=I Y=（1/12）*500*5003=5208*106 mm4R X=R Y=（I X/A）1/2=141.82mm下柱：I X=(1/12)*100*13003+4[(1/12)*200*1003+200*100*6002]+4[(1/36)*25*(550-(25/3)) 2]=50109.38*106mm4I Y=2*（1/12）*100*5003+（1/12）*（1300-200）*1003+4[（1/36）*25*2003+（1/2）*200*25*（50+（200/3）2）=2333.33*106mm4R X=（IX/A）1/2=477.25mmR Y=（IY/A）1/2=102.99mm（b）中柱B轴柱截面几何特征：上柱：A=500*700=350*103mm2G=25*0.35=8.75KN/mI X=（1/12）*500*7003=14291.67*106mm4I Y=（1/12）*700*5003=7291.672*106mm4R X=（I X/A）1/2=202.07mmR Y=（I Y/A）1/2=144.34mm下柱：A=2*500*700+100*1300+4*1/2*25*200=240*103mmG=25*0.24=6.00KN/mI X=(1/12)*100*15003+4[(1/12)*200*1003+200*100*7002]+4[(1/36)*200*25+1/2*200*25(650-(25/3)) 2]=71509.38*106mm4I Y=2*（1/12）*100*5003+（1/12）*（1500-200）*1003+4[（1/36）*25*2003+（1/2）*200*25*（50+（200/3）2）=2350*106mm4R X=（IX/A）1/2=545.85mmR Y=（IY/A）1/2=98.95mm为便于后面使用，各柱的截面几何特征列于表-2。
表-2 各柱的截面几何特征四、荷载计算1、恒载（1）屋盖自重G1：天窗自重、屋面构造自重、屋架自重屋面均布荷载汇集：三毡四油防水层上铺小石子：0.4KN/m225mm厚水泥沙浆找平层：0.5KN/m2100mm厚珍珠岩制品保温层：0.4KN/m2一毡二油隔气层：0.05KN/m225厚水泥沙浆找平层：0.5KN/m26m预应力大型屋面板：1.4KN/m2合计：3.25 KN/m2屋盖结构自重由屋架传给排架柱的柱顶G1按负荷范围计算：其值为：屋面结构传来：3.25*6*21*0.5=204.75KN天窗架传来：34KN天沟板传来：2.02*6=12.12KN屋架自重标准值：95/2=47.5KN合计：G1=298.37KN对于A，C轴柱：G1A=G1C=298.37KN。