井下作业高级工理论知识试题

井下作业高级工理论知识试题
一、选择题 ( 每题4个选项，只有 1个是正确的，将正确的选项号填入括号内
)
3.注水泥塞管柱必须丈量、计算准确，累计误差小于
( A) 。

(A) 0.2 % (B)0.3 % (C)0.5 %
4．注水泥塞配制淡水水泥浆密度计算公式为
( B )。

8．配制水泥浆量应 ( A ) 水泥塞体积。

11．注水泥塞管柱尾部为 ( A )
1.在注水泥塞施工时，
从配水泥浆到反洗井开始所经历的作业时间要控制在水泥浆稠化时间的 ( A) 之内。

(A)50 ％
(B)60 ％ (C)90
％ (D)100 ％
2.注水泥塞施工时， 井筒内的液体要保持 ( C) ，矿化度不能太高，否则将使水泥浆在井筒内速凝或不凝固。

(A) 酸性
(B)
性 (C)
中性 (D)
弱酸性
(D)0
(A) r =(100+e)
／ (32.8+e) (B) r = (100+e) ／ (31.8+e) (C) r =(80+e)
／(31.8+e)
(D) r = (200+e) ／ (35.8+e) 5 ．注水泥塞水泥浆配制量计算公式为 ( A) 。

(A)V=68.3 ／( r —1) (B)V=78.3 ／( r +1) (C)V=68.3
／( r +1)
(D)V=66.3
／( r —1) 6.水泥浆密度是在施工现场配制水泥浆过程中，使用
C ) 直接测定。

(A) 温度计
(B)
粘度计
(C)
密度计
(D) 流量计 7．水泥浆稠化时间应大于注水泥塞施工从配水泥浆至 的时间。

(A) 顶替 (B)
反洗 (C) 探灰面
(D)
上提管柱候凝
(A) 大于 (B)
小于
(C)
等于 (D)
等于或小于
9．注水泥塞施工时，水泥塞厚度一般应在 B ) 以上
(A)5m
(B)10m (C)15m (D)25m
10．用非清水压井注水泥寒时，修井液前后均必须替人适量 作隔离液。

(A) 泥浆 (B)
卤水
(C)
盐水
(D)
清水
(A) 光油管(B) 通井规(C) 刮管器(D) 封隔器12．注水泥塞施工时，反洗前上提油管将深度完成在预计水泥面以上( A ) 的位置。

(A) 1 〜2m (B)5 〜8m (C)10 〜15m (D)1 5 〜20m
13．注水泥塞结束后，关井候凝，时间最少( D ) 。

(A) 8h (B)10h (C)16h (D)24h
14．注水泥塞结束后，探灰面加压不得超过( A ) 。

(A) 5 〜10kN (B)15 〜20kN (C)20 〜30kN (D)30 〜40kN
15．注水泥塞施工，水泥塞试压时间不少于( D ) 。

(A) 10min (B)20 min (C)25 min (D)30 min
16．注水泥塞施工，水泥塞试压压降不超过( B ) 为合格
(A) 0.3MPa (B)0.5MPa (C)1MPa (D)1.5MPa
17. 注水泥塞施工，井深超过2000m被封夹层小于(A )的井段需要对管柱进行磁性定位校正深度。

(A)5m (B)10m (C)15m (D)20m
18. 注水泥塞施工的地面管线必须试压( D ) ，5min 不刺不漏为合格。

(A)10MPa (B)15MPa (C)20MPa (D)25MPa
19. 对于高压不稳定井或层间干扰大的井应采取加压候凝，一般加压( A )
(A)3 〜5MPa (B)7 〜10MPa (C)12 〜15Mpa (D)15 〜18MPa
23.纤维水泥就是一种能减少( B ) 损伤的弹性水泥，具有良好的变形恢复力，并能抗冲击
20. 油井水泥的主要氧化物氧化钙通常占熟料中的
(A)55 %〜60% (B)62 %〜67% (C)69
21. 油井水泥由( D ) 四种化合物组成。

(A) 硅酸三钙、硅酸二钙、铝酸四钙、铁铝酸(C) 硅酸四钙、硅酸二钙、铝酸三钙、铁铝酸( C ) 。

%〜74% (D)75 %〜79%
(B) 硅酸三钙、硅酸二钙、铝酸三钙、铁铝酸二钙(D) 硅酸三钙、硅酸二钙、铝酸三钙、铁铝酸四钙
22. API 油井水泥根据使用环境分为：A，B，C，D，E，F，G，H，J 九种，修井常用水泥为( A )
(A)G 级和H 级(B)A 级和H 级(C)B 级和D 级(D)C 级和G 级
23.纤维水泥就是一种能减少 ( B ) 损伤的弹性水泥，具有良好的变形恢复力，并能抗冲击
(A) 压裂 (B) 射孔 (C) 酸化 (D) 注汽
24.油井水泥的细度是用4900孔/ cm2的筛子处理筛过，筛余量不超过 (C )
(A)24h (B)30h (C)40h (D)48h 27．G 级油井水泥适用井深 ( B )
(A)0-2000m (B)0-2440m (C)0-3000m (D)0-3500m
28． H 级油井水泥有 ( D )。

(A) 低抗硫酸盐型 (B) 中抗硫酸盐型 (C) 高抗硫酸盐型 (D) 中、高抗硫酸盐型 29．管外窜槽，是指 ( C ) 或水泥环与井壁之间的窜槽。

(A) 套管与井壁 (B) 油管与水泥环 (C) 套管与水泥环 (D) 套管与地层 30．由于套管外壁腐蚀或损坏，从而造成未射孔的套管所封隔的 (A) 低压 (B) 高压 (C) 外压 (D) 内压
31．边水或底水的窜人，造成油井
( D ) 。

(A) 套压升高 (B) 油压升高 (C) 含水下升
32. 对浅层的 ( C ) 油层，因水窜侵蚀，造成地层坍塌使油井停产 (A) 白云岩 (B) 砂岩 (C) 碳酸盐岩 (D) 火成岩 33．封隔器找窜目前现场常用 ( B ) 封隔器。

(A) 水力机械式 (B) 水力压差式 (C) 水力扩张式 (D) 水力压缩式 34．单水力压差式封隔器找窜法适于 ( D ) 找窜。

(A) 底部有漏失层中 (B) 上部两生产层中 (C) 上部两生产层中 (D) 在最下两层中 35．套压法是采用观察 ( A ) 的变化来分析判断欲测层段之间有无窜槽的方法。

(A)5 ％ (B)10 ％ (C)15 ％ (D)20 ％
25．油井水泥的凝固时间按水泥质量加水
( D ) ，所得水泥浆的凝固时间应符合冷井水泥或热井水泥规定
的凝和终凝时间。

(A)10 ％ (B)20 ％ (C)30 ％ (D)50 ％
26. 油井水泥的抗折强度是指按水泥质量加
50％水，成型后养护 ( D ) 的抗折强度。

( B ) 水( 或油、气 )层与其他层窜槽
(D) 含水上升
(A) 套管压力(B) 油管压力(C) 静压(D) 流压
36．当进行声幅测井施工时，水泥固结好，声幅曲线幅度( A ) ；水泥固结差，声幅曲线幅度( A ) 。

(A) 低、高(B) 高、低(C) 低、低(D) 高、高37．在进行声幅测井施工时，要下外径小于套管内径( B ) 的通井规，通井至被找窜层以下50m。

(A)4 〜6mm (B)6 〜8mm (C)10 〜12mm (D)12 〜14mm
38．同位素测井找窜，是往地层内挤入( A ) ，然后测得放射性曲线。

(A) 含放射性的液体(B) 清水(C) 泥浆(D) 盐水39．利用同位素测井找窜挤同位素液体后，测得的放射性曲线与挤同位素前测得的放射性曲线, 其峰值( C ) 。

(A) 不变(B) 下降(C) 增高(D) 无规律波动
40 .循环法封窜，是指将封堵用的水泥浆以循环的方式，在( B ) 的情况下，替入窜槽井段的窜槽孔内，使水泥浆在
窜槽孔内凝固，封堵窜槽井段。

(A) 低压(B) 不憋压力(C) 憋压力(D) 高压
41 ．单水力压差式封隔器封窜时，封窜前只露出夹层以下( A ) 层段，其他段则应采用人工填砂的方法掩盖。

(A)1 个(B)2 个(C)3 个(D)4 个
42．挤入法封窜，是在( C ) 的情况下，将水泥浆挤人窜槽部位，以达到封窜的目的。

(A) 低压(B) 不憋压力(C) 憋有适当压力(D) 高压43．当窜槽复杂或套管损伤不易下人( B ) 时，可以下入光油管柱进行封窜。

(A) 塞(B) 封隔器(C) 水泥承转器(D) 配产器
44．在井深大于2500m 的生产井中进行封隔器找窜施工时，找窜层间夹层厚度应大于( C ) 。

(A)1m (B)3m (C)5m (D)10m
45．找窜井段不具备进出孔时，在怀疑井段的夹层部位补射观察孔。

0.5m 射( A ) 孔，孔眼要均匀分布。

(A)4 〜5 (B)6 〜7 (C)7 〜8 (D)9 〜10
46 •封隔器找窜施工前通井时，通井规外径应小于套管内径6〜Smm长度大于(D )。

(A)500mm (B)800mm (C)1000mm (D)1200mm
47. 油井找窜施工，封隔器验封，正憋压(B )，时间1()〜30min，无返出量(溢流量)或套压无变化为合格。

(A)8MPa (B)1()MPa (C)15MPa (D)20MPa
48. 油井找窜施工，打压后套压变化大于0.5MPa 或溢流量差值大于
( B ) ，可步认为窜槽。

(A)5L ／min (B)10L ／min (C)15L ／min (D)20L ／min
49. 新井找窜时应先进行( A ) 。

(A) 套管刮削(B) 冲砂(C) 打印(D) 测压
50. 地层出砂严重，测完一个
点上提封隔器时，应活动泄压，缓慢上提，速度小于( A ) ，防止地层出砂造成卡钻事故。

(A)10m ／min (B)20m ／min (C)25m ／min (D)30m ／min
51. 低压井封隔器找窜，先将找窜管柱下入设计层
位，测油井( B ) ，再循环洗井、投球, 当油管压力上升时，再测定套管返出液量。

(A) 流压(B) 溢流量(C) 产气量(D) 产油量
52. 在低压井封隔器找窜，当测量完一点时要上提封隔器，应先活动泄压，缓慢上提，以防止地层大量
( C ) ，造成验窜管柱卡钻。

(A) 出油(B) 出水(C) 出砂(D) 出气
53. 在高压自喷井找窜时，可用( D ) 将找窜管柱下入预定层位。

(A) 全封封井器(B) 半封封井器(C) 自封封井器(D) 不压井不放喷的井口装置
54. 在漏失严重的井段进行封隔器找窜时，因井内液体不能构成循环，因而无法应用( A ) 或套溢法验证。

(A) 井口装置(B) 半封封井器(C) 自封封井器(D) 井口防喷器
(A)套压法(B) 循环法(C) 挤入法(D)循环挤入法
55.下堵水管柱，工具及油管必须清
洁、
丈量准确，油管要用( B )通过。

(A)通井规(B) 通径规(C) 加重杆(D)抽油杆
56.堵水施工起、下油管必须装好适当压力等级的( D )。

(A) 井口装置(B) 半封封井器(C) 自封封井器(D) 井口防喷器
57．堵水施工必须用通井规通井至人工井底或设计深度( D ) 以下。

(A)10m (B)20m (C)30m (D)50m
58. 堵水施工前应测静压和流压或有最近( C ) 个月内所测的压力数值资料。

(A)1 (B)2 (C)6 (D)10
59. 堵水施工下井油管必须用通径规通过。

① 73mm油管使用的通径规直径(B )，长度800~ 1200mm
(A)58mm (B)59mm (C)60mm (D)61mm
60. 自喷井堵水管柱有( D ) 种型式，共15 套管柱结构。

(A)2(B)4 (C)6 (D)7
61.自喷井QS 油管支撑堵水管柱是由( A ) 组成。

(A)Y111封隔器和KQS 配产器(B)Y211 封隔器和KQS 配产器
(C) Y141 封隔器和KQS 配产器(D)Y531 封隔器和KQS 配产器
62. 在机械采油整体堵水管柱中，抽油泵( B ) 是可投捞的，实现了找水、堵水和采油同一管柱
(A) 游动阀(B) 固定阀(C) 泵筒(D) 泵衬套
63. 机械采油堵底水管柱的( D ) 安装于底水层上部，封堵层之间允许工作压差小于15MPa。

(A)Y111封隔器(B)Y344 封隔器(C)K344 封隔器(D) 丢手封隔器
64. 机械采油平衡丢手堵水管柱适用于不压井作业检泵工作，压差小于( A )
(A)8MPa (B)10MPa (C)1 5MPa (D)20MPa
65. 自封式封隔器分类代号为( B ) 。

(A)Y (B)Z (C)K (D)T
66. K344—114 型系列封隔器表示( D ) 的水力扩张式封隔器。

(A) 无支撑、液压坐封、上提解封、钢体最大外径114mm
(B) 尾管支撑、液压坐封、液压解封、胶筒最大外径114mm
(C) 单向卡瓦、旋转坐封、上提解封、钢体最大外径114mm
(D) 无支撑、液压坐封、液压解封、钢体最大外径114mm
67. Y111 封隔器座封载荷是( B ) 。

(A)40~60Kn (B)60~80kN (C)80 100kN (D)100 120kN (A) 式 (B) 固定式 (C) 偏心式 (D) 滑套式
68. Y111 —150 封隔器最大外径是 ( D )
(A)110mm
(B)114mm (C)140mm (D)150mm
(A) 英语字母 (B) 法语字母 (C) 拼音字母 (D) 79. KHT - 110配产器表示为控制类工具，最大外径 110mm 的(D )
配产器。

(A)
自封式
(B)
楔入式 (C)
压缩式
(D)
扩张式
.Y21 1 封隔器下端有一组带摩擦块的卡瓦总成，依靠
( A )
上的卡瓦轨道使卡瓦支撑在套管内壁
上。

(A) 中心管
(B)
锥体 (C) 上接头
(D)
胶筒
.Y211 封隔器工作温度是 (
D ) 。

(A)80 °C
(B)100
C
(C)110
C
(D)120
C
.Y411 封隔器主要用于封堵 ( C ) 、代替水泥塞。

(A)
注入水
(B)
边水 (C)
底水
(D)
浅层水
.Y411 封隔器上下端各有 (
A ) 组单向卡瓦。

(A)1 (B)2 (C)3
(D)4
.Y411 封隔器丢手压力为 ( D )。

(A)8
〜10Mpa (B)10
〜15Mpa (C)15
-
18Mpa (D)20
‘
25MPa
.Y541 封隔器是一种利用井内液柱压力和常压室的压力差坐封， ( B ) 解封的压缩式封隔器。

(A) 旋转管柱
(B)
上提管柱
(C)
液压 (D)
下工具
.Y541—
115 封隔器适用套管内径为 ( D ) 。

(A)80~90mm (B)95
〜100mm
(C)100
〜115mm (D)121 〜127mm
在控制工具分类代号中用 (
A ) 表示控制工具类。

(A)K (B)X (C)Y (D)Q
封隔器靠尾管支撑井底，油管自重座封，上提油管解封的
78．工具型式代号，是用工具型式名称中的两个关键汉字的第一个
表示。

70 71 72 73 74 75 76 77 69． Y111 ( C ) 封隔器。

德语字母
(A) 套管 (B) 抽油杆 (C)
测井仪器 (D) 被卡管柱
80． KQS 一110 配产器由 ( A ) 组成。

(A) 工作筒和堵塞器 (B) 工作筒和投捞器 (C) 偏心工作筒和堵塞器 (D) 泵筒和堵塞器 81． KQS 一110 配产器工作压力为 ( B ) 。

(A)10MPa (B)15Mpa (C)20MPa (D)25MPa 82． KPX 一113 配产器最小通径为 ( C ) 。

(A)38mm (B)42mm (C)46mm (D) 54mm 83. KPX — 114A 配产器工作压力为(B )。

(A)20MPa (B)25MPa (C)30Mpa (D)35MPa
84. KGD 油管堵塞器封堵(D )，用于不压井起下作业。

(A) 射孔井段 (B) 油套环空 (C) 套管空间 (D) 油管空问 85. KGD 油管堵塞器外径为 ( B ) 。

(A)80mm (B)90mm
(C)100mm (D)110mm
86. 砂岩油田油井堵水选井条件是，油井单层厚度在 ( A )
以上。

(A)5m
(B)10m
(C)15m
(D)20m
87. 化学堵水对于 ( B ) 、厚层底部出水更为有效。

(A) 低渗透地层 (B) 裂 地层 (C) 胶结致密地层 (D) 低孔隙度地层 88.
砂岩油田油井堵水选井时要优先选择油层纵向渗透率级差大于
( C ) 的油井
89. 卡点是指井下落物被卡部位
92.测卡仪则能精确地测出 ( C ) 的应变值。

(A) 最下部的深度 (B)
最上部的深度 (c) 中部的深度 (D) 上部的深度
90.测定卡点深度能保证管柱切割时在卡点上部 ( A ) 处切断。

(A)1 2m (B)3 〜5m (C)5
〜7m (D)8
〜
10m
91.测卡仪主要用于钻井、修井、井下作业中 ( D ) 的卡点测定， 为制定处理措施提供准确依
据。

(A)1
(B)1.5
(C)2
(D)5
(A)3.54 x 10 mm (B)2.54 x 10 mm (C)2.54 x 10 mm (D)1.54 x 10 mm
93 •井下被卡管柱是①73mm钻杆，计算卡点K值为(D )。

(A)2450 (B)3000 (C)3500 (D)3800
94 •井下被卡管柱卡点的计算公式为(C )。

(A)L=K • P/\(B)L=K /P •入(C)L=K •入 / P (D)L= 入 /K- P
95•活动管柱解卡是在(B )上提下放活动管柱。

(A) 大负荷(B) 管柱负荷允许的范围内(C) 小负荷(D) 超负荷
96 •憋压法解卡是在对油管施加一定上提负荷的同时，从(D)，冲开尾管环空的砂子达到解卡的目的。

(A) 油套环空内注入高压液体(B) 油管内注入低压液体
(C) 套管内注入高压液体(D) 油管内注入高压液体
97•震击解卡是在打捞工具的上部接一个震击器，捞住落鱼后上提，(C )会在瞬间产生一个很大的向上的冲击力，解除砂卡。

(A) 安全接头(B) 钻铤(C)震击器(D) 加速器
98.磨鞋本体由(B )圆柱体组成。

(A)1 段
(B)2
段(C)3段(D)4段
99 •平底磨鞋以其底面上YD 合金和耐磨材料在( B ) 的作用下，吃入并磨碎落物，随循环洗井液带出
地面。

(A) 流速(B)钻压(C)液体(D)转速
100.磨铳时所加钻压不得超过(A )。

(A)40kN (B)50kN (C)60kN (D)70kN
101 •在磨铣施工过程中，每磨铣完1 根钻杆要充分洗井，时间不少于( C ) 。

(A)5min (B)1 0min (C)20min (D)60min
102. 磨铣施工时当井下落物为稳定落鱼，材料含碳量较高时，其磨屑为长丝状，最大厚度为( A ) ，长度可达70mm左右。

(A)0.5 ~ 0.8mm (B)1.0 ~ 1.5mm (C)1.5 ~ 1.8mm (D)1.8 ~ 2.4mm
(A)108
〜112mm (B)124 〜128mm (C)114 〜118mm (D)121 〜124mm
103. 当磨铳J 一55油管时，返出磨屑为( A )，长50mm 左右。

(A) 细长弯曲状 ( 小卷 ) (B) 长鳞片状 (C) 砂粒状 (D) 丝状 104.
使用凹面磨鞋磨铣时所加钻压为 ( D ) 。

(A)80 〜100kN (B)60〜80kN (C)50〜60kN (D)25〜45kN
105. 使用梨形磨鞋磨铣时的转速 ( B ) 。

(A)10~30r
/min (B)50~80r
/min (C)80
〜100 / min (D)100
〜120 / min
106. 在磨铣铸铁 塞时，磨鞋直径要比 塞直径小 ( B )。

(A)1 〜2mm (B)3 〜4mm (C)5~6mm
(D)6~7mm
107.
使用磨鞋磨铣金属落鱼时，要防止 ( A ) 碎块卡在磨鞋一边不动。

(A) 金属 (B)
胶皮 (C) 水泥 (D)
砂子
108. 在进行溜钻时， 下放钻具在方钻杆标记离转盘面 ( A ) 时突然猛刹车， 使钻具因下落惯性产生伸长，
冲击井底落物，使落物顿紧压实。

(A)0.4 〜0.5m (B)0.8 〜1.0m (C)1.0 〜
1.5m (D)1.5 -
1.7m 109. 使用领眼磨鞋磨铣时发生跳钻，是由于落物固定不牢而引起的，一
般
( B ) 可以克服。

(A) 增加钻速
(B)
降低钻速
(C)
降低排量
(D)
增加钻压
110. 产生跳钻时，要把转速降低至 50r ／ min 左右，钻压降到 (
A ) 以下。

(A)10kN (B)20kN (C)30kN (D)40kN
111.
当钻具被憋卡，产生周期性突变时，
必须 ( D ) 。

(A) 减小转速
(B) 增加钻压
(C)
下放钻具 (D)
上提钻具
112. TXGl39.70—9.17 套铣筒最大抗拉载荷 ( B ) 。

(A)450kN
(B)500kN
(C)560kN
(D)600kN
113. 套铣时，每套铣 ( A ) ，上提套铣筒活动一次，但不要提出鱼顶。

(A)3 〜5m (B)5
〜7m (C)7
〜9m (D)9
〜10m
114. 在①139. 7mm 套管内使用钻头磨铳时，钻头的
外径为
(C)。

115．使用钻头磨铣时，钻压一般不超过 ( B ) ，转数控制在 80r ／ min 以内。

(A)756kN (B)775kN (C)785kN (D)799kN
(A)10kN (B)15kN (C)30kN (D)50kN
116．使用钻头磨铣时，在错断井施工时泵压应控制在 ( C ) 以内。

(A)10MPa (B)25MPa (C)15MPa (D)20MPa 117．公锥抗拉极限大于或等于 ( A ) 。

(A)932kN (B)925kN (C)91 5kN (D)920kN 118．GZl05— 1 型公锥打捞落物的内径为 ( C ) 。

(A)23~36mm (B)37~52mm (C)54~77mm (D)81~97mm
119．使用公锥打捞落物时，要根据落鱼 ( C ) 选择公锥规格。

(A) 长度 (B) 外径 (C) 水眼尺寸 (D) 深
120．公锥下至鱼顶以上 ( A ) 开泵冲洗，然后以小排量循环并下探鱼顶。

(A)1 〜2m (B)3
〜5m (C)5
〜8m (D)10
〜15m
121 .造扣3~4扣后，指重表悬重若上升，应上提钻柱造扣，上提负荷一般应比原悬重多
(A )
(A)2~3kN (B)6 〜10kN (C)10 〜15kN (D)15~20kN
122. 母锥是 ( A ) 整体结构，由接头与本体两部分构成。

(A) 长筒形 (B) 长方形 (C) 长锥形 (D) 长菱形
123. 母锥是依靠 ( C ) 在钻具压力与扭矩作用下，吃入落物外壁造扣，将落物捞出。

(A) 滑块 (B) 卡瓦 (C) 打捞螺纹 (D) 篮式卡瓦
124. 滑块捞矛由 ( A ) 组成。

(A)
上接
头、
矛
杆、
滑块、锁块及螺钉 (B)
上接头、 简
体、
滑块、锁块及螺钉 (C) 上接头、
矛
杆、 圆卡瓦、释放环
(D) 上接头、
矛
杆、 螺旋卡瓦、锁块及螺钉
125. LM —D(S)60 型滑块捞矛适用打捞落物内径为 ( D ) (A)50~60mm (B)70~80mm
(C)70~90mm
(D)60~70mm
126. LM —D(S)75 型滑块捞矛许用拉力 ( B ) 。

(A) 绳类 (B) 不带接箍管类 (C) 不带接箍的杆类 (D) 具有卡取台阶无卡阻
127. 滑块捞矛下井前，要用游标卡尺测量滑块在斜键 ( A ) 处的直径。

128．使用滑块捞矛打捞井下落物时，加压为
( A )
(A)10~20Kn (B)20~40kN (C)40~50kN (D)50~60kN 129．可退式打捞矛自由状态下圆卡瓦外径 ( D ) 落物内径。

(A) 等于 (B) 略小于或等于 (C) 略小于 (D) 略大于 130．可退式打捞矛是依靠 ( A ) 打捞管柱。

(A)15m (B)10m (C)2m (D)0.5m
132．使用可退式捞矛打捞落物，缓慢下放管柱的同时，反转钻具 (A)2
〜3
(B)5
〜6
(C)6
〜7
(D)7
〜8
133．卡瓦打捞筒是从落鱼外壁进行打捞的
( C ) 工具。

134．卡瓦打捞筒打捞落物是依靠 ( B ) 实现打捞。

(A) 卡瓦造扣 (B) 卡瓦径向夹紧力 (C) 卡瓦牙咬合 (D) 卡瓦座套捞落物 135．DLT 一114 卡瓦打捞简打捞落物外径 ( D ) 。

(A)83-97mm
(B)74-84mm
(C)50-78mm (D)48-73mm
136．卡瓦打捞筒下井前，要用卡尺测量卡瓦结合后的椭圆长短轴尺寸，其长轴尺寸应小于落鱼
( A )
(A)1-2mm
(B)4-5mm
(C)6-7mm
(D)7-8mm
137. 卡瓦捞筒传递扭矩的键多数是在简体上开窗焊接的，其强度较低，不能承受大的
( B )
(A) 拉力 (B) 扭矩 (C) 下击力 (D) 上击力
138．BF010 开窗打捞筒是一种用来打捞 ( D ) 落物的工具。

(A)1
／ 3 (B)2 ／3 (C)1 ／ 4 (D)1 ／5
(A) 圆卡瓦产生径向力咬住落鱼 (B) 芯轴带动圆卡瓦造扣 (C)
芯轴与圆卡瓦的轴向拉力
(D)
圆卡瓦轴向拉力
131．可退式捞矛下至距井内鱼顶 (
C ) 时停止下放，开泵正循环冲洗鱼顶
( A ) 圈抓落鱼 (A) 不可旋转 (B) 不可倒扣
(C)
不可退式 (D) 可退式
139. 开窗打捞筒简体上开有1〜3排(C )窗口。

(A) 三角形(B) 矩形(C) 形(D) 圆形
140. 使用开窗打捞筒打捞落物时加压( A ) 。

(A)5 〜10kN (B)10〜20kN (C)30〜40kN (D)70〜80kN
141 .开窗打捞筒在同一排窗口上有变形后的舌尖内径( D ) 落物最小外径。

(A) 必须大于(B) 等于(C) 略大于(D) 略小于
142. 一把抓是一种专门用于打捞井底( C ) 落物的常用打捞工具。

(A) 绳类(B) 管类(C) 不规则的小件(D) 杆类
143. 使用一把抓打捞落物时，如捞获落物，指重表上的读数( A ) 。

(A) 无变化(B) 明显增大(C) 明显下降(D) 略有加大
144. 一把抓( D ) 应根据落物种类选择或设计，若选用不当会造成打捞失败。

(A) 长度(B) 筒体(C) 上接头(D) 齿形
145. 使用一把抓打捞落物时，加钻压(B )，再转动钻具3〜4圈，待指重表悬重恢复后，再加压10kN左右，转动钻具5〜7圈。

(A)10~15kN (B)20 〜30Kn (C)60 〜70kN (D)80 〜90kN
146. 可退式打捞筒是从落鱼外部进行打捞的一种工具，可打捞不同尺寸的鱼顶为( D ) 的落鱼。

(A) 不规则(B) 椭圆形(C) 长方形(D) 圆柱形
147. 篮式卡瓦捞筒下部装有( C ) ，可对轻度破损的鱼顶进行修整、打捞。

(A) 篮式卡瓦(B) 卡瓦座(C) 铣空环(D) 控制环
148. 在同一筒体内装螺旋卡瓦时，螺旋卡瓦捞筒的打捞范围比篮式卡瓦捞筒( B ) 。

(A) 相等或稍小(B) 小(C) 稍小(D) 大
149. 使用可退式打捞筒打捞落物时，悬重下降不超过
( A ) 。

(A)10 〜15kN (B)30 〜35kN (C)40 〜50kN (D)60~75kN
150. 使用可退式打捞筒打捞落物遇卡严重时，可用( B ) 下击捞筒，然后正转管柱，上提退出工具。

(A) 震击器(B) 钻具自身重力(C) 弹簧力(D) 大钩
151．可退式抽油杆打捞筒是专门用来打捞断脱在油管或套管内( D ) 的一种工具。

(A) 电缆(B) 钻杆(C) 油管(D) 抽油杆152．可退式抽油杆打捞筒是靠( B ) 抓住落井抽油杆的。

(A) 卡瓦造扣(B) 锥面内缩产生的夹紧力(c) 卡瓦牙咬合(D) 控制环套捞落物153．CLT02 一TB 型螺旋式抽油杆打捞筒接头螺纹为( B ) 抽油杆螺纹。

(A)15.87mm (B)19.05ram (C)22.22mm (D)25.4mm
154．螺旋式抽油杆打捞筒抓住井下抽油杆后，一旦遇卡，最大提拉力不得超过捞筒的许用提拉负荷( B ) (A)300kN (B)350kN (C)450kN (D)500kN
155．使用不可退式抽油杆捞筒打捞抽油杆时，入鱼后上提，在上提负荷的作用下，内外锥面间产生径向夹紧力，使( C ) 内缩，咬住抽油杆，实现打捞。

(A) 内外锥面(B) 筒体(C) 两块卡瓦(D) 弹簧156．不可退式抽油杆捞筒许用提拉负荷( A ) 。

(A)392kN (B)395kN (C)457kN (D)479kN
157．螺旋外钩是打捞( D ) 的专用打捞工具。

(A) 杆类(B) 管类(C) 不规则的小件(D) 绳、缆类158．螺旋外钩的钩杆是连接钩子的主体，它由( B ) 的圆钢加工而成。

(A)① 30mm (B) ① 50mm (C) ① 60mm (D) ① 70mm
159. 螺旋式外钩防卡圆盘的外径与套管内径之间的间隙要( A ) 被打捞绳类落物的直径。

(A) 小于(B) 略大于(C) 等于(D) 大于
160．使用螺旋式外钩打捞落物时，应将钩体插入( B ) 落物太深。

(A) 落物中部量加深(B) 落物上部不能太深(C) 落物底部(D) 落物越深越好161．下井时，螺旋式外钩以上必须加装( D ) 。

(A) 扶正器(B) 加速器(C) 钻铤(D) 安全接头162．局部反循环打捞篮是打捞井底( C ) 落物的工具。

(A) 长度较长的(B) 重量较重的(C) 重量较轻的碎散(D) 体积较大的
163．局部反循环打捞篮外筒下部钻有20 个其方向向下斜度为( A ) 的小水眼
(A)15 (B)25 (C)30 (D)45
1 64．使用局部反循环打捞篮打捞落物时，是依靠( D ) 变正循环水流通道的。

(A)上提下放管柱(B) 旋转管柱(C) 加压(D) 投球
165
．
DL03—00 局部反循环打捞篮打捞落物的最大直径( C )。

(A)56mm (B)67mm (C)74mm(D)79mm
166．使用局部反循环打捞篮打捞落物
时，
洗井投球之
后，
当泵压
(
A ) 说明球已入座。

(A)略有升高(B) 略有下降(C)不变化(D)下降
167
．机械式内割刀的锚定机构中有( B ) 卡瓦牙及滑牙套、弹簧等，起锚定工具作用。

(A)4 个(B)3 个(C)2 个(D)1 个
168. 机械式内割刀下井管柱结构自上而下为( A ) 。

(A) 方钻杆+钻杆+开式下击器+配重钻铤+安全接头+ 内割刀。

(B) 方钻杆+钻杆+安全接头+配重钻铤+开式下击器+ 内割刀。

(C) 方钻杆+钻杆+液压加速器+配重钻铤+安全接头+ 内割刀。

(D) 钻杆+钻杆十开式下击器+倒扣器+安全接头+内割刀。

169．JNGD140 机械式内割刀切割范同( C ) 。

(A)127 〜135mm (B)97 〜105mm (C)107 〜115mm (D)121 〜129mm
170．聚能切割后的断口外端( B ) ，外径稍有增大。

(A) 向外凹进(B) 向外凸出(C) 向内凸出(D) 向内凹进
1 7 1 ．爆炸切割弹的喷射孔是( D ) 制成。

(A) 熟铝(B) 钨钢(C) 生铁(D) 紫铜
172
．
爆炸切割弹引爆切割后，高温高压气体在环空与( D ) 相遇受阻而降温降压。

(A) 地层岩屑(B) 油管(C) 套管(D)修井液等液体
173
．
聚能切割弹适应井温为( B ) 。

(A)200 °C (B)300 C (C) 350 C(D)400C
174．聚能切割弹耐压为( C ) 。

(A)30MPa (B)35MPa (C)40MPa (D)50MPa
175．聚能切割弹在切割前，必须应用( C ) 进行校深。

(A) 计算方法(B) 多臂井径仪(C) 磁性定位器(D) 测卡仪176．波纹管水力机械式套管补贴器，适用于油水井各种类型的( D ) 内壁补贴修复。

(A) 注汽隔热管(B) 油管(C) 钻杆(D) 套管
177．应用波纹管水力机械式套管补贴器进行补贴套管施工时，活塞行走一个行程，波纹管将被胀开( B )
(A)1.0m (B)1.5m (C)2.0m (D)2.5m 178．波纹管下至补贴井段后，核对深度，误差不超过± ( C ) 。

(A)30cm (B)40em (C)20cm (D)50cm
179.憋压补贴，升压程序为先开压4〜6MPa使水力锚工作，然后升压15MPa —20MPa一25MPa —30MPq 最高不得超过( A ) ，每个压力点稳压5min。

(A)32MPa (B)35MPa (C)38MPa (D)40MPa
1 80．破损洞口直径小于76.2mm 的套管在使用波纹管补贴后的抗内挤压力为( D ) 。

(A)35MPa (B)32MPa (C)30.5MPa (D)28.1 MPa
181 ．开式下击器上接头上部有钻杆内螺纹，下部有( A ) 。

(A) 偏形外螺纹(B) 偏形内螺纹(C) 钻杆内螺纹(D) 油管外螺纹182．开式下击器的工作过程是( B ) 转化过程。

(A) 转速(B) 能量(C) 钻压(D) 弹性能
183．开式下击器的震击力的大小随开式下击器的上部钻柱悬重( D ) 。

(A) 减小而不变(B) 减小而增大(C) 增加而减小(D) 增加而增大184．XJ—K108 型开式下击器的许用扭矩为( B ) 。

(A)15000N m (B)29800N m (C)32700N m (D)43200N m 185．使用开式下击器震击解卡时，震击( D ) 次后，钻柱应紧扣一次。

(A)9 〜12 (B)5 〜8 (C)2 〜4 (D)15 〜20
186．液压上击器的上接头上部为( B ) ，下部为细牙螺纹同芯轴相连。

(A) 钻杆外螺纹(B) 钻杆内螺纹(C) 形螺纹(D) 细牙螺纹
187．撞击结束后，下放钻具荷，中缸体下腔内的液体沿( A ) 上的油道返回上腔内，使下击器全部关闭
(A) 活塞(B) 中缸体(C) 芯轴(D) 导管188．浅井、斜井在使用液压上击器时，应与( B ) 配套使用。

(A) 打捞杯(B) 加速器(C) 扶正器(D) 刮管器
189. YSQ —l08 型液压上击器最大上提负荷( C ) 。

(A)255kN (B)275kN (C)265kN (D)260kN
190．使用液压上击器的管柱下放速度小于( A ) 。

(A)2.5m ／s (B)3.0m ／s (C)3.5m ／s (D)4.5m ／s
191．液压加速器是与( D ) 配套使用的工具。

(A) 地面下击器(B) 机械下击器(C) 扶正器(D) 液压上击器192．液压加速器是利用具有特殊用途的( A ) 的可压缩性来储存能量。

(A) 硅机油(B) 盐水(C) 原油(D) 泥浆193．液压加速器对处于突然释放状态下的( B ) 的芯轴施以力和加速度，增加上击器的撞击效果。

(A) 地面下击器(B) 液压上击器(C) 机械上击器(D) 扶正器194．液压加速器必须经地面( C ) 测试后，方可下井。

(A) 地面下击器(B) 机械下击器(C) 拉力实验(D) 扶正器195．液压加速器下井钻柱组合( 以下井的先后顺序)( A ) 。

(A) 捞类工具+ 安全接头+液压上击器+钻铤+ 液压加速器+钻具
(B) 打捞类工具+液压加速器+钻铤+安全接头+液压上击器+钻具
(C) 打捞类工具+ 安全接头+液压加速器+钻铤+ 液压上击器+钻具
(D) 液压加速器+打捞类工具+安全接头+液压上击器+钻铤+钻具196．倒扣器是一种( A ) 装置。

(A) 变向传动(B) 扶正(C) 液压(D) 套管补贴
(A) 轴向力 (B) 剪切力 (C) 外胀力 (D) 径向力 197．DKQ95 型倒扣器锚定套管内径 ( A ) 127mm (B)108.6 〜150.4mm (C)132.5 〜160.4mm (D)152.5~205mm
198．DKQl03 型倒扣器抗拉极限负荷 ( B )
(A)560kN
(B)660kN
(C)760kN
(D)600kN
199．倒扣器连接轴上部是 ( D ) 螺纹。

208.倒扣捞矛在打捞和倒扣施工中，当卡瓦进入落鱼内对落鱼内径有
209.倒扣捞矛的卡瓦外径要 ( A ) 落鱼通径
(A)99.6
(A) 左旋油管 (B) 右旋油管 (C) 左旋钻杆 (D) 右旋钻杆
200.倒扣器水眼和溢流孔的作用是投球之后，在 ( 以上形成新的循环通道，避免憋泵。

(A) 打捞工具
(B)
倒扣器
(C)
钻铤
(D)
钻杆
201．倒扣器不可 ( A ) 在裸眼内或者破损套管内。

(A) 锚定 (B) 通过 (C) 下入 (D) 倒扣 202 .在内径为 ①161mm 的套管内进行倒扣施工时，应选择
的倒扣器。

(A)① 5mm (B)
① 103ram (C)
① 156ram (D)① 161mm
203.在打捞作业中，倒扣捞筒是 ( B ) 的重要配套工具之一。

(A) 安全接头
(B)
倒扣器
(C)
钻铤
(D)
液压震击器
204.在使用倒扣捞筒时，对钻杆施以扭矩，扭矩通过筒体上的 传给卡瓦，即可实现倒扣。

(A) 限位座
(B)
螺钉
(C)
弹簧
(D)
205.要倒扣捞筒退出落鱼，下击钻具使卡瓦与 C ) 脱开， 然后右旋， 上提钻具即可退出落鱼。

(A) 限位座
(B) 螺钉
(C) 筒体锥面
(D)
206. DLT —T73 型倒扣捞筒打捞尺寸 ( B )
(A)59.7
61.3mm (B)72~74.5mm
(C)78
81mm
(D)8 ~ 91mm
207. DLT —T102 型倒扣捞筒许用倒扣扭矩 ( B )
(A)400.9N • m
(B)448.7N • m (C)458.8N
• m (D)478.7N
• m
( C ) ，紧紧贴住落鱼内壁。

(A) 略大于 (B) 略小于 (C) 小于 (D) 等于或略小于 210．倒扣捞矛需要退出落鱼，下击并右旋钻具，矛杆上的
( D ) 限定了卡瓦与矛杆的相对位置，上提钻
具卡瓦与矛杆锥面不再贴合，即可退出落鱼。

(A) 卡瓦 (B) 定位螺钉 (C) 花键套 (D) 限位键 211．释放落鱼时，用钻具下击的同时右旋转 ( D ) 圈，上提钻具，即可退出倒扣捞矛。

(A)5 〜8 (B)3 〜5 (C)1 〜3 (D)1/4〜1/2
212．DLM —T73 型倒扣捞矛打捞尺寸 ( B ) 。

(A)49.7 〜50.9mm (B)61.5 〜77.9mm (C)75.4〜91mm (D)88.2〜102.8mm
2 1 3．在爆炸松扣工具系列中， ( A ) 起校深定位作用
(A) 磁性定位仪 (B) 2 1 4．在爆炸松扣工具系列中， (A) 导向头 (B) 加重杆 (C) 爆炸杆
2 1 5．在使用爆炸松扣工具进行松扣施工时，爆炸后产生的
者大量减弱。

(A) 低速压力波 (B) 高速压力波 (C) 电磁波
2 1 6．在使用爆炸松扣工具进行松扣施工时，要先用
( (A) 井径仪 (B) 计算法 (C) 测卡仪 2 1 7．在使用爆炸松扣工具进行松扣施工时，要上提打捞管柱，其负荷为卡点以上全部重量加
( B ) ，使 卡点以上第一个接箍处于稍微受拉状态。

(A)20 ％ (B)10 ％ (C)30 ％ (D)40 ％
218.
下①89mm 油管所用的通径规的直径为 (D )。

(A)67mm
(B)69mm (C)70mm (D)73 mm 219.
下①73mm 油管所用的通径规的长度为 (D )。

(A)500mm (B)600mm (C)700mm (D)800 〜1200mm
加重杆 (C) 爆炸杆 (D) 导爆索
( C ) 是系列工具中关键部件，由雷管和导爆索组成。

(D) 电缆头 ( B ) 使螺纹牙间的摩擦和自锁性瞬间消失或 (D) 超声波 D ) 找出卡点以上第一个接箍位置。

(D) 磁性定位仪。