连续梁设计指南

《公路工程咨询工作指南》
——连续箱梁设计
连续箱梁分为钢筋混凝土连续箱梁和预应力混凝土连续箱梁。

一般来说，当跨径小于20m时才可采用钢筋混凝土连续箱梁，当跨径大于20m时应采用预应力混凝土连续箱梁。

对于曲线半径过小的匝道桥，不宜设计成预应力结构。

混凝土连续箱梁从结构上分为等高度连续箱梁、变高度连续箱梁、连续刚构、连续V 构等四种：
1）等高度连续箱梁：具有跨越能力小、构造简单、施工方便快捷的特点。

是实际公路桥梁中应用最多的结构类型。

2）变高度连续箱梁：具有受力合理、主要采用悬臂施工法的特点；适用于中大跨度的连续箱梁桥。

3）连续刚构：具有墩梁固结的特点；适用于桥墩较柔的中大跨径连续箱梁桥，桥墩较矮时不宜采用。

4）连续V 构：具有构造复杂、造型美观的特点，适用于造型要求高的中等跨径连续箱梁桥。

本设计指南主要针对第一种结构形式——等高度连续箱梁，其它三种结构形式在此不作讨论。

1.设计输入
1.1标准规范
1.1.1 交通部部颁标准《公路工程技术标准》JTG B01-2003。

1.1.2 交通部部颁标准《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-2004。

1.1.3 交通部部颁标准《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2004。

1.1.4 交通部部颁标准《公路桥涵地基及基础设计规范》JTG D63-2007。

1.1.5 交通部部颁标准《公路工程抗震设计规范》JTJ004-89。

1.1.6 交通部部颁标准《公路桥梁板式橡胶支座》JT/T 4-2004。

1.1.7 交通部部颁标准《公路桥梁盆式橡胶支座》JT391-1999。

1.1.8 交通部部颁标准《公路桥梁抗风设计规范》JTG/T D60-01-2004。

1.1.9 交通部部颁标准《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000。

1.1.10 交通部部颁标准《公路交通安全设施设计技术规范》JTG D81-2006。

1.1.11 交通部部颁行业推荐性标准《公路工程混凝土结构防腐蚀技术规范》JTG/T B07-01-2006
1.1.12 交通部部颁行业推荐性标准《公路桥梁抗震设计细则》JTG/T B02-01-2008
1.2资料准备
1.2.1前阶段的研究成果和资料（文件、勘测、勘察）
1.2.2上级主管部门对上一阶段研究成果的审查、批复意见；
1.2.3本阶段水文、地质、农田规划、房屋等勘测资料；
1.2.4桥位范围内路网、街道与河道的规划资料；
1.2.5被交道路、街道的所有相关资料；
1.2.6被交河道的所有相关资料，如水利及通航等方面的资料；
1.2.7桥梁设计所需的相关资料（标准、等级、路幅宽度与断面组成，以及平、纵、面详细设计数据或图纸资料）；
1.2.8设计规范和标准的掌握与理解；
1.2.9列出尚待收集的有关资料，并制定资料收集计划。

1.3应用软件
目前院内桥梁设计软件较多，主要有MIDAS Civil、桥梁博士、QJX、GQJS等。

1.4参考书目
1.4.1《桥梁工程》范立础主编. 人民交通出版社, 2001年
1.4.2《预应力混凝土连续箱梁桥》范立础主编. 人民交通出版社, 1988年
1.4.3《箱型梁设计理论》郭金琼主编. 人民交通出版社, 1991年
1.4.4《公路桥涵设计手册·梁桥》徐光辉等主编. 人民交通出版社, 1996年
1.4.5《预应力T型刚构桥》刘作霖, 徐兴至. 人民交通出版社, 1982年
1.4.6《刚构-连续组合梁桥》王文涛. 人民交通出版社, 1995年
1.4.7《梁桥》刘效尧, 赵立成主编. 人民交通出版社, 2000年
1.4.8《悬臂浇筑预应力混凝土连续箱梁桥》张继尧, 王昌将编著. 人民交通出版社, 2004年
1.4.9《预应力混凝土连续箱梁桥设计》徐岳, 王亚君, 万振江编著. 人民交通出版社, 2000年
1.4.10《刚构桥》邬晓光, 邵新鹏, 万振江编著. 人民交通出版社, 2001年
1.4.11《预应力工程实例手册》(桥梁结构篇). 中国科学技术咨询服务中心预应力技术
专家组, 中国科学技术咨询服务中心预应力技术联络网主编. 中国建筑工业出版社, 1996年
1.4.12《钢筋混凝土及预应力混凝土桥建筑原理》F.莱昂哈特著. 项海帆, 陈忠延, 陆楸译. 人民交通出版社, 1985年
1.4.13《桥梁设计常用数据手册》车宇琳主编. 人民交通出版社, 2005年
1.4.14《预应力混凝土桥梁分段施工和设计》小沃尔特.波多尔尼著. 万国朝, 黄帮本译. 人民交通出版社, 1986年
1.4.15《桥梁结构分析》杜国华, 毛昌时等著. 同济大学出版社, 1994年
1.4.16《高等桥梁结构理论》项海帆主编. 人民交通出版社, 2001年
1.4.17《桥梁建筑的结构构思及设计技巧》张师定. 人民交通出版社, 2002年
1.4.18《桥梁预应力混凝土技术及设计原理》李国平. 人民交通出版社, 2003年
1.4.19《箱梁理论》[捷]V·克里斯特克著. 何福照, 吴德心译. 人民交通出版社, 1988年
1.4.20《预应力混凝土结构设计》林同炎著. 路湛沁等译. 中国铁道出版社, 1983年
1.4.21《新理念公路设计指南》交通部公路司编著，2005版
1.4.22《降低造价公路设计指南》交通部公路司编著，2005版
1.5成功案例
到目前为止，我院在很多高速公路的设计上都采用了等高度连续箱梁，成功的案例较多，在此就不一一枚举。

2.设计过程
2.1连续箱梁施工方案的选择
在连续箱梁的设计中，设计方案与施工方法是相互制约的，具体项目设计时应结合桥址地形、工程规模、工期、造价等因素合理确定施工方案。

等高度混凝土连续箱梁常用的施工方法有整体现浇、逐孔现浇、顶推施工、逐孔拼装等。

2.1.1整体现浇
整联在满堂支架上一起现浇，施工中无体系转换。

该方法桥梁整体性好，但是需要大量支架，施工周期长，施工费用较高；一般只适用于桥址地形平坦、地面土质较好、且桥梁高度较低的情况。

2.1.2逐孔现浇
该工艺分为移动模架法和移动（局部满堂）支架法。

施工快速，施工费用低，但对于移动模架法来说需要一定的工程规模才能体现出优势；对一般项目，如果桥址能满足2.1.1
中的条件，采用移动（局部满堂）支架法能体现出一定的经济优势。

目前，在铁路客运专线施工中大量采用了移动模架工艺，公路桥梁施工中采用移动模架工艺的桥梁有：杭州湾大桥引桥、苏通大桥引桥、湛江海湾大桥引桥、珠江黄埔特大桥引桥、广州南沙凫州大桥引桥、佛开高速公路九江大桥引桥等等。

2.1.3顶推施工
适用于桥址区地形复杂、桥梁施工所需的吊机、混凝土设备等很难布置且其他施工方法不占技术优势的中小跨径等高度连续箱梁。

目前国内顶推梁的最大跨径为60m ，如果采用该方法，桥梁一联的跨数不应太少（6 跨以上）。

但该方法需要增加临时的施工配筋，因此该方法一般不占经济优势。

2.1.4逐孔拼装
适用于中小跨径大型桥梁工程，具有工厂化施工、质量可靠、施工快捷、但需大型吊装设备的特点。

近年，由于体外预应力的采用，该工艺逐渐在大型的桥梁工程中采用，例如苏通大桥、杭州湾大桥、深圳西部通道等。

2.2结构构造尺寸
2.2.1 结构跨径布置
桥梁跨径布置受地形、地质、桥下通车及通航等因素制约。

在条件允许的情况下，应力求受力合理、施工方便、跨径配置协调一致。

一般情况下，等高度小跨径连续箱梁可采用相同跨径。

2.2.2 梁高
对等高度连续箱梁一般取1/15~1/18 ，下表是我院公路桥梁常用梁高表：
跨径（m） 20 25 30 40 50
梁高（m） 1.4 1.5 1.65 2.2 2.8～3
2.2.3 横截面形式
根据我院目前的设计习惯，对于中小跨径连续箱梁宽度小于12m 以下时一般采用单箱单室截面；箱梁宽度大于12m以上一般采用单箱双室截面或单箱多室截面形式；腹板间距一般控制在4～6m。

2.2.4 箱梁横断面细部构造
箱梁横断面由顶板、底板、腹板、悬臂板、承托构成，各部分构造须满足受力、构造、施工方便的要求。

1）顶板：箱梁顶板需要满足横向抗弯的需求。

一般腹板间距在4～6m左右时，顶板厚度可采用0.25 m。

2）底板：箱梁底板需要满足纵向抗弯的需求。

一般腹板间距在4～6m左右时，等高度连续箱梁底板厚度宜采用0.20~0.25m，靠近横梁处加厚过渡处理。

3）腹板厚度：腹板厚度除满足受力需求外，还需要满足通过、连接、锚固预应力钢筋的构造需求。

腹板厚度一般采用0.4~0.6m，通常连续箱梁支点处腹板较厚，跨中处较薄，靠近横梁处加厚过渡处理。

箱梁一般可采用直腹板或外侧腹板采用斜腹板等形式。

等高连续箱梁一般在L/5 附近设置腹板变化段，变化段长度不得小于12倍腹板变化厚度，一般取3~6m。

4）悬臂板：悬臂板长度及腹板间距是调节桥面板弯矩的主要手段。

悬臂板长度一般为2.5m左右，悬臂端部厚度一般取0.15~0.2m，悬臂根部厚度一般取0.4~0.5 m。

5）承托（梗腋）：承托布置在顶底板与腹板连接的部位，承托的形式有两种：竖承托和横承托。

前者对腹板受力有力；后者对顶底板受力有利。

一般地，受抗剪、主拉应力控制的宜设置竖承托；受纵横抗弯控制的宜设置横承托。

2.2.5 桥面横坡的形成
1）桥面铺装或调平层成坡：常用于窄桥中，顶、底板保持平行，桥面横坡通过铺装或调平层的不同厚度调整形成；优点：设计简单；缺点：不经济；
2）顶板成坡：桥面横坡通过连续箱梁顶板倾斜形成，底板保持水平，箱梁的腹板高度不同(超高段桥梁腹板高度不断变化)；优点：桥面铺装等厚；缺点：设计复杂、施工不方便；
3）旋转成坡：常用于单坡箱梁中，桥面横坡通过连续箱梁顶、底板倾斜形成，顶、底板保持平行，腹板铅直且等高；优点：设计简单；缺点：施工不方便；
4）顶底板成坡：常用于双向横坡宽幅箱梁中，桥面横坡通过连续箱梁顶、底板倾斜形成，在桥面横坡变坡点处顶、底板均形成折线，顶、底板保持平行，腹板铅直且等高；优点：设计简单；缺点：施工不方便、受力不甚合理。

2.3 支承体系
2.3.1临时支承
先简支后连续施工的连续箱梁，一般采用在墩顶设置临时支座等方式进行临时支承，体系转换后拆除。

2.3.2永久支座
连续箱梁多采用盆式橡胶支座。

2.3.3支座选型设计原则
1）一般支座平面尺寸设计应按产品规格选择，非固定盆式橡胶支座的位移由滑板滑
动形成，因此选择非固定盆式支座除了满足承载力、上部结构转角外，对于小半径弯桥还要注意满足盆式支座在水平力作用下的纵、横向位移量。

2）为保证支座水平放置，梁下应设置梁底调平块，其中心高度一般为0.03~0.05 m。

3）采用多个多向滑动支座时要慎重，避免结构产生不能复位的变形。

弯桥的独柱中墩不应采用多向滑动支座。

2.3.4支座布置原则
1）纵向布置
一联箱梁一般仅布置一个纵向固定支承，上部结构由纵向变形产生的水平力由固定支座处桥墩承担，但若该处桥墩不能独立承受纵向水平力时，可考虑设置多个纵向水平固定支承。

2）横向布置
a、箱梁每个墩台位均需设置一个横向固定支座。

b、在每个墩位处，一般布置两个支座；但采用独柱墩时，可布置一个支座，但一联桥梁至少应有一个墩台位处至少布置两个支座；当桥宽较大时，可布置两个以上支座。

c、支座横桥向布置位置对横隔梁受力状况有较大影响，一般布置在箱梁腹板附近；支座横向布置时，还应考虑支座安装、更换所需要的操作空间，以及支座处箱梁及墩顶局部受压区域的承载能力因素，设计时根据具体情况妥善处理。

3）曲线梁桥支座设置原则
a、沿弯梁径向应设置水平方向约束，以防止过大的径向水平位移；结构中墩在满足结构受力的情况下，尽可能与主梁固结或设置固定支座、抗震型盆式支座。

b、当采用沿曲线切线的滑动支座时，必须保证支座具有可靠的滑动能力。

中墩不应设置双向滑动支座。

c、曲线梁桥中墩应设置适当的偏心值，以调整全梁的扭矩分布。

其偏心值应与中墩支座选用形式相适应。

d、曲线梁桥中墩不采用墩、梁固结时，应设置适当的径向水平限位措施，其强度应满足水平力强度要求。

2.4材料
按现行规范规定的材料选用，混凝土等级一般采用C50；设计时应对混凝土耐久性有所考虑和要求。

例如混凝土的水胶比、水泥类型、水泥用量、保护层厚度等等指标。

2.5结构计算的一般规定
2.5.1纵向总体计算
1）直线连续箱梁一般采用平面杆系程序分析。

2）曲线桥的分析国内没有规范或研究资料，可以参考以下日本和美国的有关规定分析：
a、当扭跨所对应的圆心角φ＜5°时，可作为以曲线长为跨径的直线桥进行分析。

b、当5°＜φ≤30°时，弯矩及剪力可按直线桥进行分析，反力及扭矩需按空间程序进行分析，并且应考虑由于预应力、混凝土收缩、徐变及温度作用所产生的效应。

c、当30°＜φ≤45°时，所有截面内力均应按空间程序进行分析。

d、当φ＞45°时，除按空间程序分析外，还应考虑翘曲约束扭转的影响。

e、当采用具有相当抗扭刚度的闭口截面曲线梁桥，其扭转跨径所对应的（曲跨梁段）圆心角小于12°时，可以按直线桥进行分析。

2.5.2直线桥计算图式的选择应遵循以下原则
1）在构件转折点、交汇点、截面特性变化点、支承点以及设计者要求输出内力点等位置划分节点（单元两端点）。

2）对于曲杆结构，用折线代替曲线；对于变截面结构，应根据截面变化情况适当加密节点，以模拟截面的变化。

3）结构模型在各计算阶段必须保持稳定，不使其发生刚体位移，即保证各阶段结构为不可变体系。

4）一般来说，单元长度以不大于5 米，不小于0.5 米为宜。

5）横隔板、锯齿块、检修孔、通风孔、泄水孔、通过孔、锚槽、封锚混凝土、伸缩缝槽口等构造细节一般忽略，不计入受力截面，该处截面用其附近截面代替。

6）结构简化造成的结构恒载误差采用永久荷载进行模拟。

7）支座纵向活动的，只使用竖向支承约束；纵向固定的，同时使用竖向、水平约束模拟。

8）对于墩梁固结体系，应将固结桥墩带入模型一并分析，并将桩基础的出口刚度求出，采用弹性三向约束。

9）临时约束：箱梁在合拢前分为几个独立的结构体系，计算时需要为独立的结构体系增加临时的水平约束，使之成为几何不变体系；应防止计算过程中独立结构体系属于几何可变体系。

10）内部构件交汇的固结节点，使用刚臂模拟交汇节点的连接。

例如固结墩与0 号块。

11）内部铰接的体系，使用主从节点连接。

例如有支座的上下部连接、挂梁与主梁悬臂端连接。

12）箱梁截面计算时按照《公路桥规D62 》4.2.3 条考虑有效分布宽度。

13）对于顶板带坡截面，尽量简化成顶面水平的截面。

简化原则是高度采用平均高度，毛截面的面积和惯性距尽量和原截面接近。

之所以要简化的原因是为了保证极限强度和梯度温度应力计算的合理性。

a、箱梁刚性旋转成坡的，可按箱梁未旋转的状态进行检算。

b、箱梁顶板旋转成坡的，可将顶板绕外腹板旋转回水平状态进行检算，普通钢筋、预应力钢筋可按其平均高度计算，预应力钢筋应力可按其平均应力计算。

c、简化时，应坚持结构实际状态比简化后状态偏于安全的原则。

14）桥面铺装层一般不计入结构受力部分。

除非有特殊需要和设计有明确要求。

2.5.3 曲线梁桥计算图式的选择应符合以下规定：
1）闭口截面的单主梁上部结构，其跨度大于2.5 倍截面核心宽度时，上部结构可按
等效单梁计算，恒载偏心应由体积计算确定。

核心宽度：整体式上部结构减去桥面悬臂板后的宽度。

跨度：简支梁为桥面一跨梁支承之间曲线跨径的弦长；连续箱梁为最小一跨的曲线跨径的弦长。

2）跨度小于2.5 倍核心宽度时应采用空间梁格法分析。

3）墩柱刚度对曲线梁桥内力影响很大，计算时应考虑墩柱的实际刚度，必要时需进行包络设计。

例如：河道中的桩基应分别按冲刷前后的长度进行分析。

4）曲线梁桥模型具有动态特点，根据原设计拟定计算模型后进行分析，当分析结果出现支座脱空、支座滑移、支座偏转达到一定程度时必须修正模型，或采取措施修订边界条件。

2.5.4 桥面板横向分析模型
1）桥面板应进行内力计算以确定配筋，板的分布宽度可按规范计算。

计算截面取箱梁跨中、1/4截面及支点截面按框架结构计算（跨中、1/4 截面采用弹性支承，支点截面采用刚性支承）。

当板的内力按梁（板）结构计算时应考虑不等厚桥面板厚度变化的影响。

桥面板设计时，板厚、配筋应留有余量。

当箱梁外悬臂大于或等于3m 时，截面配筋应考虑腹板及顶、底板弯矩的协调。

2）桥面铺装、防撞墙等设施作为荷载处理。

2.5.5 横梁的计算模型
1）高而短的横隔梁
一般只有两个支座，且支座离腹板较近，横梁一般不控制设计。

因此可以按深梁（撑-系杆体系）配筋设计。

2）矮而长的横隔梁
一般有两个或者两个以上的支座，且支座位置离箱梁腹板较远且不规则，这需要将其简化为工字梁来计算。

工字梁的有效分布宽度按《公路桥规D62 》4.2.2 条计算，工字梁的荷载主要为腹板传来的集中力和汽车荷载。

2.6 计算荷载
2.6.1 结构自重
1）构件容重
一般按照《D60 》4.2.1 条取用，考虑涨模及施工误差，可按扩大5%控制设计；
2）二期恒载
应包含箱梁上所有的附属结构物重量。

例如防撞护栏、桥面铺装、人行道板、人行道
护栏、过桥管线等的自重；
2.6.2 汽车荷载
1）按规范或设计任务书确定荷载等级及车道数、横纵向折减系数。

2）冲击系数，按规范《D60》4.3.2 条计算取值。

3）偏载系数，不同的结构具有不同的偏载系数，取值一般在1.05~1.3 之间。

当无可靠计算方法时，可取1.15，剪力计算时可取1.2。

4）横向框架汽车荷载的计算，应按照规范《D62》第4.1.3~4.1.5 条考虑板的荷载分布宽度。

2.6.3 人群荷载
按规范《D60》4.3.5 条计算。

2.6.4 温度荷载
按《D60》4.3.10 条计算。

1）整体升温
升温温差=最高有效温度－合拢温度
降温温差=最低有效温度－合拢温度
2）梯度温度
按规范《D60》4.3.10 条第3 款计算，结构类型根据实际铺装类型选择。

对复合桥面铺装类型（沥青+混凝土），规范没有明确规定计算方法，设计时应包络设计或酌情考虑。

2.6.5 支座沉降
1）纵向计算支座沉降原则上需要从下部结构计算提供。

如无资料，对小跨径桥梁一般取5mm，中等跨径取10mm。

2）横向计算中一般不考虑支座沉降。

对于空间梁格中，除非确有必要考虑同墩支座的不均匀沉降外，一般应视为同墩支座同时沉降。

2.6.6 支座摩阻
按规范D60 第4.3.11 条计算。

2.6.7 汽车制动力
按规范《D60》第4.3.6计算。

汽车制动力对上部结构影响甚小，计算箱梁受力时一般不考虑；
2.6.8 预应力径向力
在横向计算、锯齿块或预应力钢束弯曲处局部计算时，需要考虑由于预应力钢筋弯曲产生的径向分力对所计算结构的影响。

此外还应进行钢筋受力验算并增设防崩钢筋或上下
层钢筋之间的钩筋。

预应力径向荷载产生的弯矩Mmax可按下式估算：
max 0.2i
ci
i
F
M h
R
=⋅
式中：
hci－腹板净高度（m）；
Fi－腹板中预应力钢筋的张拉力(kN)；
Ri－腹板中心的曲率半径(m)；
有了最大计算弯矩后，按规范《D62》第5.2.2条进行径向验算。

2.7 混凝土连续箱梁计算项目
2.7.1 纵向计算
2.7.2 横断面框架计算
2.7.3 横梁计算
2.7.4 齿板（锚块）计算
2.7.5 局部受力计算
2.7.6 附属结构的计算
2.8 结构安全验算
2.8.1 计算模型正确性
1）纵向计算应先计算出不计预应力钢筋的结构受力状态，观察内力图及支反力，以判断结构计算模型的正确性。

2）应模拟出实际结构可能出现的最不利工况，例如，对整体支架浇筑的桥梁一般无需模拟支架的情况，直接模拟永久结构即可；对分段支架施工的桥梁按照分段一次落架的方式分阶段模拟。

3）应检查各状态结构约束情况，并充分把握结构简化或未纳入计算模型的因素对结构计算结果的影响。

4）计算完毕后，应校核最后一个阶段的所有支点合计支反力是否与结构永久荷载总计相同。

弯桥（异型桥）中有无负反力、最小反力是否符合要求、支座是否滑移，判断支座是否滑移时，从安全考虑应不计滑板支座摩阻力。

结构变形与计算模式是否一致，必要
时需修正计算模型重新计算。

5）检查结构整体各部位位移是否合理，内容包括：支座处位移是否满足要求、支座剪切变形是否满足规范要求、由于主梁扭转致使支座偏转，其偏转值必须符合要求。

各处位移是否与抗震设施有矛盾。

2.8.2 持久状况下正常使用状态下正截面及斜截面抗裂
1）按照规范《D62》第6.3.1 条验算。

2）纵向计算中，等高连续箱梁可按照A 类预应力构件设计。

3）横向计算、横梁计算，一般按A 类预应力构件设计
4）不布置横向预应力钢筋的箱梁顶板、底板、横隔梁以及不布置竖向预应力钢筋的腹板，按照普通钢筋构件设计控制裂缝宽度。

5）具体验算项目：
荷载组合：长期效应组合
短期效应组合
验算（抗裂性）内容(第6.3.1 条）：
a、部分预应力A 类构件：长期荷载组合最大拉应力(只计直接荷载）
短期效应组合最大拉应力
短期效应组合最大主拉应力
b、钢筋混凝土构件：短期效应组合
2.8.3 应力验算
1）持久状况下箱梁计算截面的应力，需满足《D62 》第7.1.5 条、7.1.6 条的规定。

内容包括正截面混凝土法向压应力、受拉钢筋的拉应力和斜截面混凝土主压应力。

应力计算的组合采用标准值组合，汽车荷载考虑冲击系数。

2）短暂状况下施工阶段的验算也按照应力验算的原则计算。

需满足《D62 》第7.2.5 条、7.12.6条、7.2.8 条的规定。

2.8.4 挠度验算和预拱度设置
1）对钢筋混凝土等截面梁，可以用1/3L 断面处的开裂截面的刚度计算。

2）预应力构件的挠度计算按《D62 》第6.5.3 、4 条计算；
3）注意规范《D62 》第6.5.5 条规定的预拱度是成桥预拱度，不能直接作为施工立模的依据。

2.8.5 持久状况下承载能力极限状态下正截面及斜截面强度
1）正截面强度验算应保证最大轴力、最大弯矩、最小轴力、最小弯矩组合工况都能
够满足要求。

2）相对受压区高度应尽量满足规范要求，一般将其限制在箱梁底板或顶板范围内，若受压区进入腹板，则受压区高度将难以控制在ξb 内，而使结构破坏形态属于脆性破坏。

此时，宜增大结构尺寸或提高混凝土标号。

3）构件截面应满足最小配筋率要求。

对预应力混凝土构件，截面抗力应大于开裂弯矩。

4）按照《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）第5.2.10 条进行抗剪检算，若满足该条，则可不进行抗剪承载能力验算。

5）若不满足《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）第5.2.10 条，则应按照《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）第5.2.9 条进行检算，若不满足，需要改变截面尺寸，重新进行纵向计算。

6）需要检算的截面位置：有条件时，可对所有计算截面进行全算；也可只检算以下截面：
a、支点横隔梁边缘处截面；
b、腹板厚度突变处截面；
c、1/4 跨径处截面；
d、腹板箍筋布置方式突变处截面；
e、剪力较大区域C值范围内，下弯或弯起预应力钢筋无法覆盖或布置较少的截面。

7）注意《D62》第5.2.7条的剪力设计组合值与第5.2.9条的剪力设计组合值不是同一截面效应。

2.9 预应力体系设计
2.9.1 等高度连续箱梁应优先布置腹板预应力钢筋，尽可能少的布置顶底板较长预应力钢筋；以减小预应力次内力对桥梁结构的不利影响。

2.9.2 预应力钢筋的布置应线型平顺、符合内力分布，且应尽量避免布置受压预应力钢筋。

2.9.3梁端部位，应配置弯起锚固钢束，一般弯起锚固在梁端横隔板上；弯起锚固于桥面的钢束,应重视该处的耐久性设计细节。

2.9.4纵向预应力钢筋的保护层厚度，需要满足《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》第9.1.1 条、9.4.8~9.4.10 条的相关规定。

2.9.5设计时，建议对纵、横向预应力钢筋、支座锚固钢筋、腹板箍筋等构造进行图纸放样，以保证预应力钢筋的布置合理。