某地铁站地连墙钢筋笼吊装专项方案

目录
第1章工程概况 (2)
1.1工程简介 (2)
1.2工程周边环境 (2)
第2章地下连续墙施工方案概述 (4)
第3章钢筋笼吊装方案 (5)
3.1方案说明 (5)
3.2钢筋笼吊装检算 (5)
3.2.1吊装设备选型 (5)
3.2.2吊点位置及受力分析 (7)
3.2.3抬吊系数、钢丝绳、扁担、主吊把杆长、吊攀、卸夹验算 (9) 3.2.4吊装施工索具一览表 (17)
3.3吊装工艺及流程 (18)
3.4钢筋笼加强措施 (19)
3.5钢筋笼起吊过程情景示意 (20)
第4章起重吊装安全保证措施 (23)
第5章现场事故应急预案 (24)
5.1本预案使用范围 (24)
5.2起重吊装应急救援组织机构的职责、分工、组成 (24)
5.3报警和通讯联络 (26)
5.4现场救援措施 (29)
5.5事故报告指定机构人员、联系电话 (29)
1
第1章工程概况
1.1工程简介
某地铁站位于XX一路和XX二路交叉路口,沿XX一路呈由西向东走向布置,车站有效站台中心点里程为右SK13+912.857,车站起点里程SK13+783.122,车站终点里程为SK13+982.457。

车站总长度为199.335m,标准段外包宽度为19.7米。

基坑深度标准段约16.67m-16.93m、基坑宽度19.3m,西端头井深约17.75m,东端头井深约18.13m。

车站为地下两层,负一层为地下商业开发层,负二层为地铁行车隧道,采用单柱双跨或三跨的钢筋混凝土箱型框架结构。

第55章主体车站
主体基坑标准段净宽19.7m,开挖深度约17m左右;西端头井净宽25.4m,开挖深度约17.75m;东端头井净宽23.8m,开挖深度约18.13m。

采用800mm厚地下连续墙围护。

标准段800mm厚地墙,深度29m,适用于DXQ006~DXQ032、DXQ047~DXQ073;
两端端头井800mm厚地墙,深度31m,适用于DXQ001~DXQ005;DXQ033~DXQ046; DXQ074~DXQ082;
2)出入口
车站共设置4个出入口。

3)风道
车站共设置2个风道。

1.2工程周边环境
本站位于XX一路和XX二路交叉路口下,沿XX一路呈由西向东走向布置,为地下二层岛式站。

现有XX一路宽约33m,规划道路红线宽41m;车站西北侧为6层MOTEL168商旅酒店,浅基础,距离车站主体基坑约27m;东南侧为2-11层住宅小区,未收集到建筑基础资料,初步判断为浅基础与桩基的组合基础型式,距离车站主体基坑最近约11m,东北侧为汽车改装厂(2-3层),部分拆迁,未拆迁建筑离车站主体基坑的最近距离27m,浅基础。

车站范围内共有三条现状高压线分布,分别为:XX二路中央绿化带中横跨XX 一路上空110KV高压线,净空11.6m;XX二路东侧10KV线,净空9.788m,东端头井处10KV支线,净空9.611m。

其中10KV高压线均要入地改迁,110KV高压线将抬高至净空26m。

第2章地下连续墙施工方案概述
地下连续墙成槽时采用优质膨润土拌制泥浆护壁,泥浆拌制后储放24小时以上方可使用。

连续墙开挖前先做导墙,导墙混凝土达到强度后进行成槽作业。

地下连续墙采用跳槽法施工,相邻槽段混凝土强度达到设计强度70%以上方可进行开挖。

成槽后混凝土必须在24小时内浇筑完毕,避免槽壁暴露时间过长。

混凝土从底到顶一次浇筑完成,水下灌注混凝土强度提高一个等级。

钢筋笼整体吊放,入槽后至混凝土浇筑时总停置时间不超过4小时。

钢筋笼纵向钢筋接长时采用对焊连接。

某地铁站连续墙接头采用“工”字钢,与钢筋笼焊接成整体一起吊放。

如“图2-1 地下连续墙施工工艺流程示意图”所示。

图2-1 地下连续墙施工工艺流程示意图
第3章钢筋笼吊装方案
3.1方案说明
本标段主体连续墙钢筋笼最长为30.45m,钢筋重约28.01t,两端接头型钢重7.98 t,钢筋笼总重35.99 t。

110KV高压线下钢筋笼长度28.45m,钢筋笼总重约30.06 t (含型钢接头)。

本方案将重点阐述此幅钢筋笼吊装验算及相关吊具选型。

吊装长、大、重负荷的钢筋笼成为连续墙施工的一个重要环节,为保证起吊的安全性、可靠性,就要选择好起吊设备及确定最佳吊装方法,精确计算吊点位置,按国家起吊安全标准选用合格吊具产品及钢丝绳,组织协调配合好操作司机与吊装人员。

3.2钢筋笼吊装检算
3.2.1吊装设备选型
钢筋笼采用整体吊装,吊装钢筋笼选用一台主吊机和一台副吊机两台起重设备起吊,先水平吊起离开地面,再双极抬吊配合使之缓慢、平稳过渡至垂直状态,然后副吊机脱钩,通过主吊车移动钢笼至施工槽段后调整垂直下放至挖好的槽段中。

110KV 高压线下钢筋笼采用分节制作吊装,采用搭接焊,搭接长度为10d,槽段内整体下放的施工方式,将28.45m钢筋笼分成10.45+9+9m三节。

按设计图纸技术数据要求,在制作平台上,采用不同型号的螺纹钢进行焊接加工制作成网状的钢筋笼结构件,本设计以标准长方体结构形式为例,钢筋笼最大尺寸长×宽×高,取最大值,为30.45m×6m×0.68m。

考虑到车站钢筋笼长,重量大的特点,主吊拟选用150t履带吊(起重性能见表3.2.1-1),主吊配45m长大臂;副吊拟采用50 t履带吊(起重性能见表3.2.1-2),副吊配28m长大臂;高压线下分节吊装时拟采用主吊80 t履带吊(起重性能见表3.2.1-3),配19米长大臂,副吊采用50 t 履带吊,副吊配28m长大臂。

表3.2.1-1 主吊150T起重性能表(45m大臂)
起吊半径(m)有效起吊重量(t)提升高度(m)角度(。

)
12 53.1 46.2 76.3
14 44.7 45.6 73.6
16 38.8 45 71.0
18 34.5 44.2 68.3
表3.2.1-2 副吊50T起重性能表(28m大臂)
起吊半径(m)有效起吊重量(t)提升高度(m)角度(。

)
8 27 24.8 76.3
9 22.3 22 74.1
10 17.3 20.7 72.0
表3.2.1-3 高压线下吊装时用主吊80T起重性能表(19m大臂)起吊半径(m)有效起吊重量(t)提升高度(m)角度(。

)
5.5 41.8 20.6 77.4
6 33.1 20.5 75.8
7 29.6 20.2 72.7
8 24.4 19.9 69.5
9 20.7 19.5 66.3
10 17.9 19 62.9
11 15.7 18.5 59.5
12 13.9 17.8 55.9
3.2.2吊点位置及受力分析
按照设计长度分三种吊点布置形式,如图3.2.2-1所示。

图3.2.2-1 钢筋笼吊点分布示意图
某地铁站端头井30.45米钢筋笼(含型钢35.99T )吊装示意图
A
B
C
D
E
150t履带吊
50t履带吊
某地铁站标准段28.45米钢筋笼(含型钢30.06T )吊装示意图
A
B
C
D
E
150t履带吊
50t履带吊
某地铁站标准段高压线塔下钢筋笼分10.45+9+9米三段(含型钢每段约
10.02T )吊装示意图
80t履带吊
50t履带吊
对30.45米长钢筋笼各吊点分布受力情况进行验算,计算如下(如图3.2.2-2所示)。

a b c d e f
A B C D E 图3.2.2-2 吊点受力分析图
其中q 为单位长度的重量,在本计算中q=35.99*10/30.45=11.82KN/m ; 以左端为原点,A 、B 、C 、D 、E 、F 分别为上图所示位置点,从左至右各段长度依次为0.85m ,8m ,8m ,3m ,8m ,2.6m 。

利用清华大学结构力学求解器,弯矩图如下:
47.24
110.98
52.3672.98
76.36
1234567
( 1 )( 2 )( 3 )( 4 )( 5 )( 6 )-4.2754.24
-84.93
-34.26
36.25
-28.77-53.20
47.99
-39.95
图3.2.2-3 吊点受力图
可求得A 、B 、C 、D 、E 、五个吊点受力分别为:
F A =47.24 KN F B =110.98 KN F C =52.36 KN F D =72.98 KN F E =76.36 KN
3.2.3抬吊系数、钢丝绳、扁担、主吊把杆长、吊攀、卸扣验算
A
B
C D
E
150t履带吊
50t履带吊
39钢丝绳14M
56
钢丝绳3M
*2根56钢
丝
绳
3M *2根
39
钢丝
绳14
M 39
钢丝
绳
14M 39钢丝绳14M 30钢丝绳14M
30钢丝绳14M
主要计算内容包括:抬吊系数验算、钢丝绳强度验算、主、副吊扁担验算、主吊把竿长度验算、吊攀、卸夹验算。

① 抬吊系数(K )整体验算
(1) 非高压线下以端头井处31m 标准槽段钢笼验算 31m 标准槽段钢筋笼长30.45m ,钢筋和型钢总重Q=35.99 t
主吊150T ,45m 大臂,起吊半径12m 时,查表得最大起吊能力N 主吊=53.1 t
N 索具=1.5 t
K 主吊=53.1 / (35.99 + 1.5)=1.42 >1.2满足施工要求。

(2)110KV 高压
线下29m 标准槽段钢笼验算 1)钢筋笼分节吊运时
以最长的10.45m 段钢筋笼验算,钢筋和型钢总计重量Q=10.02 t
主吊80T ,大臂长19m ,起吊半径采用9m (,查表得最大起重能力为N 主吊
=20.7 t ,
N 索具=1.5 t
则:K 主吊=20.7 / (10.02 + 1.5)=1.80 >1.2满足施工要求。

2)钢筋笼在
槽段内分节组装后整体下放时
29m 标准槽段钢筋笼长28.45m ,钢筋和型钢总重Q=30.06 t
主吊80T ,大臂长19m ,起吊半径采用5.5m ,查表得最大起重能力为N 主吊
=41.8 t ,
N 索具=1.5 t
则:K 主吊=41.8 / (30.06 + 1.5)=1.32 >1.2满足施工要求。

(3)副吊均采用50T 履带吊,大臂长度28m ,起吊半径8m ,查表得最大起重能力N 副吊=27 t ,N 索具=1.5 t
吊重以30.45m 长标准钢筋笼副吊受力验算偏于安全,即: R 2max = F D + F E =(72.98+76.36)/10=14.934 t
K 副吊=27 / (14.934 +1.5)=1.64 > 1.2 满足施工要求。

② 钢丝绳强度验算(以30.45m 长标准段钢筋笼验算) 钢丝绳容许拉力T=P/K*c
钢丝绳采用6×37+1,公称强度为1550MPa ,安全系数K 取6,换算系数c 为0.82。

经查《起重吊装常用数据手册》中表1-13得下表数据: 序钢丝绳直径
型号 K 额定 t 使用部位 1 56 6×37+1 6 24.94 主副吊扁担上部 2 39
6×37+1 6 11.96 主吊扁担下部 4
30
6×37+1
6
7.23
副吊扁担下部
扁担下部钢丝绳
扁担扁担上部
钢丝绳
图3.2.3-1 扁担及上下钢丝绳示意图
a 、主吊扁担上部钢丝绳验算
钢丝绳在钢筋笼完全竖立起来时受力最大。

吊重:R 1max =Q+G 吊=35.99 t +1.5 t = 37.49 t
钢丝绳直径:56 mm ,[T]=24.94 t ;钢丝绳长度:3m ×2根
钢丝绳:)60sin 2/(49.37sin 2/01?==b Q T =21.645 t < [T]=24.94t 满足要求。

b 、主吊扁担下部钢丝绳验算
钢丝绳在钢筋笼竖立起来时受力最大,此时钢丝绳和钢筋笼夹角为0。

吊重:Q=37.49 t
钢丝绳直径:39mm ,[T]=9.45 t ;钢丝绳长度:14m ×2根+14m ×2根
钢丝绳(4吊点):/4T Q ==37.49 / 4 =9.373 t < [T]= 11.96 t 满足要求。

c 、副吊扁担上部钢丝绳验算
通过钢筋笼在起吊过程中的受力分析,
知副吊最大作用力R 2max = F D +F E =(72.98+76.36)/10=14.934 t 。

钢丝绳直径:56mm ,[T]=24.94 t ;钢丝绳长度:3m ×2根
钢丝绳:)60sin 2/(934.14sin 2max/02?==b R T =8.62 t < [T] =24.94 t 满足要求。

d 、副吊扁担下部钢丝绳验算
通过钢筋笼在起吊过程中,扁担下钢丝绳最大内力为钢筋笼刚起吊时,此时钢丝绳和钢筋笼夹角为55°,T 2max )55sin /)10/36.76(sin /0==b F E
=9.322t 。

钢丝绳直径:30mm ,[T]=7.23 t ;钢丝绳长度:14m ×2根钢丝绳:2T max/2T ==4.86 t < [T] =7.23 t 满足要求。

③ 主、副吊扁担验算
主副铁扁担均采用H 型钢+钢板组合加工,选用400b 号H 型钢,两侧加20㎜厚钢板,扁担长3.6m 。

a 、400b 号H 型钢有关数据:
高度h=400㎜,翼宽b=300㎜,腹板厚t 1=13.5㎜,翼缘厚t 2=24㎜,截面面积A=197.8cm 2,重量g=1553N/m,截面惯性矩Ix=57678cm 4,Iy=10817cm 4,截面抵抗矩Wx=2883cm 3,Wy=721cm 3;截面回转半径i x =17.1cm,i y =7.40cm,截面形心至腹板外边缘距离Z0=200㎜。

铁扁担组合截面的截面面积、惯性矩及回转半径:
A 总=197.8+140.8=338.6cm 2
4=72216cm x I 总
3W =3709cm x 总 x I x A i 14.6cm =
=总总
总
4y =38461cm I 总 3y W =2564cm 总 y I y A i 10.7cm =
=总总
总
b 、铁扁担的长细比验算
0x x =l /i 360/14.624.6l ==总总(<[λ]=150)
,满足要求 0y y =l /i 360/10.733.6l ==总总(<[λ]=150)
,满足要求 c 、铁扁担的内力计算
考虑附加动力系数1.2
g 总=(1553+7.85×2×35.2×2)×3600×1.2/3600=3190 N/m=3.19 N/mm 铁扁担自重产生的跨中弯矩:
x 00M 1/8g l l =???总=1/8×3.19×3600×3600=5167800 N ·㎜侧向弯矩:y x M =1/10M ′=516780 N ·㎜吊重对铁扁担的轴向压力N
1.5/2N Q tg a ==1.5×374.9/(2×60tg )=16
2.336 KN
d 、铁扁担的稳定性验算
x 总
l
=24.6,查《钢结构设计规范》,得稳定性系数955.0=?x
,
取等效弯矩系数0.1=βty ,取等效弯矩系数0.1=βmx
N EX =π2EA/(1.1x 总
l
2
)=105318010N
根据《钢结构设计规范》P57页,稳定性计算如下: N/(?x
×A 总)+β
mx
M x /W x 总(1-?x
N/ N EX )+βty
M y / W y 总
=162336/(0.955×33860)+(1.0×5167800)/[3709000×(1-0.955×162336/105318010)]+1.0×516780/2564000
=5.02+1.395+0.2=6.62N/㎜2≤[f]=215N/㎜ 2
④主吊把杆长度验算
选择计算主吊在钢筋笼处于垂直状态时,不仅要考虑主吊臂架仰角和最大尺寸、重量的钢筋笼为标准,而且要考虑扁担及钢筋笼吊起后能旋转180°,不碰撞主吊臂架。

(1)非高压线下验算
由于加工制作的吊具尺寸为:起吊扁担净高h0=1m,扁担吊索钢丝绳垂直高度h1=2.6m。

(见图3.2.3-2)
b
h1
h0
h2
h3
钢筋笼
c
h4
图3.2.3-2 非高压线下主吊把杆长度验算图示
1)b—取6m,150T履带吊吊钩最大允许提升高度(即起重滑轮组定滑轮到吊钩中心
最小距离为4.6m,b≥4.6m)。

2)扁担不碰吊臂时, 扁担顶与滑轮组最小距离
AD=DE·tg76.3°=1.8*tg76.3°=7.4m
b+h0+h1=6+1+2.6=9.6>AD =7.4 m,满足要求。

3)钢筋笼不碰吊臂时,笼顶与滑轮组最小距离
AC=BC·tg76.3°=3*tg76.3°=12.3m
h2—笼顶与扁担间吊索高度,h2={14-[8-(14-8)/2]}/2-0.85=3.65 m h2+b+h0+h1=3.65+6+1+2.6=13.25>AC =12.3,满足要求。

4)h3—钢筋笼高度取30.45m,
h4—起吊及行走时钢筋笼距地面高度取0.5m,
5)采用150T为主吊,起吊高重钢筋笼时,行走过程中起吊高度
H=b+h0+h1+h2+h3+h4=6+1+2.6+3.65+30.45+0.5=44.2m
6)c—为起重臂下轴距地面的高度,150T取2.435m。

主吊机起重臂长度L L=(H-c)/sina=(44.2-
2.435)/sin76.3°=42.99(m)<45m,L
实
=45 m满足
要求。

则H
实= L
实
* sina+ c=45* sin76.3°+2.435=46.2m
通过计算所得结论:起吊并行走最重钢筋笼时,150T主吊配45m把杆,大臂仰角76.3度时可满足施工要求。

(2)高压线影响槽段1:分节吊运行走时
根据DL 5009.2—2004 架空电力线路,表9.5.6起重机与带电体的最小安全距离见下表:
110KV最小安全距离4m,以5m控制。

高压线抬高至净空26m,则施工高度以净高21m控制。

钢筋笼全长28.45m,分3段起吊,最长段为10.45 m(约10.02T重),采用80T 为主吊,钢筋笼直接用钢丝绳与主吊吊钩连接,行走过程中,大臂长度19m,仰角控制在66.3°。

(见图3.2.3-3)。

b
h2
钢筋笼
h3
h4
c
图3.2.3-3 高压线下主吊把杆长度验算图示
1)b—取4.6m,80T履带吊吊钩最大允许提升高度(即起重滑轮组定滑轮到吊钩中心
最小距离为4.6m)。

2)钢筋笼不碰吊臂时,笼顶与滑轮组最小距离
AC=BC·tg66.3°=3*tg66.3°=6.8m
h2—笼顶与扁担间吊索高度,h2=8/2-0.85=3.15 m
h2+b=3.15+4.6=7.75>AC =6.8m,满足要求。

3)h3—钢筋笼高度取10.45m,
h4—起吊及行走时钢筋笼距地面高度取0.5m,
4)起吊高度H=b +h2+h3+h4=4.6+3.15+10.45+0.5=18.7m
5)c—为起重臂下轴距地面的高度,80T取2.1m。

主吊机起重臂长度L
L=(H-c)/sina=(18.7-2.1)/sin66.3°=18.13(m)<19m,L
实
=19 m满足要求。

则H
实= L
实
* sina+ c=19* sin66.3°+2.1=19.5 m,19.5 m<21 m,满足高压线最大
施工安全距离5m要求。

通过计算所得结论:起吊分段钢筋笼时,80T主吊配19m把杆,大臂仰角66.3度时可满足施工要求。

(3)高压线影响槽段2:槽段内整体下放钢笼时
高压线影响槽段,钢筋笼全长28.45m,钢筋笼在槽段内组装完成后用80T履带吊缓慢送入槽内过程中,19m长大臂仰角控制在77.4°以内。

1)b—取4.6m,80T履带吊吊钩最大允许提升高度(即起重滑轮组定滑轮到吊钩中心最小距离为4.6m)。

2)钢筋笼不碰吊臂时(此时钢筋笼与吊臂水平夹角为90°,不用考虑旋转180°,仅需考虑钢筋笼厚度),笼顶与滑轮组最小距离
AC=BC·tg77.4°=0.34*tg77.4°=1.5m
h2—笼顶与扁担间吊索高度,h2=8/2-0.85=3.15 m
h2+b=3.15+4.6=7.75>AC =1.5m,满足要求。

3)h3—钢筋笼高度取10.45m(最长段),
h4—入槽过程中上下段连接时钢筋笼距地面高度取1.5m,
4)起吊高度H=b+h2+h3+h4=4.6+3.15+10.45+1.5=19.7m
5)c—为起重臂下轴距地面的高度,80T取2.1m。

主吊机起重臂长度L L=(H-c)/sina=(19.7-2.1)/sin77.4°=18.03(m)<19m,L 实
=19 m满足要求。

则H
实= L
实
* sina+ c=19* sin77.4°+2.1=20.6 m,20.6m<21 m,满足高压线最大施
工安全距离5m要求。

通过计算所得结论:高压线下吊放组装完成后钢筋笼入槽时,80T主吊配19m
把杆,大臂仰角77.4度可满足施工要求。

④吊攀验算
主吊点钢筋取φ32。

主吊点全荷载吊环钢筋验算Ag=K×G/(n×2×Rg)×sinα
Ag 吊点钢筋截面积(cm2)
K 取1.5;G 重量(kg)=35990.0kg;α=90度
n 吊点系数取4 ; Rg 钢筋取125Mpa。

Ag=K×G/(n×2×Rg)×sinα=5.3985cm2
钢筋直径D= 2*√Ag /π=2*√5.3985 /3.14=2.622cm,实际使用φ32,其直径
3.2cm>2.622 cm,符合要求,主副吊点吊钩相同均设32mm圆钢。

⑤卸扣选择
考虑到本次钢筋笼的长度及重量,本次钢筋笼吊装过程将选用额定起重量25t 卸扣10个,额定起重量17t卸扣6个。

1)、吊装过程中钢筋笼入槽时主吊4个25t卸扣受力最大,
抗拉力(25*10*4)KN=1000KN>(35.990*10)KN=359.9KN,满足要求。

2)、吊装过程中副吊受力最大时有4个17t卸扣提升钢筋笼,
抗拉力(17*10*4)KN=680KN>(14.32*10)KN=143.2KN;满足要求。

3.2.4吊装施工索具一览表
序名称规格(型号)单位数量备注
1 吊车(主机)150T(臂45m) 台 1
2 吊车(副机)50T(臂28m) 台 1
3 吊车(主机)80T(臂19m) 台 1
4 自制扁担H型钢+钢板个 2
5 钢丝绳φ56×3m 根 2 主吊扁担上部
6 钢丝绳φ39×14m 根 4 主吊扁担下部
7 钢丝绳φ56×3m 根 2 副吊扁担上部
8 钢丝绳φ30×14m 根 2 副吊扁担下部
9 合金卸扣额定起重量25t 个10 主吊用
10 合金卸扣额定起重量17t 个 6 副吊用
3.3吊装工艺及流程
(1)吊装前准备工作
①主吊行走路面全部为钢筋混凝土路面,满足吊机行走要求。

②查看周围地形环境,是否有影响吊装的不利因素,否则采取措施排除一切不利措施再开始吊装。

③检查机具和人员是否到位,吊装人员组织落实,吊装设有经验的并具有司索资格证专人负责指挥,选择有特种作业上岗证的司机及技工进行吊装操作,指挥人员和其他作业人员提前做好沟通工作。

④进行吊装工序交底,由技术人员把吊装钢筋笼结构形式、结构尺寸、单体重量等向作业人员进行书面技术交底。

⑤吊装前对钢丝绳、卸扣等受力构件进行检查,吊车试运转,确保正常无故障后方可吊装。

(2)钢筋笼吊装工作顺序
①钢筋笼制作
按设计图纸在钢筋加工平台上制作钢筋笼,钢筋笼加工时要考虑到吊车的停放位置是否方便,从而调整钢筋笼的方向。

钢筋笼焊接焊缝必须饱满,不得出现有漏焊现象。

②吊车就位
钢筋笼经监理工程师检查合格后,吊车就位,主吊机放置在离槽段近的一侧,两吊机之间距离调整合适方可挂钢丝绳。

③钢筋笼起吊
吊车就位后,在指定吊点上挂钢丝绳,吊点必须是钢筋笼横纵桁架筋交叉处。

卸扣上好,由起吊指挥人员检查合格后,发布起吊指令,两台吊车同时将钢筋笼缓缓水平提起离开地面,稍停留段时间待稳定后,主吊缓缓提起升高,辅吊机配合使钢筋笼底端不接触或冲撞地面,直至主吊机将整个钢筋笼垂直吊起。

④钢筋笼就位、入槽
钢筋笼起吊竖直后,拆除副吊钢丝绳,由主吊移动钢筋笼至相应槽段,对正后缓缓将钢筋笼放入槽中,待放到钢丝绳下端卸扣处时,停止下放,将三根140mm的工字钢并排将钢筋笼担在槽孔处,确保担实不滑动后,装调工爬上钢筋笼将钢丝绳挂在吊
环上,继续下放钢筋笼直至到设计标高。

⑤特殊情况处理
为应对场地中间有架空高压电缆通过,经项目部反复讨论论证,采取方案是在该部分槽段施工过程中,钢筋笼分三节制作,分别由80T主吊采用19m大臂,大臂起臂角度不大于66.3度,吊运至槽段位置;钢筋笼采用搭接焊,搭接长度为10d,最后
组装成总体钢笼由80T主吊采用19m大臂,大臂仰角按77.4度缓慢下放钢笼到设计槽深。

施工过场中严格按方案设计的臂长和大臂仰角控制履带吊净高,可将施工高度有效控制在110KV高压线最大施工净高21m(以最小安全距离5m控制)以内,保证施工安全。

3.4钢筋笼加强措施
为了防止钢筋笼在起吊、搬运过程产生不可复原的变形,各种形状的钢筋笼均需设置纵、横向桁架,包括每幅钢筋笼设置四榀起吊主桁架和两道加强桁架。

纵向桁架由4道Φ25的“W”形钢筋构成,横向桁架亦采用Φ20“X”形钢筋按3m间距布设。

如“图3.4-1”所示。

横向X形桁架筋
纵向W形桁架筋
图3.4-1 钢筋笼刚性加强示意图
吊点位置的确定与吊环、吊具的安全应经过设计与验算,作为钢筋笼最终吊装,连接吊环的钢筋笼竖向钢筋,必须同相交的水平钢筋由上而下的每个交点都焊接牢固,对于拐角幅钢筋笼除设置纵、横向起吊桁架和吊点外,另要增设“人字”斜撑和斜拉杆进行加强,以防钢筋笼在空中翻转角度时产生变形。

钢筋笼起吊前现场人员进行全面检
查
采用双机抬吊法将钢筋笼缓缓提升
3.5钢筋笼起吊过程情景示意
主吊缓慢拔高,副吊配合向上托送钢
筋笼
主吊缓慢拔高,副吊配合向上托送钢筋笼
主吊完全将钢筋笼吊起后拆除副吊钢丝绳吊具钢筋笼由工字钢担住稳定后,拆除扁担吊具等,此时钢筋笼完
全由主吊垂直吊起,缓缓下放入槽。

第4章起重吊装安全保证措施
(1)钢筋笼吊装前必须由工区经理签发吊装令,由现场技术控制人员、质检人员、安全员及安全总监、总工、项目经理经现场验收合格后方可报监理复检,合格后方可起吊。

(2)在钢筋笼起吊前必须重新检查吊点的焊接情况,确定焊接质量满足起吊要求后方可开始起吊。

(3)在起吊前仔细检查吊具、钢丝绳的完好情况,必须满足安全规范要求。

对于吊具的检查重点是对滑轮及钢丝绳质量的检查,如发现钢丝绳有小股钢丝断裂或滑轮有裂纹现象,一律不得使用。

(5)在起吊前检查导管仓内是否有异物,如有,必须清除。

(6)检查导管仓内导向钢筋的连接情况,确保焊接牢固。

(7)起吊前必须仔细检查、清除钢筋笼内的杂物,避免在起吊钢筋笼过程中发生物体高空坠落事故。

(8)起吊过程中必须服从专职司索起重工的指挥,确保钢筋笼平稳、安全起吊。

(9)如钢筋笼下放困难切不可强行冲击下放,查明原因,采取及时有效措施立即进行处理。

必要的时候将钢筋笼重新拎出,对槽段重新处理后再入槽。

(10)起重机的指挥人员必须经过培训取得合格证后,方可担任指挥。

作业时应与操作人员密切配合。

操作人员应严格执行指挥人员的信号,如信号不清或错误时,操作人员可拒绝执行。

如果由于指挥失误而造成事故,应由指挥人员负责。

因此施工过程中,必须选择有丰富施工经验并具备执业资格的指挥人员进行总指挥,管理人员必须就位进行指导,及时发现吊装过程中出现的问题,及时修正,避免出现安全事故。

(11)起重机的变幅指示器,力矩限制器以及各种行程限位开关等安全保护装置必须齐全完整,灵敏可靠,不得随意调整和拆除。

严禁用限位装置代替操作机构。

(12)起重机作业时,重物下方、吊车起吊半径范围严禁有人停留或通过。

(13)起重机必须按规定的起重性能作业,不得出现超荷载、起吊不明重量物件等现象出现。

(14)履带式起重机变幅应缓慢平稳,严禁在起重臂未停稳前变换档位。

起重机满荷载或接近荷载时严禁下落臂杆。

(15)履带式起重机如必须带载行走时,荷载必须符合规范要求,并要求行走
道路坚实平整,重物应在起重机行走正前方,重物离地面高度不得超过50cm并拴好拉绳,缓慢行驶。

严禁长距离带载行驶。

(16)履带式起重机行走时转弯不应过急,如转弯半径过小,应分次转弯。

下坡时严禁空挡滑行。

(17)履带式起重机通过地面水管、电缆等设施时,应铺设木板保护,通过时不得在上面转弯。

第5章现场事故应急预案
5.1本预案使用范围
起重机吊装安全事故
起重安装可能造成的安全事故主要有:起重设备倾覆;安装构件断裂或摔损;作业人员人身伤害、高处坠落和物体打击事故;触电事故;起重设备事故。

造成起重安装安全事故的原因主要有:起重安装的设备故障;安装方法、方案存在问题;作业人员违规操作;指挥人员违规指挥;安全防护措施不到位;技术措施无保证等。

起重安装事故易造成作业人员人体伤害,轻者伤筋动骨,重者机毁人亡。

5.2起重吊装应急救援组织机构的职责、分工、组成
(一)起重吊装应急救援组织机构框架
事故现场总指挥
事故现场副总指挥
物资抢救组现
场
伤
员营救组消防灭火组保卫疏导组后勤供
应
组
(二)急反应组织机构各部门的职能及职责
1、应急预案总指挥的职能及职责
①分析紧急状态确定相应报警级别,根据相关危险类型、潜在后果、现有资源控制紧急情况的行动类型;
②指挥、协调应急反应行动;
③与企业外应急反应人员、部门、组织和机构进行联络;
④直接监察应急操作人员行动;
⑤最大限度地保证现场人员和外援人员及相关人员的安全;
⑥协调后勤方面以职员应急反应组织;
⑦应急反应组织的启动;
⑧应急评估、确定升高过降低应急警报级别;
⑨通报外部机构,决定请求外部援助;
⑩决定应急撤离,决定事故现场外影响区域的安全性。

2、事故现场副指挥的职能及职责
①所有施工现场操作和协调,包括与指挥中心的协调;
②现场事故评估;
③保证现场人员和公众应急反映行动的执行;
④控制紧急情况;
⑤做好与消防、医疗、交通、抢险救灾等公众救援部门的联系。

3、现场伤员营救组的职能与职责
①引导现场作业人员从安全通道疏散;
②对受伤人呀进行营救至安全地带;
③所有人员均要接受救护培训。

4、消防灭火组的职能和职责
①启动场区内的消防灭火装置和器材进行初期的消防灭火自救工作;
②协助消防部门进行消防灭火的辅助工作。

5、保卫疏导组的职能和职责
①对场区内外进行有效的隔离工作和维护现场应急救援通道畅通的工作。

②疏散场区内外人员撤出危险地带。

6、后勤供应组的职能及职责
①迅速调配抢险物资器材至事故发生点;
②提供和检查抢险人员的装备和安全防护;
③及时提供后续的抢险物资;
④迅速组织后勤必须供给的物品,并及时输送后勤物品到抢险人员手中。

(三)应急反应组织机构人员的构成
应急反应组织机构在应急总指挥、应急副总指挥的领导下由项目部的人员分
别兼职构成。

1、现场应急总指挥由项目部的项目经理担任;
2、现场应急副总指挥由项目部的项目工程师担任;
3、现场伤员营救组由施工队长担任组长,各作业班组分别抽调10名人员组成;
4、物资抢救组由施工员、材料员各作业班组抽调5名人员组成;
5、消防灭火组由施工现场电工,各作业班组抽调5名人员组成;
6、后勤供应组由施工现场后勤人员、各作业班组抽调8名人员组成。

项目部以外的能提供援助的机构:
序号单位名称单位地址联系电话援助内容
1
2
3
4。