YJK参数设置详细解析-（47482）

YJK参数设置详细解析-（47482）
结构总体信息
1、结构体系：按实际情况填写。

2、结构材料信息：按实际情况填写。

3、结构所在地区：⼀般选择“全国”。

分为全国、上海、
⼴东，分别采⽤中国国家规范、上海地区规程和⼴东地区规程。

B类建筑和A类建筑选项只在坚定加固版本中才可选择。

4、地下室层数：定义与上部结构整体分析的地下室层数，
根据实际情况输⼊，⽆则填0。

5、嵌固端所在层号：（P219~224）抗规6.1.14条：地下室
结构的楼层侧向刚度不宜⼩于相邻上部楼层侧向刚度的2倍。

如果地下室⾸层的侧向刚度⼤于其上⼀层侧向刚度的2倍，可将地下⼀层顶板作为嵌固部位；如果不⼤于2倍，可将嵌固端逐层下移到符合要求的部位，直到嵌固端所在层侧向刚度⼤于上部结构⼀层的2倍。

由于剪切刚度⽐的计算只与建筑结构本⾝的特性有关，与外界条件（如回填⼟的影响、是否为地下室等）⽆关，所以在计算侧向刚度⽐是宜选⽤剪切刚度⽐。

在YJK中的结果⽂件wmass.out中，剪切刚度是RJX1、RJY1，可从地下⼀层逐层计算与地上⼀层的剪切刚度⽐，出现⼤于2或四舍五⼊⼤于2的，该层顶板即可作为嵌固端。

如果地下室各层都不满⾜嵌固条件，应将嵌固部位设定在基础顶板处，嵌固端所在层号填0。

6、与基础相连构件最⼤底标⾼：
7、裙房层数：程序不能⾃动识别裙房层数，需要⼈⼯指定。

应从结构最底层起算（包括地下室），例如：地下室3层，地上裙房4层时，裙房层数应填⼊7。

8、转换层所在层号：应按楼层组装中的⾃然层号填写，例
如：地下室3层，转换层位于地上2层时，转换层所在层号应填⼊5。

程序不能⾃动识别转换层，需要⼈⼯指定。

对于⾼位转换的判断，转换层位置以嵌固端起算，即以（转换层所在层号-嵌固端所在层号+1）进⾏判断，是
否为3层或3层以上转换。

9、加强层所在层号：⼈⼯指定。

根据《⾼规》10.3、《抗规》
6.1.10条并结合⼯程实际情况填写。

10、底框层数：⽤于框⽀剪⼒墙结构。

⾼规10.2
11、施⼯模拟加载层步长：⼀般默认1.
12、恒活荷载计算信息：（P66）
1）⼀般不允许不计算恒活荷载，也较少选⼀次性加载模型；
2）模拟施⼯加载⼀模式：采⽤的是整体刚度分层加载模型，该模型应⽤与各种类型的下传荷载的结构，但不使⽤与有吊柱的情况；
3）按模拟施⼯⼆：计算时程序将竖向构件的轴向刚度放⼤⼗倍，削弱了竖向荷载按刚度的重分配，柱墙上分得的轴⼒⽐较均匀，传给基础的荷载更为合理。

4）模拟施⼯加载三：采⽤分层刚度分层加载模型，接近于施⼯过程。

故此建议⼀般对多、⾼层建筑⾸选模拟施⼯3。

对钢结构或⼤型体育馆类（指没有严格的标准层概念）结构应选⼀次加载。

对于长悬臂结构或有吊柱结构，由于⼀般是采⽤悬挑脚⼿架的施⼯⼯艺，故对悬臂部分应采⽤⼀次加载进⾏设计。

当有吊车荷载时，不应选⽤模拟施⼯3。

19、风荷载计算信息：⼀般来说⼤部分⼯程采⽤YJK缺省的
“⼀般计算⽅式”即可，如需考虑更细致的风荷载，则可通过“特殊风荷载”实现。

20、地震作⽤计算信息：⼀般为“计算⽔平地震作⽤”。

抗规5.1.6条规定，6度时的部分建筑，应允许不进⾏截⾯抗震验算，但应符合有关的抗震措施要求。

因此这类结构在选择“不计算地震作⽤”的同时，仍要在“地震信息”页中指定抗震等级，以满⾜抗震构造措施的要求。

此时，“地震信息”页除抗震等级相关参数外其余项会变灰。

21、计算吊车荷载：（需要时勾选，默认缺省）
22、计算⼈防荷载：（需要时勾选，默认缺省）
23、考虑预应⼒等效荷载⼯况：（需要时勾选，默认缺省）
24、⽣成传给基础的刚度：
在实际情况中，基础与上部结构总是共同⼯作的，从受⼒⾓度看它们是不可分开的⼀个整体。

但是在设计中基础与上部结构通常分开来做，在设计基础时，通常只考虑上部结构传给基础的荷载，⽽上部结构传给基础的刚度贡献则很少考虑或者只能⾮常粗略的⽤⼀些经验参数来考虑。

不考虑上部结构的刚度贡献，将会低估基础的整体性，很可能会导致错误的基础变形规律，造成基础设计在某些局部偏于不安全，⽽在另⼀些局部⼜偏于浪费。

SATWE程序，在上部结构计算中，增加了上部结构刚度向基础凝聚的功能。

为之后的基础计算分析提供了⽅便，不但能接受上部结构传来的荷载，同时还将叠加上部结构传来的刚度，使计算更加符合实际。

25、上部结构计算考虑基础结构：
26、⽣成等值线⽤数据：（需要时勾选，默认缺省）
27、计算温度荷载：（需要时勾选，默认缺省）
28、竖向荷载砼墙轴向刚度考虑徐变收缩影响：（需要时勾选，默认缺省）
控制信息
1、⽔平⼒与整体坐标夹⾓（度）：（P62）⼀般为缺省。

先取初始值0°，在计算结果WZQ.OUT中输出结构的最不利地震作⽤⽅向，如果⼤于±15°，则应将该⾓度输⼊此项重新计算，以考虑最不利地震作⽤⽅向的影响。

2、梁刚度放⼤系数按10《砼规》5.2.4条取值：对现浇楼盖和装配整体式楼盖，宜考虑楼板作为翼缘和承载⼒的影响。

⼀般勾选。

3、中梁刚度放⼤系数Bk：（P80）⾼规5.2.2。

⽤此系数考虑板作为梁的翼缘对梁刚度的放⼤。

刚度增⼤系数BK⼀般可在1.0~2.0范围内取值，程序缺省值为1.0，即不放⼤。

4、梁刚度放⼤系数上限：⼀般默认2。

5、连梁刚度折减系数（地震）：（P80）
抗规（GB50011-2001）6.2.13条规定折减系数不宜⼩于0.5；当连梁内⼒由风荷载控制时，不宜折减。

⾼规（JGJ3-2002）5.2.1条⽂说明指出：通常，设防烈度低时可少折减⼀些（6、7度时可取0.7），设防烈度⾼时可多折减⼀些（8、9度时可取0.5）。

折减系数不宜⼩于0.5，以保证连梁承受竖向荷载能⼒。

6、连梁刚度折减系数（风）：⼀般不折减，默认1。

7、连梁按墙元计算控制跨⾼⽐：⾼规7.1.3：跨⾼⽐不⼩于5的连梁宜按框架梁设计。

⼀般默认填4。

8、普通梁连梁砼等级默认同墙：⼀般勾选。

9、墙元细分最⼤控制长度（m）：⼀般为缺省值1。

10、板元细分最⼤控制长度（m）：⼀般为缺省值1。

11、短墙肢⾃动加密：⼀般勾选。

12、弹性板荷载计算⽅式：⼀般默认平⾯导荷。

13、膜单元类型：⼀般默认经典膜元（QA4）。

14、考虑梁端刚域、考虑柱端刚域（P85）：⾼规5.3.4。

⼀
般不勾选，作为安全储备，⼤截⾯柱和异形柱应考虑勾选此项。

⾼规（JGJ3-2002）5.3.4条：在内⼒和位移计算中，可以考虑框架或壁式框架梁柱节点区的刚域。

⼀般情况下可不考虑刚域的有利作⽤，作为安全储备。

但异形柱框架结构应加以考虑；对于转换层及以下的部位，当框⽀柱尺⼨巨⼤时，可考虑刚域影响。

刚域与刚性梁不同，刚性梁具有独⽴的位移，但本⾝不变形。

程序对刚域的假定包括：不计⾃重；外荷载按梁两端节点间距计算，截⾯设计按扣除刚域后的长度计算。

15、墙梁跨中节点作为刚性楼板从节点：⼀般默认勾选，不勾选位移偏⼩，不安全。

当采⽤刚性楼板假定时，因为墙梁与楼板是相互连接的，因此在计算模型中墙梁的跨中节点是作为刚性楼板的从节点的。

这种情况下，⼀⽅⾯会由于刚性楼板的约束作⽤过强⽽导致连梁的剪⼒偏⼤，另⼀⽅⾯由于楼板的平⾯内
作⽤，使得墙梁两侧的弯矩和剪⼒不满⾜平衡关系，所以程序增加该选项，默认勾选。

如不选择则认为墙梁跨中节点为弹性节点，其⽔平⾯内位移不受刚性楼板约束，此时墙梁的剪⼒⼀般⽐勾选时偏⼩。

16、结构计算时考虑楼梯刚度：⼀般默认勾选。

（建模时，不建楼梯）
17、弹性板与梁变形协调：相当于强制刚性板假定时保留弹
性板⾯外刚度，⾃动实现梁板边界变形协调，计算结构符合实际受⼒情况，应勾选。

18、弹性板与梁协调时考虑梁向下相对偏移：默认缺省。

⼀些传统的做法在计算梁与楼板协调时，计算模型是以梁的中和轴和板的中和轴相连的⽅式计算的。

由于⼀般梁与楼板在梁顶部平齐，实际上梁的中和轴和板中和轴存在竖向的偏差，因此，YJK中设置了【弹性板与梁协调时考虑向下相对偏移】来模拟实际偏⼼的效果，勾选此参数后软件将在计算中考虑到这种实际的偏差，将在板和梁之间设置⼀个竖向的偏⼼刚域，该偏⼼刚域的长度就是梁中和轴和板中和轴的实际距离。

这种计算模型⽐按照中和轴互相连接的模型得出的梁的负弯矩更⼩，正弯矩加⼤并承受⼀定的拉⼒，这些因素在梁的配筋计算中都会考虑。

19、刚性楼板假定：（P97、P196~198）
不强制采⽤刚性楼板假定：
对所有楼层采⽤强制刚性楼板假定：
整体指标计算采⽤强刚，其他计算⾮强刚：⼀般勾选此项⾼规5.1.5条规定，计算结构整体指标（内⼒、位移、周期等）时采⽤强制刚性楼板假定，进⾏内⼒分析和计算配筋时不采⽤强刚。

凡是没有特殊设定的楼板，程序默认为刚性楼板。

20、地下室强制采⽤刚性楼板假定：⼀般情况不选取，按强
制刚性板假定时保留弹性板⾯外刚度考虑。

特别是对于
板柱结构定义了弹性板3、6情况。

但已选择对所有楼
层墙肢采⽤刚性楼板假定的话此条⽆意义。

21、多塔参数：（P225~232）⽤于多塔结构。

⾃动划分多塔
⾃动划分不考虑地下室
可确定最多塔数的参考层号
各分塔与整体分别计算，配筋取各分塔与整体结果较⼤值。

22、现浇空⼼板计算⽅法：⽤于带现浇空⼼板的结构。

⼀般不勾选。

交叉梁法、有限元法：根据实际情况选择。

23、考虑P-△效应：（P84）具体应根据程序计算结果
wmass.out中的提⽰来确定是否勾选。

⾼规（JGJ3-2002）5.4节给出由结构刚重⽐确定是否考
虑重⼒⼆阶效应的原则；⾼层民⽤钢结构（JGJ99-98）
5.2.11条给出对于⽆⽀撑结构和层间位移⾓⼤于
1/1000的有⽀撑结构，应考虑P-Δ效应。

组合系数：恒载默认1；活载默认0.5
24、增加计算连梁刚度不折减模型下的地震位移：默认缺省
25、梁⾃重扣除与柱重叠部分：为了安全储备，⼀般不勾选。

26、楼板⾃重扣除与梁重叠部分：为了安全储备，⼀般不勾
选。

27、输出节点位移：需要时勾选，默认缺省。

28、地震内⼒按全楼弹性板6计算：（P197~198）⽤于板柱-
剪⼒墙结构、厚板转换结构。

屈曲分析：需要时勾选，默认缺省。

风荷载基本参数
1、执⾏规范：GB50009-2012
2、地⾯粗糙度类别：（P70）
A: 指近海海⾯和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；
B: 指⽥野、乡村、丛林、丘陵以及房屋⽐较稀疏的乡镇和城市郊区
C: 指有密集建筑群的城市市区；
D: 指有密集建筑群且房屋较⾼的城市市区
3、修正后的基本风压（KN/m2）：（P70）
按照《建筑结构荷载规范》附录D.4中附表D.4给出的50年⼀遇的风压采⽤，但不得⼩于0.3KN/m2。

⼀般情况下，⾼度⼤于60m的⾼层建筑可按100年⼀遇的风压采⽤；
对于⾼度不超过60m的⾼层建筑，其风压是否提⾼，可由结构⼯程师根据结构的重要性按实际情况确定。

4、风荷载计算⽤阻尼⽐（%）：混凝⼟结构及砌体结构5%，
有填充墙钢结构2%，⽆填充墙钢结构%1。

砼规11.8.3，抗规5.1.5、9.2.5，荷规8.4.4，⾼规11.3.5及条⽂说明。

5、结构X向基本周期（秒）：第⼀次计算时采⽤默认值，然
后根据计算出的周期（WZQ.OUT）乘以折减系数后回代。

6、结构Y向基本周期（秒）：第⼀次计算时采⽤默认值，然
后根据计算出的周期（WZQ.OUT）乘以折减系数后回代。

7、承载⼒设计时风荷载效应放⼤系数：⾼规4.2.2。

程序默
认值为1.0，对风荷载⽐较敏感的⾼层建筑，承载⼒设计时应按基本风压的1.1倍采⽤。

8、⽤于舒适度验算的风压（KN/m2）：默认与风荷载计算的
基本风压（50年⼀遇）取值相同。

对于超过150m的⾼层结构才考虑此项，⼀般可取10年⼀遇的风压。

9、⽤于舒适度验算的结构阻尼⽐（%）：对于超过150m的⾼
层结构才考虑此项。

按照⾼规3.7.6要求，验算风振舒适度时结构阻尼⽐宜取1%~2%，程序默认取2%。

10、精细计算⽅式下对柱按柱间均布风荷加载：⼀般不勾选。

11、考虑顺风向风振：⼀般勾选。

对于基本⾃振周期T1 ⼤于0.25s 的⼯程结构，如房
屋、屋盖及各种⾼耸结构，以及对于⾼度⼤于30m 且⾼宽⽐⼤于1.5 的⾼柔房屋，均应考虑风压脉动对结构发⽣顺风向风振的影响。

12、考虑横风向风振：默认缺省。

13、结构宽深：勾选考虑横风向风振时，才能供选此项。

默
认勾选程序⾃动计算。

14、考虑扭转风振：默认缺省。

15、其它风向⾓度：默认缺省。

16、体型分段数：（P70~71）荷规7.3.1，⾼规3.2.5。

指定风荷载：需要时勾选，默认缺省。

地震信息
1、设计地震分组：详见《抗规》附录A。

2、设防烈度：详见《抗规》附录A。

3、场地类别：依据地质报告输⼊，或按规范填写，见《抗
规》4.1.6。

4、特征周期：⾼规4.3.7，抗规5.1.4。

设计地震分组场地类别
ⅠⅡ
ⅢⅣ
第⼀组 0.25 0.35 0.45
0.65
第⼆组 0.30 0.40 0.55
0.75
第三组 0.35 0.45 0.65
0.90
5、周期折减系数：（P75）⾼规3.3.16
对于框架结构可取0.6~0.7；对于框架-剪⼒墙结构可取
0.7~0.8；框架-核⼼筒结构可取0.8~0.9；剪⼒墙结构可
取0.8~1.0。

6、特征值分析参数
分析类型：默认WYD-RITZ。

7、（1）⽤户定义振型数：（P74）⼀般最少取3且为3的倍
数。

当考虑扭转藕联计算时，振型数应不少于9。

对
于多塔结构振型数应⼤于12。

衡量指标是：有效质
量系数≥90%。

（2）程序⾃动确定振型数：
⼀般勾选（2），让程序⾃动确定振型数。

8、最多振型数量：默认缺省值。

9、按主振型确定地震内⼒符号：根据《抗规》5.2.3条计算
的地震效应没有符号，SATWE原有的符号确定规则是每个内⼒分量取各振型下绝对值最⼤者的符号，现增加本参数可解决原有规定下个别构件内⼒符号不匹配的情况，可勾选。

10、砼框架抗震等级：按《抗规》6.1.2填写。

11、剪⼒墙抗震等级：按《抗规》6.1.2填写。

12、钢框架抗震等级：按《抗规》6.1.2填写。

13、抗震构造措施的抗震等级：⼀般为不改变，学校提⾼⼀
级。

当抗震构造措施的抗震等级与抗震措施的抗震等级不⼀致时，在配筋⽂件中会输出此项信息，故此系数按规范选取。

详见抗规3.3.1、3.3.2、3.3.3。

3.3.1. 丙类建筑
Ⅰ类场地6度7度8度 9度
设计基本地震加速度
(g) 0.05 0.10 0.15 0.20
0.30 0.40
抗震措施(烈
度) 6 7
7 8 8
9
抗震构造措施(烈度) 6 6
6 7 7 8
Ⅱ类场地 6度7度8度9度
设计基本地震加速度
(g) 0.05 0.10 0.15 0.20
0.30 0.40
抗震措施(烈度) 6
7 7 8 8
9
抗震构造措施(烈度) 6 7
7 8 8 9
Ⅲ、Ⅳ类场地6度7度8度 9度设计基本地震加速度
(g) 0.05 0.10 0.15 0.20
0.30 0.40
抗震措施(烈度) 6 7
7 8 8
9
抗震构造措施(烈度) 6 7
8 8 9 9
3.3.2 甲、⼄类建筑
Ⅰ类场地 6度7度8度 9度
设计基本地震加速度
(g) 0.05 0.10 0.15 0.20
0.30 0.40
抗震措施(烈度) 7
8 8 9 9
9+
抗震构造措施(烈度) 6 7
7 8 8 9
Ⅱ类场地6度7度8度9度
设计基本地震加速度
(g) 0.05 0.10 0.15 0.20
0.30 0.40
抗震措施(烈度) 7 8
8 9 9
9+
抗震构造措施(烈度) 7 8
8 9 9 9+
Ⅲ、Ⅳ类场地6度7度8度 9度
设计基本地震加速度
(g) 0.05 0.10 0.15 0.20
0.30 0.40
抗震措施(烈度) 7 8
8 9 9
9+
抗震构造措施(烈度) 7 8
8+ 9 9+ 9+
14、框⽀剪⼒墙结构底部加强区剪⼒墙抗震等级⾃动提⾼⼀
级：⽤于框⽀剪⼒墙结构，默认勾选。

15、地下⼀层以下抗震构造措施的抗震等级逐层降低及抗震
措施四级：⾼规3.9.5，默认勾选。

16、结构的阻尼⽐（%）：（P75）⼀般勾选全楼统⼀。

（1）全楼统⼀：⼀般混凝⼟结构取5%，钢结构取2%，混合结构在⼆者之间取值。

程序缺省值为5%。

（2）按材料区分：钢2%，型钢混凝⼟5%，混凝⼟5%。

17、考虑偶然偏⼼：（P73）⼀般勾选，X、Y⽅向默认5%。

5%的偶然偏⼼，是从施⼯⾓度考虑的。

计算考虑偶然偏⼼，使构件的内⼒增⼤5%~10%，使构件的位移有显著的增⼤，平均为18.47%
计算单向地震作⽤时应考虑偶然偏⼼的影响，选择后程序将增加计算4个地震⼯况，即每层的质⼼沿垂直于地震作⽤⽅向偏⼼5%的地震作⽤。

计算位移⽐时看此⼯况下的值，计算位移⾓时可不考虑此⼯况下的情况。

18、偶然偏⼼计算⽅法：默认等效扭矩法（传统法）。

19、隔震减震附加阻尼⽐算法：⽤于隔震减震计算，默认强制解耦。

最⼤附加阻尼⽐：⽤于隔震减震计算，程序缺省值0.25。

20、考虑双向地震作⽤：（P73）⼀般勾选。

⼀般⽽⾔，多层和⾼层可根据楼层最⼤位移与平均位移之⽐值判断：若该值超过1.2，则可认为扭转明显，需考虑双向地震作⽤下的扭转效应计算，反之可不⽤选，对⾼层结构，当需要选择考虑双向地震作⽤时，也要选择考虑偶然偏⼼的影响，两者取不利，结果不叠加。

位移⽐超过1.2时，则考虑双向地震作⽤，不考虑偶然偏⼼；位移⽐不超过1.2时，则考虑偶然偏⼼，不考虑双向地震作⽤。

21、⾃动计算最不利地震⽅向的地震作⽤：（P62），⼀般勾
选。

22、斜交抗侧⼒构件⽅向附加⾓度（0-90）：（P76）⽤于有
斜交抗侧⼒构件的结构。

地震作⽤的最⼤⽅向值偏离主轴⼤于15度时，在此需要填写此⾓度，作为附加地震计算的⾓度（逆时针为正，顺时针为负）。

SATWE参数中增加“斜交抗侧⼒构件附件地震⾓度”与填写“⽔平与整体坐标夹⾓”计算结果有何区别：⽔平⼒与整体坐标夹⾓不仅改变地震⼒⽽且改变风荷载的作⽤⽅向，⽽斜交抗侧⼒构件附加地震⾓度仅改变地震⼒⽅向。

⼀般应尽量调整结构使⾓度不超标。

《抗规》5.1.1条规定，有斜交抗侧⼒构件的结构，当相交⾓度⼤于15度时，应分别计算抗侧⼒构件的⽔平地震作⽤。

主要是针对“⾮正交的、平⾯不规则”的结构，这⾥填的是除了两个正交的，还要补充计算的⽅向⾓数。

相应⾓度：就是除0、90这两个⾓度外需要计算的其他⾓度，个数要与“斜交抗侧⼒构件⽅向附加地震数”相同，这样程序计算的就是填⼊的⾓度再加上0
度和90度这些⽅向的地震⼒。

该⾓度是与X轴正⽅向的夹⾓，逆时针⽅向为正。

23、活荷载重⼒荷载代表制的荷载组合值系数：（P74）该参
数是指计算地震作⽤时，重⼒荷载代表值取恒载标准值与活荷载组合值之和时的不同活荷载组合值系数，⼀般民⽤建筑取0.5，藏书库、档案库取0.8。

24、地震影响系数最⼤值：程序按规范⾃动调整，如有特殊
要求，也可⾃⾏修改。

如果要进⾏中震弹性或不屈服设计，设计⼈员需要将“地震影响系数最⼤值”⼿⼯修改为设防烈度地震影响系数最⼤值。

多遇及罕遇地震影响系数最⼤值：
地震影响6度7度 8度 9度
多遇地震0.04 0.08（0.12）0.16（0.24） 0.32
罕遇地震-- 0.50（0.72）0.90（1.20） 1.40
注：括号中数值分别⽤于设计基本地震加速度为0.15g 和0.30g的地区。

25、⽤于12层以下规则砼框架结构薄弱层验算的地震影响
系数最⼤值：由“结构所在地区”、“场地类别”、“设计地震分组”等参数控制，程序按规范⾃动调整，如有特殊要求，也可⾃⾏修改。

26、竖向地震作⽤系数底线值：当振型分解反映谱⽅法计算
的竖向地震作⽤⼩于该值时，将⾃动取该参数确定的竖向地震作⽤底线值。

程序默认0.08。

27、地震计算时不考虑地下室的结构质量：⼀般不勾选。

⾃定义影响系数曲线：（P76）根据⼯程实际情况输⼊，默认缺省。

地震作⽤放⼤系数
1、全楼统⼀作⽤放⼤系数：程序缺省值1。

当采⽤时程分析计算出的楼层剪⼒⼤于按振型分解计算的地震剪⼒时，应乘以相应的放⼤系数，其它情况下⼀般不考
虑地震作⽤放⼤。

另外，当剪重⽐不满⾜要求太多时，在调整结构布置⽆效时，可通过考虑加⼤地震作⽤满⾜剪重⽐的要求。

可通过此参数来放⼤地震作⽤，提⾼结构的抗震安全度，其经验取值范围是1.0~1.5。

2、各层各塔分别设置地震作⽤放⼤系数：需要时勾选。

在时程分析的计算结果wdyna.out的最后有X、Y⽅向地震作⽤放⼤系数，输⼊此项，重新计算配筋。

性能设计
1、考虑性能设计：（P73）⾼规3.11，抗规3.10
这是针对结构抗震性能设计提供的选项。

结构性能设计在具体提出性能设计要点时，才能对其进⾏有针对性的分析和验算，不同的⼯程，其性能设计要点可能各不相同，因此，⽤户可能需要综合多次计算的结果，⾃⾏判断才能得到性能设计的最终结果。

⼀般情况来讲，我国的抗震设计，是以⼩震为设计基础的，中震和⼤震则是通过调整系数和各种抗震构造措施来保证的。

但对于复杂结构、超⾼超限结构，基本都要求进⾏中震验算。

中震（⼤震）弹性设计和中震（⼤震）不屈服设计是属于结构性能设计的范畴，需要明确是所有构件还是重要构件（如框⽀结构构件、连体结构构件、越层柱等）要进⾏中震（⼤震）弹性设计或中震（⼤震）不屈服设计。

中震（⼤震）弹性设计的实现：
⾸先，要将“地震影响系数最⼤值”αmax改为中震（⼤震）地震影响系数最⼤值αmax；其次，选择“中震不屈服”即可。

中震（⼤震）弹性设计严于中震（⼤震）不屈服设计。

由于按照中震设计时，没有考虑结构的强柱弱梁、强剪弱弯等调整系数，因此，按照中震设计的内⼒值不⼀定⽐⼩震计算的内⼒值⼤，应进⾏包络设计。

此处风荷载不参与组合。

此参数按需要选取。

选择“性能设计(全国)”时，软件按照抗震规范附录M作为设计依据。

⽤户可以选择“不屈服”和“弹性”性
能⽔准，软件具体实现如下：
中震不屈服：荷载效应采⽤标准组合，材料强度取标准值；
中震弹性：荷载效应采⽤基本组合，材料强度取设计值；
⼤震不屈服：荷载效应采⽤标准组合，材料强度取极限值；
⼤震弹性：荷载效应采⽤基本组合，材料强度取设计值。

设计信息
1、按抗震规范（5.2.5）调整地震内⼒：（P81）⼀般情况下勾选。

抗规（GB50011-2001）5.2.5条为强制性条⽂，必须执⾏。

应注意的是6度区没有剪重⽐控制指标要求，宜按
λ=0.008控制。

该内容可在计算结果⽂本信息中查看。

按《抗规》（GB 50011-2010）第5.2.5条调整各楼层地
震内⼒：即任⼀楼层的⽔平地震的剪重⽐不应⼩于《抗规》
表5.2.5给出的最⼩地震剪⼒系数，竖向不规则结构的薄
弱层表中数值应乘以1.15的增⼤系数。

弱轴、强轴⽅向
动位移⽐例：当为0时为加速度段调整；当为0.5时为速
度段调整；当为1.0时为位移段调整；弱轴⽅向为结构第
⼀平动周期⽅向；强轴⽅向为结构第⼆平动周期⽅向。

对
于有经验的设计⼈员也未必拘泥于这三个参数。

对于多塔
结构应按单塔计算或⾃⾏指定调整系数。

此项⼀般⽤于基
本周期⼤于3.5s的长周期结构。

2、扭转效应明显：当结构扭转效应明显时，勾选。

⼀般默
认缺省。

如何判断结构是否扭转效应明显？
查看计算结果⽂件wzq.out，在前三个振型对应的周期⾥，
如
振型号周期转⾓平动系数(X+Y) 扭转系数(Z)(强制刚性楼板模型)
1 xxxx xxx 1.00(0.51+0.49) -0.00
2 xxxx xxx 1.00(0.60+0.40)
0.00
3 xxxx xxx 0.00(0.00+0.00) 1.00
对上⾯的平动参与系数分两个⽅向，如果在其中⼀个振型
中出现了上⾯这样⽐较接近0.5的平动参与系数，那么结
构扭转效应就⽐较明显了。

3、⾃定义调整系数：需要时勾选，可⾃定义最⼩剪重⽐地
震内⼒调整系数。

⼀般默认缺省。

4、第⼀平动周期⽅向动位移⽐例（0~1）：默认缺省值0.5
第⼀平动周期⽅向动位移⽐例（0~1）：默认缺省值0.5
5、0.2V0分段调整：（P83）。

仅⽤于框-剪结构和钢框架-⽀
撑（剪⼒墙）结构体系，对应⾼规8.1.4条和抗规6.2.13
条（0.2Q0调整）及⾼层民⽤钢结构规程5.3.3条（0.25Q0
调整）的要求。

对框⽀剪⼒墙结构，当在特殊构件定义
中指定框⽀柱后，程序⾃动按照⾼规（JGJ3-2002）10.2.7
条实现0.2Q0或者0.3Q0的调整。

（1）与柱相连的框架梁端M、V不调整：⼀般默认缺省。

（2）⾃定义调整系数：0.2Q0调整可以⾃定义调整系数，
在wv02q.out中显⽰。

（3）调整⽅式：默认选Min[ ]项。

（4）α默认缺省值0.2 *楼层剪⼒；β默认缺省值1.5
*Vfmax。

（5）调整分段数、调整起⽌层号：按实际情况填⼊。

可将起始层号填⼊负值（-m），表⽰取消程序内部对调整
系数上限2.0限制。

（6）调整上限：默认缺省值2.0。

6、实配钢筋超配系数：（P82）⽤于九度抗震结构及⼀级框
架结构。

默认缺省值为1.15。

《抗规》6.2.4条：九度结构及⼀级框架取1.15。

7、框⽀柱调整上限：⼀般默认缺省值5。

8、按层⾼度⽐判断薄弱层⽅法：⼀般选择“⾼规和抗规从
严”
9、底部嵌固楼层刚度⽐执⾏《⾼规》3.5.2-2：即按剪切刚
度⽐执⾏。

⼀般勾选。

10、⾃动对层间受剪承载⼒突变形成的薄弱层放⼤调整：⼀般勾选。

11、⾃动根据层间受剪承载⼒⽐值调整配筋⾄⾮薄弱层：⼀般勾选。

12、转换层指定为薄弱层：转换层缺省不作为薄弱层，需要
⼈⼯指定。

如需将转换层指定为薄弱层，可将此项打勾，则程序⾃动将转换层号添加到薄弱层号中，如不打勾，则需要⽤户⼿动添加。

此项打勾与在“指定薄弱层号”中直接填写转换层层号的效果是完全⼀致的。

13、指定薄弱层层号：（P82）根据实际情况填写。

14、薄弱层地震内⼒放⼤系数：抗规规定薄弱层的地震剪⼒
增⼤系数不⼩于1.15，⾼规则要求由02规程的1.15增⼤到1.25。

默认缺省值为1.25。

15、梁端负弯矩调幅系数：（P78）《⾼规》5.2.3条：现浇框
架梁0.8~0.9，装配整体式框梁0.7~0.8。

默认缺省值为0.85。

16、框架梁调幅后不⼩于简⽀梁跨中弯矩：默认缺省值0.5
倍。

17、⾮框架梁调幅后不⼩于简⽀梁跨中弯矩：默认缺省值
0.33倍。

18、梁扭矩折减系数：（P79）⾼规5.2.4条规定对于现浇楼
板结构，应考虑楼板对梁抗扭的约束作⽤。

程序通过对梁的扭矩进⾏折减达到减少梁的扭转变形和扭矩计算值，折减系数为0.4-1.0，⼀般默认缺省值0.4。

对不与刚性楼板相连的梁或圆弧梁，此系数不起作⽤。

19、⽀撑临界⾓（度）（与竖轴夹⾓⼩于此值的⽀撑将按柱
考虑）：默认缺省值20。

20、按竖向构件内⼒统计层⽔平荷载剪⼒：⼀般不勾选。

21、位移⾓⼩于（）时，位移⽐置1：默认缺省值0.0002。

活荷载信息
1、设计时折减柱、墙活荷载：⼀般勾选。

2、柱、墙活荷载折减设置：详见《荷载规范》5.1.2条。

3、楼⾯梁活荷载折减设置：详见《荷载规范》5.1.2条。

4、活荷不利布置最⾼层号：（P78）多层应取全部楼层，⾼
层宜取全部楼层。

默认总楼层数，即全楼都考虑活荷载不利布置。

5、梁活荷载内⼒放⼤系数：（P79）⾼规5.1.8条条⽂说明：
如果活荷载较⼤，可将未考虑活荷载不利布置计算的框架梁弯矩乘以1.1-1.3，近似考虑活荷载不利布置影响时，梁正、负弯矩应同时放⼤。

已考虑活荷载不利布置时，取1.0。

默认缺省值1.0。

构件设计信息
1、柱配筋计算⽅法：（P87）按单偏压计算，双偏压复核。

单偏压计算只考虑平⾯内的弯矩和轴⼒，在同⼀组设计
内⼒中，当两个⽅向的弯矩都很⼤时，可能配筋不⾜。

双偏压计算同时考虑平⾯内和平⾯外的弯矩和相应的
轴⼒，但结果不唯⼀。

程序按照双偏压计算时，按照第
⼀组组合内⼒进⾏计算，初步给定⾓筋和腹筋，从第⼆
组组合内⼒起，验算初步配筋，并按照先⾓筋后腹筋或
按弯矩⽐例增⼤的⽅式给出配筋结果。

程序计算没有考
虑配筋优化，故配筋可能偏⼤。

具体应⽤宜按单偏压计
算，并对计算结果按双偏压校核。

对于异形柱框架结构
中的异形柱和特殊构件定义的⾓柱，程序⾃动按照双偏
压计算。

2、柱剪跨⽐计算⽅法：⼀般选择简化⽅法（Hn/2h0）。

剪跨⽐⼩于2的柱⼦被定义为短柱，⼩于1.5的为超短柱。

实际判断短柱时常⽤柱净⾼与柱截⾯有效⾼度之⽐（即⾼宽⽐）不⼤于4来近似判断是否为短柱。

砼规11.4.6 中提到当框架结构中的框架柱的反弯点在柱层⾼范围内时，剪跨⽐可取Hn/(2h0）。

对于反弯点不在柱层⾼范围内以及其它形式砼结构⽤⾼宽⽐来计算也是偏安全的。